1、軌道交通昌平線二期工程十三陵景區車輛段洗車鏇輪庫高支模施工方案 審 核 人： 審 批 人： 目 錄1.編制依據12.工程概況22.1基本概況22.2設計概況23.施工部署53.1施工組織53.2高支模安全管理小組組織機構54. 施工準備54.1技術準備54.2材料準備64.3勞動力準備84.4機具準備85. 碗扣支撐架、模板設計85.1模板設計85.2碗扣支撐架設計95.3碗扣支撐架構造設計96. 高支模施工96.1工藝流程96.2施工方法106.3高支模碗扣支撐架監測137.季節性施工147.1冬季施工148.碗扣支撐架、模板質量保證措施148.1碗扣支撐架148.2碗扣支撐架驗收的主要內容

2、168.3模板工程179.安全文明施工及綠色施工保證措施199.1模板及支撐體系安裝199.2模板及支撐體系拆除219.3綠色文明施工措施2210.應急救援預案2310.1.危險性分析2310.2.現場機構設置2310.3.現場機構職責2410.4.突發事故發生的應急處理方法2510.5.急救技術及常備藥品2510.6.事故應急救援及上報2610.7坍塌事故應急預案2610.8.發生高處墜落事故預防及應急預案2710.10.物體打擊事故的預防及其應急預案2810.10.觸電事故的預防及其應急預案2910.11.火災事故的預防及其應急措施3110.12.演練計劃3211.附圖3312.計算書36

3、1.編制依據序號內 容編 號1設計施工圖（2014年12月）2建筑結構荷載規范GB50009-20123混凝土模板用膠合板GB/T17656-20084鋼管支撐腳手架扣件GB15831-20065安全網GB5725-20096建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-918建筑施工扣件式鋼管支撐腳手架安全技術規范JGJ130-20119施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-200510建筑機械使用安全技術規程JGJ33-201211建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200812建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ166-200813建筑結構長城杯

4、工程質量評審標準DBJ/T01-69-200314建筑結構長城杯工程質量評審標準DB11/T1074-201415軌道交通車輛段與綜合地基工程施工質量驗收標準QGD-014-200516危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文17危險性較大的分部分項工程安全管理辦法京建施2009841號文18建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號文19建設工程安全生產管理條例國務院令第393號20本工程施工組織設計2.工程概況2.1基本概況本工程為北京軌道交通昌平線二期工程，十三陵景區車輛段。車輛段位于昌平區，東側為虎峪溝，西側為農場路，北側為京包高速公路，南側為京藏

5、高速公路，車輛段內共有16個建筑單體及1#、2#、3#蓄水池3個地下構筑物及擋土墻、圍墻等。本項目為十三陵景區車輛段工程中的子項目，項目名稱為洗車鏇輪庫，主要房間為洗車庫、鏇輪庫、空壓機房、控制室、通信設備室兼綜合布線間等。2.2設計概況洗車鏇輪庫總建筑面積1345平方米，建筑占地面積1345平方米。0.000相當于絕對標高為86.000米，室內外高差為0.2米。建筑層數為廠房地上一層、建筑高度9.6米；輔助間地上一層、建筑高度為5.9米。根據設計圖紙，洗車旋輪庫有一處高支模，位于洗車鏇輪庫東側110軸/BD，高支模范圍長度54m，寬度19m，支模標高為-0.28.5m，即支模高度8.7m。高

6、支模區域混凝土頂板厚度為120mm，梁截面為250500mm、350750mm。梁、板模板支撐架落在2:8灰土回填土上。高支模區域如下圖：高支模區域平面圖1-1高支模區域剖面圖3.施工部署3.1施工組織（1）洗車鏇輪庫面積較小，不劃分流水段。（2）高支模區域先施工混凝土柱，在施工高支模混凝土梁、板。（3）基礎結構施工完成后，先進行房心回填土施工，房心回填土完成后再進行0.00以上結構施工。（4）模板支撐腳手架采用碗口式鋼管腳手架。剪刀撐、斜撐采用外徑為48mm鋼管。3.2高支模安全管理小組組織機構高支模技術要求較高，稍有疏忽，會造成失穩坍塌，人員群體傷亡的安全事故。高支撐模施工難度較大，施工過

7、程中的安全問題尤為重要，主要體現在模板的安裝及模板碗扣支撐架的強度及穩定性方面，為了安全、優質、高效、如期的完成該模板分項工程，特成立專門的高支撐模板系統的管理小組進行全程追蹤管理，以確保安全生產。組 長：付春梅常務組長：崔紅軍副組長：陳文華、石勝遠、張付讓組 員：衛保國、尚金濤、吳 崢、孫德嶺、王立保、田陽、葛魯迎、馬錦峰、馬錦彪高支撐模板體系管理小組要堅持過程監督和專門巡檢，尤其是加強其搭設、使用階段的監督檢查，監督檢查施工方案的執行情況，檢查其構造是否符合規范的要求，檢查模板龍骨規格和間距是否符合方案要求，模板支撐體系是否達到負荷和整體穩定性能的要求，扣件與鋼管的擰緊程度是否滿足安全要求

8、，巡檢過程發現不合格項應及時監督施工班組返工整改，直至消除不合格項。4. 施工準備4.1技術準備（1）熟悉圖紙，根據本工程的結構特點、建筑形狀及施工需要，進行碗扣支撐架材料選型和確定支撐腳手架的搭設形式。（2）根據施工組織設計、施工圖紙要求計算模板配置數量，確定各部位模板施工方法。（3）施工前，做好模板施工技術交底。（4）各作業隊應根據圖紙制定模板配模計劃，并提前做好模板物資采購和進場計劃。4.1.2施工手續及證件所有架子工必須具備住建委頒發的特種作業操作證、安全資格上崗證（接受相應三級安全教育）等準許施工證件。架子工必須定期體檢，合格者方可持證上崗，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不

9、夠等不得從事支撐腳手架搭設。4.1.3管理人員及勞務人員培訓、教育全體管理人員除每年參加年審及其教育外，每周一都參加經理部組織的教育。架子工進場必須進行三級安全教育和相應考核，每周一參加經理部組織的教育,必須建立班前會,并有會議紀要。4.2材料準備4.2.1材料要求（1）鋼管支撐腳手架采用碗扣式鋼管（以下簡稱鋼管），鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。碗扣支撐架鋼管采用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的鋼管。鋼管應平直光滑，無

10、裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管應有產品質量合格證，鋼管必須涂有防銹漆并嚴禁打孔。立桿、橫桿外涂黃色油漆，剪刀撐外涂紅黑色油漆。鋼管長度為：板下立桿選用3m+3m+1.8m，配合可調托撐及可調底座；梁下采用扣件式鋼管，立桿為：6m+1.5m。（2）扣件采用可鍛造鑄鐵制作的扣件，其材質必須符合現行國家標準鋼管支撐腳手架扣件（GB15831-2006）的規定。扣件必須有產品合格證，無出廠合格證、表面有裂紋變形、銹蝕等質量問題的嚴禁使用。碗扣支撐架采用的扣件，在螺栓拎緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。（3）碗扣上碗扣采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準（

11、可鍛鑄鐵件）GB9440中KTH330-08及一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG270-500的規定；下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG230-450的規定。碗扣嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。（4）可調底座及托撐可調托撐受壓承載力設計值不應小于40KN。應有產品質量合格證、質量檢驗報告。可調托撐螺桿外徑不應小于36mm，可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立桿內的長度不得小于150mm，支托板厚不小于5mm，變形不大于1mm，螺桿與支托板焊接要牢固，焊縫高度不小于6mm。支托板

12、、螺母有裂縫的嚴禁使用。可調底座采用KTZ45（調節范圍為0300mm），可調托撐采用KTC45（調節范圍為0300mm）。（5）腳手板作業層腳手板采用松木，厚度不小于50mm，寬300mm，長度不小于3.5m的硬木板，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鐵絲箍兩道。 （6）安全網必須是經國家指定監督檢驗部門監定許可生產的廠家產品，同時具備監督部門批量驗證和工廠檢驗合格證；同時符合安全網（GB5725-2009）的規定。4.2.2材料準備頂板、梁模板材料選用15mm覆膜木膠合板,支撐為碗扣支撐架專用鋼管及扣件搭設的支撐排架，隔離劑選用水性隔離劑。根據所需材料提前考察，選用相關材料廠家。名 稱單位數 量規

13、格普通鋼管M1000483.5mm直角扣件個1000旋轉扣件個300對接扣件個100鍍鋅鐵絲kg10014#4.3勞動力準備4.3.1施工手續及證件所有架子工必須具備住建委頒發的特種作業操作證、安全資格上崗證（接受相應三級安全教育）等準許施工證件。架子工必須定期體檢，合格者方可持證上崗，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不得從事支撐腳手架搭設。4.3.2管理人員及勞務人員培訓、教育全體管理人員除每年參加年審及其教育外，每周一都參加經理部組織的教育。架子工進場必須進行三級安全教育和相應考核，每周一參加經理部組織的教育，必須建立班前會，并有會議紀要。4.3.3勞動力配置工 種人 數任

14、務架子工12負責架子搭設及拆除安全員1負責支撐腳手架質量檢查、驗收4.4機具準備名 稱單位數量備 注架子扳手把40搭設和拆除架子用力矩扳手把10檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆個4調整架子水平彎曲度5. 碗扣支撐架、模板設計5.1模板設計（1） 模板采用覆膜木膠合板，厚度15mm。（2） 模板的次龍骨均采用 40x80mm木方，主龍骨采用80x80mm木方。對未達到截面要求的木方應采用雙木方等措施滿足截面要求。（3） 梁對拉螺栓采用M12。間距600mm。（4） 梁板模板懸挑長度不大于0.3m。（5） 梁板模板與腳手架連接成一個整體。5.2碗扣支撐架設計項目梁板尺寸次龍骨間距主龍骨支撐

15、腳手架材料規格間距立桿（m）水平桿高支模梁底250500350750200木方1001006000.251.20.350.61200高支模梁側250500350750250木方100100600/高支模樓板120300木方10010012001.21.21200板、梁模板及支撐體系計算詳見附件。5.3碗扣支撐架構造設計（1） 回填土厚度為1.6m，局部3.9m。密實度為0.94，回填土頂標高為-0.2m。（2） 立桿下設墊木，采用50x200mm木板，長度不小于2m。梁、板碗扣支撐架的掃地桿，距地200mm。（3） 碗扣支撐架的剪刀撐：豎向連續剪刀撐沿架體四周設置，中間間距不大于4.5m設豎向

16、連續剪刀撐（或設置在主梁梁下）。（4） 碗扣支撐架的底部、頂部間距6m設置兩道水平剪刀撐，水平剪刀撐采用6m長鋼管。第一道水平剪刀撐距地面1.4m，第二道剪刀撐距地面7.4m。（5） 可調托撐螺桿伸出長度不宜超過200mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。（6） 立桿自由端（包括螺桿）長度不大于0.5m。（7） 梁下支撐立桿不滿足模數時，可使用扣件式腳手架搭設。（8） 梁下支撐立桿與周邊板支撐立桿應采用水平桿連接成一個整體。（9） 高支模支撐架與輔房支撐腳手架應采用水平桿連接成一個整體。高支模支撐腳手架與框架柱設置拉結。每根柱子設置兩道拉結鋼管，高度分別為距柱底2.4m、6.2m處，間距為

17、3.6m。平面布置見附圖。6. 高支模施工6.1工藝流程（1）碗扣支撐架搭設：彈線、立桿定位立桿底座排放放置縱向掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底層立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿也與立桿固定，每邊豎起34根立桿后，隨即裝設第一步縱向水平桿和橫向水平桿、校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段按上述要求依次向前搭設，直至第一步支撐架交圈完成第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿，并隨搭設進行設置剪刀撐。（2）梁模板安裝：彈出梁軸線及水平線并進行復核搭設梁模板支撐腳手架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復核梁

18、模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固驗收。（3）頂板模板安裝：搭設碗扣支撐架安裝橫縱大小龍骨調整板下皮標高及起拱鋪設頂板模板檢查模板上皮標高、平整度驗收。6.2施工方法碗扣支撐架搭設（1） 立桿搭設時，先確定梁下支撐立桿位置，然后對梁之間的部位的立桿進行均分，立桿間距不大于1.21.2m。（2） 支撐宜采用先通線后搭設的方法，要保證在一直線上。每根立柱底部應設置木墊板，木墊板厚度不小于50mm，寬度不小于200mm，長度不小于兩跨。（3） 局部使用扣件時，扣件應符合GB15831-2006的要求，擰緊力矩控制在4065Nm。（4） 嚴禁將上段鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平桿上。（5） 橫桿搭設

19、時，每一步均設置縱向及橫向水平拉桿，在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。（6） 本工程支撐腳手架高度超過8米，在架體四周設置豎向連續剪刀撐，中間在主梁梁下設置一道豎向連續剪刀撐。（7） 在高支模支撐架第二步橫桿處設置一道水平防護網，在模板施工操作層下設置一道水平防護網，滿足水平防護網間距不大于10m的要求。（8） 高支模頂板支撐架隨周邊結構施工一同搭設。高支模周邊結構施工時，工人操作的范圍內應滿鋪腳手板，且腳手板不得采用單板，必須設置1.2米高護欄（擋腳板、0.6處設欄桿），操作平臺下滿兜水平安全網。（9） 立桿與橫桿的接頭，應確保鎖緊。搭設時

20、，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿、斜桿等接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。（10） 如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上（即橫桿水平度是否符合要求）；下碗扣與立桿的同軸是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則因調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，并送去整修。（11） 高支模區域的架體，

21、須與對應樓層的樓板碗扣支撐架體連接成一個整體，普通樓層碗扣支撐架體拆除時，與高支模架體相鄰的部位，保留3排立桿不拆，待高支模支撐架拆除時一同拆除。（12） 支撐系統的配件不得隨意拆除，有些桿件因施工需要必須局部拆除時，在作業完成后，應及時予以恢復，在拆除過程中，必須采取必要的處理措施以保證支撐系統的安全。6.2.2梁模板（1） 安裝模板前先用小白線拉出梁軸（邊）線和水平線，按設計標高調整立桿及龍骨的高度后安裝底模，并拉通線，用吊線錘調平找直。（2） 安裝梁模板碗扣支撐架，保證樓層間的上下支柱應在同一條直線上。（3） 搭設梁底小橫木，間距符合模板設計要求。（4） 拉線安裝梁底模板，控制好梁底的起

22、拱高度，梁底模板經過驗收無誤后，將其固定好。（5） 待梁鋼筋綁扎完畢檢查合格后，清理雜物安裝梁側模板，梁底模與側模接槎貼海綿條防漏漿。側模安裝完成后，校正梁中線、標高、截面尺寸，并將梁模內雜物清除干凈。（6） 一般采用樓面模板蓋梁側模板，且比梁側模板凹入23mm。（7） 復核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。（8） 梁模板安裝時應特別注意梁端與柱頭模板的連接處，確保梁柱節點模角線平滑，陽角方正，接縫加貼海面條確保無漏漿。（9） 支設時應做到梁側模包底模，并且梁側模位于頂板模板的下方以便快速拆除此處模板。（10） 梁模板的清掃口留設在梁模兩端，尺寸50mm100mm，以方便清掃，待雜物清

23、理干凈后，將其堵嚴。（11） 起拱：跨度大于4m時，按3起拱。起拱從支模開始時進行（通過可調托撐）調整底模各部位標高，而后將側模和底模連成整體。支撐架（12） 梁模板支撐示意圖見附圖。6.2.3樓板模板（1） 模板安裝順序：滿堂腳手排架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板樓板模板拼裝樓板內外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序。（2） 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元（間）從四周先用平臺模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。（3） 為保證頂板的整體混凝土成型效果，將整個頂板的覆膜木膠合板按同一順序，同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。（4） 木方之間

24、的接頭位置應相互錯開，接頭應附加0.5米長的木方補強。（5） 樓板模板按設計要求起拱，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（6） 模板若與柱相交，則不刻意躲開柱頭，只在該處將木膠合板鋸開與柱尺寸相應洞口，下墊方木作為柱頭的龍骨。（7） 當澆筑混凝土澆筑使用布料機時，布料機放置區域的模板下部支撐腳手架底座要墊通長木板，碗扣支撐架頂部加木方，碗扣支撐架立柱間距較常規加密，縮小一半，并布置剪刀撐。6.2.4模板加工制作（1） 模板裁板必須使用80齒以上的合金鋸片，使用帶導軌的鋸邊機；不規則的幾何形狀，使用轉速不低于4000轉/分鐘的高速手提電鋸。大面施工前進行樣板段的施工，以便發現不足及時調整施工方案。

25、（2） 模板裁切、打孔后必須用專用封邊漆封閉切口，以防模板吸水變形，穿墻螺栓孔用塑料套管密封。（3） 模板表面涂刷脫模劑，須在立模前將模板表面的隔離劑擦掉，不得有流墜。（4） 模板與混凝土接觸面層清理干凈并采取防止粘結措施。模板粘漿和漏涂隔離劑累計面積，墻、板不應大于1000cm2；柱、梁不大于400cm2。（5） 板上釘釘、打孔時必須在板下墊木方，謹防懸空造成背面出現劈裂。模板使用時防止金屬銳角劃傷、碰傷、摔傷，確保模板表面質量。（6） 背楞與面板及柱箍的兩個接觸面應用壓刨刨平整，而且用在同一塊模板上的木方子高度要嚴格一致，以確保面板、背楞及柱箍接觸良好協同工作。（7） 整塊模板鋸開后拼裝模

26、板，邊緣要用平刨刨光滑、平整，然后涂刷封邊膠，以延長模板使用壽命。（8） 頂板支模前，所有主、次龍骨都需統一尺寸過刨，以確保支撐平整。6.2.5模板拆除6.2.5.1模板拆除技術要求（1） 側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。而水平模板及支撐則由施工員根據同條件混凝土的強度試壓報告，符合混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB502042011)的規定，且施工荷載不大于設計荷載時，經項目技術負責人同意，方可拆除。（2） 拆除時的混凝土強度要求按下表：構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件10

27、0（3） 模板的拆除順序模板（高支撐）的拆除順序為：搭設模板拆除的碗扣支撐架從梁中部開始向兩端支點降下梁底支撐可調支托拆除梁底模板拆除梁兩側模板拆除樓板下支撐拆除樓板龍骨及模板拆除支撐腳手架模板分類堆放整齊。6.2.5.2梁、板模板拆除（1） 先將支柱上的可調上托松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，再用鋼釬撬動模板，使模板塊降下由龍骨支承，拿下模板和龍骨，然后拆除水平拉桿及剪刀撐和支柱。（2） 拆除模板時，操作人員應站在安全的地方。（3） 拆除跨度較大的梁支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。（4） 鋼管支頂在搬運時，應把所有的附著件拆除，運到材料員指定的地方分類堆放。拆下的模板

28、及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的扣件及時集中統一管理。模板拆除的安全要求，見第9章6.3高支模碗扣支撐架監測（1） 高支模碗扣支撐架搭設時，設置架體變形觀測點，水平觀測點布置在架體四周的立桿頂端，共布置4個，及沉降觀測點布置在框架梁的支撐立桿頂端及底部的地面上。（2） 變形觀測的頻率，按架體搭設階段、模板施工階段、鋼筋施工階段、混凝土澆筑階段、混凝土澆筑完成，每個階段分別觀測，在大風及大雨天氣過后，增加觀測一次。其中，混凝土澆筑階段每30分鐘觀測一次，其它階段各觀測一次。（3） 變形觀測的報警值：水位移10mm，沉降5mm。（4） 混凝土澆筑過程中，安排專人對模板實施監控。嚴

29、格控制集中荷載，以保證支模架安全。（5） 泵送混凝土時，應隨澆隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處，避免產生荷載的過于集中。（6） 混凝土傾倒、振搗的部位，如發現支撐系統出現明顯變形、彎曲、錯位等現象，應立即停止該部位的混凝土澆筑，待全面重新加固并經檢查之后，方可繼續澆筑。（7） 當架體變形超過報警值時，應立即停止混凝土澆筑，疏散作業人員，并進行實時觀測，采取應急措施。（8） 模板監控過程應保證監控的人員與上層澆筑混凝土施工人員的正常通訊聯系，以便發現情況能及時停止澆筑，以采取加固措施。7.季節性施工7.1冬季施工詳見冬季施工專項施工方案。8.碗扣支撐架、模板質量保證措施8.1碗扣支撐架（1

30、） 碗扣支撐架每一框架（立桿）的搭設垂直度偏差不大于5mm。（2） 所有桿件、扣件、碗扣、托撐及安全網，進場時需有合格證、廠家安全生產許可證及檢測報告。（3） 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，舊鋼管應檢查銹蝕深度，挑選銹蝕最嚴重的三根，在每很銹蝕最嚴重的部位橫向切斷檢查，銹蝕深度大于0.18mm的鋼管嚴禁使用。（4） 鋼管進場后，按30%進行外觀檢查驗收，鋼管使用48.33.6，允許偏差為0.50mm，壁厚允許偏差為0.36mm，發現質量不符合標準的，要進行100%檢驗，并抽取不合格材料送有資質的檢測機構鑒定。（5） 立桿連接處外套管與立桿間隙不大

31、于2mm，外套管長度不小于160mm，外伸不小于110mm。（6） 扣件、碗扣進場后扣件、碗扣進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準鋼管支撐腳手架扣件GB15831-2006及建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范的規定。（7） 碗扣不得現場加工。（8） 直角扣件重量不得小于1.1KG/套，對樓板支撐架的扣件，可按5%進行力矩抽查，對梁底支撐架的扣件，要100%檢查力矩是否符合要求。（9） 可調底座鋼板厚度不小于6mm，可調托撐鋼板厚度不小于5mm，支托板變形不應大于1mm，絲杠外徑不得小于36mm。嚴禁使用有裂縫的支托板、螺母。可調托撐抗壓承載力不小于40KN。

32、可調支撐螺桿外徑與鋼管內徑間隙不超過3mm。（10） 對接扣件抗滑承載力不小于3.2KN，直角扣件和旋轉抗滑抗滑承載力不小于8KN。（11） 上碗口抗拉強度不應小于30KN，下碗扣組焊后剪切強度不應小于60KN，橫桿接頭剪切強度不應小于50KN。（12） 所有鋼管、扣件、碗扣刷防銹漆，并符合集團CIS要求。（13） 碗扣支撐架驗收合格后，方可使用，在大風、大雨后或停用超過1個月時，需要重新驗收。支撐腳手架搭設時，應每68米進行檢查，在樓板模板施工前進行驗收。（14） 模板進場時應嚴格檢查模板質量，其中膠合板模板厚度和力學性能應滿足要求。（15） 要使用自然風干的方木，含水率不得大于18%，木龍

33、骨使用前必須壓刨，保證規格一致、平整，平直度控制在1/1000以內。進行二次使用時，必須逐根外觀檢查，發現破損嚴重、不符合要求的方木應及時清理或修整。（16） 木膠合板禁止采用脲醛樹脂生產的木膠合板。（17） 模板支撐材料進場驗收標準表：項 目要 求抽檢數量檢查方法鋼管應有產品質量合格證、質量檢驗報告750根為一批，每批抽取1根檢查資料鋼管表面應平整光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕、深的劃道及嚴重銹蝕等缺陷；嚴禁打孔；鋼管使用前必須涂刷防銹漆全數目測鋼管外徑及壁厚外徑48mm，允許偏差0.5mm；壁厚3.6mm，允許偏差0.36，最小壁厚3.24mm3游標卡尺測量扣件應有生

34、產許可證、質量檢驗報告、產品質量合格證、復試報告鋼管支撐腳手架扣件GB15831規定檢查資料不允許有裂縫、變形、螺栓滑絲；扣件與鋼管接觸部位不應有氧化皮；活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm；扣件表面應進行防銹處理全數目測扣件螺栓擰緊扭力矩扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于40Nm，且不應大于65 Nm按8.2.5條可調托撐可調托撐受壓承載力設計值不應小于40kN，應有產品質量合格證、質量檢驗報告3檢查資料可調托撐螺桿外徑不應小于36mm，可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立桿內的長度不得小于150mm，支托板厚不小于5mm，變形不大于1mm，螺桿

35、與支托板焊接要牢固，焊縫高度不小于6mm3游標卡尺鋼板尺測量支托板、螺母有裂縫的嚴禁使用全數目測腳手板不得有裂紋、開焊與硬彎；新、舊腳手板均應涂防銹漆全數目測木腳手板材質應符合現行國家標準木結構設計規范GB50005中a級材質的規定，扭曲變形、劈裂、腐朽的腳手板不得使用全數目測木腳手板的寬度不宜小于200mm，厚度不應小于50mm；板厚允許偏差-2mm3鋼板尺8.2碗扣支撐架驗收的主要內容8.2.1碗扣支撐架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：（1） 基礎完工房心回填土壓實后及支撐腳手架搭設前；（2） 作業層上施加荷載；（3） 每搭設完6m高度后；（4） 達到設計高度8.7m后；（5） 遇

36、有六級強風及以上風或大雨后；凍結地區解凍后；（6） 停用超過一個月。8.2.2碗扣支撐架使用中，應定期檢查下列要求內容：碗扣支撐架搭設完成并驗收合格后，方可投入使用。在使用過程中，應對碗扣支撐架進行巡視檢查和專項檢查，檢查的主要內容如下：（1） 桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。（2） 地基是否有積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。（3） 連接扣件是否松動。（4） 碗扣是否鎖緊。（5） 碗扣支撐架的沉降、垂直度的偏差是否符合規范要求。（6） 施工過程中是否有超載的現象，碗扣支撐架上不得堆放施工材料。（7） 安全防護措施是否符合規范要求。（8） 碗扣支撐架體和支撐腳手架

37、桿件是否有變形的現象。（9） 碗扣支撐架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。（10） 監測項目包括：碗扣支撐架沉降、位移和變形。本工程架體高度較小，可采用觀察法監測。（11） 監測頻率：在碗扣支撐架搭設期間，一般監測頻率不超過3天/次5天/次，在碗扣支撐架使用期，一般監測頻率不超過10天/次15天/次。（12） 監測的方法與工具：立桿的垂直度監測用經緯儀或吊線和卷尺；立桿間距用鋼板尺；縱向水平桿高差用水平儀或水平尺；主節點處各扣件中心點相互距離用鋼板尺；同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差用鋼卷尺；立桿上對接扣件至主節點的距離用鋼卷尺；縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離用鋼卷尺；扣件螺栓擰

38、緊扭力矩用扭力扳手；剪刀撐斜桿與地面的傾角用角尺；腳手板外伸長度的檢測用卷尺；鋼管兩端面切斜偏差用塞尺、拐角尺；鋼管外表面銹蝕程度用游標卡尺，鋼管彎曲用鋼板尺。8.3模板工程8.3.1模板安裝質量標準項次項目允許偏差值(mm)檢查方法國標長城杯1軸線位移柱、墻、梁53尺量2底模上表面標高53水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸基礎105尺量柱、墻、梁4、-534層高垂直度層高不大于5m63經緯儀或吊線尺量大于5m855相鄰兩板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺8預埋鐵件中心線位移32拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移32拉線、尺量螺栓外露長度+10,-05

39、,-010預留孔洞中心線位移+105拉線、尺量尺寸+10,0+10,-011插筋中心線位移55尺量外露長度+10,0+10,08.3.2質量保證措施（1） 各參施隊伍，應組織有關人員進行培訓,達到充分了解設計意圖、結構類型特點和模架設計總體思路。并在此基礎上搞好各單位所承擔施工任務區域的施組及方案的編審工作，做到施組、方案，交底齊全，及時合理并且有針對性和實用性。（2） 結合現場環境、物質技術條件，從各方面采取有效的工藝技術和組織管理措施，建立健全各項質量、技術管理制度，完善各級管理人員的崗位責任制。（3） 對施工隊采取按工種“定人、定崗、定質量”的三定措施，并針對工程的實際情況進行工前培訓。

40、（4） 模板從加工制作到安裝，建立模板驗收程序管理規定，各施工隊必須嚴格遵照執行，每一道工序都要安排專人進行檢查，簽認驗收結果。如發現存在質量問題，任何人不得放行，專職質量員應對每一道工序的質量把關，對最終的質量負責。（5） 嚴格測量管理，保證軸線、標高的精確，并加強閉合復測驗線工作，確保測量、放線工作準確無誤，模板安裝準確、精度滿足“結構長城杯”標準。8.3.3模板施工常見問題預防措施項目影響因素采取預防措施施工操作支撐系統不合理嚴格設計要求，因地制宜，合理布局扣件連接松動嚴格設計要求，嚴格控制扣件間距，加固面板拼縫不平盡量使用平直模板，扣件補缺拆除時硬撬組裝前及時刷脫模跡顛倒工序強化施工工

41、藝，完善工序間的交接檢環境基底未夯實加強夯實，并鋪通長腳手扳，加強交接檢鋼筋網片位移加強工種之間的交接檢，互檢工作混凝土側壓力過大工種之間相互配合，加強支撐，適當振搗，設專人看模材料模板變形，孔多及時檢查、修理，嚴重者退回，不予使用龍骨、支撐件軟弱及時同技術部門共同研究加固措施連接附件質量差及時退換，加密連接，加固支撐系統管理崗位責任制執行不嚴強化崗位意識，完善責任制，人員定崗重進度，輕質量加強教育，擺正進度與質量的關系忽視資料管理加強全面管理意識，確立技術檔案重要性的認識施工人員技術水平低進行崗位技術培訓自檢不認真認真執行自檢負責制技術交底不清認真科學的進行書面交底指揮人員只重進度尊重科學，

42、服從質量，好中求快違章作業嚴格操作規程忽視交接檢，互檢加強工種間配合，把質量問題消滅在上一工序中專檢人員檢查不細加強教育，不合格者予以停職9.安全文明施工及綠色施工保證措施9.1模板及支撐體系安裝（1） 高支模的安裝與拆除前應進行安全交底與方案交底。支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，以防墜下傷人。（2） 對鋼管、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。（3） 搭拆碗扣支撐架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規劃（GB5036）考核合格，持證上崗。搭拆碗扣支撐

43、架支撐時工人必須正確佩戴合格的安全帽，穿防滑鞋，系安全繩。（4） 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先后告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（5） 碗扣支撐架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成碗扣支撐架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（6） 碗扣支撐架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（7） 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。（8） 模板上堆放材料要均勻，施工荷載不超過1.5KN/m2，泵

44、送混凝土出料應及時分攤到其他地方，臨時料堆放高度不得超過0.2m。（9） 模板安裝時，設置1.2米護欄（擋腳板、0.6處欄桿）及密目防護網。操作人員上下應走斜道或穩固的靠梯，高空作業要佩帶安全帶。（10） 模板碗扣支撐架施工過程中，剪刀撐、斜撐、水平桿、水平安全網、與周圍建筑物的拉結點等構件必須隨搭設隨設置，嚴禁后設，保證架體的穩定性，防止模板（碗扣支撐架）的傾覆。（11） 支撐系統安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。（12） 水平加固桿、剪刀撐安裝、拉結點、水平網等應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。（13） 應避免

45、裝卸物料對模板支撐或碗扣支撐架產生偏心、振動和沖擊。（14） 水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，應得到總包技術負責人書面簽字認可后方可拆卸，施工完畢后應立即恢復。（15） 使用電具和機具應符合施工現場臨時用電安全技術規范、建筑機械使用安全技術規程的規定。（16） 在樓層內的高度超過2米的安裝及拆卸作業，應搭設臨時性的支撐腳手架，佩帶安全帶。（17） 高度超過4米的模板拆除，不得讓材料自由落下及大面積撬落，操作時必須注意下方人員的動向。（18） 操作人員上下通行時，不能攀登模板或支撐腳手架，不許在墻頂、獨立梁及其他狹窄而無防護的模板上面行走。（19） 頂架體系的縱橫向水平

46、聯系桿件，禁止以建筑物外支撐腳手架等不穩定物體為支撐點。（20） 模板碗扣支撐架搭設完畢，經總包及監理進行驗收合格后，方可進行下一步工作。（21） 澆灌砼時，支頂下不得站人，設專人觀察支頂變形情況，配備對講機，發現異常，立即停止澆灌砼并疏散施工人員，同時對模板支撐體系進行整改。經安全負責人檢查核實整改好的模板體系安全后，方可繼續砼澆筑作業。（22） 在模架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。

47、（23） 高大支模安裝完畢后，通知公司相關部門進行驗收，并報監理單位、質監站進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。9.2模板及支撐體系拆除（1） 模板拆卸作業，必須遵守安全操作規程。（2） 模板支撐拆除前，混凝土強度必須達到設計要求，且施工荷載小于設計荷載，并應填寫拆模申請，經技術負責人批準后方可進行。后澆帶模板應拆除單獨申請。（3） 模板拆除時，在模板支撐架上鋪設操作平臺，平臺板采用腳手板，鋪設時不得有空隙、松動或探頭腳手板；臨邊做好防護措施，操作平臺下滿兜安全網；拆模區域設警戒線和監護人員。（4） 拆模前應檢查所使用的工具應有效可靠，扳手等工具必須裝入工具袋或系在身上。（5） 模板

48、的拆除應按照“柱模板樓板模板次梁模板主梁模板”的順序拆除，并遵守先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，從上而下拆除。（6） 拆除梁下立柱時，應從跨中開始，對稱的分別向兩端拆除，嚴禁采用連梁底模板向傍邊一片拉倒的拆除方法。（7） 拆模時必須設置警戒區域，并派人監護。拆模必須拆除干凈，不得留有懸空模板。（8） 拆下的模板及零件不準隨意向下拋擲，應及時清理。臨時堆放處離樓層邊沿不應小于1米，堆放高度不得超過一米，樓層邊口、通道口、支撐腳手架邊緣嚴禁堆放任何拆下物件。（9） 拆模間歇時，應將已活動的模板、木方、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。（10） 多人同時操作時，應明

49、確分工、統一信號或行動。（11） 嚴禁施工大錘或敲棍，操作架上臨時拆下的模板堆放不超過2層（12） 拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。（13） 拆模如遇中途停歇，應將已松動、懸空、浮吊的模板或支撐腳手架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。已活動的部件應一次拆除。（14） 洞口及鄰邊的模板拆除時，須戴好安全帽、系好安全帶、穿好防滑鞋，模板拆除后，應及時對洞口及鄰邊加設防護措施。（15） 碗扣支撐架拆除人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗，戴好安全帽、系好安全帶穿好防滑鞋，嚴禁酒后作業。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。（16） 拆架前，全面檢查待拆支撐腳手架，根據檢查結

50、果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備施工。（17） 架體拆除前，必須查看施工現場環境，包括架空線路、外支撐腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況凡能提前拆除的盡量拆除掉。（18） 拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。（19） 支撐腳手架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（20） 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（21） 拆架時嚴禁碰撞支撐腳手架附近電源線，以防觸電事故。（22） 在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。

51、拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。（23） 所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。（24） 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。（25） 六級風以上（含六級）時停止拆除碗扣支撐架施工。9.3綠色文明施工措施（1） 現場內設專人打掃衛生、灑水，保持現場干凈整潔，無揚塵。（2） 碗扣支撐架鋼管、扣件及時刷防銹漆并做好保養，減少損耗。（3） 現場施工的操作工人在施工時，要有意識地控制說話的音量，以避免人為產生的噪音，減小噪音對周邊居民的影響。嚴禁打鬧、嬉戲或大聲喧嘩。（4

52、） 合理安排支撐腳手架的使用，避免支撐腳手架重復搭設，節約材料使用量。（5） 做好安全網的保護，防止大面積損壞，節約材料。（6） 碗扣支撐架鋼管、扣件的裝卸，不得采用傾倒的方式，減少噪音和揚塵。（7） 碗扣支撐架涂刷防銹漆時，應在敞開、通風良好的場地進行，但應注意不得污染土壤。（8） 模板設計時考慮模板的周轉使用，盡量提高模板的周轉次數提高通用率。（9） 模板加工等產生的木屑統一收集，集中利用。可將其用于養護等。（10） 優化模板的配模設計，減少模板的不必要切割和多次剪裁，節約能源。（11） 木工棚要求封閉，內部設置相應的隔聲措施。電鋸、電刨盡量在白天作業，減少夜間施工。（12） 模板定位調整

53、時多使用撬棍，不得用過度敲擊大模板。（13） 模板支撐及附件拆除時盡量輕放、慢放，不要拋擲，減少人為噪音的產生。（14） 拆除、調運、堆放模板時盡量減少對的損壞，增加模板的周轉次數。（15） 做好模板的保養與保護，增加模板壽命。（16） 鋼管、扣件及時整理收集，減少丟失和浪費。（17） 模板脫模劑的途刷時不要污染土壤，脫模劑儲存在指定庫房，庫房至少為5cm厚細石混凝土地面，地面上鋪一層干沙或鋸末等，采取必要的防滲漏措施。（18） 所有鋼管、扣件刷防銹漆，并符合集團CIS要求。（19） 有關安全防火、質量管理、文明施工本方案未詳之處，須執行公司上級標準和規定。10.應急救援預案10.1.危險性分

54、析本工程在高支模作業存在著坍塌、高處墜落、物體打擊危險。上述危險存在著人員傷亡、死亡等嚴重事故的潛在危險。本工程的重大危險源有：坍塌、高處墜落、物體打擊。10.2.現場機構設置現場組成高支模事故應急救援領導小組，其成員如下：組 長：付春梅 常務組長：崔紅軍副組長：陳文華、石勝遠、張付讓組 員：姚德友、衛保國、尚金濤、吳 崢、孫德嶺、王立保、田陽、葛魯迎、馬錦峰、馬錦彪應急電話：項目部電話：89715302社會公共應急電話：110、999、112醫院行車路線圖如下：10.3.現場機構職責（1） 常務組長：崔紅軍 負責工程安全生產、綜合治理全面工作，對自然災害、安全生產事故的應急搶險、排險、救援、

55、救災所需的一切人員，物資、通訊工具、交通工具等的全面組織、協調、指揮工作。（2） .副組長：陳文華、張付讓 負責日常安全生產管理工作，組織對工人安全學習、交底工作。當工程管轄范疇發生自然災害、安全生產事故后，必須迅速趕赴現場，積極組織相關人員和物資參加應急搶險、排險、救援、救災等工作，協助組長協調分工，組長不在時，履行組長職責。（3） 副組長：石勝遠 負責工程施工安全方案編制，當發生安全事故時，對事故現場設備、設施的措施（方案）落實，參加調查處理小組。（4） 組員：孫德嶺 負責日常安全生產管理具體工作，當發現安全隱患，組織有關人員及時落實整改和防范措施。當發生安全事故時，協助領導小組趕赴現場核

56、實情況，并報告領導小組，檢查落實事故現場應急措施救援情況。（5） 組員：田陽 負責日常安全管理，當發生安全事故時，協助領導小組對事故現場進行監護，有組織保護現場，拍攝事故現場照片，維護區域內外治安，負責協助公安機關對火災事故，爆炸等治安事故調查、取證工作，對現場人員及名單檢驗、核對，參加調查處理工作。（6） 組員：姚德友 負責日常生產物資。運輸機械及設備的儲備，倉存，當發生安全事故時，組織設備、物資、車輛進行搶險工作，保證物資的及時供應。10.4.突發事故發生的應急處理方法（1） 事故發生應保持鎮靜，切勿驚慌。立即采取有效措施防止事故擴大發生。（2） 事故發生，安全管理組長應根據職責明確分工，

57、并立即向上級有關部門報告。（3） 如事故涉及有關動力用電，應立即控制電源。（4） 設置危險區域，設專人監護，保護事故現場。（5） 保衛、門衛、綜合治理員堅守崗位，無關人員不得隨意進出。（6） 指揮疏散的負責人應選擇無危險途徑撤退區域內人員逃生。（7） 應使用現場一切車輛運送傷員，如現場沒有車輛，應請用社會上其他車輛或120急救救護車搶救傷員。10.5.急救技術及常備藥品發生傷亡事故出現人員傷亡時、首先在現場對受傷人員進行急性搶救。以減少傷亡。現將一般常用的急救知識和常用的急救藥物簡述如下：10.5.1.急救技術1.口對口人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥

58、土等，保持呼吸道順暢。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏住鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘1618次為宜。2.口對鼻人工呼吸。傷者因牙關緊閉或外傷等原因，不能進行口對口人工呼吸，可采用口對鼻人工呼吸。方法與口對口人工呼吸法相同,只是把捏鼻改為捏口，對住鼻孔吹氣，吹氣量要大，時間要長。3.胸外心臟按壓。由于點擊、窒息及其他原因所致心博驟停時，應使用胸外心臟按壓法進行急救。將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段及劍突部偏左，左手置于右手之上，以上

59、身的重量用力把胸骨下段向后壓向脊柱，隨后將手腕放松，每分鐘擠壓6080次。在進行胸外心臟按壓時，宜將傷者頭放低以利靜脈血回流。若傷者同時伴有呼吸停止，在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。注:此法不適宜用于胸骨骨折、顱腦外傷、胸腹部外傷伴有內臟損傷、內出血、肋骨骨折等。10.6.事故應急救援及上報報警人在報警時應清楚敘述如下幾個萬面的內容：1、報告施工現場所在地的地址；2、報告施工現場的進入方式；3、報告發生事故的類型；4、報告發生事故所處的方位(是東面或西面，臨近哪一條街等)；5、報告事故嚴重程度(估計面積)，人員傷亡情況等。10.7坍塌事故應急預案

60、10.7.1.支模坍塌事故應急措施1.施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。2.當發生坍塌事故時，現場施工人員立即通知高支模事故應急救援領導小組組長和安全主任。3.組長和安全主任接到通知后馬上作出反應，立即在現場組織搶險。馬上了解現場情況，視坍塌的方向及受影響位置，安排現場施工員指揮樓面上所有作業員工有序地撤離現場，并設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場，嚴禁無關人員進入。4.安排另一現場施工員把受傷人員轉移到安全地點，采取必要的急救措施，等待汽車接送去醫院。5.按規定上報有關主管部門請求救援，研究下一步搶險、修復工作的開展。6.在坍

61、塌過程中不要盲目搶險，應立刻切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。10.7.2支模拆除意外事故應急措施1.施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。2.設危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。3.保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。4.如使用某機具拆除時，過程中機具不得運行。5.當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。6.在倒塌、坍塌過程中不要盲目搶救，有危及用電安全的，立刻切斷電

62、源。確認未有繼續坍塌情況下，采取有效措施搶救人員、集體財產。進行搶救工作時，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。7.立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。8.按規定上報有關主管部門請求救援。10.8.發生高處墜落事故預防及應急預案10.8.1防止高處墜落事故的基本要求1、高處作業人員，應經過體驗，合格后方可上崗。患有心臟病、高血壓、精神病、癲癇病等不適合從事高處作業的人員，不可從事高處作業。2、高處作業人員必須按規定正確佩戴安全帽、安全帶及必備的安全防護用具。安全帽、安全帶必須使用有生產許可證的產品。安全帽有效期為30個月，安全帶每18個月進行檢驗，不合格不準使用。安全帶不得隨

63、意拆除某部分零部件。3、高處作業人員衣著要靈便，不可赤膊裸身，腳下穿軟底防滑鞋，決不能穿著拖鞋、硬底鞋和帶釘易滑的靴鞋。操作過程嚴格遵守各項安全操作規程和勞動紀律。4、在高處、臨邊、懸崖、陡坡等危險場所作業的從業人員采取專門的防護措施。5、對易發生生產安全事故的工作場所、設施和設備，應當在醒目位置設置安全警示標志、安全警示說明。安全警示說明應當載明危險因素和可能產生的后果，并告知從業人員相應的防范措施。10.8.2發生高處墜落事故的應急措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。1、發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發

64、生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。2、出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3、發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截

65、癱，導致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。4、發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。5、遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。6、一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊的包扎。7.加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再包扎，來增強

66、壓力而達到止血。8.止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上1/3處（靠近心臟未婚子）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每放松0.51分鐘。9.動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近的醫院搶救，運送途中盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。10.10.物體打擊事故的預防及其應急預案10.10.1防止物體打擊事故基本安全要求1.人員進行施工現場必須按規定配帶安全帽。應在規定的安全通道內出入和上下，不得在非規定通道位置行走。2.作業

67、過程一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應對放平穩，不得放在臨邊及洞口附近，并不可妨礙通行。3.拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。4.高處拆除作業時，對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。10.10.2發生物體打擊事故的應急措施當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。1.發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、

68、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。2.出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。10.10.觸電事故的預防及其應急預案觸電事故和其他事故比較，其特點是事故的預兆性不直觀、不明顯，而事故的危害性非常大。當流經人體電流小于10mA時，人體不會產生危險的病理生理效應；但當流經人體的電流大于10mA時，人體將會產生危險的病理生理效應，并隨

69、著電流的增大、時間的增長將會產生心室纖維性顫動，乃至人體窒息（“假死”狀態），在瞬間或在兩三分鐘內就會奪去人的生命。因此，在保護設施不完備的情況下，人體觸電傷害事故是極易發生的。所以，施工中必須做好預防工作，發生觸電事故時要正確處理，搶救傷者。一、防止觸電傷害的基本安全要求根據安全用電“裝得安全，拆得徹底，用得正確，修得及時”的基本要求，為防止發生觸電事故，在日常施工（生產）用電中要嚴格執行有關用電的安全要求。1.用電應制定獨立的施工組織設計，并經企業技術負責人審批，蓋企業公章。必須按施工組織設計進行敷設，完成后辦理驗收手續。2.一切線路敷設必須按技術規程進行，按規范保持安全距離，距離不足時,

70、應采取有效措施進行隔離防護。3.非電工嚴禁接拆電氣線路、插頭、插座、電氣設備、電燈等。4.根據不同的環境，正確選用相應額定值的安全電壓作為供電電壓。安全電壓必須由雙繞組變壓器降壓獲得。5.帶電體之間、帶電體與地面之間、帶電體與其他設施之間、工作人員與帶電體之間必須保持足夠的安全距離，距離不足時，應采取有效的措施進行隔離防護。6.在有觸電危險的處所或容易產生誤判斷、誤操作的地方，以及存在不安全因素的現場，設置醒目的文字或圖形標志，提醒人們識別、警惕危險因素。7.采取適當的絕緣防護措施將帶電導體封護或隔離起來，使電氣設備及線路能正常工作,防止人身觸電。8.采用適當的保護接地措施，將電氣裝置中平時不

71、帶電，但可能因絕緣損壞而帶上危險的對地電壓的外露導電部分（設備的金屬外殼或金屬結構）與大地作電氣連接，減少觸電的危險。10.施工現場供電必須采用TN-S或TT的三相五線的保護接零系統，把工作零線和保護零線區分開，通過保護接零作為防止間接觸電的安全技術措施，同一工地不能同時存在TN-S或TT兩個供電系統。注意事項有：（1）在同一臺變壓器供電的系統中，不得將一部分設備做保護接零,而將另一部設備做保護接地。（2）采用保護接零的系統，總電房配電柜兩側做重復接地，配電箱（二級）及開關箱（三級）均應做重復接地。其工作接地裝置必須可靠，接地電阻值4。（3）所有振動設備的重復接地必須有兩個接地點。（4）保護接

72、零必須有靈敏可靠的短路保護裝置配合。（5）電動設備和機具實行一機一閘一漏一箱保護，嚴禁一閘多機，閘刀開關選用合格的熔絲，嚴禁用銅絲或鐵絲代替保險熔絲。按規定選用合格的漏電保護裝置并定期進行檢查。（6）電源線必須通過漏電開關，漏電開關后的電源線長度30m。二、發生觸電事故的應急措施1.觸電急救的要點是動作迅速,救護得法,切不可驚慌失措,束手無策。要貫徹“迅速、就地、正確、堅持”的觸電急救八字方針。發現有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。2.脫離電源的基本方法有：（1）將出事附近電源開關刀拉掉、或將電源插頭拔掉，以切斷電源。必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的

73、電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（3）如果觸電者由于痙攣手指緊握導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，然后再采取其它辦法把電源切斷。（4）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點810米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。進入該范圍的救護人員應穿上絕緣靴或雙腳并攏跳躍地接近觸電者。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至810米以外立即開始觸

74、電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。三、在使觸電者脫離電源時應注意的事項：1.未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。2.嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。3.在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全。4.當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。5.夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。四、觸電者未失去知覺的救護措施：應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并

75、派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。五、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，保持四周空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送往醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸及胸外心臟擠壓。六、對“假死”者的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：1.通暢氣道。第一，清除口中異物。讓觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶。如發現觸電者口內有食物、假牙、血塊等異物，可將其身體及頭部同時側轉，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止

76、將異物推到咽喉深處。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頦頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，舌根自然隨之抬起、氣道即可暢通。為使觸電者頭部后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。2.進行口對口（鼻）人工呼吸或胸外心臟按壓。10.11.火災事故的預防及其應急措施一、注意事項:1.施工現場防火工作必須認真貫徹“預防為主，消防結合”的方針，立足于自防自救，實行“誰主管，誰負責”的原則。2.施工項目應當對職工進行經常的防火宣傳教育,普及消防知識，增強消防觀念，使員工自覺遵守各項防火規章制度。3.施工過程需要動火作

77、業，必須辦理動火審批手續，落實動火作業“八不、四要、一清”的防火措施，才可動火。4.現場存放易燃，易爆化學危險物品，不論數量多少，必須經公司主管部門審批同意后，才可存放，嚴格控制存放數量，并落實防火措施。5.按規定配備消防器材，高層建筑、重點工程必須按高層建筑鋼筋混凝土結構技術規程要求設立臨時消防供水系統，做到與施工同步進行，臨時消防供水系統高壓水泵設專線供電,供水管直徑不小于76mm，每層設直徑為65mm的消防結口，從第四層起每隔一層，配備一條長度為20m的消防水帶。6.電線架設，電器設備的安裝要符合技術規程的要求，并由持有電工證的電工架設安裝，嚴禁亂拉亂接電線。7.易燃雜物要及時清理，不宜

78、堆放在施工現場和宿舍附近，消防通道要保持暢通無阻。鋼筋焊接時應有人跟焊，保證焊接后不留下火種。8.火災事故撲滅后，要保護好事故現場，由主管部門或消防部門對事故現場進行調查、鑒定、確定起火原因。依法對事故責任人進行處理。吸取火災事故教訓，落實整改措施，改進消防工作。通過火災事例，教育全體員工，提高員工防火意識。10.12.演練計劃高支模的坍塌事故、高處墜落事故、物體打擊事故的應急預案演練應在高支模安裝施工前一周內進行。本方案未詳之處，須按公司、上級有關標準和規定以及建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）的要求執行。11.附圖高支模支撐腳手架立桿平面布置圖1-1剖面圖2-2剖面圖梁模板支撐示意圖

79、碗扣支撐架與柱子拉結平面布置圖外腳手架與柱子拉結平面布置圖12.計算書梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 計算依據： 1、混凝土結構工程施工規范GB50666-2011 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-20124、鋼結構設計規范GB 50017-20035、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ166-2008 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL16新澆混凝土梁計算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mmmm)350750新澆混凝土結構層高(m)8.7梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.

80、1面板及次龍骨0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)非自定義:0.360.45風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁底兩側立柱間距lb(mm)350步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居

81、梁底兩側立柱中的位置自定義梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)175板底左側立柱距梁中心線距離s1(mm)750板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)750梁底增加立柱根數0梁底支撐次龍骨根數4每縱距內附加梁底支撐主龍骨根數1梁底支撐次龍骨最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據混凝土結構工程施工規范GB50666-2011結構重要性系數01可變荷載的組合值系數c0.9 四、面板驗算面板類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2

82、/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.92.5128.474kN/m q1靜01.35(G1k+ (G2k+G3k)h)b=11.35(0.1+(24+1.5)0.75)125.954kN/m q1活01.4cQ1kb=11.40.92.512.52kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.75119.225kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.11

83、7q1活L20.125.9540.1172+0.1172.520.11720.039kNm Mmax/W0.039106/375001.049N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67719.225116.6674/(10010000281250)0.009mml/400116.667/4000.292mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.425.9540.117+0.452.520.1171.343kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活

84、l=1.125.9540.117+1.22.520.1173.684kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R4=0.4 q2l=0.419.2250.1170.897kN R2=R3=1.1 q2l=1.119.2250.1172.467kN 五、次龍骨驗算次龍骨類型方木次龍骨材料規格(mm)4080次龍骨抗彎強度設計值f(N/mm2)13次龍骨抗剪強度設計值(N/mm2)1.78次龍骨彈性模量E(N/mm2)9350次龍骨截面抵抗矩W(cm3)42.67次龍骨截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.343+11.35(0.3-

85、0.1)0.35/3+0.5(0.75-0.12)+11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5max0.75-0.35/2，0.75-0.35/2/21，3.684+1.351.35(0.3-0.1)0.35/3=4.069kN/m q2max0.897+(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.75-0.35/2，0.75-0.35/2/21，2.467+(0.3-0.1)0.35/32.491kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.0690.32

86、，0.54.0690.320.183kNm Mmax/W0.183106/426704.291N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.0690.3，4.0690.31.221kN max3Vmax/(2bh0)=31.2211000/(24080)0.572N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.4913004/(10093501706700)0.008mml/400300/4000.75mm 2q2l24/(8EI)2.4913004/(893501

87、706700)0.158mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 次龍骨頭處(即梁底支撐次龍骨懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.0690.3，0.3934.0690.3+4.0690.31.7kN 同理可得，梁底支撐次龍骨所受最大支座反力依次為R1R41.553kN，R2R31.7kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.4910.3，0.3932.4910.3+2.4910.31.041kN 同理可得，梁底支撐次龍骨所受

88、最大支座反力依次為R1R41.044kN，R2R31.041kN 六、主龍骨驗算主龍骨類型方木主龍骨材料規格(mm)8080可調托座內主龍骨根數1主龍骨彈性模量E(N/mm2)206000主龍骨抗彎強度設計值f(N/mm2)13主龍骨抗剪強度設計值(N/mm2)125主龍骨截面慣性矩I(cm4)341.333主龍骨截面抵抗矩W(cm3)85.333 主龍骨自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主龍骨彎矩圖(kNm) Mmax/W0.198106/853332.322N/mm2f=13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主龍骨剪力圖(kN) Vmax3.253kN max3Vmax/(2

89、bh0)=33.2531000/(28080)0.762N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主龍骨變形圖(mm) max0.002mml/400350/4000.875mm 滿足要求！ 七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 計算簡圖如下： RmaxR1，R2=3.253kN，RmaxR1，R22.085kN 1、抗彎驗算 縱向水

90、平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.333106/449074.23N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax2.142kN max2Vmax/A=22.1421000/42410.104N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.224mml/400600/4001.5mm 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.472=180

91、長細比滿足要求！ 查表得，0.75 1、風荷載計算 Mw0.901.4klah2/100.911.40.360.61.22/100.039kNm 2、穩定性計算 同上四七計算過程，可得： R13.253kN，R23.253kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+Mw/lbmax3.253，3.253+0.039/0.353.365kN fN/(A)+Mw/W3364.975/(0.75424)+0.039106/449019.31N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、可調托座驗算可調托座內主龍骨根數1可調托座承載力容許值N(kN)30 由主龍骨驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR

92、1，R213.253kNN30kN 滿足要求！ 十、立柱地基基礎計算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)3.365/(10.15)22.433kPafak140kPa 滿足要求！一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L1新澆混凝土梁計算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)250500新澆混凝土結構層高(m)8.7梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及次龍骨0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2

93、k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)非自定義:0.360.45風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距la(mm)1200梁底兩側立柱間距lb(mm)250步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底兩側立柱中的位置自定義梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)125板底左側立柱

94、距梁中心線距離s1(mm)450板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)450梁底增加立柱根數0梁底支撐次龍骨根數4每縱距內附加梁底支撐主龍骨根數1梁底支撐次龍骨最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據混凝土結構工程施工規范GB50666-2011結構重要性系數01可變荷載的組合值系數c0.9四、面板驗算面板類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515

95、/12281250mm4 q101.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.92.5119.868kN/m q1靜01.35(G1k+ (G2k+G3k)h)b=11.35(0.1+(24+1.5)0.5)117.348kN/m q1活01.4cQ1kb=11.40.92.512.52kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.5112.85kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.117.3480.0832+0.1172.520.08320.014kN

96、m Mmax/W0.014106/375000.376N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67712.8583.3334/(10010000281250)0.001mml/40083.333/4000.208mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.417.3480.083+0.452.520.0830.673kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.117.3480.083+1.22.520.0831.842kN 標準值(正常使用極限

97、狀態) R1=R4=0.4 q2l=0.412.850.0830.428kN R2=R3=1.1 q2l=1.112.850.0831.178kN 五、次龍骨驗算次龍骨類型方木次龍骨材料規格(mm)4080次龍骨抗彎強度設計值f(N/mm2)13次龍骨抗剪強度設計值(N/mm2)1.78次龍骨彈性模量E(N/mm2)9350次龍骨截面抵抗矩W(cm3)42.67次龍骨截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.673+11.35(0.3-0.1)0.25/3+0.5(0.5-0.12)+11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+

98、1.40.92.5max0.45-0.25/2，0.45-0.25/2/21，1.842+1.351.35(0.3-0.1)0.25/3=2.234kN/m q2max0.428+(0.3-0.1)0.25/3+0.5(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.25/2，0.45-0.25/2/21，1.178+(0.3-0.1)0.25/31.206kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.2340.62，0.52.2340.320.101kNm Mmax/W0.101106/426702.356N/mm

99、2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.2340.6，2.2340.30.814kN max3Vmax/(2bh0)=30.8141000/(24080)0.381N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.2066004/(10093501706700)0.062mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)1.2063004/(893501706700)0.077mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 次龍骨頭

100、處(即梁底支撐次龍骨懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.2340.6，0.3932.2340.6+2.2340.31.532kN 同理可得，梁底支撐次龍骨所受最大支座反力依次為R1R41.279kN，R2R31.532kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.2060.6，0.3931.2060.6+1.2060.30.827kN 同理可得，梁底支撐次龍骨所受最大支座反力依次為R1R40.823kN，R2R30.827kN 六、主龍骨驗算主龍骨類型方木主

101、龍骨材料規格(mm)8080可調托座內主龍骨根數1主龍骨彈性模量E(N/mm2)206000主龍骨抗彎強度設計值f(N/mm2)13主龍骨抗剪強度設計值(N/mm2)125主龍骨截面慣性矩I(cm4)341.333主龍骨截面抵抗矩W(cm3)85.333 主龍骨自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主龍骨彎矩圖(kNm) Mmax/W0.128106/853331.495N/mm2f=13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主龍骨剪力圖(kN) Vmax2.811kN max3Vmax/(2bh0)=32.8111000/(28080)0.659N/mm2125N/mm2 滿足要求！

102、3、撓度驗算 主龍骨變形圖(mm) max0.001mml/400250/4000.625mm 滿足要求！板模板（碗扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-20125、鋼結構設計規范GB 50017-20036、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ166-2008一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱WB1，標高8.70m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)6新澆混凝土樓板邊寬B(m)4.12

103、 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和次龍骨時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和次龍骨時的集中荷載(kN)2.5當計算主龍骨時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及次龍骨0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.450.23風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)8.7立柱

104、縱向間距la(mm)1200立柱橫向間距lb(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)600立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)260主龍骨布置方向垂直樓板長邊次龍骨間距(mm)300次龍骨懸挑端計算長度(mm)200,200主龍骨懸挑端計算長度(mm)200,200結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2

105、.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.1

106、08kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4=0.237kNm； Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000281250)0.117mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 五、次龍骨驗算次龍骨類型方木次龍骨材料規

107、格(mm)4080次龍骨抗彎強度設計值f(N/mm2)13次龍骨抗剪強度設計值(N/mm2)1.78次龍骨彈性模量E(N/mm2)9350次龍骨截面抵抗矩W(cm3)42.67次龍骨截面慣性矩I(cm4)170.67 因L/la取整-16000/1200取整-14，按四等跨連續梁計算，又因次龍骨較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+

108、(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.0731.22+0.1210.9451.220.33kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL

109、max0.0770.0971.22+0.213.151.2，0.1070.0971.22+0.1813.151.20.45kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.22/2，0.0970.22/2+3.150.20.39kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.33，0.45，0.390.45kNm Mmax/W0.45106/4267010.55N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.0731.2+0.620.9451.21.485kN V20.607q2L+0.681p0.6070

110、.0971.2+0.6813.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.2，0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.485，2.216，3.1693.169kN max3Vmax/(2bh0)=33.1691000/(28040)1.486N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.99412004/(10093501706700)0.816mml/400

111、1200/4003mm 撓度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.99412004/(10093501706700)0.816mml/4001200/4003mm 六、主龍骨驗算主龍骨類型方木主龍骨材料規格(mm)8080可調托座內主龍骨根數1主龍骨彈性模量E(N/mm2)8415主龍骨抗彎強度設計值f(N/mm2)13主龍骨抗剪強度設計值(N/mm2)1.66主龍骨截面慣性矩I(cm4)341.33主龍骨截面抵抗矩W(cm3)85.33 1、次龍骨最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(

112、G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L

113、1.1431.1381.2+1.2230.5671.22.393kN 按懸臂梁，R11.7050.20.341kN RmaxRmax，R12.393kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.0541.21.445kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1.0540.20.211kN RmaxRmax，R11.445kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主龍骨彎矩圖(kNm) Mmax/W1.14106/8533011.6N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主龍骨剪力圖(kN) max3Vmax/(2bh0)=35.9391000/(28080)1.

114、392N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主龍骨變形圖(mm) 跨中max=2.018mm=1200/400=3mm 懸挑段max0.378mm=200/400=0.5mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)500斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規范JGJ166-2008設置要求立柱抗彎強度設計值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2500)/15.9=138.365=230 滿足要求！ 查表得，0.387 Mw0.921.4k

115、Lah2/100.921.40.2341.21.22/100.046kNm Nw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.6+La/2，Lamax0.6+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.4(1+0.046/1.2)max0.6+1.2/2，1.2max0.6+1.2/2，1.27.734kN f Nw/(A)+ Mw/W7734.393/(0.387424)+0.046106/449057.348N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.734kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型素填土地基承載力設計值fak(kPa)80立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)7.734/(10.1)77.344kPafak80kPa 滿足要求！