1、目 錄1、編制依據(jù)22、工程概況22.1工程概況22.2工程各參建單位32.3附圖33、材料選用及技術要求33.1材料選用33.2技術要求34、主要施工方法44.1結構大梁支撐架體4梁下部支撐設置4梁側向支撐設置5支撐示意圖54.2樓板高支模架設計5方案設計5其他構造要求65、模板支架搭設構造措施要求66、施工過程控制86.1組織機構（管理體系）86.2搭設與拆除86.3高支模驗收96.4混凝土澆筑期間的監(jiān)護107施工安全管理108、支撐體系下部結構驗算119、應急預案1210、附件131、編制依據(jù)本施工方案編制主要依據(jù)如下：*施工組織設計*工程建筑施工圖、結構施工圖等；建筑施工安全檢查標準J

2、GJ59-99建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-2011建筑施工扣件鋼管模板支架技術規(guī)程DB33/1035-2006計算軟件采用品茗安全計算軟件v3.02、工程概況2.1工程概況*工程地下設三層整體式地下室，地上為兩座獨立塔樓，無裙樓，框架核心筒結構。東塔樓地上37層，混凝土結構最高處148m，西塔樓地上55層，混凝土結構最高處212m。東西塔樓結構樓層除首層層高8m外，其余樓層層高均為4m。地上東西塔樓在街面層核心筒周圈墻體與塔樓外弧梁間無結構樓板，平面在該范圍內的首層樓板支模架須從地下一層4.570m樓板開始搭設至地上2層7.95m，平板支模架搭設高度12.52m本方案針對

3、東西塔樓首層結構進行高支模方案編制設計。首層結構高支撐模板體系的設計中，涉及的結構梁體構件：地上主樓結構外圍環(huán)梁 ，梁截面尺寸1400mm1800mm，跨度分6.45m(柱柱直線段長度)及5.82m兩種，模板支架高度8.25m；首層大門處結構轉換大梁，梁截面尺寸1400mm3000mm，跨度9.00m，模板支架高度8.25m。地上2層7.95m標高處樓板徑向框梁：500mm1000mm，1200mm1000mm，東西樓小梁（連梁）200mm350mm，200mm500mm， 200mm550mm，250mm550mm，300mm500mm，300mm550mm，300mm600mm，300mm

4、900mm；涉及的樓板厚度尺寸150mm（筒內），180mm（筒外）。本工程地下一層主樓范圍樓板下支撐需待二層結構混凝土澆筑完畢，其強度達到100%以上后，方可拆除該結構范圍內地下一層支撐。因本工程平面外圍呈橢圓型，選用門式腳手架不便于施工，故本工程高支模模板支架全部采用加強措施后的扣件鋼管模板支架，立桿頂部采用鋼支托，首層地上墻柱與梁板混凝土分二次澆筑，梁板支模架與墻柱通過連墻件進行可靠連接。高支模架搭設具體工程部位詳見附圖4（高支模架平面布置圖）。2.2工程各參建單位2.3附圖（1）地下一層結構平面圖（詳見附圖1）（2）街面層結構平面圖（詳見附圖2）（3）首層結構平面布置圖（詳見附圖3）3

5、、材料選用及技術要求高支模施工是本工程的重點之一，為了確保高支模施工的順利進行，必須從材料選用及技術要求上嚴格把關。3.1材料選用本工程高支模施工全部采用扣件鋼管腳手架搭設支撐體系，鋼管選用483.0鋼管，方木采用4090木枋，模板為18厚木膠合板。立柱頂端高度調節(jié)用可調鋼支托。3.2技術要求鋼管（外徑48mm，壁厚不小于 3.0mm）及扣件，必須有產(chǎn)品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告， 嚴禁使用有彎曲、嚴重銹蝕、壓扁、有裂縫的鋼管；嚴禁使用有脆裂、變形、滑絲的扣件。扣件表面須作防銹處理，保證扣件的活動部分能靈活轉動，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm。鋼管、扣件抽樣檢測要求：鋼

6、管、扣件使用前必須進行抽樣檢測，抽樣檢測數(shù)量按有關規(guī)定執(zhí)行，為經(jīng)檢測或檢測不合格的一律不得使用。頂托必須逐個檢查，對存在螺紋滑絲等現(xiàn)象的一律不得使用。方木開裂破損的一律不得使用。4、主要施工方法本方案設計計算書中，梁體模板體系針對尺寸為500 mm1000 mm和 1200 mm1000 mm的徑向梁和1400mm1800mm的環(huán)梁及14003000的轉換梁進行驗算設計，樓板模板體系為針對筒體外180mm的樓板進行驗算設計。考慮現(xiàn)場施工的可操作性，針對本工程梁體尺寸的實際情況，將梁高大于等于1000的梁體全部根據(jù)設計驗算的參數(shù)進行現(xiàn)場施工，將梁高不大于1000的梁體按照普通小梁體的施工參數(shù)指導

7、現(xiàn)場施工。4.1結構大梁支撐架體梁位置的高支模體系傳力系統(tǒng)如下：現(xiàn)澆混凝土及施工等荷載 梁底模板 梁底木枋 梁底橫向鋼管 梁底頂托 鋼管支柱 承力結構層。梁下部支撐設置.1立桿間距及設置要求1、5001000框架梁，梁底中部沿縱向設置1道立柱頂托，橫向間距450、縱向間距不大于450與其它支撐共同連接成整體；12001000框架梁，梁底增加2道縱向支撐鋼管，橫向間距500/400、縱向間距450與其它支撐共同連接成整體；14001800環(huán)梁，梁底中部沿縱向設置3道立柱頂托，橫向間距400/350、縱向間距450、梁底設置8根4090木方，架子與其它支撐共同連接成整體；14003000的轉換梁，

8、梁底中部沿縱向設置5道立柱頂托，橫向間距283/233、縱向間距450、梁底設置12根4090木方，架子與其它支撐共同連接成整體。2、高度小于1000的梁，梁底中部沿縱向設置一道立柱頂托，縱向間距不大于900與其它支撐共同連接成整體。3、14001800環(huán)梁及14003000的轉換梁梁底所有支撐采用鋼頂托，頂托上必須放置兩根平直鋼管，鋼管上為4090木枋，木枋上鋪設梁底模板。4、梁兩側沿梁縱向水平鋼管做為承載鋼管的，與立桿鋼管的連接必須采用雙扣件。.2其它構造要求1、腳手架支撐體系水平橫桿步距1500，同時在離地200范圍內設置掃地桿。2、剪刀撐必須貫通連續(xù)設置，與地面交角45度60度，間距不

9、超過5米（縱橫兩個方向），同時在架體兩側外圍設置縱向剪刀撐進行封閉。梁側向支撐設置.1支撐設置1、14001800環(huán)梁及14003000的轉換梁，梁側模支撐內楞（4090木枋，豎放）間距不大于200，外鋼楞采用雙鋼管，沿梁高方向間距400。設置直徑為16的對拉螺桿：首排距離梁底100、沿高度間距400、縱向間距400設置。2、其它梁按計算須設置對拉螺桿的，梁側模支撐內楞（4090木枋，橫放）間距不大于250，外鋼楞采用雙鋼管，沿梁跨度方向間距500。設置直徑為16的對拉螺桿：首排距離梁底125、沿高度間距500、縱向間距500設置。.2其它構造要求1、在安裝模板時，梁底模端部必須在支撐立桿的內

10、側，不得有懸挑情況出現(xiàn)。2、梁底模的擱置要利用木枋的窄邊，把水平拼縫擱置在木方上。3、豎向的梁側模模邊要壓在柱的豎向模板上。在主梁梁端與次梁交接部位，要求次梁的底模、側模壓住主梁的側模，以保證接縫嚴密及剛度要求。4、根據(jù)設計圖紙要求，對于跨度L4m的梁，支模時應按規(guī)范要求起拱L/10003L/1000。支撐示意圖1、14001800環(huán)梁支撐示意圖見附圖2（1-1剖）2、14003000轉換梁支撐示意圖見附圖3（2-2剖） 高支撐大梁支架及側模的設計驗算詳見附件計算書1-44.2樓板高支模架設計方案設計1、立桿間距縱橫均按不大于900mm設置。2、樓板模板下部立柱采用頂托調節(jié)模板支架高度。3、木

11、枋擱置間距不大于250mm。4、扣件鋼管模板支架體系縱橫向水平桿步距1500，同時在離地200范圍內設置縱橫向掃地桿。5、豎向剪刀撐設置，支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱橫向剪刀撐，由底到頂連續(xù)設置，每道剪刀撐寬度不小于4跨，剪刀撐斜桿與地面交角45度60度，剪刀撐間距不超過4跨（縱橫兩個方向）。6、整個高支撐架體按照規(guī)范要求在架體頂、中、底部設置水平剪刀撐，架體與已澆筑完成的墻柱利用鋼管進行拉結，以確保架體的整體穩(wěn)定。其他構造要求1、在安裝模板時，底模其邊端部離支撐立桿的懸挑長度不得大于100mm。2、平臺模底模的擱置要利用木枋的窄邊，并把水平拼縫擱置在木方上。3、對于跨度

12、L4m的板要求支模時跨中起拱L/400。板支模示意圖參見梁支模示意圖。高支撐樓板支架的設計驗算詳見附件計算書5。5、模板支架搭設構造措施要求首層結構的大梁和樓板支撐體系的搭設施工，除了必須遵守建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范的相關要求外，還應特別注意以下事項：1、大梁頂托支座位置必須采用兩根鋼管并排傳遞承載的方式。2、頂托支撐插入長度應以保證頂托支撐穩(wěn)定及不發(fā)生偏移為原則，且其調節(jié)螺桿的伸縮長度不應大于200mm。3、立桿支撐必須豎直保證立桿軸心承載，禁止使用扭曲銹蝕嚴重的立桿。4、立桿接長采用對接扣件連接，禁止搭接，相鄰接頭錯開布置在不同步距內，且在高度方向錯開的距離不小于500mm，接

13、頭中心至主節(jié)點的距離不大于步距的1/3，并在連接處做加強處理。14001800環(huán)梁梁底立桿采用5m長整鋼管，14003000轉換梁梁底立桿采用6m長整鋼管。板支模架從-4.570板起搭設的，立桿采用2m，4m，6m鋼管對接連接；板支模架從-0.300板起搭設的，立桿采用1.8m，6m鋼管對接連接，詳見下圖：5、立桿承載要貫通，禁止出現(xiàn)立桿傳載到橫桿，橫桿再傳遞到立桿的情況（保證受力明確）。6、立桿支撐必須保證橫平豎直，成排成列，以保證橫桿與每一根立桿能夠用扣件連接。7、水平桿接長采用對接連接，相鄰縱向水平桿的對接扣件交錯布置在不同步/跨內，且在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭至最近主

14、節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。若采用搭接，搭接長度應不小于1m，且等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿段的距離不應小于100mm。8、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線與主節(jié)點的距離不大于150mm。6、施工過程控制6.1組織機構（管理體系）成立以項目經(jīng)理為首的安全生產(chǎn)管理小組，由項目工程部經(jīng)理/項目總工擔任該組副組長，組員包括工程部副經(jīng)理、技術員、質檢員、安全員，以及各專業(yè)工長在內，共同負責高支模體系施工的安全順利的進行。項目高支模施工管理小組各成員責任人及職責職務責任人工作職責組長項目經(jīng)理蒯俊山全面

15、負責，制定細化制度、措施。副組長工程部經(jīng)理/項目總工沈鳳忠/朱崇選負責日常生產(chǎn)管理工作，負責高支模施工的全面協(xié)調；/負責高支模方案的編制審核,交底。組員工程部副經(jīng)理/技術員高偉軒/王永生/吳勝輝參與高支模方案的編制、技術指導；方案落實的監(jiān)督；架體搭設的檢查、驗收。安全員李波對各班組作業(yè)進行安全監(jiān)督，隱患檢查，及時匯報安全存在問題。各專業(yè)工長鋼筋工長：戚建國/李勇軍/張科偉木工工長：彭軍/王乾宇對本專業(yè)作業(yè)人員，施工工序安全控制進行安全管理，執(zhí)行整改及落實工序技術安全保障措施實施。質檢員武特庫對各班組作業(yè)進行質量監(jiān)督，隱患檢查，及時匯報質量存在問題。6.2搭設與拆除1、高支模搭設與拆除前，由項目

16、技術負責人向全體作業(yè)人員進行詳細的安全技術交底，交底內容應包括搭設參數(shù)、構造措施、和安全注意事項，并形成書面文字，交底方和全體被交底人員應在交底文件上簽字確認。2、高支模作業(yè)人員必須經(jīng)過技術安全培訓合格，持證上崗。3、高支模施工必須按照經(jīng)審批的技術方案要求施工，現(xiàn)場有變動，需要對方案進行修改，必須經(jīng)過設計人員修改，經(jīng)過審批程序后方可實施。4、支模搭設必須經(jīng)過交接驗收，安裝柱模和梁模應搭設工作臺。5、拆除模板應搭設腳手架或操作平臺，并在四周設防護欄，任何人不得在正在搭設或拆除的支模下通行。6、高支模應在日間進行搭設和拆除作業(yè)，光線不足的地方應配備足夠的燈光照明，作業(yè)過程應有質量和安全檢查員在場監(jiān)

17、督。7、高支模應設爬梯，嚴禁操作人員爬支模上下。8、拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)，分段拆除的高差不大于二步，連墻件必須隨支架逐層拆除，嚴禁 先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架。6.3高支模驗收模板支架搭設完成后，由項目質檢員主持工序交接驗收，支撐系統(tǒng)未按技術方案要求完工前，不得進行模板安裝，模板按作業(yè)流程要求全部或分部安裝完畢后，經(jīng)項目總工和項目安全總監(jiān)主持組織項目有關負責人員以及建設、監(jiān)理單位相關人員共同驗收，確認支模的剛度、整體穩(wěn)定性和幾何尺寸符合技術方案及技術規(guī)程的要求并填寫驗收表格后，才能進行鋼筋綁扎施工。安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽樣方法按隨機分

18、布原則進行。抽樣檢查數(shù)量與質量判定標準見下表。扣件擰緊抽樣檢查數(shù)量與質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數(shù)量（個）抽檢數(shù)量（個）允許的不合格數(shù)1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節(jié)點處）51909115015128028150050112001201320058132032501235710模板支架驗收后形成記錄，記錄表式參見建筑施工扣件鋼管模板支架技術規(guī)程DB33/1035-2006附錄F。6.4混凝土澆筑期間的

19、監(jiān)護1、混凝土澆筑前應做好現(xiàn)場范圍內支模人員清場工作，并安排專人看管，防止混凝土澆筑期間有人進入支模下逗留歇息。2、混凝土澆筑時，必須安排專人觀察模板和支撐系統(tǒng)的變形情況，發(fā)現(xiàn)異常情況應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經(jīng)項目總工檢查同意后方可復工。3、夜間混凝土施工應配備足夠燈光照明及有關部門的搶險材料，以保證安全。4、在模板面不得超負荷堆放鋼筋、混凝土等材料及機械設備，以免支模局部沉陷。7施工安全管理1、模板支架搭設和拆除人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工，并應體檢合格。2、必須做好搭拆模板支架工作人員的好安全技術交底工作

20、，經(jīng)安全教育后方可上崗作業(yè)。3、明確支模架施工現(xiàn)場安全責任人員，負責施工全過程的安全管理工作。4、技術方案經(jīng)審批后，現(xiàn)場嚴格按施工方案施工，任何人不得修改更變技術方案。5、模板支架搭設完畢后，經(jīng)總工程師及安全總監(jiān)進行全面檢查，驗評合格后方可使用。每施工段要經(jīng)驗收后才可使用。6、使用過程中必須定期和不定期進行檢查，發(fā)現(xiàn)問題應及時整改，整改后才能繼續(xù)使用。如停工一段時間重新開工時必須全面檢查，檢查合格后才可使用。7、施工中必須嚴格按照有關章程和規(guī)范要求施工，嚴禁違章作業(yè)。8、操作工人必須經(jīng)過安全培訓及三級安全教育，持證上崗。9、工具及小零件，要放在工具箱內。10、搭設、拆除支模架時應思想集中，團結

21、協(xié)作，統(tǒng)一指揮，禁止在架子上 打鬧。材料、工具不得亂拋、亂扔。架子拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。11、遇六級以上大風或重霧、大雨時應停止工作，雨后施工要注意防滑。12、不得使用不合格的構配件。13、混凝土澆筑過程中，應均勻澆筑，嚴禁局部混凝土超高堆置。8、支撐體系下部結構驗算本層高支模支撐體系下部地下一層結構樓板為200mm厚C40配置14150（三級）雙層雙向鋼筋混凝土樓板。該層樓板設計均布荷載標準值為3.5kN/m2。考慮活荷載分項系數(shù)后，該層樓板設計均布荷載值為4.9 kN/m2。街面層結構樓板為180mm厚C40面筋、底筋配置14100（二級）雙

22、向、設計均布荷載標準值取20 kN/m2。考慮活荷載分項系數(shù)后，該層樓板設計均布荷載值為28 kN/m2。二層結構根據(jù)進度計劃安排施工十天，則地下一層結構混凝土澆筑后至少20天，即首層樓板結構齡期至少為10天，查閱相關技術資料可知首層樓板“尖峰”混凝土強度和承載力達到70%，為19.6 kN/m2。地下一層結構樓板混凝土強度和承載力按90%取值，為4.41 kN/m2。保留地下二層結構模板支撐體系施工二層結構時，地下一、二層樓板結構能夠承受的施工荷載為4.9kN/m2+4.41kN/m2=9.31kN/m2，大于N=9.15 kN/m2（由上述計算可知樓板下部立桿軸心力為11.293kN，而其

23、間距為0.9m0.9m）。樓板大梁下部對應部位的地下一、二層結構梁體的承載力，顯然能夠滿足二層結構高支撐體系施工承力要求。根據(jù)上述計算，在施工地上二層結構時保留地下一、二層模板、梁支撐體系，能夠滿足承力要求。為確保施工順利進行及結構構件的安全，高度大于1000mm的大梁對應部位，在地下二層沿梁體跨度方向按間距500mm進行回頂。結合樓板模板支撐體系情況，統(tǒng)一安排在二層梁板混凝土澆筑施工完成10天后，即可拆除地下二層模板支撐體系。.9、應急預案（1）成立以項目經(jīng)理為首的意外事故應急處理小組，為在發(fā)生安全事故時能及時有效的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失。（2）應急小組成員：組長：蒯俊山 （

24、現(xiàn)場總負責）組員：沈鳳忠（協(xié)助組長掌握了解事故情況，組織現(xiàn)場搶救） 高偉軒/王永生/李波（負責組織疏散被困人員、維持現(xiàn)場持續(xù)） 王斌（負責立即同消防、醫(yī)院、公安部門的聯(lián)系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應） 趙紅（負責現(xiàn)場物資及車輛的調度）（3）應急措施1、事故發(fā)生后視現(xiàn)場情況，應立即搶救傷員，并轉移的安全地方；2、保持呼吸道暢通，消除傷員口、鼻、咽、喉部的異物，血塊、嘔吐物等；3、若傷員出現(xiàn)呼吸、心跳驟停，應立即進行心肺復蘇，人工胸外心臟按壓，人工呼吸等；4、對傷口立即進行包扎止血等預防感染措施；5、立即撥打120急救中心與醫(yī)院取得聯(lián)系，或撥打110、119求助，上報時說明事故地

25、點及嚴重程度和聯(lián)系電話，并到路口接應。（4）應急物資常備藥品：消毒藥品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止雪帶等。（5）通訊聯(lián)絡醫(yī)院救助電話：120 報警：110 火警：119現(xiàn)場負責人聯(lián)系電話：（6）注意事項事故發(fā)生時應組織人員進行全力搶救，視情況撥打120急救電話和馬上通知有關負責人；注意保護好事故現(xiàn)場，便于調查分析事故原因。10、附件附圖一：地下一層結構平面圖附圖二：街面層結構平面圖附圖三：首層結構平面圖附圖四：*工程高支模架平面布置圖附圖五：14001800環(huán)梁模板及支架搭設示意圖（1-1剖）附圖六：14003000轉換大梁模板及支架搭設示意圖（2-2剖）附圖七：板底

26、剪刀撐布置示意平面圖附圖八：板底剪刀撐布置示意立面圖計算書一：14001800環(huán)梁模板高支撐架計算書計算書二：14003000轉換大梁模板高支撐架計算書計算書三：5001000徑向梁模板高支撐架計算書計算書四：12001000徑向梁模板高支撐架計算書計算書五：180厚樓板模板高支撐架計算書 14001800環(huán)梁模板高支撐架計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m):1.40；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):180.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.45；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：6.30；梁兩側立柱間距(m):1

27、.50；梁底增加承重立桿根數(shù):3；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.50；采用的鋼管類型為483.00；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):43.2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(

28、N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：8；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：400；次楞間距(mm)：200；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工

29、手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取6.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.800m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 61.827 kN/m2、43.200 kN/m2，取較小值43.200 kN/m2作為本工程計算荷載。

30、三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 40.001.51.5/6=15.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.4043

31、.200.90=18.66kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.402.000.90=1.01kN/m；q = q1+q2 = 18.662+1.008 = 19.670 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 200.00mm；面板的最大彎距 M= 0.119.67200.002 = 7.87104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.87104 / 1.50104=5.245N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.245N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！

32、2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 43.200.40 = 17.28N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 40.001.501.501.50/12=11.25cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67717.28200.004/(1009500.001.13105) = 0.175 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值 =0.175mm 小于 面板的最大容許撓度值 =

33、0.800mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 409090/6 = 54.00cm3；I = 40909090/12 = 243.00cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載

34、，q = (1.243.2000.90+1.42.0000.90)0.200/1=9.84kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.19.84400.002= 1.57105N.mm；經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.57105/5.40104 = 2.914 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.914 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q

35、-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =43.200.20/1= 8.64 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 2.43106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6778.64400.004/(10010000.002.43106) = 0.062 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.600mm；內楞的最大撓度計算值 =0.062mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.600mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩

36、W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.243.200.90+1.42.000.90)0.400.40/2=3.93kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 400mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1753934.080400.000 = 2.751

37、05N.mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 2.75105/4.49103 = 61.333 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =61.333N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =43.200.400.40/1= 3.46 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 400.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大

38、撓度計算值: = 1.1463.46103400.003/(100210000.001.08105) = 0.112mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.000mm；外楞的最大撓度計算值 =0.112mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.000mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 16 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =43.

39、2000.4000.4002 =13.824 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=13.824kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45

40、0.0015.0015.00/6 = 1.69104mm3； I = 450.0015.0015.0015.00/12 = 1.27105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.451.800.90=22.31kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振搗混凝土時

41、產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.31+0.17+1.13=23.61kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1023.6120.2； =0.094106/1.69104=5.597N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.597 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）0

42、.45= 20.81KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.813200.04/(1009500.01.27105)=0.188mm；面板的最大撓度計算值: =0.188mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200.0 / 250 = 0.800mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓

43、度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.8000.200=9.180 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.200(21.800+1.400)/ 1.400=0.250 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.200=0.900 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.29.180+1.20.250=11.316 kN/m；活荷載設計值 P

44、 = 1.40.900=1.260 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3； I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 11.316+1.260=12.576 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.111.3160.4500.450= 0.229 kN.m；最大應力 = M / W = 0.229106/54000.0 =

45、 4.244 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值 4.244 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.611.3160.450 = 3.055 kN； 方木受剪應力計算值 = 33055.320/(240.00090.000) = 1.273 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.700 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.273 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓

46、度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 9.180 + 0.250 = 9.430 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6779.430450.0004 /(10010000.000243.000104)=0.108mm；方木的最大允許撓度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.108 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.800 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.800= 45.900 k

47、N/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(45.900 + 0.350 )+ 1.44.500 = 61.800 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=3.747 kN，中間

48、支座最大反力Rmax=11.766；最大彎矩 Mmax=0.428 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.181 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.428106/4490.0=95.347 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 95.347 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =3.747 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1396.300=1.

49、054 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.50/2+(1.50-1.40)/2)0.450.35=0.057 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.50/2+(1.50-1.40)/2)0.450.180(1.50+24.00)=0.744 kN； N =3.747+1.054+0.057+0.744=5.601 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管

50、立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；lo = k1k2(h+2a) (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.008 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.500+0.1002) = 2.000 m；Lo/i = 1999.771 / 15.900 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓

51、應力計算值 ；=5600.674/(0.417424.000) = 31.677 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 31.677 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =11.766 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.139(6.300-1.800)=1.054 kN； N =11.766+1.054=12.519 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑

52、(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；lo = k1k2(h+2a) (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.008 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.500+0.1002) = 2.000 m；Lo/

53、i = 1999.771 / 15.900 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=12518.627/(0.417424.000) = 70.804 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 70.804 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！ 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全14003000轉換大梁模板高支撐計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m):1.40；梁截面高度 D(m):3.00立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La

54、(m):0.45；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：5.20；梁兩側立柱間距(m):1.50；梁底增加承重立桿根數(shù):5；采用的鋼管類型為483.00；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):61.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈

55、性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：12；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：400；次楞間距(mm)：200；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側

56、壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取6.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 61.827 kN/m2、72.00

57、0 kN/m2，取較小值61.827 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 40.001.51.5/6=15.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的

58、側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.4061.830.90=26.71kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.402.000.90=1.01kN/m；q = q1+q2 = 26.709+1.008 = 27.717 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 200.00mm；面板的最大彎距 M= 0.127.72200.002 = 1.11105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.11105 / 1.50104=7.391N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =7.391N/mm2

59、小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 61.830.40 = 24.73N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 40.001.501.501.50/12=11.25cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.73200.004/(1009500.001.13105) = 0.251 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面

60、板的最大撓度計算值 =0.251mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.800mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 409090/6 = 54.00cm3；I = 40909090/12 = 243.00cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值

61、(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.261.8270.90+1.42.0000.90)0.200/1=13.86kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.113.86400.002= 2.22105N.mm；經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2.22105/5.40104 = 4.106 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 4.106 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗

62、算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =61.830.20/1= 12.37 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 2.43106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.67712.37400.004/(10010000.002.43106) = 0.088 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.600mm；內楞的最大撓度計算值 =0.088mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.600mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷

63、載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.261.830.90+1.42.000.90)0.400.40/2=5.54kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 400mm； 外楞

64、的最大彎距：M = 0.1755543.453400.000 = 3.88105N.mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.88105/4.49103 = 86.424 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =86.424N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =61.830.400.40/1= 4.95 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 400

65、.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1464.95103400.003/(100210000.001.08105) = 0.160mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.000mm；外楞的最大撓度計算值 =0.160mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.000mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 16 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 13.55 mm； 穿梁

66、螺栓有效面積: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =61.8270.4000.4002 =19.785 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=19.785kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼

67、筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 450.0015.0015.00/6 = 1.69104mm3； I = 450.0015.0015.0015.00/12 = 1.27105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =127.27mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.453.000.90=37.18kN/m；模板結構自

68、重荷載：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；q = q1 + q2 + q3=37.18+0.17+1.13=38.48kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1038.483； =0.062106/1.69104=3.694N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.694 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上

69、的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)3.000+0.35）0.45= 34.58KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =127.27mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =127.27/250 = 0.509mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67734.582127.34/(1009500.01.27105)=0.051mm；面板的最大撓度計算值: =0.051mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 127.3 / 250 = 0.509mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構

70、自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)3.0000.127=9.736 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.127(23.000+1.400)/ 1.400=0.235 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.127=0.573 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2

71、9.736+1.20.235=11.966 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.573=0.802 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3； I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 11.966+0.802=12.768 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.111.9660.4500.450= 0.242 kN.

72、m；最大應力 = M / W = 0.242106/54000.0 = 4.487 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值 4.487 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.611.9660.450 = 3.231 kN； 方木受剪應力計算值 = 33230.869/(240.00090.000) = 1.346 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.600 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.346 N/mm2 小于 方木

73、抗剪強度設計值 1.600 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 9.736 + 0.235 = 9.972 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6779.972450.0004 /(10010000.000243.000104)=0.114mm；方木的最大允許撓度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.114 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.800 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)

74、：q1 = (24.000+1.500)3.000= 76.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(76.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 98.520 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

75、經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=3.807 kN，中間支座最大反力Rmax=12.935；最大彎矩 Mmax=0.310 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.075 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.310106/4490.0=69.138 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 69.138 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =3.807 k

76、N ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1395.200=0.870 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.40/2+(1.50-1.40)/2)0.450.35=0.047 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.40/2+(1.50-1.40)/2)0.450.180(1.50+24.00)=0.620 kN； N =3.807+0.870+0.047+0.620=5.344 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.2

77、4； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；lo = k1k2(h+2a) (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.004 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.500+0.1002) = 1.992 m；Lo/i = 1991.836 / 15.900 = 125.000 ；由長細比 lo/

78、i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.423 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5343.618/(0.423424.000) = 29.794 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 29.794 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =12.935 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.139(5.200-3.000)=0.870 kN； N =12.935+0.870=13.303 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定

79、系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；lo = k1k2(h+2a) (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.004 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1

80、671.004(1.500+0.1002) = 1.992 m；Lo/i = 1991.836 / 15.900 = 125.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.423 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13302.876/(0.423424.000) = 74.172 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 74.172 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！ 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全5001000徑向梁模板高支撐架計算書一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.

81、50；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):180.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.45；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：12.30；梁兩側立柱間距(m):0.90；梁底增加1根承重立桿 采用的鋼管類型為483.00；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):43.2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):

82、2.03.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：250；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；

83、主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取6.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.800m； 1-

84、外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 61.827 kN/m2、43.200 kN/m2，取較小值43.200 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W -

85、 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5043.200.90=23.33kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 23.328+1.260 = 24.588 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 250.00mm；面板的最大彎距 M= 0.124.59250.002 = 1.54105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的

86、受彎應力計算值: = 1.54105 / 1.88104=8.196N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8.196N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 43.200.50 = 21.60N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.

87、67721.60250.004/(1009500.001.41105) = 0.428 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250.000/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值 =0.428mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.000mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 409090/6 = 54.00cm3；I = 40909090/12 = 243.00cm4； 內楞計算簡圖（

88、1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.243.2000.90+1.42.0000.90)0.250/1=12.29kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.112.29500.002= 3.07105N.mm；經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 3.07105/5.40104 = 5.692 N/mm2； 內楞的抗彎強

89、度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 5.692 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =43.200.25/1= 10.80 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 2.43106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.67710.80500.004/(10010000.002.43106) = 0.188 mm；內楞的最大容許

90、撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.188mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中

91、，作用在外楞的荷載: P = (1.243.200.90+1.42.000.90)0.500.50/2=6.15kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 500mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1756147.000500.000 = 5.38105N.mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.38105/4.49103 = 119.791 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =119.791N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性

92、模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =43.200.500.50/1= 5.40 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.40103500.003/(100210000.001.08105) = 0.342mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.250mm；外楞的最大撓度計算值 =0.342mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.250mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A

93、- 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 16 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =43.2000.5000.5002 =21.600 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=21.600kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間

94、距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 450.0015.0015.00/6 = 1.69104mm3； I = 450.0015.0015.0015.00/12 = 1.27105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.

95、67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.451.000.90=12.39kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.39+0.17+1.13=13.70kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1013.6970.1672=0.038kN.m； =0.038106/1.69104=2.255N/mm2；梁底模面板計算應力 =2

96、.255 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.45= 11.63KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.633166.74/(1009500.01.27105)

97、=0.051mm；面板的最大撓度計算值: =0.051mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.0000.167=4.250 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.167(21.000+0.500)/ 0.500=0.292

98、kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.167=0.750 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.24.250+1.20.292=5.450 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.750=1.050 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 5.450+1.050=6.5

99、00 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.15.4500.4500.450= 0.110 kN.m；最大應力 = M / W = 0.110106/4490.0 = 24.580 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205.000 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 24.580 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.65.4500.450 = 1.471 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =21471.500/4

100、24.000 = 6.941 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120.000 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 6.941 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120.000 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 4.250 + 0.292 = 4.542 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6774.542450.0004 /(10020600.00010.780104)=0.568mm；鋼管的最大允許撓度 =0.4501000/250=1.800 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.568 mm 小于 鋼

101、管的最大允許撓度 =1.800 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐

102、傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.734 kN，中間支座最大反力Rmax=7.306；最大彎矩 Mmax=0.300 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.091 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.300106/4490.0=66.800 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 66.800 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗

103、滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=7.306 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N

104、 - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.734 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12912.300=1.906 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.50)/2)0.450.35=0.123 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.50)/2)0.450.180(1.50+24.00)=1.611 kN； N =0.734+1.906+0.123+1.611=4.374 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑

105、 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；lo = k1k2(h+2a) (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.029 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.029(1.500+0.1002) = 2.041 m；Lo

106、/i = 2041.433 / 15.900 = 128.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4373.778/(0.406424.000) = 25.408 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 25.408 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =7.306 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(12.300-1.000)=1.906

107、kN； N =7.306+1.906=9.057 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；lo = k1k2(h+2a) (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.0

108、29 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.029(1.500+0.1002) = 2.041 m；Lo/i = 2041.433 / 15.900 = 128.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9056.952/(0.406424.000) = 52.613 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 52.613 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！12001000徑向梁模板高支撐架計算書（四）一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參

109、數(shù)梁截面寬度 B(m):1.20；梁截面高度 D(m):1.00立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.45；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：7.10；梁兩側立柱間距(m):1.40；梁底增加承重立桿根數(shù):2；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.50；采用的鋼管類型為483.00；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):43.2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振

110、搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：6；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：250；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：50

111、0；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取6.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂

112、面總高度，取1.800m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 61.827 kN/m2、43.200 kN/m2，取較小值43.200 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面

113、板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5043.200.90=23.33kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 23.328+1.260 = 24.588 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 250.00mm；面板的最大彎距 M= 0.124.59250.002 = 1.54

114、105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.54105 / 1.88104=8.196N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8.196N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 43.200.50 = 21.60N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4

115、；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.60250.004/(1009500.001.41105) = 0.428 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250.000/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值 =0.428mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.000mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 409090/6 = 54.00cm3；I = 40909090/12 = 2

116、43.00cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.243.2000.90+1.42.0000.90)0.250/1=12.29kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.112.29500.002= 3.07105N.mm；經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 3.07105/5.40104 = 5.

117、692 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 5.692 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =43.200.25/1= 10.80 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 2.43106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.67710.80500.004/(10010000.002.43106) =

118、 0.188 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.188mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm

119、2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.243.200.90+1.42.000.90)0.500.50/2=6.15kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 500mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1756147.000500.000 = 5.38105N.mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.38105/4.49103 = 119.791 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =119.791N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的

120、撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =43.200.500.50/1= 5.40 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.40103500.003/(100210000.001.08105) = 0.342mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.250mm；外楞的最大撓度計算值 =0.342mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.250mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中

121、N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 16 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =43.2000.5000.5002 =21.600 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=21.600kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓

122、度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 450.0015.0015.00/6 = 1.69104mm3； I = 450.0015.0015.0015.00/12 = 1.27105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度

123、(梁底支撐間距): l =240.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.451.000.90=12.39kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.39+0.17+1.13=13.70kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1013.6970.2402=0.079kN.m； =0.079106/1.69104=4.675N

124、/mm2；梁底模面板計算應力 =4.675 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.45= 11.63KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =240.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =240.00/250 = 0.960mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.633240.04/(

125、1009500.01.27105)=0.217mm；面板的最大撓度計算值: =0.217mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 240.0 / 250 = 0.960mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.0000.240=6.120 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.240(21.000+1.2

126、00)/ 1.200=0.224 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.240=1.080 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.26.120+1.20.224=7.613 kN/m；活荷載設計值 P = 1.41.080=1.512 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3； I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4

127、；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 7.613+1.512=9.125 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.17.6130.4500.450= 0.154 kN.m；最大應力 = M / W = 0.154106/54000.0 = 2.855 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.855 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.67.6130

128、.450 = 2.055 kN； 方木受剪應力計算值 = 32055.456/(240.00090.000) = 0.856 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.600 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.856 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.600 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 6.120 + 0.224 = 6.344 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6776.344450.0004 /(10010000.000243.000104)=0.072mm；方木的最大允許撓度 =0.45

129、01000/250=1.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.072 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.800 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.32

130、0 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=2.341 kN，中間支座最大反力Rmax=7.925；最大彎矩 Mmax=0.356 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.288 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.356106/4490.0=79.339 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 79.33

131、9 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=7.925 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿

132、足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =2.341 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1367.100=1.159 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.50/2+(1.40-1.20)/2)0.450.35=0.066 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.50/2+(1.40-1.20)/2)0.450.180(1.50+24.00)=0.868 kN； N =2.341+1.159+0.066+0.868=4.433 kN； -

133、軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；lo = k1k2(h+2a) (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.011 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+

134、2a) = 1.1671.011(1.500+0.1002) = 2.006 m；Lo/i = 2005.723 / 15.900 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4433.116/(0.417424.000) = 25.073 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 25.073 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =7.925 kN ； 腳

135、手架鋼管的自重： N2 = 1.20.136(7.100-1.000)=1.159 kN； N =7.925+1.159=8.920 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；lo = k1k2(h+2a) (1)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值

136、1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.011 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.500+0.1002) = 2.006 m；Lo/i = 2005.723 / 15.900 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8920.184/(0.417424.000) = 50.451 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 50.451 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足

137、要求！180厚板模板支撐架計算書（五）一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):12.30；采用的鋼管(mm):483.0 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(mm):180.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；

138、木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3；I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.180 = 1.125 kN/m；(2)模板

139、的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (2.000+2.000)0.9000.250 = 0.900 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.125 + 0.088) = 1.455 kN/m；集中荷載 p = 1.40.900=1.260 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2600.900 /4 + 1.4550.9002/8 = 0.431 kN.m；最大支座力

140、 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.4550.900/2 = 1.285 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.431106/54.000103 = 7.978 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 7.978 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9001.455/2+1.260/2 = 1.285 kN；方木受剪應力計算值 T =

141、3 1284.750/(2 40.000 90.000) = 0.535 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.535 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.125+0.088=1.212 kN/m；集中荷載 p = 0.900 kN；方木最大撓度計算值 V= 51.212900.0004 /(3849500.0002430000.00) +900.000900.0003 /(

142、 489500.0002430000.00) = 1.041 mm；方木最大允許撓度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 1.041 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.4550.900 + 1.260 = 2.570 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.842 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.079 mm ；最

143、大支座力 Qmax = 10.196 kN ；鋼管最大應力 = 0.842106/4490.000=187.443 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 187.443 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平

144、桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.196 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13812.300 = 1.702 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1800.9000.900 = 3.645 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG

145、1+NG2+NG3 = 5.631 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.000+2.000 ) 0.9000.900 = 3.240 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.293 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.293 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A =

146、4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.029 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.029(1.500+0.1002) = 2.174 m；Lo/i = 2174.380 / 15.900 = 137.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.362 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11292.984/（0.362424.000） = 73.576 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 73.576 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！