1、 鋼筋混凝土工程施工方案學校： 班別： 姓名： 目 錄第一章 編制依據-第1 頁第二章 工程概況-第2 頁第三章 模板安裝和拆除方案-第3 頁3.1 施工部署-第3頁3.1.1 施工準備-第3 頁3.1.2 技術準備-第3 頁3.1.3 物資準備-第3頁3.1.4 勞動力準備-第4 頁3.1.5 模板、支撐系統設計-第4 頁3.1.6 支模的安裝-第5 頁3.1.7 支模的拆除-第9 頁3.2 模板支撐體系驗算計算書-第11 頁3.2.1 中間梁模板支撐計算書-第11 頁3.2.2 邊梁模板支撐計算書-第31頁3.2.3 樓板模板支撐計算書-第42 頁第四章 混凝土澆筑方案-第49 頁4.1

2、砼澆筑前的準備-第49 頁4.2 澆筑次序-第50 頁4.3 混凝土澆筑和振搗一般要求-第50 頁4.4 混凝土成品保護-第53 頁4.5 混凝土的養護-第54 頁第五章 質量保證和安全文明施工措施-第54 頁5.1 模板工程質量保證措施-第54頁5.2 安全管理措施-第55 頁5.3 預防坍塌事故的安全技術措施-第57 頁5.4 預防高空墜落事故的安全技術措施-第57頁5.5 文明施工措施-第58 頁第六章 梁鋼筋配料計算-第59 頁附圖：1、 模板配板平面布置圖 2、 支頂門式架平面布置圖3、 中間梁250X600梁支模大樣圖4、 中間梁300X900梁支模大樣圖5、 邊梁250X600梁

3、支模大樣圖6、 120mm厚板支模大樣圖附表：模板、鋼筋、混凝土施工計劃第一章 編制依據1) 文化樓的設計圖紙2) 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011修訂版）3) 建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20014) 建筑施工安全檢查標準JGJ59-20115) 建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；6) 建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-20107) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20118) 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-919) 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-200510) 木結構設計規

4、范GB 50005-2003 （2005年版）11) 建筑結構荷載規范GB 50009-201212) 直縫電焊鋼管規范GB/T13793-200813) 建筑施工臨時支撐結構技術規范（JGJ300-2013）14) 鋼管腳手架構件規范GB 15831-200615) 木結構工程施工質量驗收規范GB50206-201216) 安全標志及其使用導則GB/28940-200817) 安全帶國家標準GB6095-200918) 安全帽國家標準GB2811-200719) 混凝土結構工程施工規范GB50666-201120) 建筑施工安全技術統一規范GB50870-201321) 混凝土結構設計規范G

5、B501110-201122) 木結構工程施工質量驗收規范GB50206-201223) 建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81-200224) 碳素結構鋼GB/T700-200625) 鋼筋焊接及驗收規程JGJ81-2012第二章 工程概況本工程位于肇慶市，結構類型為鋼筋混凝土框架結構，總建筑面積為278.1m2，為1幢2層的村委文化樓。建筑總高度為11.1M，標準層層高為4 M。結構類型為鋼筋混凝土框架結構。各層概況如下表：序號樓層號層高M每層建筑面積 M2 備注1首層4.3121.22二層4.0140.63梯屋層2.816.3二層及天面層混凝土強度為C25，板厚度為120，梁的最大跨度為5.1

6、M，最大梁截為300900。2.1 梁截面尺寸/部位如下表：表 (1) 中間梁截面尺寸及荷載分析表序號截面(mm)梁底集中線荷載(KN/m)備注1200*5002.55層高4.3m層高4.0m2250*6003.823300*9006.89 表 (2) 邊梁截面尺寸及荷載分析表 序號截面(mm)梁底集中線荷載(KN/m)備注1250*6003.82層高4.3m層高4.0m2200*5002.552.2 樓板厚度/部位統計如下表序號樓板厚度(mm)板底面荷載(KN/m2)備注11207.05KN/ m2層高4.3m層高4.0m第三章 模板安裝和拆除方案3.1 施工部署3.1.1 施工準備為使工程

7、自始至終保持安全、文明施工，提高生產效率和保證質量。本支模工程方式：看臺梁板，采用扣件式鋼管支撐。在搭設，使用、拆除施工中，嚴格按照施工規范及有關要求施工，完善管理制度，定期和不定期檢查，密切注意使用安全，確保實用，美觀，穩固，安全。3.1.2 技術準備 在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。3.1.3 物資準備(1) 材料準備確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附鋼管產品質量合

8、格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。門架、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管、鋼管支架必須涂有防銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。鋼管的強度設計值、彈性模量與截面特征Q235鋼抗拉、抗

9、壓和抗彎強度設計值f=205N/2，彈性模量E=2.06105N/2，鋼管截面特征見下表：規格（）截面積A（cm2）慣性矩I（cm4）抵抗矩W（cm3）回轉半徑i（cm）質量（KN/m）483.04.2410.784.491.590.0326(2) 機具準備根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。(3) 周轉材料準備 做好模板、木方、鋼管支架、鋼管、支頂等周轉料的備料工作，分批分期進場。3.1.4 勞動力準備 （1）根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工

10、人員生活的用水、用電需要。 （2）做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。 必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。3.1.5 模板、支撐系統設計a) 模板及支撐架的材料選擇支頂系統主要材料如下：1) 模板：采用915183018（厚）膠合板；木枋：采用80802000木枋；2) 支撐系統：選用鋼管及其扣件；3) 縱橫水平拉桿、縱橫向剪刀撐：483.0鋼管及其配件；4) 立桿上端：采用可

11、調節上托。5) 墊板：采用腳手架配套2001008鋼板底托，墊板為50厚木板或可調節托底放兩條8080木枋并排墊放。6) 其他配件。b) 模板、支撐系統的設計1) 板結構序號樓板厚度門架縱向間距門架橫向間距第一層龍骨第二層龍骨備注1120 0.9 m 0.6 m80X80單木方45080X80單木方1200層高4.3m層高4.0m2) 中間梁結構序號梁截面門架布置形式門架寬度門架縱向間距第一層龍骨第二層龍骨備注1250X600單門架布置1.2 m 0.9 m80X80單木方30080X80單木方1200層高4.3m層高4.0m2300X900單門架布置1.2 m 0.9 m80X80單木方30

12、0483.0雙鋼管1200層高4.3m層高4.0m 3) 邊梁結構序號梁截面門架布置形式門架寬度門架縱向間距第一層龍骨第二層龍骨備注2250X600單門架布置1.2 m 0.9 m80X80單木方30080X80單木方 1200層高4.3m層高4.0m3.1.6 支模的安裝(1) 施工順序放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁板鋼管支架安裝在可調頂托上鋪設梁底主次龍骨梁底模及側模安裝在可調頂托上鋪設板底主次龍骨樓板模板安裝梁板鋼筋及混凝土澆筑混凝土保養，達到規范要求的拆模強度拆模令經監理審批、同意拆模、拆下頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及立桿梁模板支撐的鋼管支架采用垂直于梁軸

13、線布置方式，板模板支撐時采用平行于板短向而布置，并根據梁底及板底的高度組合拼裝。(2) 支撐架搭設1) 安裝搭設作業順序 根據建筑平面圖形的特點和規范要求，把支模鋼管支架的軸線放出按放好的線布置鋼管支架底座放縱橫水平掃地桿自角部仍依次向兩邊豎立鋼管支架，底端與水平掃地桿扣接固定，固定底層桿前應校核鋼管支架的垂直度，每個方向裝設鋼管支架后，隨即裝設第二層水平加固桿與鋼管支架符合要求后按上述要求依次延伸搭設直至第一步架完成，再全面檢查一遍構件質量，確保構架質量要求后再進行第二步水平桿安裝隨后按搭設進程及時裝設剪刀撐。2) 支撐系統安裝A 支撐搭設前，工程技術負責人應按本施工方案要求向施工管理人員及

14、工人班組進行詳細安全技術交底，并簽字確認。B 對鋼管支架、鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使用不合格的鋼管支架、鋼管及配件。C 對工作面進行清理干凈，不得有雜物。D 根據鋼管支架平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管支架位置線，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設的方法，并應隨搭隨設掃地桿水平縱橫加固桿。E 可調托座和可調底座應根據支撐高度設置。F 可調底座調節螺桿伸出長度不得超過150，可調托座調節螺桿伸出長度不得超過200。G 立桿底座，在砼面墊50厚木板或在可調托座放兩條8080木枋并排墊放。H 縱橫掃地桿離地面高度不得大于200。I 支撐中間設置通道時，通道處底層鋼管支架可不

15、設縱（橫）方向水平加固桿，但通道上部應每步設置水平加固桿。通道兩側鋼管支架應設置斜撐桿。J 當門架支撐寬度為4跨及以上或5個間距及以上時，應在周邊底層、頂層、中間每5列、5排在每門架立桿跟部設482.7通長水平加固桿，并應采用扣件與門架立桿扣牢。K 縱橫水平桿與已澆筑的砼墻或柱作為拉結節點，增強整體穩定性。L 搗砼前再次進行全面檢查，對不符合要求處要逐一進行整改、加固處理。M 模板支架搭設完成后，必須先自檢，再通知公司相關主管部門檢查合格后，經過監理、安監站驗收通過后，方可投入使用。(3) 模板安裝A 梁底、梁側模采用18膠合板，梁底平板模鋪設在橫向次龍骨上，次龍骨擱置在主龍骨上。B 樓板模采

16、用18膠合板，頂托上用8080單枋木作主龍骨，次龍骨采用8080單枋木。C 模板的安裝順序如下：D 梁模板的安裝a 先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放主龍骨。固定后在其上安裝梁底次龍骨。龍骨安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，在安裝側模、壓腳板及斜撐。b 為了防止梁身不平直、梁底不平及下饒、梁側模炸模、局部模板嵌入柱

17、梁間，拆除困難的現象，可采取如下措施： 支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。 梁側模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直將梁側模釘固。 砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。E 樓面模板的安裝板安裝偏差。 首先通線，然后調整鋼管支架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設主龍骨，主龍骨固定后架設次龍骨，然后在次龍骨上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。(4) 驗收及拆除的批準程序A 支模安裝完畢后，通知

18、公司相關部門進行驗收，并報監理單位、安監站進行驗收，驗收合格后才能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。B 支模拆除前，必須向監理單位申請拆模報告。(5) 模板支撐組裝完畢后的要求 模板支撐組裝完畢后應進行下列各項內容報告，監理單位簽字同意后方可拆模。驗收檢查必須符合本方案設計要求及規范要求。A 鋼管立桿設置情況是否按本方案搭設；B 縱橫桿、掃地桿及斜撐等配置情況；C 底座、托頂螺旋桿伸出長度；D 限位銷等扣件牢固情況；E 墊木情況。(6) 本工藝應具備以下主要質量記錄A 模板檢驗批質量驗收記錄。B 模板分項工程質量驗收記錄。3.1.7 支模的拆除3.7.1 支頂、模板的拆除1) 拆除順序：梁上托梁底木方板上

19、頂托板底上方板底模板縱橫水平拉桿剪刀撐支撐鋼管立柱、鋼管支架下托座墊木。2) 支撐系統的水平縱橫桿、剪刀撐等不得隨意拆除。3) 拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到規范要求的拆模強度（見下表）后，并呈報監公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，方可拆除。4) 側模最早拆除時間表及底模拆除時所需砼強度表。A 側模，在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。B 側模最早拆除時間表砼強度等級C20C20氣溫255拆模時間12小時25小時（指距砼澆灌后的時間）C 底模拆除時，應符合下表要求后，方可拆除。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度(

20、m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-100 底模拆除時所需砼強度表（砼設計等級請參照結構總說明）5) 側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。6) 拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。7) 拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。8) 嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。9) 嚴格控制模板及其支架拆除的順序。10) 拆除腳手架支撐

21、前，應清除支模上存留的零星物件等雜物。11) 拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。12) 拆除模板和支頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。13) 腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行。A 腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端，自上而下逐層地進行；B 同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；C 通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的鋼管時方可拆除；D 工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按

22、規定使用安全防護用品；E 拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖、拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。F 拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。3.7.2 模板的清理維修、存放1) 模板清理維修 拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。2) 模板的堆放 現場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150，防止下雨時受草潮。3) 模板拆除成品保護要求：A 拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土

23、表面和楞角。B 堅持每次使用后清理板面。C 按樓板部位層層復安，減少損耗。D 材料應按編號分類堆放。E 對已完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋擲向樓面。3.2 模板支撐體系驗算計算書（一洲軟件）3.2.1 中間梁模板支撐計算書選取計算代表梁分析表序號截面(mm)層高(m)梁底集中線荷載(KN/m)按照施工的梁截面類型1300*9004.36.89300*900(層高4.3m)2250*6004.33.82250*600(層高4.0m)、200*500(層高4.0m/4.3 m)3.2.1.1 300*900中間梁模板支撐計算書1.計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=300mm,

24、梁高h=900mm,層高4.30m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離1.05m。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 1.56) 1.2 = 0.67 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.90

25、1.2 = 7.78 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.30 0.90 1.2 = 0.49 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 9.77 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 7.44 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=200mm,計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=300mmW=bh2/6=300182/6=16200mm3； I=bh3/12=300183/12=145800mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=

26、-0.1059.772002=-41034Nmm=Mmax/W=41034/16200=2.53N/mm2梁底模抗彎強度=2.53N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6069.77200=1184N=3Vmax/(2bh)=31184/(230018)=0.33N/mm2梁底模抗剪強度=0.33N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=7.44kN/m max=Kq2 L4/(100EI)=0.6447.442004/(1006000145800)=0.09mm=200

27、/250=0.80mm梁底模撓度max=0.09mm=0.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門式鋼管腳手架寬度L=1200mm,梁寬C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=9.77200/300=6.51kN/mMq=qcL(2-)/8=6.51300/10001200/1000(2-0.25)/8=0.51kNmb 、

28、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=525/1000200/10007.46=0.78kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-300)=450mm，Mp=Pa=0.780.45=0.35kNmMmax=MqMp=(0.51+0.35)106=860000Nmm=Mmax/W=860000/85333=10.08N/mm2第一層龍骨(次楞)抗彎強度=10.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.56.51300/1

29、000+0.78=1.76kN=3Vmax/(2bh)=31.761000/(28080)=0.41N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=7.44200/300=4.96N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.9630012003(8 - 4 0.252+0.253)/(38490003413333)=1.69mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.78100045012002(3 - 40.382)/(2490003413333)=1.67mmmax=

30、qp=1.69+1.67=3.36mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=3.36mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算門式鋼管腳手架縱向間距900mm,計算跨數5跨；第二層龍骨(主楞)采用483.0雙鋼管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.56.51300/1000+0.78=1.76N彎矩系數KM=0.477,Mmax=KMPL=0.4771.761000900=755568Nmm =Mmax/W=755568/(1.158980)=73.16N

31、/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=73.16N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=2.977,Vmax=KVP=2.9771.761000=5240N =3Vmax/(2bh)=35.241000/(22424.00)=9.27N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=9.27N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2q梁寬P板傳=0.54.96300/1000+0.78=1.53kN撓度系數K=3.355,max=KPL3/(100EI)=3.3551.5310009003/(100206000215600)=0.84

32、mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.84mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門架立柱的最大支座力的系數=5.096每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.60.901=0.76kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2=8.97+0.76=9.73kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0326kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿

33、重量NGK =(4.30-0.90-1.9)0.08+22.100.0326=0.26kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK=1.20.26+9.73=10.04kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=10.04kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C20考慮）混凝土樓板,樓板厚=100mm,上部荷載為：F=10.04+0.081.90+(1.2+0.90)0.03261.2=10.30kN（1）支承面受沖切承

34、載力驗算S=2.00,ft=1.10N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.10+0.250)1.0094085/1000=61.52kN 門架支承面受沖切承載力61.52kN上部荷載F=10.30kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.859600=8160kN/m

35、2,=0.75 lfccAl=0.75281600.02=244.80kN支承面局部受壓承載力F=244.80kN上部荷載F=10.30kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/m2比較F1、F2取小值F=21.60kN/m2，有效壓頭高度為F/=0.90m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的

36、側壓力F 21.60 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 31.52 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 21.60 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=300mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm W=bh2/6=780182/6=42120mm3；I=bh3/12=780183/12=379080mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=31.52(900-120)/1000=24.59N/mm。Mmax=KqL2=-0.10524.59

37、3002=-232376Nmm=Mmax/W=232376/42120=5.52N/mm2 側模抗彎強度=5.52N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60624.59300/1000=4.47kN =3Vmax/(2bh)=34.471000/(218780)=0.48N/mm2 側模抗剪強度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q，=21.60(900-120)/1000=16.85kN/m=16.85N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64416.85

38、3004/(1006000379080)=0.39mm=300/250=1.20mm側模撓度max=0.39mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531.52=29.94kN/m2設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(900-120)/2=390mm=0.39m，N=abFs=0.600.3929.94=5.39kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力5.39kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度390mm；跨數2跨；木枋尺寸 b=80mm,

39、h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 1）抗彎強度驗算q=31.52300/1000=9.46kN/m=9.46N/mm；彎矩系數KM=-0.125,Mmax=KMqL2=0.1259.463902=179858Nmm=0.18kNm=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2側肋抗彎強度=2.11N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.625,Vmax=KVqL=0.6259.46390/1000=2.31kN=3Vmax/(2bh)=32.311000

40、/(28080)=0.54N/mm2側肋抗剪強度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.521,q，=21.60300/1000=6.48kN/m=6.48N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.5216.483904/(10090003413333)=0.02mm=390/250=1.56mm側肋撓度max=0.02mm=1.56mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖6.梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用483.0雙鋼管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗彎強

41、度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.25qL=1.259.460.39=4.61kNMmax=KmPL=0.1714.610.60106=472986Nmm=0.47kNm =Mmax/W=472986/(24490)=52.67N/mm2檁梁抗彎強度=52.67N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6584.61=3.03kN =3Vmax/(2bh)=33033/(22424)=5.37N/mm2檁梁抗剪強度=5.37N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1

42、.25qL=1.256.480.39=3.16kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09731596003/(100206000215600)=0.17mm=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.17mm=2.40mm,滿足要求。7.計算結果第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋200mm,第二層龍骨(主楞)483.0雙鋼管1200mm；門式鋼管腳手架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm,對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，采用483.0雙鋼管作為橫檁。3.2.1.2 250*600中間梁模板支撐計算書1計算參數結構樓

43、板厚120mm，梁寬b=250mm,梁高h=600mm,層高4.30m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度=18mm,側模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2，枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用鋼門架寬度L=1200mm,門架縱向間距=900mm梁邊至板支撐的距離1.08m。2.梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 0.96) 1.2 = 0.44 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0

44、.25 0.60 1.2 = 4.32 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.25 0.60 1.2 = 0.27 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 5.73 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 4.19 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm,計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=250mm W=bh2 /6 =250182/6=13500mm3，I=bh3/12=250183/12=121500mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,M

45、max=KMq1L2=-0.1055.733002=-54149Nmm=Mmax/W=54149/13500=4.01N/mm2梁底模抗彎強度=4.01N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6065.73300=1042N=3Vmax/（2bh）=31042/(225018)=0.35N/mm2梁底模抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算 撓度系數K=0.644,q2=4.19kN/mmax=Kq2 L4/(100EI)=0.6444.193004/(1006000121500)

46、=0.30mm=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.30mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖 （3）第一層龍骨(次楞)驗算門架寬度L=1200mm,梁寬C=250mm,=250/1200=0.21；第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm41）抗彎強度驗算a.梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=5.73300/250=6.88kN/mMq=qcL(2-)/8=6.88250/10001200/1000(2-0.21)/8=0.46kNmb

47、 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=540/1000300/10007.46=1.21kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-250)=475mm，Mp=Pa=1.210.48=0.58kNmMmax=MqMp=(0.46+0.58)106=1040000Nmm=Mmax/W=1040000/85333=12.19N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=12.19N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.56.88

48、250/1000+1.21=2.07kN=3Vmax/(2bh)=32.071000/(28080)=0.49N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=4.19300/250=5.03N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.0325012003(8 - 4 0.212+0.213)/(38490003413333)=1.44mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.21100047512002(3 - 40.402)/(2490003413333)=2.66m

49、mmax=qp=1.44+2.66=4.10mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=4.10mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算門架縱向間距900mm,計算跨數2跨；第二層龍骨(主楞)采用單木枋: b=80mm, h=80mm,W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.333,P=V=1/2q梁寬P=0.56.88250/1000+1.21=2.07NMmax=KMPL=-0.3332.071000900=-620379Nmm =Mmax/W=6203

50、79/85333=7.27N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=7.27N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333,Vmax=KVP=1.3332.071000=2759N =3Vmax/(2bh)=32.761000/(28080)=0.65N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.65N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.466,P=V=1/2q梁寬P板傳=0.55.03250/1000+1.21=1.84kNmax= K PL3/（100EI）=1.4661.8410009003/(100900034133

51、33)=0.64mm=L/250=900/250=3.60mm計算簡圖及內力圖第二層龍骨(主楞)撓度max=0.64mm=3.60mm,滿足要求。3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門架立柱的最大支座力的系數=3.666傳至每個門架立柱的力NQK1=3.6662.07=7.59kN每個門架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.60.901=0.76kN每個門架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =7.59+0.76=8.35kN 單MF1219榀門架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每個門架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0326

52、kN/m門架和水平拉桿重量NGK=(4.30-0.60-1.9)0.08+22.100.0326=0.28kN門架總承載力=1.2NGKNQK=kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=8.69kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=100mm,上部荷載為：F=8.69+0.081.90+(1.2+0.90)0.03261.2=8.95kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.

53、91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0094085/1000=50.90kN1.20.28+8.35=8.69 門架支承面受沖切承載力50.90kN上部荷載F=8.95kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m

54、2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受壓承載力F=183.60kN上部荷載F=8.95kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2比較F1、F2取小值F=14.40kN/m2，有效壓頭高度為F/=0.60m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側

55、壓力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 22.88 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 14.40 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=400mm,計算跨數4跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=480182/6=25920mm3；I=bh3/12=480183/12=233280mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.107,q=22.88(600-120)/1000=10.98N/mmMmax=KMqL2=-0.10710.984

56、002=-187978Nmm= Mmax/W=187978/25920=7.25N/mm2 側模抗彎強度=7.25N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.607,Vmax=KV qL=0.60710.98400/1000=2.67kN =3Vmax/（2bh）=32.671000/(218480)=0.46N/mm2 側模抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.632,q，=14.40(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6326.9140

57、04/(1006000233280)=0.80mm=400/250=1.60mm側模撓度max=0.80mm=1.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖 （3）側肋強度驗算計算跨度480mm；跨數1跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm W=bh2 /6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.125,q=22.88400/1000=9.15kN/m=9.15N/mmMmax=KMqL2=-0.1259.154802=-263520Nmm=-0.26kNm=Mmax/W=263520/85333=3.09N/m

58、m2側肋抗彎強度=3.09N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.500,Vmax=KV qL =0.5009.15480/1000=2.20kN =3Vmax/（2bh）=32.201000/(28080)=0.51N/mm2側肋抗剪強度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.302,q，=14.40400/1000=5.76kN/m=5.76N/mmmax=Kq，L4/100EI=1.3025.764804/(10090003413333)=0.13mm=480/250=1.92mm側肋撓度max=0.1

59、3mm=1.92mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖 6計算結果第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋300mm,第二層龍骨(主楞)8080mm單木枋1200mm；門架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋400mm,對拉螺栓0排。3.2.2 邊梁模板支撐計算書選取計算代表梁分析表序號截面(mm)層高(m)梁底集中線荷載(KN/m)按照施工的梁截面類型2250*6004.33.82250*600(層高4.0m)、200*500(層高4.0m/4.3 m)3.2.2.1 250*600邊梁模板支撐計算書1.計算參數結構樓板厚120mm,梁寬b=250mm,梁高h=60

60、0mm,層高4.30m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離1.55m。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底、側模自重0.3 kN/m2 (0.25 + 1.08) 1.2 = 0.48 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.60 1.2 =

61、4.32 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.25 0.60 1.2 = 0.27 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 5.77 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合（）/1.2 q2 = 4.22 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm,計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=250mmW=bh2 /6 =250182/6=13500mm3； I=bh3/12=250183/12=121500mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.

62、1055.773002=-54527Nmm=-0.05kNm=Mmax/W=54527/13500=4.04N/mm2梁底模抗彎強度=4.04N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6065.77300=1049N=1.05kN=3Vmax/（2bh）=31049/(225018)=0.35N/mm2梁底模抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=4.22kN/mmax=Kq2 L4/(100EI)=0.6444.223004/(1006000121500

63、)=0.30mm=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.30mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門架寬度L=1200mm,a=250mm,b=1200-250=950mm第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=5.77300/250=6.92kN/mMq=qa2(2-a/L)2/8=6.920.252(2 -0.25/1.20)2/8=0.17kN

64、.mb 板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨(次楞)的荷載P=775/1000300/10007.46=1.73kNMp=Pab/L=1.73250950/1200/1000=0.34kN.mMmax=MqMp=0.17+0.34=0.51kNm=510000Nmm=Mmax/W=510000/85333=5.98N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=5.98N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.56.920.25(2 - 0.25/1.20)+

65、1.730.95/1.20=2.92kN=3Vmax/（2bh）=32.92103/(28080)=0.68N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q,=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=4.22300/250=5.06kN/mP=(0.1225+0.30)775/1000300/1000=0.77kNX=250-2502/1200/2=224mmq= =5.06250212002/(2490003413333)(2-2502/12002-22242/12002)224/1200+(224-950)4/2502/12002=2.1

66、25mmp=0.77103950/(9900034133331200)(2502+2250950)3/30.5=0.502mmmax=qp=2.13+0.50=2.63mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=2.63mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算門架縱向間距900mm,計算跨數2跨；P=第一層龍骨(次楞)Vmax=2.92kN；第二層龍骨(主楞)采用單木枋: b=80mm, h=80mm,W=180802/6=85333mm3,I=180803/12=3413333mm4 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.333,M

67、max=KMPL=-0.3332.921000900=-875124Nmm=-0.88kNm =Mmax/W=875124/85333=10.26N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=10.26N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.92=3.89kN =3Vmax/(2bh)=33.891000 /(28080)=0.91N/mm2 第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.91N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.466,P=第一層龍骨(次楞)Vmax+P=2.92+0.77=3.69

68、kNmax=KPL3/（100EI）=1.4663.6910009003/(10090003413333)=1.28mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=1.28mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數為=3.666每根鋼管承載NQK1=3.6662.92=10.70kN每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.901=0.76kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1+NQK2 =10.70+0.76=11.46kN 單榀MF

69、1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0319kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(4.30-0.60-1.9)0.08+22.100.0319=0.28kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGK+NQK =1.20.28+11.46=11.80kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=11.80kN門架穩定承載力F=20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座

70、200100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=100mm,上部荷載為：F=11.80+0.081.90+(1.2+0.90)0.03191.2=12.06kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(100+85)=940mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0094085/1000=50.90kN 門架支承面受沖切承載力50.90kNF=12.06kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算

71、Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受壓承載力F=183.60kNF=12.06kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.60=1

72、4.40kN/m2比較F1、F2取小值F =14.40kN/m2，有效壓頭高度為F/=0.60m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 22.88 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 14.40 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=400mm,計算跨數4跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=600182/6=32400mm3；I=bh3/12=600183/12=29

73、1600mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.107，q=22.88600/1000=13.73kN/m=13.73N/mmMmax=KqL2=-0.10713.734002=-235058Nmm=-0.24kNm=Mmax/W=235058/32400=7.25N/mm2 側模抗彎強度=7.25N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.607,Vmax=KV qL=0.60713.73400/1000=3.33kN =3Vmax/（2bh）=33.331000/(218480)=0.58N/mm2 側模抗剪強度=0.58N/mm2fv=1.40N/

74、mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.632，q，=14.40600/1000=8.64kN/m=8.64N/mm；max=Kq，L4/100EI=0.6328.644004/(1006000291600)=0.80mm=400/250=1.60mm側模撓度max=0.80mm=1.60mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖： （3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9522.88=21.74kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=800mm=0.80m，豎向間距b=(600-120)/2=240mm=0.24m，N=abFs=0.800.2421.74=4.17k

75、N；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力4.17kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度240mm；跨數2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.125,q=22.88400/1000=9.15kN/m=9.15N/mm；Mmax=KMqL2=0.1259.152402=65880Nmm=0.07kNm=Mmax/W=65880/85333=0.77N/mm2側肋抗彎強度=0.77N/mm2fm=13.00

76、N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.625，Vmax=KVqL =0.6259.15240/1000=1.37kN =3Vmax/（2bh）=31.371000/(28080)=0.32N/mm2側肋抗剪強度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.521，q，=14.40400/1000=5.76kN/m=5.76N/mm；max=Kq，L4/100EI=0.5215.762404/(10090003413333)=0.003mm=240/250=0.96mm側肋撓度max=0mm=0.96mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖6.計

77、算結果第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋300mm,第二層龍骨(主楞)8080mm單木枋；門式鋼管腳手架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋400mm,對拉螺栓1排12，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結 。3.2.3 板模板支撐計算書選取計算代表板分析表序號板厚度(mm)層高(m)板底集中線荷載按照施工的板厚度類型(mm)11204.37.05kN/m2120厚板(層高4.3m)3.2.3.1 120厚板模板支撐計算書1.計算參數結構板厚120mm，層高4.30m, 結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/

78、mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2.門式鋼管腳手架間橫向間距600mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距900mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.

79、50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.47 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=450mm,計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.107，M1=KMq1L2 =-0.1077.474502=-161856Nmm剪力系數KV=0.606，V1=KVq1L=0.6067.47450=2037Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.107，

80、M2=KMq2L2=-0.1073.974502=-86020Nmm跨中彎矩系數KM=0.077，M3=KMq2L2=0.0773.974502=61902Nmm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97450=1083N撓度系數K=0.644，2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)4504/(1006000486000)=0.30mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ，計算簡圖如下跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000450=315000Nm

81、m支座彎矩系數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000450=-157500Nmm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10004503/(1006000486000)=1.14mm2）抗彎強度驗算M1=-161856Nmm，M2M5=-243520Nmm，M3M4=376902Nmm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=376902Nmm=0.38kNm，=Mmax/W=376902/54000=6.98N/m

82、m2 樓板底模抗彎強度=6.98N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=2037N，V2+ V3=1083+2100=3183N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=3183N=3.18kN,=3Vmax/（2bh）=33183/(2100018)=0.27N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.27N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=2+3=0.30+1.14=1.44mm=450/250=1.80mm 樓板底模撓度max=1.44mm=1.80mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算門架寬度1

83、200mm，門架間橫向間距600mm，計算跨數2跨；第一層龍骨(次楞)間距450mm,第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=7.47450/1000=3.36kN/m彎矩系數KM=0.094，Mmax=-KMqL2=-0.0943.3612002=-454810Nmm=-0.45kNm=Mmax/W =454810/85333=5.33N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=5.33N/mm2fm=13.00N/m

84、m2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數Kv=0.594，Vmax=KVqL=0.5943.361200=2395N=2.40kN=3Vmax/（2bh）=32395/(28080)=0.56N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.56N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=1.615，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.97/1.2450/1000=1.49kN/m=1.49N/mm max=KqL4/(100EI)=1.6151.4912004/(10090003413333)=1.62mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(次楞)撓度m

85、ax=1.62mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(主楞)驗算門架縱向間距900mm,計算跨數2跨,第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm,h=80mm；W180802/6=85333mm3；I180803/12=3413333mm41)抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.188，P=7.470.45(0.6+0.60/2)1000=3025N=3.03kNMmax=KMPL=-0.1883025900=-511830Nmm=-0.51kNm=Mmax/W=511830/85333=6.00N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=6.00N/mm2fm=13.00N

86、/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.688，Vmax=KVP=0.6883.031000=2085N=2.08kN=3Vmax/(2bh)=32085/(128080)=0.49N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數K=0.911，P，=3.97/1.20.45(0.6+0.60/2)1000=1340Nmax=KP，L3/(100EI)=0.91113409003/(10090003413333)=0.29mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.29mm=2.40mm,滿

87、足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數2.376傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1=2.3763025/1000=7.19kN每個門式鋼管腳手架立柱的活荷載（1.0kN/m2）NQK2=(0.6+0.30)0.901=0.81kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK11.4NQK2=7.19+1.40.81=8.32kN 單MF1219榀門式鋼管腳手架與交叉支撐重量0.1600kN每個門式鋼管腳手架立桿沿高度重量NGK=(4.30-0.12-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.26kN門式鋼管腳

88、手架總承載力為1.2NGK+NQK=1.20.26+8.32=8.63kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=8.63kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C15考慮）,樓板厚=100mm,上部荷載為：F=8.63+1.900.08+(1.2+0.90)0.03761.2=8.88kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-20=80mm,=0.41.2/S=1pc,m=0

89、N/mm2,Um=2(200+80)+2(100+80)=920mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0092080/1000=46.88kN 受沖切承載力46.88kNF=8.88kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受壓承載力183.60kNFa=8.88kN,滿足要

90、求。5.計算結果底模樓模板18mm，第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm，間距450mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距600mm，門架縱向間距900mm。第四章 混凝土澆筑方案本工程混凝土采用現場攪拌站供砼，現場采用1臺移動混凝土輸送泵車運送混凝土。澆搗作業安排在白天且天氣晴朗時進行，各專業負責人及施工員、質安員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方面協調工作。4.1 砼澆筑前的準備（1） 鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量（2） 固定情況無誤。（3） 模板的預檢工作已經完成，模板的標高、位置、尺寸準確符合設計

91、要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。（4） 澆筑前應對模板澆水濕潤，墻、柱模板的清掃口應在清除雜物及積水后再封閉。（5） 混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的學習，由技術部門講述施工方案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。4.2 澆筑次序（1） 澆筑大梁（為了減少混凝土水化熱的影響，因而分次澆注）。（2） 澆筑樓板和其他梁混凝土。（3） 為確保施工質量，減少滲漏，采取連續施工，一次澆筑完成的方法。砼振搗除（4） 樓板采用平板式振動器外，其余結構均采用插入式振動器。振搗時應避免碰撞鋼筋、模板，注意要快插慢拔，不漏點，上下層砼間搭接不少于50，平板振動器移

92、動間距應保證振動器的平板能覆蓋已振實部分的邊緣。在混凝土澆筑前，要對模板支撐進行檢查和驗收，特別是注重支架穩定性的檢查，防止安全事故的發生。4.3 混凝土澆筑和振搗一般要求（1） 本工程一次施工完畢，每一條梁砼應連續澆筑。如必須間歇，間歇時間應盡量縮短，并在下層混凝土初凝前，將上層混凝土澆筑完畢。（2） 澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形位移時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。（3） 混凝土自吊斗口下落的自由傾落高度不得超過2米，如超過2m時必須采取加串筒措施。（4） 澆筑豎向結構混凝土時，如澆筑高度超過3m時，應采用串筒、導管、

93、溜槽或在模板側面開門子洞。（5） 澆筑混凝土時分層進行，每層澆筑高度應根據結構特點、鋼筋疏密決定。一般分層高度為插入式振動器作用部分長度的1.25倍，大不超過500mm，平板振動器的分層厚度為200mm。（6） 使用插入式振動器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動問距不大于振動棒作用半徑的1.5倍（一般為300400mm）。振搗上一層時應插入下層混凝土面50mm，以消除兩層間的接縫。平板振動器的移動間距應能保證振動器的平板覆蓋已振實部分邊緣。（7） 澆筑梁樓面砼嚴禁施工人員輾壓鋼筋。樓梯澆砼，不得將砼泵輸送管砼直接噴射模板，應打鏟灌，均勻布料，并且用灰

94、匙清理執平。專門派水工把高出的砼鏟出，抹平，同時在模板邊“插漿”，消除蜂窩，終凝前，嚴禁人員上落。（8） 澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時問應盡量縮短。并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。問歇的最長時間應按所有水泥品種及混凝土初凝條件確定一般超過3小時應按施工縫處理。（9） 澆筑混凝土時派專人經常觀察模板鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形或堵塞情況，發現問題應立即停止澆灌，并應在已澆筑的混凝土上初凝前修整完畢。4.3.1 柱、墻混凝土澆筑（1） 柱、墻澆筑前，或新澆混凝土與下層混凝土結合處，應在底面上均勻澆筑50mm厚與混凝土配比相同的水泥砂漿。砂漿應用鐵鏟入模，

95、不應用料斗直接倒入模內。（2） 柱墻混凝土應分層澆筑振搗，每層澆筑厚度控制在500mm左右。混凝土下料點應分散布置循環推進，連續進行。（3） 澆筑墻體洞口時，要使洞口兩側混凝土高大體一致。混凝土振搗要均勻密實，特別是墻厚較小，門窗洞口結構加筋與連接交錯鋼筋較密的部位，應采用25振動棒，其它墻梁部位采用50振動棒，考慮到墻窗洞下墻體位混凝土封模后無法直接振搗，可事先將窗洞下口留成活口，待混凝土澆至該位置并振搗密實后再行封模和加固。振搗時，振動棒應距洞邊300mm以上，并從兩側同時振搗，以防止洞口變形。大洞口下部模板應開口并補充振搗。（4） 構造柱混凝土應分層澆筑，每層厚度不得超過300mm。（5

96、） 澆筑粱板混凝土時，墻、柱節點區同按高強度等級混凝土施工，分界面在墻柱邊500處如圖3。4.3.2 梁，板混凝土澆筑（1） 肋形樓板的梁板應同時澆筑，澆筑方法應由一端開始用 趕漿法推進，先將梁分層澆筑成階梯 ，當達到樓板位置時再與板的混凝土一起澆筑。（2） 樓板澆筑的虛鋪厚度應略大于板厚，用平板振動器垂直澆筑方向來回振搗。注意不斷用移動標志或插桿檢查以控制混凝土板厚度。振搗完畢，用刮尺或拖板抹平表面。（3） 在澆筑與柱、墻連成整體的梁和板時，應在柱和墻澆筑完畢后停歇11.5小時，使其獲得初步沉實，再繼續澆筑。（4） 施工縫用木板、鋼絲網擋牢。（5） 施工縫處須待已澆混凝土的抗壓強度不少于1.

97、2MPa時，才允許繼續澆筑。（6） 在施工縫處繼續澆筑混凝土前，混凝土施工縫表面應鑿毛，清除水泥薄膜和松動石子，并用水沖洗干凈。排除積水后，先澆一層水泥漿或與混凝土成分相同的水泥砂漿然后繼續澆筑混凝土。圖1 墻柱與梁板不同結點處4.3.3 樓梯混凝土澆筑（1） 樓梯段混凝土自下而上澆筑。由于樓梯踏步采用封閉式模板，故在踏步面開門子洞。底板混凝土與踏步混凝土一起澆筑，不斷連續向上推進。（2） 樓梯混凝土宜連續澆筑完成。4.4 混凝土成品保護（1） 澆灌混凝土時，為保證已綁好的鋼筋不受踩踏，板面上放鐵馬凳，上鋪模板，搭起走道，人員均在走道上行走，以避免踩踏鋼筋，要保護鋼筋和墊塊的正確位置，不碰動預

98、埋件和插筋。（2） 、不要用重物沖擊模板，不在梁或樓梯踏步模板吊枋上蹬踩，已澆筑的樓板、樓梯踏步的上表面混凝土要加以保護，必須在混凝土強度達到1.2Mpa以后，方準在面上進行操作及安裝結構用的支架和模板。以避免人為造成混凝土樓板裂縫的產生。4.5 混凝土的養護（1） 混凝土澆筑完畢后，應用麻布帶加以覆蓋澆水養護。（2） 樓面混凝土的養護在混凝土澆灌完畢后12小時開始，時間為14天，覆蓋麻袋，澆水充分保溫保濕；墻柱混凝土在澆后24小時后拆掉模板。掛上麻袋，澆水養護，時間為14天。（3） 安排專人每日澆水次數應能保持混凝土處于足夠的潤濕狀態。第五章 質量保證和安全文明施工措施5.1 模板工程質量保

99、證措施A 模板及其支架的有關要求 模板及其支架須符合選材和材質的有關要求，同時還須符合下如規定：a 保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。b 具有足夠的承載力、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉和變形。c 構造簡單、裝拆方便，便于后繼工序的施工。d 模板側內側要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿。e 模板的設計、制作和施工應符合國家現行標準的相應規定。配制木模板尺寸時，要考慮模板并裝接合的需要，適當加長或縮短某一部位長度。f 模板應構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝土的澆筑及養護等工藝要求。B 模板安裝須符合如下規定a 模板安裝前應對操作人員進行技術交底；b 現澆鋼筋混凝

100、土梁、板、模板應按設計要求起拱。當設計無具體要求時，當跨度等于或大于4m時，起拱高度宜為全路長度的1/10003/1000。c 采取分層分段支模及其支架應滿足下列要求：下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐；上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板；固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確；注意控制模板安裝的偏差。d 模板工程完成后要按照設計圖紙要求檢查軸線位置、相鄰標高關系、幾何尺寸、形狀、垂直度等，并仔細檢查各構件是否牢固，經質安員、技術員復核合格后方能澆筑混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經常檢查。如發現變形、松動等現場，應及時修整牢固。e 模板安

101、裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規定模板及其支架必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置準確。5.2 安全管理措施1) 經本項目部項目經理和技術負責人對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用本方案的支模形式。2) 施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在支模搭設、拆模和混凝土澆筑前向作業人員安全技術交底。3) 對鋼管、配件、加固定等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。4) 搭設腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規劃（GB5036）考核合格，持證上崗。搭拆腳手架支撐時工人必須戴安全帽，穿防滑鞋，系安全帶。5)

102、支模完畢，經施工主管組織有關人員驗收合格后，方能進行鋼筋安裝。6) 支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下，應從外排柵進入工作面。7) 支模搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場見護。8) 支撐系統安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按不架設，并逐層改變搭設方向，不得相對進行，以免結合處錯拉，難于連接。9) 水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。10) 可調底座、頂托處應措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。11) 泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。12) 應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動或

103、沖擊。13) 水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸撕，施工完畢后應立即修復。14) 操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉攬風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。15) 在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。16) 支模安裝完畢后，通知公司相關部門進行驗收，并報監理單位、安監站進行驗收，

104、驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。17) 在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：A 桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。B 樓面是否積水，底座是否松動。C 鋼管、剪刀撐等桿件是否有變形的現象。D 安全防護措施是否符合規范要求。18) 在澆筑砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固定處理，保證澆筑工作正常運行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。19) 支撐架在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后

105、方可拆除，作業完成后，馬上復原。20) 拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。21) 拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。22) 施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與支架接觸。23) 設立支架維護小組，對拆下來的鋼管及配件應及時清除桿件及螺紋的玷污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。24) 混凝土澆筑過程中派專人監管，嚴禁閑雜等無關人員進入支撐架內。5.3 預防坍塌事故的安全技術措施1) 預防坍塌事故采取以下措施：A 模板作業前，按設計單位要求，根據施工工藝、作業條件及周邊環境編制施工方案，單位技術負責人審批簽字，項目經

106、理組織有關部門驗收，經驗收合格后簽字后，方可作業。B 模板支撐采用鋼支撐材料作支柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。 C 立桿底部加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。D 模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移、開裂及滲漏時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業。E 板面堆放模板時，嚴格控制數量、重量、防止超載。F 裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等應堆放穩妥，以防事故發生。G 拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。5.4 預

107、防高空墜落事故的安全技術措施2) 對從事高處作業人員要堅持開展經常性安全宣傳教育和安全技術培訓，使其認識掌握高處墜落事故規律和事故危害，牢固樹立安全思想和具有預防、控制事故能力，并要做到嚴格執行安全法規，當發現自身或他人有違章作業的異常行為，或發現與高處作業相關的物體和防護措施有異常狀態時，要及時加以改變使之達到安全要求，從而為預防、控制高處墜落事故發生。3) 高處作業人員的身體條件要符合安全要求。如：不準患有高血壓病、心臟病、貧血、癲癇病等不適合高處作業的人員，從事高處作業；對疲勞過度、精神不振和思想情緒低落人員要停止高處作業；嚴禁酒后從事高處作業。4) 高處作業人員的個人著裝要符合安全要求

108、。如：根據實際需要配備安全帽、安全帶和有關勞動保護用品；不準穿高跟鞋、拖鞋或赤腳作業；如果是懸空高處作業要穿軟底防滑鞋。不準攀爬腳手架或乘運料井字架吊籃上下，也不準從高處跳上跳下。5) 嚴禁在高空將材料或工具隨處拋 。6) 使用高凳和梯子時，單梯只許1人操作，支設角度以6070為宜，梯子下腳要采取防滑措施，支設人字梯時，兩梯夾角應保持40，同時兩梯要牢固，移動梯子時梯子上不準站人。使用高凳時，單凳只準站1人，雙凳支開后，兩凳間距不得超過3m。如使用較高的梯子和高凳時，還應根據需要采取相應的安全措施。7) 在沒有可靠的防護設施時，高處作業必須系安全帶，否則不準在高處作業。同時安全帶的質量必須達到

109、以使用安全要求，并要做到高掛低用。5.5 文明施工措施8) 所有施工人員進入施工現場必須遵守安全文明施工的有關規定，嚴格按照安全技術操作規程進行操作。并必須于施工前對施工班組進行入場三級教育，經考核合格后，方準許進場施工。9) 支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。安裝模板時應搭設工作平臺，并于其下1.5m處拉設兜底網。10) 拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。拆模時應搭設腳手架。拆樓層外邊的模板時應設腳手架或在拆除層的下邊支挑安全網，防止高空墜落和防止模板向外倒跌。11) 模板存放時，必須滿足地區條件所要求的自穩角。兩塊模板應

110、采用板面對板面的存放方法，長期存放應將模板聯成整體。對沒有支撐或自穩角不足的大模板，應存放在專用的堆放架上，或者平臥堆放，嚴禁靠放到其他模板或構件上，以防下腳滑移傾翻傷人。12) 模板起吊前，應把吊車的位置調整適當，并檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環是否牢固可靠，然后將吊鉤掛好，拆除臨時支撐，穩起穩吊，防止模板大幅度擺動或碰倒其他模板。13) 組裝時，應及時用卡具或螺栓將相鄰模板連接好，防止傾倒，安裝外板時，必須待懸挑扁擔固定，位置調整好后，方可摘鉤。14) 模板安裝時，應先內后外，單面模板就位后，用工具將其支撐牢固。雙面板就位后，用拉桿和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘鉤。第六章 梁鋼筋配料計算鋼筋保護層取25mm號鋼筋外包尺寸：510025 =5075下料長度：5075-22d+26.25d =（5075-221626.2516） =5251號鋼筋外包尺寸：5100-25 =5075下料長度507526.25d =（507526.2516） =5275號箍筋寬度：（200-22526） =162高度：（500-22526） =462外包尺寸為：（162462）2 =1248號筋端部為兩個90/90彎鉤,主筋直徑為16，箍筋6，查表412，兩個彎鉤增長值為60。故號筋下料長度為：1248-32d60 =（1248-3860） =1260