1、一、 工程概況及編制依據：1、工程概況：本工程位于廣州大沙頭路33號、大沙頭四馬路2號，框剪結構，本工程總建筑面積為68333m2, 地下三層，地上兩座塔樓30層，裙樓二層至四層為4.2m，五層轉換層層高6.3m。轉換層梁最大截面尺寸為210022000。2、編制依據：2.1東湖廣場結施設計圖紙結施-47、結施-48。2.2施工合同，粵建監字199828號文2.3建筑施工計算手冊2.4建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000、J43-20002.5建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；2.6 混凝土結構設計規范GB50010-20022.7混凝土結構工程施工

2、質量驗收規范GB50204-20022.8建筑結構荷載規范GB50009-20012.9廣州一洲信息技術有限公司安全計算軟件二、 施工部署：為確保工程能優質，高效按計劃完成，開工前必須根據我司的技術，經濟能力，現場情況，施工經驗等因素編制好施工計劃來指導施工并要充分把握好以下幾個方面部署：人力：要充分調動項目部各管理人員的積極性和責任感，明確各自崗位職責，并對各專業工種工人進行挑選和培訓，安全教育，技術交底。資源：對該工程所需要的材料和機械設備根據工程施工進度的情況，提前落實好原材料，半成品的采購工作，并在進場后按國家、省、市及行業的有關標準，規定進行必要的檢驗和試驗，保持材料、機械設備適時可

3、用。施工管理：按照我司質量體系標準運行，實行規范化管理，確保按質、按量、安全、文明地完成施工生產任務。新技術及機械化施工的推廣和應用：a、 粗鋼筋連接采用滾軋直螺紋新技術：b、 采用預拌商品砼；c、 采用塔吊及砼輸送泵進行施工用料的水平及垂直運輸工作；三、 架體支撐方法：1、現將五層轉換層梁截面分為三大類:分別為:A、B、C類。A類梁最大截面尺寸為210022000，B類梁最大截面尺寸為12001500，C類梁最大截面尺寸為6001600。為施工安全,搭設方便,轉換層樓面梁及板全部使用扣件式鋼管腳手架搭設。截面尺寸詳見附表：轉換層高大模板梁截面、板厚度匯總表。2、梁板支撐方案： A類梁：梁的支

4、撐立桿用48鋼管加上托作豎向支撐桿件，橫向間距為600mm，縱向間距為600mm，縱橫水平桿用48鋼管加扣件與立桿固定，步距為1500mm；沿梁縱向每2400mm間距設一道橫向剪刀撐，梁的縱向設二道剪刀撐,剪刀撐用48鋼管加扣件與立桿固定；支頂下端設置下托加枋木分散受力；梁側設豎肋枋木間距為300 mm一道，14穿心螺栓豎向間距為600 mm一道，沿梁縱向水平間距300一道，14穿心螺栓加248鋼管及瑚蝶扣壓實固定。梁下水平支撐搭設二層松木枋，面枋8080間距為200mm，底枋8080雙枋，間距為600mm，上托伸長不大于250 mm，梁的壓腳板用枋木，梁側斜撐用短枋木同梁底水平枋連成整體。

5、B類梁：梁的支撐立桿用48鋼管加上托作豎向支撐桿件，橫向間距為800mm，縱向間距為800mm，縱橫水平桿用48鋼管加扣件與立桿固定，步距為1500mm；沿梁縱向每3200mm間距設一道橫向剪刀撐，梁的縱向設二道剪刀撐,剪刀撐用48鋼管加扣件與立桿固定；支頂下端設置下托加枋木分散受力；梁側設豎肋枋木間距為300 mm一道，14穿心螺栓豎向間距為600 mm一道，沿梁縱向水平間距300一道，14穿心螺栓加248鋼管及瑚蝶扣壓實固定。梁下水平支撐搭設二層松木枋，面枋8080間距為200mm，底枋8080雙枋，間距為800mm，上托伸長不大于250 mm，梁的壓腳板用枋木，梁側斜撐用短枋木同梁底水平

6、枋連成整體。C類梁：梁的支撐立桿用48鋼管加上托作豎向支撐桿件，橫向間距為800mm，縱向間距為800mm，縱橫水平桿用48鋼管加扣件與立桿固定，步距為1500mm；沿梁縱向每3200mm間距設一道橫向剪刀撐；支頂下端設置下托加枋木分散受力；梁側設豎肋枋木間距為300 mm一道，12穿心螺栓豎向間距為600 mm一道，沿梁縱向水平間距300一道，12穿心螺栓加248鋼管及瑚蝶扣壓實固定。梁下水平支撐搭設二層松木枋，面枋8080間距為200mm，底枋8080雙枋，間距為800mm，上托伸長不大于250 mm，梁的壓腳板用枋木，梁側斜撐用短枋木同梁底水平枋連成整體。整個轉換層梁板支撐體系縱橫向按滿

7、堂腳手架的要求在周邊頂層、底層及中間每五列、五排通長連續設置水平加固桿；應在滿堂腳手架外側周邊和內部每隔10米間距設置剪刀撐，剪刀撐寬度不超過4個跨距或間距，斜桿與地面傾角為45-60樓板支撐體系用扣件式鋼管支撐，縱向間距為800 mm，橫向間距為800 mm，縱橫方向66米設剪刀撐，模板平板、梁側板均采用18mm厚夾板，樓面板鋪二層木枋，上層枋間距350mm，下層枋木間距為800mm。3、支撐體系縱橫向設置水平拉桿，要求按建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）第條“水平加固桿應在滿堂腳手架的周邊頂層、底層及中間每五列、五排通長連續設置，并應采用扣件與門架立桿扣牢”。剪刀

8、撐建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）第9.3.5條“剪刀撐應在滿堂腳手架外側周邊和內部每隔15米間距設置，剪刀撐寬度不應超過4個跨距或間距，斜桿與地面傾角宜為45-60。” 且要求A、B類大梁支撐架的剪刀撐設置不少一道。接頭采用搭接，其搭接長度1000，并用不少于2個轉扣扣固，斜桿應采用轉扣固定在與之相交的立桿或縱橫水平桿上，縱橫垂直剪刀撐要求由底至頂連續設置連成整體。本工程高支模剪刀撐詳見高支模平面布置圖；四、施工工藝流程：1、A、B、C類梁板施工流程：A、B、C類梁施工流程: 墻柱、梁位放線墻、柱扎筋墻、柱模板安裝梁底模板安裝梁鋼筋綁扎梁側模板及樓板模板安裝墻、柱

9、砼澆筑梁砼及樓板砼一起澆筑 進入上層施工。五、分項工程施工方法：1、梁板模板安裝：梁、板模板安裝詳見第2點支撐施工方法，梁、板模板安裝時嚴格按設計圖紙控制好梁的截面尺寸及標高，主、次梁齊口位置要準確，梁與柱、墻齊口縫和梁與梁交叉縫均應相貼，以免漏漿，鑲安樓面模板時應逐一拉通線校正準梁上口尺寸和木枋骨架的平整度及嚴格檢查其頂架的剛度后，方能釘固，但縱橫板縫應相貼，兩相鄰板縫面高低應平齊，必須給操作人員做好交底，必要時在柱位及墻位標出以上的技術要點。梁板安裝時，在梁板跨度大于4000mm時須按跨度的0.2起拱，安裝方法同正負零以下相同。2、柱模板：柱模板用18mm厚板，柱模板安裝時首先應復核準柱位

10、，且按柱外邊線留足模板厚度彈出墨線，然后將80-100mm寬18mm厚的木板條，沿線外邊設通，用鋼釘釘固在樓面上，便于用作控制柱腳模板，但柱模板地面應基本平整。柱模截面固定，采用8080mm枋木約200設置一道豎向肋，水平肋為兩條48鋼管居中穿放12緊固對拉螺栓，壓管采用專用扣卡，柱邊長超過800mm的應在柱中加設一道對拉螺栓；大于1000mm的每邊分為三等距，加設兩道對拉螺栓，對拉螺栓間距離地面200mm高始設，間距按柱高不同約400-600mm不等，且要留100100mm生口便于清理雜物，安裝方法同正負零以下柱相同。3、轉換層梁模板施工要點：1）轉換層A、B、C類梁投影面下一層（五層樓面）

11、板厚為110mm，局部為150mm，承載力不夠，因此，A、B、C類梁三及四層支撐不拆除，且A、B類梁三及四層要用48鋼管完全對正轉換層梁的投影位進行回頂加固,其中A類大梁二層投影還要用鋼管回頂，二、三、四層投影位的鋼管縱橫向間距均為600 mm。2）模板要進行實測驗收，其實際偏差必須在允許偏差(如下表所示)范圍之內，合格率嚴格控制在95以上。項目名稱允許偏差值（mm）檢查方法軸線位移3尺量、經緯儀測量標高5位線、直尺量截面尺寸+2，-4直尺量柱面垂直度3線垂、2m掛線板相鄰板面高低差2直尺量平整度32m靠尺、楔形塞尺3）模板拆除：模板拆除必須嚴格執行公司關于模板拆除施工申請制度，拆除時應進行技

12、術交底，拆模順序為：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始拆向兩端，拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時整理運走。拆鋼模板要逐塊傳遞下來，不得拋擲，拆下后即清理干凈，板面涂脫劑，按規格分類堆放整齊。非承重模板（墻、柱、梁側模）拆除時，結構砼強度，不宜低于1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除時間如下表所示：結構名稱結構跨度（m）達到砼標準強度的百分率（%）板2502875梁8758及轉換層100懸臂構件210021004）、轉換層模板工程關鍵施工措施、 每根鋼立柱要加下托和枋木作墊塊；、 頂架沿柱網加剪力撐，力圖與柱頂牢；、 以柱頂加支托受荷為原則力圖避

13、免連接扣直接受荷，若扣直接傳力，采取扣下加扣措施；、 螺桿支托伸出長度控制在250mm內；、 鋼管柱腳要加掃地桿；、 底枋木要經精選，挑出部份要用板相互釘牢，上下層枋要釘木板連結或用鐵絲扎牢；、 邊梁、邊柱要搭設操作平臺，邊梁、邊柱模板不能與排 排柵相，要靠原結構固定；、 轉換層梁側要加斜撐及角撐；、 轉換層梁底要留150150mm清洗孔；、 中心筒模板安裝與柱模同時施工； 、 梁邊處樓板，排不下門式架時，必須按相應的排距補上鋼管支頂，并加上拉結系統，連成整體處理；2、鋼筋工程：（1）鋼筋連接：本工程樓層高，粗鋼筋（22mm）連接采用滾軋直螺紋，制作時應根據設計要求定制好鋼筋長度，保證同截面接

14、頭框支梁不超過25，其它構件不超過50。兩端制作好絲牙后應擰上塑料保護帽或連接套，在連接的操作過程中嚴格按產品性能要求，可在地面連接一端后再在工作面旋進另一端，每端連接操作必須從接頭中間壓痕標志開始，依次向端部進行。（2）柱鋼筋制安：柱鋼筋制安必須符合設計圖紙及施工規范規定。要求經復核無誤后進行箍筋綁扎，箍筋的接頭應交錯排列垂直放署，箍筋轉角與豎向鋼筋交叉處均應扎牢（箍筋平直部份與豎向部分鋼筋交叉點可每隔一根互成梅花形扎牢），綁扎箍筋時，鐵絲扣要相互成八字形綁扎，設有拉筋的，拉筋應鉤住箍筋。在梁、板綁扎完畢后，復核軸線及柱截面并在柱腳 處加一個箍筋將柱筋點焊固定并在柱筋上部綁扎一套箍筋，若上下

15、柱截面發生變化時，其下層柱，鋼筋的露出部分必須在綁扎梁鋼筋之前先行收分準確，同時與梁交接的柱箍筋采用預焊成套箍筋形式（詳見附圖）。（3）柱鋼筋制安操作平臺：由于樓層高為6.3m，柱模板及鋼筋綁扎操作較困難，在柱鋼筋綁扎時可用門式架搭設臨時操作平臺，柱鋼筋四面要設置48鋼管斜撐固定柱鋼筋。（4）A、B、C類梁的梁筋制安：A、B、C類梁是在柱模及梁底模安裝好后進行綁扎，梁縱筋均為通長鋼筋，施工時鋼筋應按次序進行安放、綁扎。梁鋼筋安裝方法如下：排列8080枋木墊板放梁底筋梁面鋼筋擺放箍筋穿插腰筋綁扎綁扎S筋。D類梁按正負零以下方法安裝。a、梁底模支好后，用塔吊將相應數量的梁筋吊放到梁的底模上，操作平

16、臺利用門式架搭設，梁的兩邊均設操作平臺，按梁長通長滿鋪設置，平行于梁的兩側，高度平梁下口，寬為1.2m，工作人員在操作平臺上施工。b、吊放梁筋前，預先在梁底模上用8080枋木按間距3m排放作墊木，安裝梁時，由于工作人員高度不夠，需預備一些高0.9m的活動平臺疊放在操作平臺上使用，操作平臺可利用900高門式架加斜拉桿設置。c、先把梁底筋放好，再放梁面筋，然后把大、小箍筋放入、就位，綁扎箍筋。d、梁筋通過箍筋一側的開口放入箍筋內，安裝梁筋操作人員先用6人，兩個梁頭、梁中兩邊各2人同時作業，1人扎梁底筋，1人扶梁箍筋，直到把梁底兩角筋扎牢固，然后扎梁頂筋，由于梁的截面高，完成上述鋼筋綁扎后，應加設保

17、證梁不傾斜的支撐（48鋼管1500支撐于操作平臺上），直到梁擺放穩定，最后扎其它箍筋。e、用臨時拉筋12500將梁頂二排筋拉住并就位綁牢。最后綁扎梁腰筋及S筋。f、以寬度同梁底、規格同梁底筋的鋼筋按500的間距分隔梁底二排鋼筋綁扎。g、用塔吊綁扎完一段取出一段墊鋼筋的枋木，同時在梁底模上放置墊塊。h、保證柱頭箍如因梁筋穿放影響而套不進柱時，可做成開口插箍形式，但綁扎完成后應加以電焊閉合，此方法要經設計同意時才可采用開口箍焊接閉合方法。根據上述施工工序的操作，確保各構件的就位準確，包括柱頭加密箍，為了更好的對轉換層鋼筋監控管理，每一道工序進行逐一核對并做好記錄，發現問題及時整改，以免工序交錯造成

18、施工上的失誤，影響施工進度、工程質量。（5）轉換層梁鋼筋制安需注意事項：、 轉換梁綁扎要把鋼箍、主筋、位置在梁底及柱筋上分墨定位，特別要注意斜梁入柱頭的交錯位置，有必要時作適當的調整；、 梁筋連接采用直螺紋接頭，個別接頭需采用搭接焊時根據現場實際情況進行考慮。斜向框支梁縱筋均應伸入柱內錨固，同軸不同截面高度的框支梁截面高度小者縱筋應伸過（6）梁板筋制安：梁、板鋼筋是在模板已支好并清理檢驗合格后進行綁扎的，施工前先按設計圖紙核對加工好的鋼筋的規格、型號、種類分別堆放并掛標記牌。梁筋的綁扎順序，一般情況下先綁扎主梁后綁扎次梁，由一端向另一端依次進行。按圖紙要求的間距，位置劃好線，接著鋪縱向主筋，綁

19、扎成型，沉梁時用手動葫蘆吊起安放入模，另外梁筋的綁扎應綜合考慮，做到相互間不影響穿插和安放，主、次梁相交叉處應把主梁箍筋作適當調低處理以保證鋼筋保護層有效厚度。梁縱向受力鋼筋出現雙排或多排時兩排鋼筋之間應墊以直徑25mm的短鋼筋，如縱向鋼筋直徑大于25mm時短鋼筋直徑與縱向鋼筋相同規格來保證鋼筋的排距。3、混凝土工程：本工程砼采用預拌商品砼，由砼攪拌站供應到現場，再用砼輸送泵輸送到施工操作點。由于轉換層梁為大體積混凝土，必須加強后期養護。（1）轉換層柱砼澆高度約為4.0m左右，梁筋要錨固到柱內的，澆砼前按要求預埋好梁的鋼筋，柱的澆筑高度為平兩側最高梁底處。（2）因梁截面較大，鋼筋較密，故在砼澆

20、筑時應嚴格注意，澆筑時采用斜向分層法一次推進，分層厚度應控制在500 mm以內，連續澆筑，均勻下料，上層砼澆筑必須在下層砼初凝前進行，以保證砼上下層在初凝前結合。（3）在砼的振搗過程中，要做到不漏振，不過振，振搗上層砼時，振動棒入下層砼5 0mm，使上下層砼結合成一個整體。（4）砼應連續澆筑，不得留冷縫，如固特殊情況因泵管不能回頭澆筑時，要采用塔吊配合養口，確保接口處不出現冷縫；（5）水泥選用低水化熱或中水化熱水泥品種配制砼；摻加粉煤灰等摻合料，或摻加相應的減水劑，改善和易性，降低水灰化；選擇適宜的氣溫澆筑砼，在砼入模時，采取措施改善和加強模內的通風，加速模內熱量散發，澆筑過程中避免砼堆積過高

21、，擴大澆筑面積，以保證砼在澆筑過程中有一定的散熱機會。（6）砼澆筑后，做好砼的保溫保濕養護，梁側模拆除時間為砼澆完成后48小時，拆模后及時澆水養護，養護時間不得小于14晝夜，墻、柱砼早期帶模人工淋水養護，拆模后繼續淋水養護不少于14晝夜。（7）砼塌落度控制在14cm；初凝時間定為4-6小時，要求砼廠每小時供應40m3，砼粗骨料以1020mm級配為宜。 （8）因特殊情況要收口時采用快易收口網封口。六、其它其他方面內容參照批準的總體施工組織設計及正負零以下的施工方案內容執行。七、安全保證措施1）轉換層梁模板工程、鋼筋工程、砼工程為轉換層施工重點和難點。必須對施工過程實行專人全程監控。2）轉換層架體

22、支頂、模板、鋼筋安裝必須分段檢查、分段整改，分段驗收，梁支頂完成后要驗收一次，梁鋼筋完成后驗收一次，整體模板完成后要驗收一次，混凝土澆筑前要驗收一次。3）樓面水平運輸采用泵管澆搗樓面砼。砼不得堆放過高及過分集中，而且要及時撥開。振動時不得用振動棒撬住模板或鋼筋振動。泵管在樓面上應有專用支架，不能固定在模板上，防止泵送時水平力對模板體系的沖擊。砼澆筑順序應有序，均勻進行，不要過于集中。4）在澆搗樓面砼過程中，要安排專職質安員進行跟班。對支頂架及樓板支頂的標高進行檢查、觀測，在澆筑過程中跟班木工及質安員隨時觀察模板體系變形情況。特別是鋼管及門式腳手架有無彎曲而造成失穩或木枋撓度過大等異常情況。出現

23、上述異常情況，應停止澆筑，待采取有效加固措施后，方可恢復澆筑。5）必須嚴格執行項目制定的安全生產責任制，各負其責，各工序施工前各專業工長及時對施工班組進行安全技術交底。6）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工，上崗人員上崗前應進行體檢，合格者方可作業。7）進入現場作業人員，必須戴好安全帽。從事2m以上高處作業人員，必須系好安全帶。8）支模應按順序進行，模板及支撐系統在沒有固定前，禁止利用拉桿支撐攀登，不準在拆除的模板上進行操作。9）拆模時應按順序逐塊拆除，模板拆除應先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆

24、除頂板時，應設臨時支撐，確保安全施工。10）模板上的小配件等，應裝入專用箱或背包中，禁止隨手亂丟，以免掉落傷人。11）施工人員在工作中，必須精神集中，站在安全的工作面進行工作，并注意各洞口及臨邊的防護，酒后不可上班。12）做好現場膠合板及其它易燃品的堆放管理，堆放場地內必須配備滅火器材。13）特殊工種必須持證上崗，且不得讓非本工種人員從事特種作業。14）模板在裝拆過程中，除操作人員外，下面不得站人，高處作業時操作人員必須系掛安全帶。高處作業時，連接件必須放在箱盒或者工具袋中，嚴禁放在模板或腳手板上，扳手等各類小工具必須系掛在身上或置放在工具袋內，不得掉落。模板上口，必須安設牢固的施工平臺，便于

25、工人操作、澆筑混凝土。15）為防止破壞模板成品工序必須做到：不讓重物沖擊支好的模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好頂板模上焊接鋼筋要在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料。16）本模板支撐體系必須要自檢合格的基礎上，經項目、公司安全部、技術部及監理公司、甲方驗收合格后方可澆筑混凝土。17）架體的拆除，應經項目及監理工程師同意。八、文明施工措施1）對現場堆場進行統一規劃，對不同的進場材料設備進行分類合理堆放和儲存，并掛牌標示，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存，并設專人管理。2）模板、腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。3）使用電鋸切割時，應及時在鋸片上刷油，且鋸片送

26、速不能過快。4）加強環保意識的宣傳。采用有力措施控制人為的施工噪聲，嚴格管理，最大限度地減少噪音擾民。5）在施工過程中，嚴格按照材料管理辦法，進行限額領料。6）對廢料）舊料做到每日清理回收。7）支模和拆模后，及時清理，做到工完場清。8）嚴格遵守有關消防、保衛方面的法令、法規，配備專、兼職消防保衛人員，制定有關消防保衛管理制度，完善消防設施，消除事故隱患。9）現場設有消防管道、消防栓及滅火器材，并有專人負責，定期檢查，保證完好備用。10）堅持現場用火審批制度，電氣焊工作要有滅火器材，操作崗位上禁止吸煙，對易燃、易爆物品的使用要按規定執行，指定專人設庫存放分類管理。11）新工人進場要和安全教育一起

27、進行防火教育，重點工作設消防保衛人員，施工現場值勤人員晝夜值班，搞好”四防”工作。12）木模板加工場地需有完善的消防措施。13）模板上的脫模劑需使用水性脫模劑，不得有流墜，以防污染結構成品。14）為防止破壞模板成品，相鄰工序施工必須做到：不讓重物沖擊支好的模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋。在支好頂板模上焊接鋼筋，要在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料。九、頂架（支架）搭設及拆除的安全技術措施1、頂架搭設模板安裝安全技術措施應遵守高處作業安全技術規范有關規定。架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互配合，嚴禁在搭設過程中

28、，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑，遇大風或停工一段時間再施工時，必須進行全面檢查，如發現連接部分有松動，有左右上下位移現象，應及時加固處理。立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩。扣件的緊固是否符合要求，可使用力矩扳手實測，要在4060N.M，過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。所有鋼管、扣件等材料必須經檢查符合規格，無缺陷方可使用。支撐系統在安裝過程中

29、必須設置防傾覆的可靠臨時措施。施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上落。高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。不準架設探頭板及未固定的桿。模板支撐不得使用扭裂、劈裂的材料，頂撐要垂直，底部平整堅實并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其朱穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中要有專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。在現象安裝

30、模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。二人抬運模板時，要互相配合協同工作，傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。2、頂架、模板拆除安全技術措施模板拆除須的待預應力張拉后進行，防止倒塌事故發生。拆模板前，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，方可拆除。拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止拋擲模板。高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面的標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向

31、下亂扔。工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下，在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平面模板時，更要注意，防止模板突然全掉下傷人。拆除間歇時，應將已活動過的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。在混凝土墻體、平臺上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即墻洞上做好安全防護，或將板的洞蓋嚴。3、支撐架的搭設要求（1）支架搭設前，工程技術負責人應按專項施工方案要求向搭設和使用

32、人員做技術和安全作業要求的交底。（2）支架安裝應自一端向另一端延伸，不得相對進行。搭完一步架后，應檢查并調整其水平度與垂直度，以及桿件的步距、縱距和橫距。（3）剪刀撐、水平桿、橫向斜撐應緊隨立桿的安裝及時設置，連接桿件的扣件必須處于鎖緊狀態。（4）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置（相鄰兩立桿的接頭應錯開2.0米）。（5）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求（立桿垂直度的偏差大得大于架高的1/200）。（6）確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4、模板安裝要求

33、（1）模板及其支架在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。（2）鋼筋砼梁板，當跨度等于或大于4米時，模板應起拱，起拱高度約為全跨長度的1/10003/1000。（3）固定在模板上的預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置必須準確，其偏差應符合規范規定。5、支撐架的拆除（1）拆除前，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。（2）拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序操作。（3）拆除應從一端拆向另一端、自上而下逐層地進行。（4）同一層的構配件和加固件的拆除應按先上后下、先外后里的順序進行。（5）拆除支架的自由懸臂長度不得超過兩步。（6）拆除工作中嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的

34、連接棒應放入貨內，嚴禁隨意拋擲。6、模板拆除要求（1）應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區，嚴禁非操作人員進入作業區。（2）工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。（3）拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。（4）已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。（5）拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。（6）拆模強度控制：因為本工程梁跨大于8米，所以按規范要求，其混凝土拆模強度必須達到100%。十、施工使用的要求1.精

35、心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。2.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。十一、高大模板工程監測及安全管理（一）、高大模板工程施工監測控制措施1、澆柱梁板混凝土前，由專項施工指揮小組檢查支撐體系中各種桿件的堅固程度。2、澆注梁板混凝時，應專人看護，發現緊固件滑動或桿件變形異常時，應立即報告，由值班施工員組織人員，采用事前準備好的千斤頂，把滑移部位頂回原位，以及加固變形桿件，防止質量事故和連續下沉造成意外坍塌。3、在支架搭設過程中應對照方案所列內容，對支架的步距，支架的垂

36、直，支架的縱橫拉結及高度應進行實測并記錄，在未達到有關要求應進行返工。4.、模板安裝前要及時對標高進行復核，確定梁高位置，在明顯位置標明截面尺寸，并應與圖紙及要求相同。5、柱搗好后柱頭板鑲嵌要注意質量，要四角與柱垂直，要與柱截面相同，要注意縫隙不能過大，以免引起漏漿。6、部分次梁若不在柱上，在施工中要進行復核位置正確與否，截面是否與圖紙相符，起拱高度是否符合有關要求。7、模板安裝完成后要進行全面檢查，并按照自檢內容進行自檢，在自檢及格后才允許工序交接入下工序施工。8、樓面頂架必須保證其承載力和整體的穩定性。搭設完畢，必須進行全面檢查。梁板鋼筋驗收合格后，才能澆搗樓面混凝土。9、在整個澆筑過程中

37、，應有木工隨時檢查，施工員和安全員亦應隨時檢查支架和模板的情況，發現問題嚴重時應立即停止澆筑，待進行加固完成后才允許復工。（二）支架、模板位移、變形、沉降臨界狀態報警值1、對結構表面外露的模板，其最大變形值不得超過模板構件計算跨度的1/400。2、對結構表面隱蔽的模板，其最大變形值不得超過模板構件計算跨度的1/250。3、支架的壓縮變形值或彈性撓度，其最大變形值不得超過相應的結構計算跨度的1/1000。4、其臨界狀態報警值為上述各項指標的允許值的80%。（三）高大模板工程監測1、監測項目：支架沉降、位移和變形。2、測點布設：本工程支架規模較大，按A、B、C類數值分別設置測點，在高大支模范圍內對

38、其中一段最不利梁段布設一個觀測剖面。在監測剖面上布設2個支架水平位移觀測點、3個支架沉降觀測點及3個穩定性沉降觀測點。3、監測頻率：在澆筑混泥土過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過30分鐘一次。（四）高大模板工程安全管理1、 對支架設專人負責進行經常檢查和保修工作。2、 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況時應及時排除險情，必要時應暫停上部施工。十二、支架模板結構設計的安全有效使用期 本工程高大模板結構設計是用作滿足支撐現澆鋼筋混凝土梁板自重和施工荷載之用，澆筑完成并達到設計強度方可拆除，因此本工程設計安全有效使用期考慮為一個月。十三、安全生產事故應急救援預案措施

39、1、概述根據本工程的特點，高大模板工程和主體結構工程的施工是本工程危險性較大的項目，施工中可能發生的安全事故有：坍塌、火災、物體打擊、高空墜落、機械傷害、觸電等，應急措施的人力、物資、技術準備主要針對這幾類事故，應急救援預案措施立足于安全的救援，立足于工程項目自援自救，立足于接頭工程所在地政府和當地社會資源的救助。2、應急組織：應急領導小組由專項施工指揮小組為主，組長為項目經理，副組長為項目技術負責人。應急組織的分工及人數應根據事故現場需要靈活調配。應急領導小組職責：工地發生安全事故時負責指揮工地搶救工作，向各搶救小組下達搶救指令任務，協調各組之間的搶救工作，隨時掌握各級且最新動態并做出最新決

40、策，第一時間向110、119、120企業救援指揮部、當地政府安監部門、公安部門救援或報告災情。平時應急領導小組成員輪流值班，值班者必須住在工地現場，手機24小時開通，發生緊急事故時，在項目部應急組長抵達成工地前，值班者即為臨時就援組長。現場搶救組職責：采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員及被困人員，防止事故進一步擴大。后勤服務組職責：負責交通車輛的調配，緊急救援物資的征集及人員的餐飲供應。保安組職責：負責工地的安全保衛，支援其他搶救組的工作，保護現場。3、救援器材應急領導小組應配備下列救援器材：醫療器材：擔架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；搶救工具：一般工地常備工具即基本滿足使用；照明器材：手電筒、應急

41、燈、36V以下安全線路、燈具；通訊器材：電話、手機、對講機、報警器；交通工具：工地常備一輛值班面包車，該車值班時不應跑長途；滅火器材：滅火器日常按要求就位，緊急情況下集中使用。4、應急知識培訓應急小組成員在項目安全教育時必須附帶接受緊急救援培訓。培訓內容：傷員急救常識、滅火器材使用常識、各類重大事故他險常識等。務必使應急小組成員在發生重大事故時能較熟練地履行搶救職責。5、通信聯絡項目部必須將110、119、120和項目部應急領導小組成員的手機號碼、企業應急領導組織成員手機號碼、當地安全監督部門電話號碼，明示于工地顯要位置。工地搶險指揮及保安員應熟知這些號碼。6、事故報告若工地發生安全事故后，項

42、目部除立即組織搶救傷員，采取有效措施防止事故擴大和保護事故現場，做好善后工作外，還應按下列規定報告有關部門：輕傷事故：應由項目部在24小時內報告企業領導、生產辦公室和企業工會。重傷事故：企業應在接到項目部報告后24小時內報告上級主管單位，安全生產監督管理局和工會組織。重傷三人以上或死亡一至二人的事故：企業應在接到項目部報告后4小時內報告上級主管單位、安全監督部門、工會組織和人民檢察機關，填報事故快報表，企業工程部負責安全生產的領導接到項目部報告后4小時應到達現場。死亡三人以上的重大、特別重大事故：企業應立即報告當地市級人民政府，同時報告市安全生產監督管理局、工會組織、人民檢察機關和監督部門，企

43、業安全生產第一責任人（或委托人）應在接到項目部報告后4小時內到達現場。火災事故：應同時報告當地公安部門。員工受傷后，輕傷的送工地現場醫務室醫治，重傷的送醫院救治。因傷勢過重搶救無效殘廢的，企業應在8小時內通知勞動行政部門處理。7、應急響應（1）火災火災事故的處理：任何人發現火災，應立即打119電話報警。報警應盡量詳細說明發生火災的具體位置，建筑物規模、樓層數，燃燒可能原因，火勢蔓延情況，并在路口引導消防隊進行撲救。發生火災時，必須立即組織撲救，在場的人員有引導其他人員疏散的義務。火災撲救時，根據火情，撲救指揮者可以決定以下事項：a、使用各種水源；b、截斷電源、可燃氣體和液體的輸送；c、劃定警戒

44、區，實行局部交通管制；d、利用臨近建筑物的有關消防設施；e、請示供水、供電、醫療救護、交通運輸等有關單位協助火災現場人員自救措施：發生火災應迅速報警，了解情況的人員應及時將現場被困人員及易燃易爆物品情況告訴消防人員。救火人員應注意自我保護，使用滅火器材救火時應站在上崗位置，以防因烈火，宵煙熏烤而受傷害。火災襲來時要迅速逃生，不要貪戀財物。必須穿時濃煙逃走時，應尺寸用浸濕的衣物裹身體，用濕毛巾或濕布扣住鼻子，貼近地面爬行。身上著火時，可就地打滾，或用厚重衣物覆蓋，壓住火苗。當火封門無法逃生時，可用浸濕的被褥、衣物等堵塞門縫、潑水降溫，呼救待緩。（2）觸電觸電急救基本方法：首先查明觸電者是否脫離電

45、源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。隔離電源方法：a、斷開電源開關。b、使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體。c、用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。對觸電者進行急救a、觸電者停止呼吸、心臟不跳動，如果沒有其他致命的外傷，應視觸電為假死，必須立即在現場進行人工呼吸搶救，即使請醫生和送醫院途中也不能停止搶救。b、搶救可用口對口、口對鼻人工呼吸和胸外心臟擠壓方法。（3）機械傷害當機械性傷害發生時，應尺快將傷員搬到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。止血a.、出血的種類動脈出血：血色鮮紅，出血象小噴泉一樣噴出，時間稍久，就會

46、有生命危險。靜脈出血：血色暗紅，出血時慢慢流出，時間久了也危險。毛細管出血：血色鮮紅，出血時血液從整個傷面滲出，常自動凝固。b、止血方法止血方法一般有四種，即加壓包扎止血法、指壓止血法、填塞止血和止血帶止血法。加壓包扎止血法：用止血紗布的或干凈毛巾、布料折成比傷口稍大的墊子蓋住傷口，然后用三角巾或繃帶加壓包扎，就可以達到止血的目的。指壓止血法：用手指或掌、拳把出血的血管上部（近心臟的一頭）用力壓向其下面的骨頭，阻斷血液來源，達到臨時血的目的。填塞止血法：止血帶止血適用于大血管出血，尤其是動脈出血，當采用加壓包扎止血法不可以有效地止住出血時可用此法，常用橡皮管作止血帶，也可用繃帶、三角巾、布帶等

47、代替。使用止血帶時記住六個字；快：動作快，搶時間準：看準出血點，準確包扎止帶墊：墊子墊子，不要直接扎在皮膚上上：扎在傷口上方，接近傷出口，但禁扎于上臂中段適：松緊適宜，以出血停止，摸不到遠端脈搏為合適放：每隔半小時放松2-3分鐘，松止血帶時，應同時用指壓壓迫止血，緩緩放松c、包扎包扎目的：保護傷口、防止感染、壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢、減輕疼痛包扎注意事項：動作的要輕而熟練，不可碰撞傷口包扎部位要準確接觸、覆蓋傷口的敷料要干凈，最好經過消毒包扎要牢固，緊松合適，打結應避開傷口扎用器材有條件時可用三角巾、四頭帶和專用繃帶等包扎救護材料。當無專用材料時，可靈活的采用身邊干凈的衣服、毛巾等進行包扎

48、。（4）高空墜落人從高處跌下后，由于跌下的高度以、身體落地的部位及姿態的不同，癥狀表現各異，高處跌落下時的急救要點如下：首先要仔細觀察傷員的神志是清醒，是否昏迷、休克等現象并盡可能了解傷員落地時的身體的著地部位。 如果傷員是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該的迅速醫院搶救。如果發現傷員的耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，因為這樣可能造成的顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。如果傷員是腰腎背部先著地，可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同進同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱。運送時要平穩，否則會加重傷情。（5

49、）坍塌事故為確保正常施工，預防突發事件以及某些預想不到的、不可抗拒的事件發生，事前有充足技術措施準備、搶險物資的儲備，最大程序地的減少人員傷亡、國家財產和經濟損失，必須進行風險分析和采取有效的預防措施。如有頂架傾覆事故發生，按小組預先分工，各負其責。架子班組長應組織所有架子工，立即拆除相關頂架，其他人員應協助清理有關材料，保證現場道路暢通，方便救護車輛出入，以最快的速度搶救傷員的，將傷亡事故降到最低。如事故嚴重，應立即報告公司質安部，并請求啟動公司級應急救援預案。如有發生坍塌事故，由項目經理負責現場總指揮，發現事故發生人員首先高聲呼喊，通知現場安全，由安全員打事故搶救電話“120”，向上級有關

50、部門或醫院打電話搶救，班組長組織有關人員進行清理土方或雜物，如有人員被埋，還應安排專人隨時監護狀況，及時清理堆放的材料，防止造成次生事故的發生。在向有關部門通知搶救電話的同時，對輕傷人員在現場采取可行的應急搶救，如現場包扎止血等措施。防止受傷人員流血過多造成死亡事故發生。預先成立的應急小組人員分工，各負其責，重傷人員由水、電工協助送外搶救，值勤門衛在大門口迎接來救護的車輛。8.高大模板工程支撐與模板安拆安全預防措施組裝模板用頂架支搭要求應符合結構用頂架設計要求。模板工程施工前應編制施工方案，包括模板及支撐的設計、制作、安裝和拆除工序以及的運輸、存放的要求，經公司總工程師審批和專家評審后方可實施

51、。模板施工前和拆模前，現場施工負責人應向有關人員作安全技術交底，特別是新的模板工藝，必須通過試驗，并培訓操作人員。安全技術交底應具有時效性、針對性。模板安裝操作人員應嚴格按模板工程設計的材質，施工方案和工序進行施工，模板沒有固定前不得進行下道工序施工。模板工程作業高度在2m和2m以上時，要根據高空作業安全技術規范的要求進行操作和防護，要有可靠安全的技術規范的要求進行操作和防護，要有可靠安全的操作架子，4m以上或二層及二層以上，周圍應設安全網和防護欄桿。臨街及交通要道地區施工應設警示牌和防護措施，避免傷及行人。作業人員不準攀登模板，不得在墻頂、獨立梁及其他狹窄而無防護欄的模板面上行走。雨季施工，

52、高聳結構的模板作業，要安裝避雷設施，其接地電阻不得大于30，五級以上大風天氣，不宜進行大塊模板拼裝和吊裝作業。木模板應遠離火源堆放。在架空輸電線路下面進行模板施工，如果不能停電作業，應采取隔離防護措施。模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，避免發生倒塌或模板位移。模板拆除時應按區域逐塊進行，并設置警戒區，非操作人員禁止進入，拆卸過程中必須有臨時固定措施，防止傾覆。拆模時嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落或位倒，停工前不得留下松動和懸掛的模板，拆下的模板應及時運送到指定的地點集中堆或清理歸垛。拆模人應站在模板一側，不得站在拆模下方，幾個人同時拆模應注意相互間的安全距離，禁止拋擲模板。拆模的順序和方法應根據模

53、板設計的規定進行，如果模板設計無規定時，應嚴格遵守從上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，先拆除非承重模板，后拆承重模板。吊裝模板時應有專人負責信號指揮，信號指揮人需經培訓合格后持證上崗。模板的存放區必須設2m高圍欄進行圍檔，模板必須對面碼放整齊，保證7080度的自穩角，沒有支撐的大模板應存放在專門設計的插放架內。清理模板和刷隔離劑時必須將模板支撐牢固，防止傾覆，并應保證兩模板間不小于60。作業前應向作業人員做詳細交底。十四、頂架搭設、模板安裝和混凝土澆筑的施工進度計劃安排詳見施工進度控制總計劃表。十五、轉換層支撐體系結構驗算:（一） A類最大梁（21002200）扣件鋼管高支撐架驗算1計算參數結

54、構樓板厚200mm，梁寬b=2100mm，梁高h=2200mm，層高6.30m；模板材料為：夾板底模厚度=18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.80m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2 ，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管,橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm；壁厚3.5mm；截面積4.89cm2；回轉半徑i=1.58cm；鋼管重量0.0376kN/m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.30m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗

55、剪強度fv=125.00 N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底模自重 0.3 kN/m2 (2.10 + 4.00 ) 1.2 = 2.20 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 2.10 2.20 1.2 = 133.06 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 2.10 2.20 1.2 = 8.32 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 2.10 1.4 = 5.88 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 149.46 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 143.58 kN/m（2）梁底模板驗

56、算第一層龍骨間距L=200mm，計算跨數5跨。底模厚度h=18mm，板模寬度b=2100mm；W=bh2 /6=2100182/6=113400mm3，I=bh3/12=2100183/12=1020600mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.105149.460.202106=M/W=627732/113400=5.54N/mm2 梁底模抗彎強度=5.54N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2） 抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606149.460.201000=18115N=18.11kN=3V/（2bh

57、）=318115/(2210018)=0.72N/mm2 梁底模抗剪強度=0.72N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=143.58kN/m，撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.644143.582004/(10090001020600)=0.16mm=L/400=200/400=0.50mm 梁底模撓度V=0.16mm=0.50mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；立桿橫向尺寸L2=600mm，梁寬度b=2100mm。W=bh2/6=808

58、02/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=149.460.20/2.10=14.23kN/mb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=0.400.209.86=0.79kN經過(1)計算得到從左到右各支座力分別為：N1=-0.25kN,N2=2.51kN,N3=10.19kN,N4=3.28kN,N5=2.80kN經過(2)計算得到從左到右各支座力分別為：N1=3.42kN,N2=9

59、.40kN,N3=9.40kN,N4=3.42kN,N5=2.80kN經過(1)、(2)計算得到：Mmax=0.59kN.m；Vmax=5.26kN；F=10.19kN；max=0.41mm。1）抗彎承載力驗算=M/W=0.59106/85333=6.94N/mm2第一層龍骨抗彎強度6.94N/mm213.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算=3V/(2bh)=35260/(28080)=1.23N/mm2 第一層龍骨抗剪強度1.23N/mm21.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.41mm=L/400=600/400=1.50mm 第一層龍骨撓度V=0.41mm1.50m

60、m,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：(1)(2)（4）第二層龍骨驗算第二層龍骨縱向間距600mm,計算跨數3跨。第二層龍骨采用雙木枋 b=160mm h=80mm；W=2160802/6=341333mm3，I=2160803/12=13653333mm4 ；P=F=10190N；1）抗彎強度驗算彎矩系數Km=0.267Mmax=KmPL= =M/W=1632438/341333=4.78N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=4.78N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.267Vmax=KVP=1.26710190/1000=12.91kN =3V/(2

61、bh)=312.911000 /(216080)=0.76N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.883max=KPL3/（100EI）=1.883101906003/(100900013653333)=0.34mm=L/400=600/400=1.50mm 第二層龍骨撓度V=0.34mm=1.50mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算（1）鋼管承載力驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數2.267每根鋼管承載NQK1 =2.26710190=23101N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2

62、 =1.40.600.601000=504N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =23101+504=23605N 鋼管重量0.0376kN/m,立桿重量=0.03764.11000=154N水平拉桿3層,拉桿重量=31.200.03761000=135N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.603=44N支架重量NGk=立桿重量 + 水平拉桿重量 + 扣件重量=154+135+44=334N鋼管軸向力N1.2NGK + NQK=1.2334+23605=24005NL0=h + 2a=1.50+20.30=2.10m48鋼管的i=1.58cm,=L0/i=210.00/1.5

63、8=132.91150桿件長細比滿足要求查表5-4得: =0.381，P=N/(A)=24005/(0.381489.00)=128.85N/mm2鋼管承載力128.85N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。（2）鋼管支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為（按C20考慮）混凝土樓板， 支承樓板厚=120mm，上部荷載為：F=24.01kN，s =2.00，ft=1.10N/mm2 ， hO=120-15=105mm，h =1.00 =0.41.2/s =1.00pc,m =1.00N/mm2 Um=4100=400mm(0.7h ft0.15pc,m)UmhO

64、=(0.711.10+0.151)1.00400105)/1000=38.64kN 鋼管支承面受沖切承載力38.64kN24.01kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.859600=8160kN/m2,=0.75lfccAl=0.75381600.01=183.60kN支承面局部受壓承載力F=183.60kN上部荷載F=24.01kN,滿足要求。（4）支撐面（回頂）承載力驗算 1）計算參數說明 驗算樓板強度時按照混凝土不同齡期的抗壓強度考慮,樓板的跨度取4.5

65、0m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。按照樓板每7天澆筑一層，所以需要驗算7天、14天、21天.的(以倍數增加)，承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2）計算混凝土7天的強度是否滿足承載力要求樓板計算跨度4.50m，取b=1000mm為計算單元As=10001200.0030=360mm，h0=120-20=100mm；樓板計算范圍內擺放6n1排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。梁底模均布荷載q1=149.46kN/m支承立桿均布荷載q2=1.2(n+n1*橫向間距+梁底高度*n1)鋼管自重+nn10.026 =1.2(3+80.60+4.108)0.038+380.026)=2.

66、58kN/m其中- n：（梁底高度/步距）+ 1 n1：(跨度/縱向間距) + 1q=q1 + q2=149.46+2.58=152.04kN/m 板所需承擔的最大彎矩按照固接板計算 Mmax=ql2/24=152.044.502 已知樓板混凝土28d的抗拉強度推算6天的抗拉強度，查環境平均氣溫25.0C，齡期對混凝土強度影響曲線，得C20混凝土強度達到100%(查表)，混凝土抗壓強度值為fc=5.86N/mm2，則可以得到b=1000mm板截面相對受壓區高度： =Asfy/bh0fc =360300.00/(10001005.86=0.18 =1-(1-0.182/2=0.67 此層樓板所能

67、承受的最大彎矩為： M1=sbh02fc=0.67100010025.86/106 樓板的強度Mi=39.08kN.m128.29kN.m,第2層以下的模板支撐6天后可以拆掉。4.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.20=52.80kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=45.752kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.91m2）傾倒砼產生的荷載4.00kN/m2分

68、項系數標準值kN/m2荷載值kN/m21、新澆砼的側壓力1.245.7554.902、傾倒砼產生的荷載1.44.05.6060.50（2）側模板強度驗算木模板厚度h=18mm；取豎肋間距L=300mm ,計算跨數5跨；W=bh2/6=2000182/6=108000mm3，I=bh3/12=2000183/12=972000mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q=60.50(2.20-0.20)=121kN/m=121.01N/mm，彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.105121.013002= M/W=1143497/108000=10.59N/mm2 側模抗彎強度=10.5

69、9N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KV qL=0.606121.010.30=22.00kN =3V/（2bh）=322.001000/(2182000)=0.92N/mm2 側模抗剪強度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q=54.90(2.20-0.20)=110kN=109.81N/mm，撓度系數K=0.644max=KqL4/100EI=0.6441103004/(1009000972000)=0.65mm=L/400=300/400=0

70、.75mm 側模撓度V=0.65mm=0.75mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）穿梁螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;設5排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=333mm=0.33m，N=abFs=0.600.3357.48=11.38kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80 kN對拉螺栓受力11.38kN容許拉力17.80kN,滿足要求。（4）側肋對拉鋼管驗算 對拉螺桿縱向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨；側肋對拉鋼管采用483.5雙管，W=5080mm3，I=121900mm4，

71、A=489mm2；1）抗彎強度驗算P=6.66kN，彎矩系數KM=0.171Mmax=KmPL=0.1716.660.60106 =M/W=682831/(25080)=67.21N/mm2 側肋對拉鋼管抗彎強度=67.21N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658Vmax=KVP=0.6586.66=4.38kN =3V/(2bh)=34379/(2489.00)=13.43N/mm2 側肋對拉鋼管抗剪強度=13.43N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.096max= KPL3/（100EI）=1.09

72、66655.286003/(100206000243800)=0.31mm=L/400=600/400=1.50mm 側肋對拉鋼管撓度V=0.31mm=1.50mm,滿足要求。（5）側肋強度驗算木枋尺寸 b=80mm， h=80mm；計算跨度333mm；跨數6跨。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q=60.500.30=18.15N/mm；彎矩系數KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.10018.153332=M/W=201264/85333=2.36N/mm2 側肋抗彎強度=2.36

73、N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.600Vmax=KV qL =0.60018.150.33=3.59kN =3V/（2bh）=33.591000/(28080)=0.84N/mm2 側肋抗剪強度=0.84N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=54.900.30=16.47N/mm；撓度系數K=0.677max=Kq，L4/100EI=0.67716.473334/(10090003413333)=0.03mm=L/400=333/400=0.83mm 側肋撓度V=0.03mm=0.83mm,滿足要求。 計算簡圖

74、及內力圖如下圖： 6計算結果：第一層龍骨8080mm木枋200mm，第二層龍骨16080mm雙木枋；鋼管縱向600mm，鋼管橫向600mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓5排14，側模厚度18mm。（二） B類最大梁（12001500）扣件鋼管高支撐架驗算1計算參數結構樓板厚200mm，梁寬b=1200mm，梁高h=1500mm，層高6.30m,結構表面考慮外露；模板材料為：夾板底模厚度=18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2 ，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用鋼管

75、:橫向間距800mm，縱向間距800mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑mm；壁厚483.5mm；截面積4.89cm2；回轉半徑i=1.58cm；鋼管質量0.04kN/m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.35m。鋼材彈性模量 E=206000N/2，抗彎強度f=205.00N/2,抗剪強度fv=125.00 N/2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (1.20 + 2.60 ) 1.2 = 1.37 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.20 1.50 1.2 = 51.84 kN

76、/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 1.20 1.50 1.2 = 3.24 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 1.20 1.4 = 3.36 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 59.81 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 56.45 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=200mm，計算跨數5跨。底模厚度h=18mm，板模寬度b=1200mm；W=bh2 /6=1200182/6=64800mm3，I=bh3/12=1200183/12=583200mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10559.812002=

77、M/W=251202/64800=3.88N/mm2 梁底模抗彎強度=3.88N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3） 抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60659.81200=7249N=7.25kN=3V/（2bh）=37249/(2120018)=0.50N/mm2 梁底模抗剪強度=0.50N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=56.45kN/m，撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64456.452004/(1009000583200)=0.11mm=L/400=2

78、00/400=0.50mm 梁底模撓度=0.11mm=0.50mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算立桿橫向尺寸L2=800mm，梁寬度b=1200mm。第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=59.81200/1200=9.97kN/mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/10

79、00200/10009.86=0.69kN經過計算得：N1=-0.10kN，N2=6.77kN，N3=6.77kN，N4=-0.10kN；Mmax=0.42kN.m,Vmax=3.39kN,F=6.77kN,max =0.65mm1）抗彎強度驗算=M/W=0.42106/85333=4.88N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=4.88N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算=3V/(2bh)=33.391000/(28080)=0.93N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.93N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.65mm=L/400=800/4

80、00=2.00mm 第一層龍骨撓度=0.65mm=2.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算第二層龍骨縱向間距800mm,計算跨數2跨。第二層龍骨采用雙枋b=160mm，h=80mm；W=2160802/6=341333mm3，I=2160803/12=13653333mm4 ；P=F=6770N=6.77kN；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.469Mmax=KmPL= =M/W=2540104/341333=7.44N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=7.44N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.969Vmax=KVP=1

81、.9696.77=13.33kN =3V/(2bh)=313.331000 /(2216080)=0.78N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=2.000max=KPL3/（100EI）=2.0006.7710008003/(100900013653333)=0.56mm=L/400=800/400=2.00mm 第二層龍骨撓度=0.56mm=2.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為4.938每根鋼管承載NQK1 =4.9386770=33430N 每根鋼管承載活荷

82、載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.800.801000=896N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =33430+896=34326N 鋼管重量0.0376kN/m,立桿重量=0.03764.81000=180N水平拉桿4層,拉桿重量=41.600.0376=241N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立桿重量 + 水平拉桿重量 + 扣件重量=180+241+58=480N鋼管軸向力N1.2NGK + NQK=1.2480+34326=34902NL0=h + 2a=1.50+20.35=2.20m鋼管的i=1.58cm=L0/i=2

83、20.00/1.58=139.24150桿件長細比滿足要求=0.353，P=N/(A)=34902/(0.353489.00)=202.19N/mm2鋼管承載力202.19N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為（按C30考慮）混凝土樓板， 支承樓板厚=120mm，上部荷載為：F=34.90kN，s=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00pc,m=1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h=1.00(0.7hft0.15pc,m)Um

84、hO=(0.711.43+0.151)1.00400105/1000=48.34kN 鋼管支承面受沖切承載力48.34kN34.90kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受壓承載力F=273.49kN34.90kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.22

85、24.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=36.00kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.50m2）傾倒砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值kN/m2荷載值kN/m21、新澆砼的側壓力1.236.0043.202、傾倒砼產生的荷載1.44.005.6048.80（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm ,計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1300182/6=70200mm3，I=bh3

86、/12=1300183/12=631800mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q=48.80(1500-200)/1000=63.44kN/m=63.44N/mm，彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10563.443002= M/W=599508/70200=8.54N/mm2 側模抗彎強度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60663.44300/1000=11.53kN =3V/（2bh）=311.531000/(2181300)=0.74N/mm2 側模抗剪強度=0.74N/mm2fv=

87、1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=43.20(1500-200)/1000=56.16kN/m=56.16N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64456.163004/(1009000631800)=0.52mm=L/400=300/400=0.75mm 側模撓度=0.52mm=0.75mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）側肋強度驗算計算跨度325mm；跨數4跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=8080

88、3/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q=48.80300/1000=14.64N/mm；彎矩系數KM=-0.107Mmax=KMqL2=-0.10714.643252=M/W=165459/85333=1.94N/mm2 側肋抗彎強度=1.94N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.607Vmax=KV qL =0.60714.64325/1000=2.89kN =3V/（2bh）=32.891000/(28080)=0.68N/mm2 側肋抗剪強度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=4

89、3.20300/1000=12.96N/mm；撓度系數K=0.632撓度max=Kq，L4/100EI=0.63212.963254/(10090003413333)=0.03mm=L/400=325/400=0.81mm 側肋撓度=0.03mm=0.81mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN/m2;設3排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=325mm=0.33m，N=abFs=0.600.3346.36=9.18kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80kN對拉螺栓受力9.

90、18kN容許拉力17.80kN,滿足要求。6計算結果：第一層龍骨8080mm木枋200mm，第二層龍骨16080mm雙木枋800mm；鋼管縱向800mm，鋼管橫向800mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓3排14600mm，側模厚度18mm。（三） C類最大梁（6001600）扣件鋼管高支撐架驗算1計算參數結構樓板厚200mm，梁寬b=600mm，梁高h=1600mm，層高6.30m，結構表面考慮外露；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv

91、=1.40N/mm2 ；支撐采用鋼管:橫向間距800mm，縱向間距800mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑mm，壁厚483.5mm，截面積4.89cm2，回轉半徑i=1.58cm；鋼管質量0.04kN/m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.35m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 2.80 ) 1.2 = 1.22 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0

92、.60 1.60 1.2 = 27.65 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.60 1.60 1.2 = 1.73 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 32.28 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 30.60 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=200mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=600mm。W=bh2 /6=600182/6=32400mm3， I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1

93、L2 =-0.10532.282002=M/W=135576/32400=4.18N/mm2 梁底模抗彎強度=4.18N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60632.28200=3912N=3.91kN=3V/（2bh）=33912/(260018)=0.54N/mm2梁底模抗剪強度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=30.60kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64430.602004/(100900029160

94、0)=0.12mm=L/400=200/400=0.50mm 梁底模撓度=0.12mm=0.50mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=800mm ，C=600mm、=600/800=0.75。第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=32.28200/600=10.76kN/mMq=qcL(2-)/8=10.76600/1000800/1000(2-0.75)/8=0.81kN.

95、mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000200/10009.86=0.69kNa =1/2（L-c）=1/2(800-600)=100mm=0.10m, a/L=100/800=0.13Mp=Pa=0.690.10=0.07kN.mMmax=MqMp=(0.81+0.07)106=M/W=880000/85333=10.31N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=10.31N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2q梁寬P=0.

96、510.76600/1000+0.69=3.92kN=3V/（2bh）=33.921000/(28080)=0.92N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=30.60200/600=10.20N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=10.206008003(8 - 40.752+0.753)/(38490003413333)=1.64mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.6910001008002(3 - 40.132)/(2490003413333)=0.18mm最大撓度m

97、ax=qp =1.64+0.18=1.82mm=L/400=800/400=2.00mm 第一層龍骨撓度=1.82mm=2.00mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算鋼管縱向間距800mm，計算跨數2跨；第二層龍骨采用雙枋b=160mm，h=80mm；W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.510.76600/1000+0.69=3918N=3.92kN彎矩系數KM=-0.469最大彎矩為Mmax=KmPL= =M/W=1470784/170667=8.62N/mm2 第二層龍

98、骨抗彎強度=8.62N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.969Vmax=KVP=1.9693.92=7.72kN =3V/(2bh)=37.721000 /(228080)=0.90N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.90N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=2.000P=V=1/2q梁寬P板重=0.510.20600/1000+0.69=3.75kNmax= KPL3/（100EI）=2.0003.7510008003/(10090006826667)=0.63mm=L/400=800/400=2.00mm 第

99、二層龍骨撓度=0.63mm=2.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為4.938每根鋼管承載NQK1 =4.9383920=19357N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.800.801000=896N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =19357+896=20253N 鋼管重量0.0376kN/m,立桿重量=0.03764.71000=177N水平拉桿4層,拉桿重量=41.600.0376=241N扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量

100、+扣件重量=177+241+58=476N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.2476+20253=20824NL0=h+2a=1.50+20.35=2.20m鋼管的i=1.58cm,=L0/i=220.00/1.58=139.24150桿件長細比滿足要求=0.353P=N/(A)=20824/(0.353489.00)=120.64N/mm2 鋼管承載力120.64N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為(按C15考慮）混凝土樓板支承樓板厚=120mm，上部荷載為：F=20.82kN；s =2.0

101、0，ft=0.91N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.151)1.00400105/1000=33.05kN 鋼管支承面受沖切承載力33.05kN20.82kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75361200

102、.01=137.70kN 支承面局部受壓承載力F=137.70kN20.82kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.60=38.40kN/m2F1、F2兩者取小值F=38.40kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.60m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值(kN/m2)荷載值(kN/m2)1、新澆砼的側壓力1.238.4046.082

103、、振搗砼產生的荷載1.44.005.6051.68（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1400182/6=75600mm3，I=bh3/12=1400183/12=680400mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105均布荷載q=51.68(1600-200)/1000=72.35kN/m=72.35N/mmMmax=KMqL2=-0.10572.353002= M/W=683708/75600=9.04N/mm2 側模抗彎強度=9.04N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.60

104、6Vmax=KVqL=0.60672.35300/1000=13.15kN =3V/（2bh）=313.151000/(2181400)=0.78N/mm2 側模抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=46.08(1600-200)/1000=64.51kN/m=64.51N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64464.513004/(1009000680400)=0.55mm=L/400=300/400=0.75mm側模撓度=0.55mm=0.75mm,滿足要求。

105、計算簡圖及內力圖如下圖：（3）側肋強度驗算計算跨度280mm；跨數5跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗彎強度驗算均布荷載q=51.68300/1000=15.50N/mm；彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10515.502802=M/W=127596/85333=1.50N/mm2 側肋抗彎強度=1.50N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KV qL =0.60615.50280/100

106、0=2.63kN =3V/（2bh）=32.631000/(28080)=0.62N/mm2 側肋抗剪強度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=46.08300/1000=13.82N/mm；撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64413.822804/(10090003413333)=0.02mm=L/400=280/400=0.70mm 側肋撓度=0.02mm=0.70mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖： （4）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9551.68=49.10kN/m2;設4排對拉螺栓，

107、螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=280mm=0.28m，N=abFs=0.600.2849.10=8.25kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力8.25kN容許拉力12.90kN,滿足要求。6.計算結果 第一層龍骨8080mm木枋200mm，第二層龍骨8080mm雙木枋800mm；鋼管縱向800mm，鋼管橫向800mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓4排12600mm，側模厚度18mm。（四）有型鋼的梁（6501800）模板支撐計算書經復核6501800梁內型鋼自重為0.75kN/m3，8002200梁內型鋼自重為0.54

108、kN/m3，24001500內有型鋼梁內型鋼自重為0.51kN/m3，本計算用 6501800梁復核。1計算參數結構樓板厚200mm，梁寬b=650mm，梁高h=1800mm，層高6.30m,結構表面考慮外露；模板材料為：夾板底模厚度=18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.70m；木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2 ，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用鋼管:橫向間距800mm，縱向間距800mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑mm；壁厚483.5mm；截面積4.89cm2；回轉半徑i=1.58cm；鋼管質量0.04kN/m，立桿

109、上端伸出至模板支撐點的長度a=0.35m。鋼材彈性模量 E=206000N/2，抗彎強度f=205.00N/2,抗剪強度fv=125.00 N/2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.65 + 3.20 ) 1.2 = 1.39 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.65 1.80 1.2 = 33.70 kN/m鋼筋荷載 2.3 kN/m3 0.65 1.80 1.2 = 3.16 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.65 1.4 = 1.82 kN/m梁底模和支架承載力計算組合

110、q1 = 40.06 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 38.24 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=200mm，計算跨數5跨。底模厚度h=18mm，板模寬度b=650mm；W=bh2 /6=650182/6=35100mm3，I=bh3/12=650183/12=315900mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10540.062002=M/W=168252/35100=4.79N/mm2 梁底模抗彎強度=4.79N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。4） 抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=

111、0.60640.06200=4855N=4.86kN=3V/（2bh）=34855/(265018)=0.62N/mm2 梁底模抗剪強度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=38.24kN/m，撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64438.242004/(1009000315900)=0.14mm=L/400=200/400=0.50mm 梁底模撓度=0.14mm=0.50mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算立桿橫向尺寸L2=800mm，梁寬度b=650mm。第一層龍骨采用木

112、枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=40.06200/650=12.33kN/mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=350/1000200/10009.86=0.69kN經過計算得：N1=-0.53kN，N2=5.28kN，N3=5.28kN，N4=-0.53kN；Mmax=0.43kN.m,Vmax=2.64kN,F=

113、5.29kN,max =1.20mm1）抗彎強度驗算=M/W=0.43106/85333=4.99N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=4.99N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算=3V/(2bh)=32.641000/(28080)=1.11N/mm2第一層龍骨抗剪強度=1.11N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=1.20mm=L/400=800/400=2.00mm 第一層龍骨撓度=1.20mm=2.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算第二層龍骨縱向間距800mm,計算跨數2跨。第二層龍骨采用雙枋b=160mm

114、，h=80mm；W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ；P=F=5280N=5.28kN；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.469Mmax=KmPL= =M/W=1981056/170667=11.61N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=11.61N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.969Vmax=KVP=1.9695.28=10.40kN =3V/(2bh)=310.401000 /(228080)=1.22N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=1.22N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓

115、度驗算撓度系數K=2.000max=KPL3/（100EI）=2.0005.2810008003/(10090006826667)=0.88mm=L/400=800/400=2.00mm 第二層龍骨撓度=0.88mm=2.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為4.938每根鋼管承載NQK1 =4.9385280=26073N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.800.801000=896N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =26073+896=26969N 鋼管重量0.0376kN/m,立桿重量=0.

116、03764.51000=169N水平拉桿4層,拉桿重量=41.600.0376=241N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立桿重量 + 水平拉桿重量 + 扣件重量=169+241+58=468N鋼管軸向力N1.2NGK + NQK=1.2468+26969=27531NL0=h + 2a=1.50+20.35=2.20m鋼管的i=1.58cm=L0/i=220.00/1.58=139.24150桿件長細比滿足要求=0.353，P=N/(A)=27531/(0.353489.00)=159.49N/mm2鋼管承載力159.49N/mm2205.00N/m

117、m2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設配套底座100100mm，支承面為（按C35考慮）混凝土樓板， 支承樓板厚=110mm，上部荷載為：F=27.53kN，s=2.00，ft=1.57N/mm2，hO=110-15=95mm，=0.41.2/s =1.00pc,m=1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h=1.00(0.7hft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.151)1.0040095/1000=47.46kN 鋼管支承面受沖切承載力47.46kN27.53kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)

118、(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950.01=319.39kN 支承面局部受壓承載力F=319.39kN27.53kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.80=43.20kN/m2比較F1、

119、F2兩者取小值F=43.20kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.80m2）振搗砼產生的荷載4.00kN/m2分項系數標準值kN/m2荷載值kN/m21、新澆砼的側壓力1.243.2051.842、振搗砼產生的荷載1.44.005.6057.44（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm ,計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1600182/6=86400mm3，I=bh3/12=1600183/12=777600mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q=57.44(1800-200)/1000=91.90kN/m=91.90N/mm，彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMqL

120、2=-0.10591.903002= M/W=868455/86400=10.05N/mm2 側模抗彎強度=10.05N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60691.90300/1000=16.71kN =3V/（2bh）=316.711000/(2181600)=0.87N/mm2 側模抗剪強度=0.87N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組合，不考慮傾倒、振搗砼產生的荷載，故q，=51.84(1800-200)/1000=82.94kN/m=82.94N/mm，撓度系數K=0.6

121、44撓度max=Kq，L4/100EI=0.64482.943004/(1009000777600)=0.62mm=L/400=300/400=0.75mm 側模撓度=0.62mm=0.75mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）側肋強度驗算計算跨度320mm；跨數5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q=57.44300/1000=17.23N/mm；彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10517.233202=M/W=18

122、5257/85333=2.17N/mm2 側肋抗彎強度=2.17N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KV qL =0.60617.23320/1000=3.34kN =3V/（2bh）=33.341000/(28080)=0.78N/mm2 側肋抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=51.84300/1000=15.55N/mm；撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64415.553204/(10090003413333)=0.03mm=L/400=320

123、/400=0.80mm 側肋撓度=0.03mm=0.80mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9557.44=54.57kN/m2;設4排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=320mm=0.32m，N=abFs=0.600.3254.57=10.48kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80kN對拉螺栓受力10.48kN容許拉力17.80kN,滿足要求。6計算結果：第一層龍骨8080mm木枋200mm，第二層龍骨16080mm雙木枋800mm；鋼管縱向800mm，鋼管橫向800mm，底模厚度18mm；豎肋

124、8080mm木枋300mm，對拉螺栓4排14600mm，側模厚度18mm。（五）200厚樓面模板支撐驗算1.計算參數結構板厚200mm,層高6.30m，結構表面考慮外露；模板材料為：夾板底模厚度18mm；木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.5mm鋼管：橫向間距800mm,縱向間距800mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑mm,壁厚483.5mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm；立桿上端伸出至模板支撐的長度a=0.20m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.

125、00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.20 1.2 = 5.76 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.20 1.2 = 0.26 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 9.88 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 6.38 kN/m（2）樓板底模板驗

126、算第一層龍骨間距L=350mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1059.883502=-127082N.mm剪力系數KV=0.606V1=KVq1L=0.6069.88350=2096N=2.10kNb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1056.383502=-82063N.mm跨中彎矩系數KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0786.

127、383502=60961N.mm剪力系數KV=0.606V2=KVq2L=0.6066.38350=1353N=1.35kN撓度系數K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.6446.383504/(1009000486000)=0.14mmC施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.2M4=KMPL=0.203.501000350=245000N.mm支座彎矩系數KM=-0.10M5=KMPL=-0.103.501000350=-122500N.mm剪力系數KV=0.600V3=K

128、VP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.4563.5010003503/(1009000486000)=0.50mm2）抗彎強度驗算M1=-127082N.mmM2M5=-204563N.mmM3M4=305961N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。M=M/W=305961/54000=5.67N/mm2 樓板底模抗彎強度=5.67N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=2096NV2+ V3=1353+2100=3453N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗

129、算的剪力：Vmax=3453N=3.45kN=3V/（2bh）=33453/(280018)=0.36N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.36N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.14+0.50=0.64mm =350/400=0.88mm樓板底模撓度=0.64mm=0.88mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間距800mm,第一層龍骨間距350mm,計算跨數2跨；第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算

130、第一層龍骨受均布荷載q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=9.88350/1000=3.46kN/m彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1253.468002=M/W =276800/85333=3.24N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=3.24N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KVqL=0.6253.46800=1730N=1.73kN=3V/（2bh）=31730/(28080)=0.41N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度

131、=6.38350/1000=2.23kN/m=2.23N/mm,撓度系數K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5212.238004/(10090003413333)=0.15mm=800/400=2.00mm第一層龍骨撓度=0.15mm=2.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第二層龍骨驗算鋼管縱向間距800mm,計算跨數2跨。第二層龍骨采用單枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm4,P=9.880.350.801000=2766N1)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=-0.254Mmax=K

132、MPL=M/W=562051/85333=6.59N/mm2第二層龍骨抗彎強度=6.59N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.059Vmax=KVP=1.0592.771000=2933N=2.93kN=3V/(2bh)=32933/(128080)=0.69N/mm2第二層龍骨抗剪強度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算P=6.380.350.801000=1786N撓度系數K=1.219max=KPL3/(100EI)=1.21917868003/(10090003413333)=0.36mm=800/400=2.

133、00mm第二層龍骨撓度=0.36mm=2.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算傳至每根立柱的最大支座力的系數=2.883每根鋼管承載NQK1 =2.88331000=7986N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=0.800.8011000=640N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =7986+640=8626N 鋼管重量0.0384kN/m,立桿重量=6.100.03841000=234N水平拉桿5層,拉桿重量=5(0.80+0.80)0.03841000=307N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=514.6=73N支撐重量NGK=立桿重量

134、水平拉桿重量扣件重=234+307+73=614N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK =1.2614+8626=9363NLO=h2a=1.50+20.20=1.90m鋼管的i=1.58cm,= LO/i=190.00/1.58=120.25桿件長細比120.3150.0,滿足要求。查表得：=0.452P=N/（A）=9363/(0.452489.00)=42.36N/mm2 立桿穩定性42.36N/mm2205N/mm2,滿足要求。4. 支撐支承面驗算立桿設配套底座100100mm,支承面為混凝土樓板（按C15考慮）支承樓板厚120mm,上部荷載為： F=9363/1000=9.36kN.(1

135、)支承面受沖切承載力驗算s =2.00,ft=0.91N/mm2, hO=120-20=100mm，=0.41.2/s=1.00pc,m=1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00（0.7hft0.15pc,m）UmhO=(0.710.91+0.151)1.00400100)/1000=31.48kN受沖切承載力31.48kN9.36kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0

136、.75361200.01=137.70kN支承面局部受壓承載力F=137.70kN9.36kN,滿足要求。4.計算結果底模18mm,第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距800mm,鋼管縱向間距800mm,立桿步距1.50m, 立桿上端伸出至模板支撐的長度0.20m。 材料用量計算：扣件式鋼管腳手架的桿配件備量需有一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此可采用匡算方法，依據建筑施工手冊第四版P215頁： 1、長桿總長度413.28(米) 2、直角扣件數363(個) 3、對接扣件數69(個) 4、旋轉扣件數21(個) 5、模板面積19.20() 6、木枋長度88.46(m) 7、頂托個數44(個) 注:1.此計算包括立桿、縱橫向水平和剪力撐。 2.長桿的平均長度取6m。 3.材料用量放大系數為1.2倍。