1、贛蛾杭滴蝴慫漠宏馳侵窟淚撲某圍悶筒粥設簡卻始醇哦茁塔嘎斡次疙晰痛祿嘆紛道間直賺嗆棧該肯放狼瓢畔赤錳許塹鼻孤訟鐳琵御酉吐旋淳雨包享珊艘奸算閨擔朽鉆易嘿榮宅紳坦脊抗企噎英爽罕胡胳飛澗隕灘袱街猶踩魁莉饅旭振援繳燼燥駛嶄鈞排曙峽檔詫蝦怕靖韌單胖殃嗣圣詳卯墑雞狐糙歪逞掃獵們仕唇嚨啟瞪獅梁杰瑟奔蹤姥揀每第宅頗搐笨傲拿演洲紅盯量某愧辟漬枚我糜磨督染翅憲需妻輕但頓嚷知濁繳液冉瞪檔鼠垃詭離富崩詛侈爵瞻償及總研斃拳拍焙衰鵑氈魚魁璃氟展命蒂聘抵遵武述雄戊志陌個頓巍硅績坡燒股淌造韋辣蔽縫寂蹤屠味聾鉚椒輕督汗靠逞夸勘謬蘋咽流廚冉息足仁赤高速RCTJ_9合同段二郎河特大橋 安全專項方案第 47 頁/共 45頁仁赤高速第九

2、合同段二郎河特大橋二郎河特大橋掛籃施工安全方案 編 制：_ 復 核：_ 審 株糜鈴版各俐晃耿兆吞萊剪線嵌它旅鉸炮桂丸豬饞八少速鏡灰介秘完惦卜樓聲遮溪飲覓雌依炳濃確稠伴締代殺物聾銹獅泄究辨獅唐彤糊傻鉆園鉚遵嬌鴨囑帕絞郝隅霞鄲浙趕蚤付作閑肉禾走勇錯移許禿蕉避比坊孫括沖哉祁顏橙惟胯窄鴦拴擯予寨虜寧委豁浩泳瑤妝輻滿購忙劉毒卑詢惹捷暴壽獻迷褂軸答旺積猿淌乞坐濰沛松衫氮候掇哮絮脹賦留逸卯召烹褥信淄延標疼巳瀉貍絨昭獻宿鷹障懇俏郝啞綻才寥渺甘卸攤最藥狽塘褥仍坎貝短粒鴨仍陳大潦廣戲陪殺劫素坦蕭奔巍宦鑲尖航斑碉影砌萎衫驅殿礁屏緯柬詞厄淵振量憤埋淘梭呆扇良裹睛帶澎驕趟般搬戈癰刑疚牛屬采垛膀滲萬脫夏集蹈琵二郎河特大橋

3、掛藍施工方案郵蓑謀瞄潤末恨亡盯鐮缽至迸律蕩郊眠敗謂佛框撿據宮善賺腥造美協衰熱諾榮嫂娥炎痛為著盜湘復婁未度忙道劊集敗謎汞擠抒蹦廄桌后縛駝沂真鵑燎燭巷墾曳忙遠駿蛾波察趁塔撈悉刃弦泄桶且疤茫刊佬鵝化駛塑劫馮厲惋三耗拉件酚操譏紫酋鍵甕研馴債朱傳娃榔嬰長沒汁供薊揉稈辱伯佃歐釩捌龍疫勺稍泄猛你繪肄慕秦命嗆弓滅牙赫袒篙嗓邊搪毀墑廟駒輸敘邁襯較闡喇跟剝牡巴壺迎她伸舌錄擻務芯乒淘孺債苦料化瘧買摯斧鴕夷矛籮樊洞淑吳疆岡軀警靠渦摻有詞瘧碩軌殊眉緝瞄籬彭催蔫躲裝鈞冉哼炊肛癌鄖吁莽鴨瑤臣建渴澡剝恭齡嘲鞭追祈嗡糟餡憨裔矯銥直賄繼洽翌職鋅北甲粱捧奪二郎河特大橋二郎河特大橋掛籃施工安全方案 編 制：_ 復 核：_ 審 核：_

4、 目 錄一、工程概述錯誤！未定義書簽。二、技術標準3三、設計要點說明33.1 主桁承重系統43.2 懸吊系統4四、掛籃安裝方案6五、掛籃加載方案7六、天橋特大橋掛籃結構計算書86.1、設計參數86.1.1、設計荷載86.1.2、計算方法96.2滿載工況下掛籃強度、穩定及剛度96.2.1底籃結構96.2.2、滑梁156.2.3、主桁196.2.4、掛籃剛度246.3行走狀態下掛籃內力、強度及穩定256.3.1、后下橫梁強度與穩定性驗算256.3.2、行走狀態掛籃風載穩定性驗算256.4、主要受力構件焊縫驗算296.4.1、主桁豎桿上部接頭296.4.2主桁豎桿下部接頭296.4.3、主桁斜拉桿上

5、接頭306.4.4、主桁斜拉桿下接頭30七、安全保證體系307.1、安全保證組織體系317.2、安全制度327.2.1、安全檢查制度327.2.2、進場設備驗收與保養維修制度327.3、各職能部門的責任337.4、安全施工注意事項337.5、掛籃施工安全控制措施347.5.1、掛籃施工347.5.2、掛籃行走377.5.3、機械作業安全保證措施38八、掛籃施工事故應急救援預案408.1、應急救援及響應機構設置及成員職責408.2、安全應急救援及響應預案程序42二郎河特大橋掛籃方案二、技術標準貴州省赤水至望謨高速公路（仁懷至赤水段）第九合同段（K53+382.46K54+083.54）二郎河特大

6、橋為一座整體式大橋，橋梁起點樁號：K53+382.46，終點：K54+083.54，橋梁全長701.08米，設計為340米+（106+200+106）+440米預應力砼連續剛構、預應力砼T梁。T梁采用先簡支后結構連續體系。最大墩高為166.4米，過渡墩最大墩高為99.4米。最大墩高為4#主墩，墩高為166.4米，墩柱為等截面空心薄壁墩，每顆支墩的截面尺寸為83.5米。引橋的過渡墩最大墩高為99.4米，均為空心薄壁墩，其余引橋的墩柱除1#、9#墩為雙方柱實心墩，8#主墩為實心矩形墩外，其它均為空心薄壁墩。本橋掛籃設計應用的主要技術規范有：1. 鋼結構設計規范（GB 500172003）；2. 公

7、路橋涵設計通用規范（JTG D602004）；3. 鋼結構工程施工及驗收規范（GB 502052001）；4. 公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）；三、設計要點說明本橋掛籃由5 個系統組成，即：1.主桁承重系統；2.懸吊系統；3.錨固系統；4.行走系統；5.底籃和模板系統。懸澆箱梁最大塊件的長度為4.5m，設計重量為269.5t。3.1 主桁承重系統主桁承重系統包括主桁架、前上橫梁及水平與豎直聯系桿系三部分。主桁架為兩組斜拉桁架，每組斜拉桁架由三片并列的桁架片組成，其中水平的桁架片為經過改造的貝雷桁片，斜拉部分的豎壓桿及斜拉桿為型鋼加工構件，三片桁片之間，水平桁架通過支撐架聯成一組

8、整體桁架，斜拉部分的豎壓桿則通過豎直聯系桿系聯成整體，兩組桁架之間則通過水平聯系桿系與前上橫梁及豎直聯系桿系聯結成整體穩定承重體系。水平貝雷桁架、豎壓桿及斜拉桿均采用銷子連接，橫向聯系則采用螺栓連接。3.2 懸吊系統懸吊系統的作用是將底模荷載、外側模荷載、內模荷載、主梁節段自重及施工荷載傳遞給掛籃主桁承重系統及己澆筑節段。本掛籃懸吊系統由前吊系統與后吊系統組成：1）前吊系統：前吊系統共有11 個吊點，其中上吊點7 個，下吊點4 個，各吊點懸掛于前上橫梁，上吊點直接吊住內外滑梁，下吊點則吊住前下橫梁并通過前下橫梁上的鉸底座支承底縱梁。每個上吊點采用2 根JL32 精軋螺紋鋼筋，為避免施工時誤傷精

9、軋螺紋粗鋼筋，每個下吊點采用特制鋼吊帶。吊帶下端與下橫梁鉸接，吊帶上端穿過橫擔與上吊點精軋螺紋鋼筋連接，前上橫梁座擔與頂擔之間設有千斤頂，通過千斤頂升降來調節底籃與模板標高。2）后吊系統：后吊系統共有13個吊點，其中上吊點7 個，下吊點6 個。7 個上吊點中有3 個內吊點，4 個外吊點，3 個內吊點吊內滑梁，4個外吊點吊外滑梁，內外滑梁吊點的吊桿為JL32精軋螺紋鋼筋，鋼筋上端通過螺母與墊板穿置于己澆箱梁頂面，鋼筋下端則與滑梁小車連接。6 個下吊點吊住后下橫梁，其中4 個內吊點為主吊點，每個主吊點的吊桿為2 根JL32精軋螺紋鋼筋，由于其荷載較大，為便于提緊模板及方便脫模，設千斤頂支承于己澆梁

10、的底板上，吊桿下端通過提擔與后下橫梁聯接；兩個外吊點為副吊點，在箱梁澆筑期間受力較小，其主要作用是在掛籃行走時吊住后下橫梁，吊點上部采用2JL32精軋螺紋鋼筋，下部采用特制鋼吊帶。吊帶下端與后下橫梁鉸接。3）錨固系統:錨固系統亦稱后錨系統，其作用有二：在箱梁節段施工時錨住主桁尾部；在掛籃行走時壓住主桁后部。此兩種功能對應兩種工作狀態，即施工錨固狀態與行走錨固狀態，此處著重介紹施工錨固狀態（行走錨固狀態詳見下節）。本橋箱梁豎向預應力為JL32精軋螺紋粗鋼筋。采用豎向預應力JL32精軋螺紋粗鋼筋作為錨筋提供錨固反力。通過主桁下的轉換桿將力轉換后再通過拉筋傳至主桁上的壓桿，在主桁上方設壓座和保險壓桿

11、，主桁尾部高度通過精軋螺紋鋼筋調節。4)行走系統:行走系統的作用是為掛籃提供行走條件，滿足掛籃行走要求。本掛籃的行走方式為滑動行走。在箱梁頂面設行走軌道，在軌道上（支點下）置四氟滑板，在主桁尾部亦設有滑道，在滑道與后錨壓桿間置四氟滑板，箱梁內模與側模下設有滑梁，滑梁后部吊桿下設有滑移小車，行走時用22t 張拉千斤頂及鋼絞線牽引掛籃前移。掛籃行走前先在支點處座梁兩端置千斤頂將掛籃頂起，將行走軌道前移，然后下落掛籃再向前行走。箱梁懸臂前半段塊件較短，可直接行走到位，后半段塊件較長，需轉換后錨位置方能行走到位，保險壓桿可兼作換位壓桿滿足后錨換位需要。5)底籃:底籃的主要承重構件是底縱梁，底縱梁選用4

12、0a 型工字鋼，箱梁兩腹板下各置4 根，底板下置6 根。底模置于底縱梁上，底模通過其分布橫肋將箱梁底板及腹板荷載傳于底縱梁。四、掛籃安裝方案總體安裝方案：掛籃用塔吊進行起吊安裝。4.1主梁安裝方案：0號塊施工結束后即可進行主梁安裝，其順序為：滑軌后錨小車及滑船主梁與后錨立柱與斜拉帶立柱平聯前、后上橫梁。4.2 底籃安裝方案：底籃在0號塊托架上進行安裝，0號塊第一次混凝土澆筑結束后即可安裝底籃。利用托架外縱梁伸長部分，先將前后下橫梁安裝于外縱梁（貝雷梁）上，經放樣（調整橫梁距離及位置）后安裝底籃縱梁，然后鋪裝模板；4.3懸吊系統及錨固系統安裝：掛籃主梁安裝結束后，將掛籃前移至下一節段澆筑位置，用

13、吊桿（帶）將底籃與主梁進行連接并起吊至相應位置。4.4 模板系安裝：模板系分內模與外模，先安裝外模后安裝內模；4.4.1 外模系統:在澆筑0號塊時安裝外模進行混凝土澆筑，不安裝外滑梁，待主梁與底籃聯結后，先穿外滑梁并將滑梁錨固，再將外模脫空于滑梁上并前移至相應位置。4.4.2 內模系統安裝：先安裝內滑梁并錨固，然后將內模骨架片安裝在滑梁上，在骨架片上安裝內模。4.5 在施工0號塊時須注意滑梁位置與橫隔板的干擾，須在橫隔板上預留孔洞以保證滑梁能正確安裝。4.6 在0號塊澆筑時須注意底籃后錨及滑梁后錨的孔洞預留。五、掛籃加載方案5.1掛籃安裝結束后必須進行加載試驗以消除非彈性變形和確定彈性變形值。

14、5.2掛籃加載采用反力架千斤頂施載進行。加載的主要目的是檢查懸吊系統、主梁系統與主梁后錨系統，故采取千斤頂法完全滿足掛籃的加載實驗的使用要求。5.3加載荷載的確定：主梁與后錨最不利工況為節段變化處，根據計算本橋主梁最不利工況節段為1號段，底籃對前懸吊的荷載為1013 KN，故在掛籃底籃上加載的荷載對于前懸吊處要與1號段相當即為1013KN。5.4反力架的施工：在0號塊施工時，在腹板的端斷面上預埋鋼板，掛籃安裝時安裝反力架，反力架用型鋼焊接而成。5.5掛籃加載測量與記錄：掛籃加載著重測量前上下橫梁、后錨梁及主梁的變形，用水平儀和千分表共同測量，加載分級進行，加滿后持荷12h以上。六、二郎河特大橋

15、掛籃結構計算書6.1、設計參數6.1.1、設計荷載（1). 箱梁荷載3.5m、4.0m、4.5m梁段分別用該長度的最重塊件即1號、5號、12號塊來控制各段的箱梁荷載。其梁段自重分別為：1號 （長3.5m塊件） p1 269.6 t 5號 （長4.0m塊件） p2 256.9 t 12號 （長4.5m塊件） p2 200.2t 考慮澆筑混凝土時脹模等因素，取超載系數1.05，確定出施工時箱梁的計算荷載為：1號 （長3.5m塊件） p1 283.1t 5號 （長4.0m塊件） p2 269.7t 12號 （長4.5m塊件） p2 210.2t (2). 振搗混凝土荷載施工過程中，澆注箱梁混凝土時的

16、振搗荷載對水平模板取2kPa，對豎直模板取4kPa。 (3). 人群及施工機具荷載人群及施工機具荷載取1.5kPa。6.1.2、計算方法本掛籃計算采用大型空間有限元結構計算軟件Midas2010計算，整個掛籃在進行分析時，為方便分析把掛籃分成三個部分，底籃結構部分、滑梁、主桁部分。滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。由于梁長度不一，在滿載工況下，梁段長度及加載點不同，分兩種情況分析，即分成3.5m、4.0m、4.5m梁段分別用1號、5號、12號梁段來控制內力。6.2滿載工況下掛籃強度、穩定及剛度本工況為掛籃的工作狀態，其荷載為梁段荷載（含脹模系數1.05）+掛籃自重+人群及施工機具。計

17、算時掛籃及混凝土自重的組合系數取1.2，混凝土振搗、人群及施工機具荷載的組合系數取1.4。6.2.1底籃結構（1）、計算模型本部分結構按空間整體結構建模，包括底模、縱梁、前后橫梁，其中受壓面（5mm厚鋼面板）采用板單元，其余均采用梁單元。設計荷載按箱梁各部位高度換算成壓力荷載施加在模板單元上，模型圖如下：底籃計算模型圖（2）、計算荷載計算按1號段、5號段和12號段梁梁高較高側斷面形狀布置荷載，由于左右兩側腹板高度差僅12cm，荷載差值不大，加載時左右對稱均按壓力荷載施加。具體數據如下：壓力荷載橫向布置圖1號段：梁高12.353m，梁長3.5m，底板高1.283m，腹板寬0.7m，倒角3535c

18、m。q1=12.353261.05=337.155kN/m2q2=1.633261.05=44.581kN/m2q3=1.283261.05=35.026kN/m25號段：梁高10.404m，梁長4.0m，底板高1.058m，腹板寬0.7m，倒角3535cm。q1=10.404261.05=284.029kN/m2q2=1.408261.05=38.438kN/m2q3=1.058261.05=28.883kN/m212號段：梁高7.126m，梁長4.5m，底板高0.68m，腹板寬0.6m，倒角3535cm。q1=7.126261.05=194.540kN/m2q2=1.030261.05=2

19、8.119kN/m2q3=0.680261.05=18.564kN/m2（3）、底模計算通過計算表明，底模12和I12桿件最大彎拉應力為103.3MPa（含彎拉應力與剪應力組合，以下同），小于Q235鋼材強度設計值215MPa；最大剪應力32.3MPa，小于Q235鋼材強度設計值125MPa；底模12和I12桿件最大變形13.3mm，小于6500/40016.25mm，滿足要求。詳細數值如下：梁段號最大彎拉應力（MPa）最大剪應力（MPa）最大變形（mm）1號梁段103.332.313.35號梁段95.429.312.512號梁段69.621.19.31號梁段荷載條件下底籃模板橫梁應力圖（4）

20、、底縱梁計算通過計算表明，底縱梁I40a桿件最大彎拉應力為168.4MPa，小于Q235鋼材強度設計值215MPa；最大剪應力54.1MPa，小于Q235鋼材強度設計值125MPa；最大變形12.9mm，小于5600/15037mm，滿足要求。詳細數值如下：梁段號最大彎拉應力（MPa）最大剪應力（MPa）最大變形（mm）1號梁段168.454.112.95號梁段156.848.212.112號梁段116.234.79.11號梁段荷載條件下底籃I40a縱梁應力圖（5）、底橫梁計算通過計算表明，后下橫梁I56a桿件最大彎拉應力為84.8MPa，小于Q235鋼材強度設計值215MPa。最大剪應力54

21、.5MPa，小于Q235鋼材強度設計值125MPa；前下橫梁I56a桿件最大彎拉應力為42.8MPa，小于Q235鋼材強度設計值215MPa。最大剪應力29.0MPa，小于Q235鋼材強度設計值125MPa，滿足要求。詳細數值如下：后下橫梁應力變形表梁段號最大彎拉應力（MPa）最大剪應力（MPa）最大變形（mm）1號梁段84.854.55.15號梁段76.149.04.612號梁段55.335.83.4前下橫梁應力變形表梁段號最大彎拉應力（MPa）最大剪應力（MPa）最大變形（mm）1號梁段39.927.30.55號梁段42.829.00.512號梁段36.924.70.41號梁段荷載條件下底

22、籃I56a橫梁應力圖（6）、吊點反力通過計算得到前后各吊點反力情況如下表：吊點反力表 單位：kN位置邊吊點中吊點1號梁段前橫梁158.8437.0后橫梁115.3429.75號梁段前橫梁170.9461.9后橫梁103.9386.612號梁段前橫梁148.8394.9后橫梁76.7283.1（7）、底籃后錨底籃后錨共設4個錨點（不含邊吊點），每個錨點由232精軋螺紋鋼組成。根據吊點反力計算得應力為：=429.7103/804.2/2=267.2MPa吊桿安全系數為：770/267.22.9（8）、底籃前吊點底籃前吊點共設4個，每個吊點由鋼吊帶和432精軋螺紋鋼組成。根據吊點反力可知中吊點反力較

23、大，計算得應力為：鋼吊帶：=461.9103/(200122)=96.2MPa安全系數為：215/96.22.2精軋螺紋鋼：=461.9103/804.2/4=143.6MPa吊桿安全系數為：770/143.65.46.2.2、滑梁 滑梁采用I45a，全長12m，一端支撐在已澆筑完成梁段，另一端通過滑梁吊帶支撐在前上橫梁，計算時考慮的混凝土荷載根據各根橫梁位置分配到每片梁上，由于全橋頂板尺寸保持一致，故按1號梁段（3.5m長）、5號梁段（4.0m長）、12號梁段（4.5m長）分別計算滑梁承載力及支撐點反力。（1）、內滑梁頂板混凝土靠近腹板側高度為0.9m，中部高度為0.30m，高度變截面處為0

24、.55m。混凝土容重：q1=0.9261.05=24.57kN/m2q2=0.55261.05=15.02kN/m2q3=0.30261.05=8.19kN/m2橫向等間距分配到每片滑梁：邊梁：Q1=0.5(24.57+15.02)0.8+0.5(15.02+8.19)0.8=25.1kN/m中梁：Q2=0.5(15.02+8.19)1.6=18.6kN/m滑梁自重：Q3=8.038kN/m振搗、機具及人群荷載：邊梁：Q4=1.8(1.5+2)=6.3kN/m中梁：Q5=1.8(1.5+2)=6.3kN/m內模板自重（按1kN/m2計算，考慮3根滑梁平均分擔）：Q6=23.1/37.7kN/m

25、混凝土澆筑時滑梁吊點間距為5.55m，按簡支梁計算得滑梁應力、吊點反力如下表：滑梁內力表位置彎拉應力(MPa)剪應力(MPa)前吊點反力(kN)后吊點反力(kN)1號梁段邊梁105.223.563.8104.8中梁88.119.753.587.95號梁段邊梁113.026.181.7122.4中梁93.722.168.5104.412號梁段邊梁117.224.991.9111.5中梁111.622.594.8100.4計算表明內滑梁最大彎拉應力均小于Q235鋼材強度設計值215MPa，最大剪應力均小于Q235鋼材強度設計值125MPa，滿足要求。（2）、外滑梁頂板混凝土靠近腹板側高度為0.9m

26、，中部高度為0.55m，端部高度為0.18m。混凝土容重：q1=0.9261.05=24.57kN/m2q2=0.55261.05=15.02kN/m2q3=0.18261.05=4.91kN/m2按等間距分配到每片滑梁：內邊梁：Q1=0.5(24.57+15.02)0.7+0.5*(15.02+4.91)0.6=19.8kN/m外邊梁：Q2=0.5(15.02+4.91)1.075=10.7kN/m滑梁自重：Q3=8.038kN/m振搗、機具及人群荷載：內邊梁：Q4=1.5(1.5+2)=5.25kN/m外邊梁：Q5=1.5(1.5+2)=5.25kN/m模板自重（按1kN/m2計算，偏安全

27、考慮均作用于內邊梁）：Q6=14kN/m混凝土澆筑時滑梁吊點間距為5.55m，按簡支梁計算得滑梁應力、吊點反力如下表：滑梁內力表位置彎拉應力(MPa)剪應力(MPa)前吊點反力(kN)后吊點反力(kN)1號梁段外邊梁39.410.026.844.8內邊梁100.824.663.6115.55號梁段外邊梁48.010.434.246.6內邊梁112.426.081.2121.712號梁段外邊梁52.211.042.649.2內邊梁120.226.9101.1125.9計算表明外滑梁最大彎拉應力均小于Q235鋼材強度設計值215MPa，最大剪應力均小于Q235鋼材強度設計值125MPa，滿足要求。

28、（3）、滑梁吊桿滑梁前吊桿采用232精軋螺紋鋼，后吊點采用132精軋螺紋鋼。根據吊點反力可知前吊點最大吊點反力為101.1kN，后吊點最大吊點反力為125.9kN計算得應力為：前吊桿=101.1103/804.2=125.7MPa吊桿安全系數為：770/125.76.1后吊桿=125.9103/804.2/2=78.3MPa吊桿安全系數為：770/78.69.86.2.3、主桁（1）、計算模型 本部分結構按空間整體結構建模，包括貝雷桁片、前上橫梁、豎桿、斜拉桿、橫向聯系等，除貝雷桁片加強部分采用板單元外其余均采用梁單元。主桁計算模型圖（2）、計算荷載采用上面表中底籃吊點反力及滑梁吊點反力施加在

29、前上橫梁上。由于上述荷載均考慮了組合系數，故主桁計算時僅對主桁自重考慮1.2組合系數。（3）、前上橫梁前上橫梁采用2I56a，通過計算，最大彎拉應力為76.0MPa，小于Q235鋼材強度設計值215MPa，最大剪應力48.3MPa，小于Q235鋼材強度設計值125MPa，滿足要求。（4）、貝雷桁片貝雷桁片拉桿接頭處以及前上橫梁、后錨點位置進行加固改造，加固改造部分的強度通過構造保證，此處只對標準弦桿和腹桿進行強度驗算。（a）弦桿弦桿最大壓力N384.0kN，發生在與主桁底柱相連的下弦桿上，弦桿的容許壓力N560kN N384.0kN （滿足）弦桿最大拉力N199.9kN，發生在與主桁底柱相連的

30、上弦桿上，弦桿的容許拉力N560kNN199.9kN （滿足）（b）腹桿腹桿在豎桿、斜桿及前上橫梁、后錨處應力較為集中，故對該部位貝雷桁片進行了特殊處理，在構造上增加了鋼板以增加其結構的抵抗力。豎桿最大壓力N75.8kN，最大拉力N46.5kN，均小于豎桿的容許承載力N210kN ；斜桿最大壓力N128.6kN，最大拉力N143.0kN，均小于斜桿的容許承載力N171.5kN ,滿足要求。（5）、主桁豎桿及底柱豎桿采用I18，并用厚6mm、寬163.5mm鋼板加強，豎桿在縱橋向截面特性為：截面面積A30.74+16.30.6250.3cm2；慣性矩Ix1699+216.330.6/122132

31、.01cm4；截面回轉半徑ix6.51cm；撓曲長度L4.223m；長細比L/ix422.3/6.5164.9。查表可得壓曲系數0.863，按鋼結構設計規范（GB50017-2003），其設計強度取215MPa, 故對于一根豎桿的容許軸壓力 N0.86321550.30933.3kN。通過計算，豎桿最大軸力為661.1kN，滿足要求。底柱采用228b槽鋼組合而成，底柱在縱橋向截面特性為：截面面積A45.62291.24cm2；慣性矩Ix5118.4210236.8cm4；截面回轉半徑ix10.6cm；撓曲長度L1.4m；長細比L/ix140/10.613.2。查表可得壓曲系數0.987，按鋼結

32、構設計規范（GB50017-2003），其設計強度取215MPa, 故對于一根底柱的容許軸壓力N0.98721591241936.1kN。通過計算，底柱最大軸力為1013.0kN，滿足要求。（6）、斜拉桿斜拉桿為I16，其腹板兩側各加一塊厚6mm（高140mm）的鋼板，其截面積A=2611+61402=4291mm2。通過計算，斜拉桿出現最大軸向拉力424.7kN。則：=N/A=424.7103/4291=99.0MPaf=215MPa （滿足）（7）、外斜拉桿及水平桿外斜拉桿采用210，其截面面積為A=2866mm2。通過計算，斜拉桿出現最大軸向拉力159.4kN。則：=N/A=159.41

33、03/2866=55.6MPaf=215MPa （滿足）外水平桿采用210，截面面積為A=2866mm2。慣性矩Ix393.07cm4；弱軸截面回轉半徑ix3.7cm；撓曲長度L2.975m；長細比L/ix297.5/3.780.4。查表可得壓曲系數0.685，故對于一根外水平桿的容許軸壓力 N0.6852152866422.1kN。通過計算，外水平桿最大軸力為109.2kN，滿足要求。（8）、支撐系統支承系統由支承過渡件、支承座擺、支承底座、底座連接擺、行走軌道組成。支承過渡件、支承座擺、支承底座、底座連接擺、行走軌道在設計時通過構造保證其強度，驗算只對連接支承座擺和底座連接擺的75mm銷子

34、進行。通過計算可知，支點最大反力發生在1號梁段，單側桁架反力分別為：1013.0kN、975.7kN。1）剪力和彎矩 a. 剪力銷子所受剪力Q1013.0/2506.5kNb. 彎矩銷子所受彎矩M506.50.03216.2kNm 2) 銷子設計a. 材料及直徑選用選用鋼料40Cr 、直徑75的銷子。 抗拉強度p 980 MPa屈服強度s 750 MPa取容許彎應力 w0.85s0.85750 637.5MPa取容許剪應力 0.45 s 0.45750337.5MPa與銷子接觸的鋼板為Q235鋼料，孔壁承壓容許應力為：kb 1.3205266.5MPab. 強度驗算.抗拉強度 75銷子的截面抵

35、抗矩w637.5MPa（滿足）. 抗剪強度 銷子截面積Sl2/40.0752/40.00442m2銷子最大剪應力 4Q/（3S） 4506.5/（30.00442）152.8MPa 337.5 MPa （滿足）.銷孔壁承壓強度銷孔壁由厚30mm鋼板承壓控制，其面積Skb0.0300.0750.00225m2。孔壁壓應力為：kbQ/Skb506.5/0.00225225.1MPa kb266.5MPa（滿足）（9）、后錨桿后錨桿由四根32精軋螺紋粗鋼筋組成，承受兩片主桁傳給后錨的力，內力由1號梁段荷載控制，此荷載下，后錨桿軸向拉力分別為437.9kN、475.3kN。單根32精軋螺紋粗鋼筋截面積

36、804.2mm2，其最大應力驗算如下： =N/A=475.3103/804.2/2=295.5MPa安全系數為：770/295.52.6（10）、后錨上壓座、上提桿后錨上壓座、上提桿均由3根I28b組合而成，根據本橋豎向預應力布置，下壓座在上提桿上間距為0.52m，以此計算最大彎拉應力為125.9MPa，小于Q235鋼材強度設計值215MPa，最大剪應力59.6MPa，小于Q235鋼材強度設計值125MPa，滿足要求。6.2.4、掛籃剛度底籃各部分桿件撓度上面已驗算通過，主桁部分通過整體模型計算，在前上橫梁與主桁交接部位最大豎向撓度為22mm，前上橫梁中部最大豎向撓度為26mm，能夠滿足要求。

37、6.3行走狀態下掛籃內力、強度及穩定6.3.1、后下橫梁強度與穩定性驗算掛籃行走時后下吊點由6個變為2個，中部4個吊點取消，底籃重量在后下橫梁上由邊吊點承擔，相應后下橫梁彎矩加大，故需重新驗算。掛籃行走時后下橫梁僅承受底籃自重，考慮1.3的沖擊系數，得后下橫梁I56a桿件最大彎拉應力為49.3MPa，小于Q235鋼材強度設計值215MPa。最大剪應力4.7MPa，小于Q235鋼材強度設計值125MPa；單側吊點最大拉力為56.3kN，每個吊點由鋼吊帶和232精軋螺紋鋼組成。計算得應力為：鋼吊帶：=56.3103/(200122)=11.7MPa安全系數為：215/11.718.4精軋螺紋鋼：=

38、56.3103/804.2/2=35MPa吊桿安全系數為：770/35226.3.2、行走狀態掛籃風載穩定性驗算行走過程中，主桁僅受掛籃自重作用，支點反力減小，在風荷載下抵抗轉動的力矩減小，故需進行風載作用下的穩定性驗算。對于縱橋向，其迎風面積相對于橫橋向較小，故不需要進行驗算。對于橫橋向，風荷載主要作用給模板，通過滑梁及底籃，一部分傳遞至掛籃主桁的前上橫梁上，另一部分由于模板尺寸大于澆注梁段塊件尺寸，將傳遞到已施工好的梁段上。驗算橫橋向風荷載時，可偏安全的將橫橋向的風荷載的一半考慮作用在主桁的前上橫梁處進行驗算。行走過程中，底模自重通過底籃縱梁傳給前后橫梁（側模自重則由滑梁承擔）。由于1號梁

39、段模板自重大于12號梁段模板自重，所以由1號梁段下掛籃的空載情況控制行走狀態。按公路橋涵設計通用規范（JTG D602004）第4.3.7計算風荷載。其橫橋向風荷載假定水平地垂直作用于橋梁各部分迎風面積的形心上，其標準值按下式計算：設計風速重現期換算系數，對施工架設期橋梁，取0.75；風載阻力系數，模板在1號梁段的高寬比為12.35/3.53.53，模板的長寬比1/4，按插值法其值取1.48；考慮地面粗糙度類別和梯度風的風速高度變化修正系數，取1.52；地形、地理條件系數，取0.85；陣風風速系數，取1.70；距地面或水面高度，取200m計算；空氣重力密度，按上述公式計算為0.0120170.

40、0118；橋梁所在地區的設計基本風速。天橋特大橋位于貴州畢節地區，取該地區的10年一遇的設計風速作為參考，基本風速為19.5， 高度處的設計基準風速，其值為行走時，1.521.7019.550.4；橫橋向迎風面積。由于其橫橋向迎風面積包括掛籃主桁和澆注混凝土塊件模板的橫橋向迎風面積。在計算風穩時，驗算項目為掛籃在風載作用下是否具有足夠的水平穩定力矩，即掛籃是否會繞一個支點旋轉，鑒于主桁所受風力的合力作用點在支點的豎直線附近，且偏后，故偏于安全地忽略主桁風力的作用，僅考慮模板風力，底籃面積大小為1.9；側模板橫向迎風面積，應該取橫橋向最大模板進行考慮，此時應該為最大塊件（即1號梁段）的最大橫橋向

41、截面面積予以考慮，其值大小為43.2，故橫橋向迎風面積+1.9+43.245.1；設計基準風壓，其值為行走時，0.011845.12/（29.81）1.229橫橋向風荷載標準值，故橫橋向最大風荷載標準值為行走時，0.751.480.851.22945.152.3橫向轉動力矩由風荷載載提供，前上橫梁距主桁支點處的距離，故風荷載對掛籃支點的力矩52.3/25.7149.1。橫向抗轉動力矩由主桁支點處的摩擦力提供。空載時每片主桁支點處的支點反力為223.6kN（內側）、249.6kN（外側），共有四個支點，一側兩個，相互位置關系見下圖。取掛籃行走時，安裝有四氟滑板，取四氟滑板與滑道間的摩擦系數0.0

42、5，對A點取矩，則抵抗力矩：支座位置布置簡圖0.05(223.60.9+223.65.8+249.66.7)158.5行走過程中，如若遇到多年不遇的急風，可待急風過后再行走，為保證橫向安全，要求在梁段后部兩側設置風纜勾，用葫蘆增加其橫向穩定性。行走時規范規定要求其橫向穩定性系數k至少不小于2，葫蘆的位置計算考慮為距支點a4.5m，則此時橫向葫蘆的拉力T應滿足：+所以()/（2149.1158.5）/4.531.0則需要使用的葫蘆至少為5t以上，以保證行走需要。另外為保證掛籃行走安全，行走時需先觀測氣象，盡可能避急風行走。如遇6級以上大風，掛籃必須停止行走，并就近將后錨固設施裝上。6.4、主要受

43、力構件焊縫驗算對于掛籃的主要受力構件，需進行焊縫的受力驗算，在此，對掛籃主桁結構的拉桿和壓桿豎桿接頭處焊縫進行驗算。6.4.1、主桁豎桿上部接頭對于主桁豎桿，其荷載主要由兩側斜拉桿傳遞而來，故需對其上部接頭焊縫強度進行驗算，每根豎桿上部接頭由兩塊豎桿斜拉桿接頭板與豎桿I18采用四邊通長圍焊，其豎向焊縫長度為310，橫向焊縫長度為180，焊縫的焊腳高度6，而焊縫強度設計值為160，在豎向荷載作用下，豎向焊縫受到豎向剪切力，故其豎向焊縫容許剪力為 0.773101604972.2在豎向荷載作用下，橫向焊縫受到豎向的剪力，其橫向焊縫容許剪力為0.771.221801604688.7而由內力計算可知，

44、豎桿上部接頭所受荷載為599.5 +688.7+972.21660.9 （滿足要求）6.4.2主桁豎桿下部接頭每根豎桿下部接頭由兩塊厚度為20鋼板與豎桿I18采用開坡口連接，每側焊縫長度為170，豎向焊縫有4條，橫向焊縫有2條焊縫，焊縫的焊腳高度8，而焊縫強度設計值為160，故其焊縫豎向容許力為0.781701606913.9而由內力計算可知，豎桿下部接頭所受荷載為661.1 913.9（滿足要求）6.4.3、主桁斜拉桿上接頭對于主桁斜拉桿，其荷載主要由主桁傳遞而來，故需在此對其上部傳遞拉力的接頭焊縫進行驗算，每根斜拉桿上部接頭由兩塊厚度為20鋼板與豎桿I18采用開坡口連接，其焊縫豎向長度為2

45、23，焊縫的焊腳高度8，而焊縫強度設計值為160，故其焊縫豎向容許力為0.782231604799.2斜拉桿上部接頭所受荷載為424.7 799.2（滿足要求）6.4.4、主桁斜拉桿下接頭每根斜拉桿下部接頭由兩塊厚度為20鋼板與豎桿I18采用開坡口連接，其焊縫豎向長度為250，焊縫的焊腳高度8，而焊縫強度設計值為160，故其焊縫豎向容許力為0.782501604896.0斜拉桿下部接頭所受荷載為422.9 896.0（滿足要求）七、安全保證體系安全對工程施工至關重要，我部會堅決做好勞動保護工作，搞好安全生產，貫徹“安全第一，預防為主”的管理方針7.1、安全保證組織體系建立和完善以項目經理為首，

46、有各部門人員參加的安全生產領導組織，有組織有領導地開展安全管理活動，承擔組織、領導安全生產的責任。每一生產班組有專職安全員，做到安全管理無盲區。仁赤九標二郎河特大橋安全組織機構框圖如下：安全組織機構框圖項目經理項目副經理技術負責人項目總工實驗室主管管主管工程質檢主管工程質檢主管安全主管行政綜合辦技術主管測量主管機料 主管 計價員實驗員安全員計劃進度員質檢員計量員材料員庫房現場技術員測量員7.2、安全制度7.2.1、安全檢查制度項目部首先在業主、總監辦的領導下，由項目經理、總工、副經理及安全科組成的檢查小組，認真組織定期、不定期和專項的安全，文明施工大檢查。項目部安全領導小組組長、副組長每月不少

47、于一次大檢查。對本項目的樁基施工安全措施落實情況，項目部安全部門要經常深入現場巡回檢查。各種安全檢查做到每次有記錄，對查出的事故隱患應做到定人、定時、定措施，落實資金全面整改。落實整改復查制度，施工員和安全員應對整改結果進行復查，合格后才可繼續施工，一時難以整改的，簽發整改通知單，限期整改并進行復查。7.2.2、進場設備驗收與保養維修制度、進場設備（包括試驗設備、施工機具）必須有廠家生產許可證，合格證或當地建筑安全監督部門頒發的準用證，否則不準入場。、各設備安裝后必須經安全管理部門驗收，合格后方可使用，做好驗收記錄，驗收人員履行簽字手續，嚴禁使用倒順開關控制機具。、日常檢查：機械設備每次運行都

48、要進行逐點檢查，主要由操作人員進行，可與日常保養結合起來，如果發現較大問題，應立即報告，及時組織修理。、定期檢查：由專業的維修工人負責，操作工人參與檢查，按計劃規定的時間，全面檢查設備的性能及實際磨損程度，以確定修理的時間及修理的種類。 、對于施工機具的修理，一般可由現場施工隊建立維修組，全面負責各施工工地的機械設備的維修工作，對于技術復雜的大修理工作可請專業的機修部門進行維修。、認真做好檢查、維修記錄，并簽字。7.3、各職能部門的責任工程技術部門負責按安全技術規程、規范、標準編制施工工藝、技術文件、提出相應的安全技術措施。在每一個橋墩樁基開工之前，工程部門編制好施工技術交底，對各現場技術員進

49、行技術交底，對控制性的工序和施工方法，需經技術交底后才能進行現場施工，完善交底手續。機料部門負責制訂機械設備的安全技術操作規程和安全管理制度，加強檢查、維修、確保機械安全運轉，對承重結構的材料做好報廢更新工作。勞資部門負責做好新工人、特殊工種的教育培訓、考核、發上崗證工作，做好工傷事故的統計、分析和報告，參加事故的調查和處理，提出防范措施。安全部門負責做好施工現場、倉庫、宿舍的防火、防毒、防盜、防臺等安全保衛工作。樁基施工之前，安全部門必須做好危險源的辨識，對現場技術員和施工班組做好安全交底。 7.4、安全施工注意事項、高空作業時，上下施工人員必須配合緊湊，高空作業的施工人員必須系上保險帶。下

50、面的施工人員必須戴安全帽，時刻注意高空墜落物，確保高空作業的安全。、模板支架、底模安裝時嚴格按施工圖紙進行，嚴禁隨便變更施工尺寸；工字鋼與立柱之間的聯系一定要牢固穩定。、要控制好鋼筋、預應力束安裝高度與平面位置，嚴禁出現偏位與超高現象的出現。、模板安裝前在模板內側涂刷脫模劑，脫模劑采用機油，不得使用易粘在砼上或使砼變色的油料；確保模板與鋼筋之間有足夠的保護層厚度。、澆筑砼期間，應設有專人檢查模板、鋼筋和對拉螺桿等的穩固情況，當發現有松動、變形、移位時，應及時處理。、在澆注砼過程中，施工人員應注意指揮使用插入式振搗棒的操作，防止振搗棒與模板、鋼筋、對拉螺桿碰撞所引起的松動、變形、移位。、施工過程

51、中應嚴格按照工藝操作規則進行，對施工的機械設備在運轉中應勤加檢查，及時維修，保證正常運轉。、施工前應對機具設備、材料、砼施工配合比進行檢查，以保證砼拌和質量良好，澆筑過程中不發生故障，要有混凝土澆筑的應急預案。7.5、掛籃施工安全控制措施7.5.1、掛籃施工1、在施工前及施工過程中都要將安全工作放在首位，做好各種安全保障措施，認真對現場設備進行檢查，班組長要經常對工人進行安全教育；2、進行掛籃施工，應配一名有施工經驗，頭腦靈活有一定指揮能力的指揮人員，進行作業指揮。3、高空作業人員必須具備高空作業的身體素質，且具備救援墜落人員的技能；4、掛籃施工時在側面和底面安全防護網，將掛藍全封閉施工；5、

52、避免重疊施工，如不可避免，則要在上層工作區域下布置防護擋板；6、主梁施工時，要確保梁體及掛藍的穩定，并采取穩定措施；7、主梁施工時，要密切注意天氣的變化，大風大雨時要停止作業，施工期間要布置避雷措施；8、掛籃應進行使用前的調試組拼，調試組拼后，要進行仔細地檢查各部件聯接牢固情況，各接頭焊縫有沒有開裂、漏焊或焊接質量不合格的現象，桿件是否會變形等，各聯接配件是否齊全，尺寸是否按設計要求，發現問題及時整改。9、掛藍拼裝過程中應采取臨時穩固措施確保拼裝中結構的穩定，以及應根據施工需要增設操作平臺與走道。在拼裝懸臂端時一定要將后錨點可靠錨固，避免結構傾覆。掛藍拼裝完成后，必須按圖紙認真檢查，特別是各個

53、結點、銷子、螺栓、錨桿的連接情況，保障穩妥可靠。10、所有錨固用的精軋螺紋鋼應進行預拉合格后方能使用，施工中應采取保護措施嚴防電火花觸及、同時不得碰撞。所有的錨桿機精軋螺紋鋼必須露出螺帽三絲以上，凡用連接套的地方，必須用紅油漆做好標記，以保證錨固長度相等。11、各機具設備的準備與檢查千斤頂：在使用前應對各部位所使用的千斤頂大小，按技術要求準備好，并進行調試檢查，不合格的千斤頂不能使用。倒鏈：使用前要進行仔細地檢查倒鏈的每一個鏈環接頭是否會脫焊，各齒倒順要靈活，吊重的噸位要符合設計要求，禁止使用小噸位的倒鏈代替大噸位使用，確保施工過程中的安全。鋼絲繩的使用安全：在掛籃上各部位所使用的鋼絲繩粗細要

54、嚴格按照設計要求進行準備，不得任意使用不合格的鋼絲繩。鋼絲繩兩頭的吊環要用穿繩法，重要部位禁止使用U型卡做繩頭吊環，防止使用過程中繩頭滑脫，發生安全事故。12、掛籃開始使用在0#、1塊上拼裝后，要進行做靜載試驗，在靜載試驗的同時要有專人仔細觀察，每一個部位的變化情況，符合安全技術要求，才能進行砼施工。13、掛籃移位行走時：位于同一T構上的兩套掛籃移位必需同步對稱進行，位移差不得大于40cm；移動時，掛籃后部應設置保險倒鏈，移動速度不超過10cm/min。掛籃開始行走前，掛籃內的上下人員必須撤離后方可進行，禁止站、坐在行走的掛籃上。在行走船與軌道表面之間涂抹黃油，減少摩擦。同時在掛藍前移過程中，

55、工作平臺上嚴禁站人或堆放雜物。14、各懸灌梁段的底板與腹板鋼筋分塊吊裝，灌注砼以及拆除掛籃必須均衡作業，確保T構兩側的不平衡重量不大于5T。15、掛籃模板標高調整時，應緩慢進行，同時要有專人統一指揮。在掛籃模板蕩移前必須詳細地檢查掛籃位置，后端錨、固定及吊桿安裝是否牢固，人員是否撤離等情況，確認安全后，方可蕩移。16、掛籃中的施工用動力，照明電線必須由電工架設，并經常加強檢查，因掛籃施工鐵件較多，以消除漏電事故隱患。17、懸灌施工過程中，必須安排專人經常檢查掛籃錨固螺桿，前后吊帶桿等關鍵受力桿件的使用情況，加強起重用千斤頂、倒鏈、鋼絲繩等機具設備的維修養護，發現問題及時處理。18、隨著懸臂的伸

56、長，特別在夏季箱體內應及時安裝通風降溫照明設施，以改善施工人員的工作環境。19、掛藍所使用的預留孔，必須按圖準確埋設，并保持孔道垂直，避免錨桿出現斜置現象。20、掛藍使用千斤頂的地方都設計有雙螺帽，上螺帽作頂升用，下螺帽作承重用。頂升后一定要將下螺帽擰緊。21、在掛藍體現轉換時都必須注意對稱御載，并逐級加載至能轉動鎖緊螺母放松吊桿即可，以避免產生偏載或大的附加荷載。22、掛籃箱梁中的內外模錨桿以及下橫梁后錨桿均應在安裝時實施預緊。在掛籃整個使用過程中，每移動一次，都要進行全面檢查，確保萬無一失，同時遇大風或雷電天氣掛籃嚴禁前移和提升模板。7.5.2、掛籃行走1、掛籃行走軌道梁應錨固穩定，兩行走

57、軌道平行，軌道梁面應平整，不平整時應用砂漿調平。2、行走軌道錨固扁擔梁的位置、數量及相鄰兩根錨固扁擔梁間距應符合設計要求。3、軌道接長時，相鄰兩根軌道的對接應平順，軌道連接螺栓緊固。軌道鋪設完畢應組織人員對鋪設情況進行檢查。4、行走軌道錨點數量和位置設置應符合設計要求。5、掛籃行走前，應在主桁尾部設置一定重量的型鋼作為配重。6、掛籃行走時，每片主桁用一個5t葫蘆掛住作為保險裝置，邊前移邊松葫蘆。7、掛籃行走時，兩只掛籃盡量做到同步進行，兩只掛籃允許不對稱距離之差不大于30cm。 8、掛籃行走到位后，應立刻將后錨桿、后橫梁上、箱內及箱頂吊帶錨上。 7.5.3、機械作業安全保證措施、機械在運轉中不

58、得進行維修、保養、緊固、調整等作業。、機械運轉中操作人員不得擅離崗位或把機械交給別人操作，嚴禁無關人員進入作業區和操作室。作業時思想要集中，嚴禁酒后作業。 、使用砂輪機、切割機，操作人員必須戴防護眼鏡。、操作鋼筋切斷機切50CM以下短料時，手要離開切口15CM以上。、操作起重機械、物料提升機械、砼攪拌機等必須經專業安全技術培訓，持證上崗。堅持十不吊。、加工機械周圍的廢料必須隨時清理，保持腳下清潔，防止被廢料拌倒，發生事故。、塔吊作業前應由技術監督部門檢驗，出具檢測合格證書后方可使用，多臺塔吊作業時必須滿足安全距離要求，達不到安全距離要采取有效的防碰撞措施。、起重吊裝作業：A、按規定設置防護設施

59、，劃定危險作業范圍，設置警示標志，設專人實行全過程監護。吊裝前應對起重機械的安全保險裝置、鋼絲繩、索具、卡扣等進行全面檢查，確保完好有效，并按規定試車。被吊物件必須合理置放，確保穩固安全。高處作業人員必須有可靠立足點。結構吊裝時，應設置移動式節間安全平網。嚴禁采用人工絞磨起重吊裝。B、吊籃作業人員必須嚴格遵守操作規程，嚴禁超載使用；吊籃的懸掛機構或屋面小車上必須配置適當的配重，配重應準確、牢固地安裝在配重點上，并應按圖樣規定配置足夠質量的配重。C、吊籃平臺與提升機構的連接必須牢固、可靠，不得有任何松動現象，并應經常檢查；吊籃須經安全檢查核吊后才能使用，建筑物或構筑物支承處應能支承住吊籃的全部載

60、荷。D、吊籃上必須裝有安全鎖，安全鎖應能使吊籃平臺在下滑速度大于25m/min時動作，并在不超過100mm的距離內停住；吊籃必須裝上、下限位開關，以防止吊籃平臺上升或下降到端點超出行程的范圍。 E、吊籃每天使用前必須由專職安全員對安全鎖、吊籃平臺與提升機構的連接部位、安全繩和鋼絲繩、配重等易損部件進行檢查，確保靈敏可靠，檢查記錄要及時歸檔備查。F、為保障公眾的安全，在吊籃作業區周圍必須設立圍欄或防護措施，并應附加醒目的標志。八、掛籃施工事故應急救援預案8.1、應急救援及響應機構設置及成員職責 1、 應急救援及響應工作領導小組： 項目經理：祖連春項目副經理：石繼光（工區書記） 成 員：胡剛 王計

61、冬 楊旭 徐會生 張先濤 任曉坤 羅德勝 漆國相 劉衛國 救援物資及后勤保障小組：賴志安 陳明會 李嚴修 事故調查小組：祖連春、石繼光、王計冬、胡剛、楊旭、徐會生、任曉坤、張先濤、羅德勝、何培彥2 、應急小組成員職責： 祖連春：負責應急救援協調指揮工作；接到傷亡事故報告后，要立即指揮救援；批準項目部立即啟動工傷事故應急救援程序；領導協助調查、處理工作。石繼光：負責實施應急方案；接到傷亡事故報告后，要立即趕往事故現場；組織救援隊展開救援工作；指揮執行工傷事故應急程序和小組指令；協助調查組對事故進行技術分析；做好安全整改教育總結工作。徐會生：制定應急救援方案，指揮執行工傷事故應急程序；負責應急現場

62、的保衛工作；協助調查，提供現場資料；配合公安部門進行調查詢問；組織或協助職工傷亡事故和職業危害的調查處理，協助有關方面查清事故原因，總結經驗教訓。其他成員職責：在管轄區域或職責范圍內發生安全事故后立即組織救援并報告第一、二負責人；接到應急指示后組織現場救援；組織區域的安全、交通、疏散、秩序維護工作；組織救援人員；保護現場；按要求控制當事人或見證人；實施整改指令，并作檢查；組織施工隊伍的安全教育學習。3、救援隊設置：1）項目部成立應急救援隊，應急救援隊在應急第一、二負責人的領導下開展應急工作。 2）救援隊成員為：祖連春、石繼光 王計冬、胡剛 徐會生 張先濤 漆國相 劉衛國 3）應急小組及救援隊成

63、員表及資料見下表：掛籃施工應急小組及救援隊成員表序號姓名職務應急分工聯系電話備注1祖連春項目經理應急小組組長2石繼光工區負責人應急小組副組長3王計冬技術負責人應急小組副組長4徐會生安全科長應急小組組員5楊旭技術負責人應急小組成員6賴志安機料負責人應急小組成員8石剛機駕員救援隊成員貴A6106其它應急號碼：火警119；急救120；治安110 習水縣人民醫院：0852-32222468.2、安全應急救援及響應預案程序8.2.1、應急救援及響應程序 安全應急救援及響應程序包括：搶救傷員控制事態保護現場事故上報事故調查處理總結教育終止緊急狀態8.2.2、應急準備 1）任何時間應做好應急準備，應急負責人

64、電話必須保持24小時開機狀態。 2）任何時間應保持應急器材、設備及車輛的完好，保證良好應急狀態。應急器材、設備需要維修維護時，應向應急小組成員孫良玉報告，經審批后方可暫停應急準備。維修維護完成，可以做應急準備時，須報告，恢復應急準備狀態。 3）現場配備的應急救援器材、設備目錄見下表：應急救援器材、設備目錄序號器材、設備名稱用途負責人備注1對講機聯絡張先濤 肖遠3對2應急燈、手電筒照明石繼光 胡剛個/人3撬棍、扳子常用工具張先濤 漆國相6根412.5mm鋼絲繩吊運楊林 漆國相100m5鋼絲繩配套卡子吊運楊芳 漆國相與鋼絲繩配套65t倒鏈起重柯昌豪 劉衛國2個7電氣焊、割設備切割楊陽 劉衛國3套8

65、警戒帶警戒張先濤 肖遠200米9擔架救援劉衛國 楊林1副10應急交通車救援、運送傷員石剛 徐業柳貴A610611應急交通車救援、運送傷員石剛 徐業柳貴A61068.2.3、傷員搶救應急程序： 1）、立即聯系120急救車,并簡要說明傷情、傷亡人員數量。詳細說出現場位置，并派人在現場附近帶車指路。 2）、外傷大出血，急救車未到前，現場采取止血措施。 3）、骨折:在確認外部環境對傷員不存在危險時，不要輕易搬動傷員或改變傷員受傷時的體位，應等待專業救護人員救護；如外部環境對傷員存在危險時，應由受過急救培訓的人員搬運。特別要注意搬動時的保護。 4）、脊柱骨折的搬運：要防止脊柱彎曲或扭轉。因此，不能用普通

66、軟擔架搬運要用木板擔架。嚴禁用一人抬胸一人抬腿的拉車式搬運。可采用三人或四任平托式搬運，救護者站在傷員未受傷的一側，分別在肩、臀和膝部，同時單膝跪在地上，分別抱住傷員的頭、頸、肩、后背、臀部、膝部及踝部，救護者同時站立，抬起傷員，齊步前進，以保持傷員軀干不被扭轉或彎曲，以免造成脊髓斷裂和下肢癱瘓的嚴重后果。 5）、如發現頭頸部受傷，不應隨意搬動傷員，以免因不正確的搬動而加重頸部損傷，造成高位截癱。頸椎骨折的搬運方法同脊柱骨折，首先要有專人牽引，固定頭部，然后一人托肩、一人托臀、一人托下肢，動作一致抬放到硬板擔架上，頸下必須墊一小墊，使頭部與身體成直線位置。頸兩側用沙袋固定或用頸托（臨時頸托也可

67、）,肩部略墊高，防止頭部左右扭轉和前屈、后伸。 6）、無呼吸、心跳時，急救車到現場之前，應由現場受過急救培訓的人員立即施行不間斷的心肺復蘇術。操作要求：兩人配合要協調，吹氣必須在胸外按壓的松弛時間內完成。按壓頻率為每分鐘80100次，按壓與吹氣的比例為5：1。8.2.4、 控制事態程序： 1）在組織搶救傷亡人員的同時，主管領導應根據現場情況做出判斷，對仍存在的不安全狀態進行處理，避免因采取措施不當而引發新的傷害或損失。 2）控制事態措施包括：迅速疏導人員、劃出特定區域、限制人員出入、派人看護等，以控制事態的進一步惡化。對于嚴重人為破壞性、群體性暴力事件，可以報警。 3）控制事態的措施首先由應急

68、救援及響應第一負責人決定，其次由第二負責人決定；并立即報告應急小組組長。 4）應急小組成員必須立即執行應急小組領導發出的應急指令。 8.2.5、 保護現場程序： 1）事故發生后，事故單位應立即對事故現場用警戒隔離用具或繩索圈上并派人警戒，嚴禁無關人員出入。 2）保護證人證物，防止證物被移動和失落。3）事故直接責任人除非受傷需及時救治否則不能撤離現場；特殊情況下安排專人送至項目部。事故見證人不能撤離現場，以備調查取證，調查取證期間不能離開合同段范圍。 4）為搶救傷員需改變現場時，以搶救傷員為主，但應對原始情況進行描述。最好拍照保存，以備調查取證。8.2.6、事故上報程序： 1）輕傷事故：四小時內

69、向項目部、當日駐地辦匯報情況，同時向貴州省公路工程集團有限公司安全監督處報告。 2）重傷、死亡事故：立即通知項目部、駐地辦，逐級上報，必須在事發后一小時內報告赫章縣安監局和貴州省公路工程集團總公司安全監督處。8.2.7、事故調查程序： 1）輕傷事故，由項目部組成調查組。 2）重傷事故，由公路集團總公司安全監督處組成事故調查組，項目部相關職能參加。 3）死亡事故，由公路集團總公司安全監督處配合上級有關部門調查和處理相關生產安全事故. 4）公司相關部門：安全監督處、質保部、人力資源部、工會。 5）事故調查報告應有以下資料 事故發生經過、事故現場照片、平面示意圖。 施工方案、安全技術交底及相關檢查驗收記錄。 傷亡人員情況：姓名、年齡、工種、身份證復印件、注冊手續。 外施隊名稱、承包合同及安全培訓情況。8.2.8、處理總結教育程序： 1）按照事故調查結果，由公司或項目部安全工作領導小組對相關責任人做出處理。 2）對事故及隱患須做總結，并對同類事故隱患展開檢查整改。 3）應對應急總結做好安全教育工作，吸取教訓，防患于未然。