1、工程單項施工方案模板搭設和拆除工程一、編制依據：1. 本工程設計施工圖紙及其標準圖（包括設計變更、圖紙會審記錄、設計交底等設計文件）、工程地質報告；2. 本工程的施工組織設計；3. 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）4. 建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）5. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）二、工程概況本工程為地下二層，地上十八層，形狀為長方形，建筑物長29m，寬18m，高為64.8m，建筑面積10485.3。地下負二層層高4.6m，地下負一層層高為3.9m，建筑物地上一十八層，層高均為3.6m。人防及地下室工程：以

2、第-1層粘土層作為基礎持力層，地基承載力標準值fk=170KPa。地下室材料：0.000標高以下梁、柱、墻、板C40現澆混凝土，地下室底板、外墻(均為級配自防水砼)抗滲等級須達到1.0Mpa。地下室外墻板厚為300MM，個別詳圖紙標注；地下室頂板厚為120MM。主體結構型式為現澆砼框架剪力墻結構。框架柱斷面主要有10001000，剪力墻厚度主要有300，框架梁規格主要有300900, 300700，300800等均在300900以內。樓板厚度為120mm。0.000標高以上墻、柱、梁板及樓梯砼強度等級為C30。三、模板材料類型根據工程情況及材料、勞動力供應情況，本工程支模模板采用18mm厚膠合

3、板，斷面50100長2米杉木枋作為柱子壓條、墻側板及梁側板壓條、梁及板底擱柵，M16螺栓作為墻板、柱子、高大梁側面的對位螺栓，鋼管扣件作為柱模柱箍、墻板壓條、梁及板支撐立柱。四、模板及支撐方案經計算復核，柱、梁、板、墻板支模（見詳圖）方案如下：1、地下室墻板、水池壁板、電梯井壁板、剪力墻模板支模砼墻板兩側模板采用18膠合板；模板外用50100木枋作壓條擱柵，其豎向間距0.500米；壓枋外用雙鋼管作壓條，雙鋼管壓條間距0.6米；兩側雙鋼管用16對拉螺栓對拉，間距0.55米，對拉螺栓加26型3型扣件拉結；地下室對拉螺栓加焊止水環，止水環直徑810 cm，止水環與螺栓應滿焊嚴密，拆模后將伸出砼表面的

4、螺栓割掉，凹坑以膨脹水泥砂漿封堵。2、柱子支模：柱子模板采用18膠合板拼裝而成；模板外側用50100木枋作壓條擱柵，其豎向間距0.250米；柱箍為橫向雙鋼管柱箍； 10001000mm的柱子為雙鋼管柱箍間距400mm并在柱中間加M16對拉螺栓及用26型3型扣件拉結。3、梁支模：梁底模、側模均采用18膠合板拼裝而成；梁側模外側用50100木枋作壓條，豎向間距300mm；用50100木枋作斜支撐防側模側移，間距300；梁底用50100木枋作擱柵，梁底木擱柵間距300mm；梁支撐立桿用鋼管搭設雙排鋼管排架，排距不大于1200；梁立柱的縱向間距不大于900mm ；立桿支撐架架步高小于1.5m，梁排架與

5、板排架連成滿堂腳手架整體，縱橫雙向拉結，并設剪刀撐、掃地桿。4、樓板模板支模：樓板模板采用18mm厚膠合板，板底擱柵采用50100mm杉木枋；10厚砼板木擱柵間距300mm，跨度為1200，木擱柵置于鋼管檁條上。板鋼管支架立柱采用鋼管滿堂腳手排架，腳手排架間距為1200900，立桿支架步距小于1.5m，板排架與梁排架連成滿堂腳手架整體，縱橫雙向拉結，并設剪刀撐、掃地桿。5、地基處理：底層梁、板鋼管立柱置于200mm寬、50mm厚通長硬雜木墊板上，立桿承載力長度為1.2米。木墊板置于經分層回填分層夯實平整的回填土上，回填土密實度達0.9以上，回填土承載力標準值fgk=130Mpa，回填土承載力調

6、整參數KC=0.4，回填土設計承載力fg=KCfgk=0.052N/mm2。五、模板搭設的程序及要求1.模板搭設的程序搭設模板的支撐系統（支架）擺擱柵木方柱頭模板壓枋柱頭模板、樓板模板樓板內、外墻柱頭模板壓枋模板調整驗收進行下道工序。2.模板安裝的要求對模板施工隊伍進行全面詳細的安全技術交底。豎向模板支架支承部分安裝在基土上時，應加設墊板，如用鋼管作支撐時，在墊板上應加鋼底座。墊板應有足夠強度和支承面積，并應中心承載，基土應堅實，并有排水措施。安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。模板及其支架在安裝過程中，必須

7、采取有效的防貨覆臨時固定設施。現澆鋼筋砼梁、板，當跨度大于4m時，模板應起拱，當設計無具體要求時，起拱高度可為全跨長度的1/10003/1000。模板安裝作業高度超過2.0m時，必須搭設腳手架或平臺。模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框土，也不得將腳手板支搭在模板上，不能將模板與井字架、腳手架或操作平臺連成一體。五級風以上應停止一切吊運作業。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和砼接模處。拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置足夠的臨時加固設施。若中途停歇，應將已就位的模板固定牢固。當支撐呈一定角度傾斜，或其支撐的表面傾斜

8、時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有可靠的防滑移措施。滿堂架應沿縱、橫向設水平拉桿，其間距按設計規定；在立桿上，下兩端20cm處設置縱、橫向掃地桿；架體外側每隔6m設置一道剪刀撐，并沿豎向連續設置，剪刀撐與地面的夾角應為4560當樓層高超過10m時，尚應設置水平方向剪刀撐，拉桿和剪刀撐必須與立柱牢固連接。采用扣件式鋼管腳手架作立柱支撐時，其安裝應符合下列要求：鋼管規格、間距、扣件應符合設計要求。每根立桿底部應設置底座及墊板。立桿必須設置縱橫向掃地桿，縱上橫下。用直角扣件在離地200mm處與立桿扣牢。立桿接長必須采用對接扣件連接，且相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，而隔一根立桿的對接接

9、頭沿豎向錯開的距離不宜小于 500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步別具匠心的1/3.搭接接頭的長度不應小于1m，且應采用不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端不應小于100mm。扣件式鋼管腳手架作組合式格構柱使用時，主立桿間距不得大于1m，縱橫桿步距不應大于1.2m，且柱的每一邊應于兩橫桿間加設斜桿。懸挑結構立柱支撐的安裝應符合下列要求：多層懸挑結構模板的上下立柱應保持在同一條垂線上。多層懸挑結構模板的立柱應連續支撐，并不得少于三層。基礎及地下工程模板安裝時應符合下列要求：地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方危險跡象時，應采取安全防范措施后，方可作業。當深度超過2m時，

10、應為操作人員設置上下扶梯。距基槽（坑）上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；上、下人員應互相呼應，運下的模板嚴禁立放于基槽（坑）土壁上。斜支撐與側模的夾角不應小于45，支撐在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連結牢固。高大長脖基礎若采用分層支模時，其下層模板應經就位校正并支撐穩固后，再進行上一層模板的安裝。兩側模板間應用水平支撐連成整體。柱模板的安裝應符合下列要求：現場拼裝柱模時，應及時加設臨時支撐進行固定，斜撐與地面的傾角宜為60，不能將大片模板系于柱子鋼筋上。四片柱模板就位組拼經對角線校正無誤后，應立即自下而上安裝柱箍。若為整體預組合柱模，

11、吊裝時應采用卡環和柱模連接，不得用鋼筋鉤代替。柱模校正（用四根斜支撐或用連接在柱模頂四角帶花籃螺絲的攬風繩，底端與樓板鋼筋拉環固定進行校正）后，應采用斜撐或水平撐進行四周支撐，以確保整體穩定。當柱模高度超過4m時，應群體或成列同時支模，并應將支撐連成一體，形成整體框架體系。當需單根支模時，柱寬大于500mm應每邊在同一標高上不得少于兩根斜支撐或水平撐。斜撐與地面的夾角為4560，下端還應有防滑移的措施。邊、角柱模板的支撐，除滿足上述要求外，在模板里面還應于外邊對應的點設置既能承拉又能承壓的斜撐。墻模板的安裝應符合下列要求：用散拼定型模板支撐時，應自下而上進行，必須在下一層模板全部緊固后，方準進

12、行上一層安裝。當下層不能獨立安設支撐件時，應采取臨時固定措施。采用預拼裝的大塊墻模板進行支撐安裝時，嚴禁同時起吊兩塊模板，并應邊就位、邊校正、邊連接固定后方可摘鉤。安裝電梯井內墻模前，必須于板底下200mm處滿鋪一層腳手板。模板未安裝對拉螺栓前，板面應向后傾一定角度。安裝過程應隨時拆換支撐或增加支撐，以保證墻模隨時處于穩定狀態。當鋼楞需接長時，接頭處應增加相同數量和不小于原規格的負楞，搭接長度不得小于墻模寬或高的1520。拼接時的U形卡應正反交替安裝，間距不得大于300mm；兩塊模板對接接縫處的U形卡應滿裝。對拉螺栓與墻模板應垂直、松緊一致，并能保證墻厚尺寸正確。墻模板內外支撐必須堅固、可靠，

13、應確保模板的整體穩定。當墻模板外面無法設置支撐時，應于里面設置能承受拉和壓的支撐。多排并列且間距不大的墻模板，當其支撐互成一體時，就有防止澆筑混凝土時引起臨近模板變形的措施。獨立梁和整體樓蓋梁結構模板的安裝應符合下列要求：安裝獨立梁模板時應設操作平臺，高度超過3.5m時，應搭設腳手架并設防護欄。嚴禁操作人員站在獨立梁底模或柱模支架上操作及上下通行。底模與橫楞應拉結好，橫楞與支架、立柱應連接牢固。安裝梁側模時，應邊安裝邊與底模連接，側模多于兩塊高時，應設臨時斜撐。起拱應在側模內外楞連接牢固前進行。單片預組合梁模，鋼楞與面板的拉結應按設計規定制作，并按設計吊點試吊無誤后方可正式吊運安裝，待側模與支

14、架支撐穩定后方準摘鉤。支架立柱底部基土應按規定處理；單排立柱時，應于單排立柱的兩邊每隔3m加設斜支撐，且每邊不得少于兩根，斜支撐與地面的夾角應為60。樓板或平臺板模板的安裝應符合下列要求：預組合模板采用桁架支模時，桁架與支點連接應牢固可靠，同時支承應采用平直通長的型鋼或木方。預組合模板塊較大時，應加鋼楞后吊運。當組合模板為錯縫拼配時，板下橫楞應均勻布置，并應在模板端穿插銷。單塊模就位安裝，必須待支架搭設穩固，板下橫楞與支架連接牢固后進行。U形卡應按設計規定安裝。其他結構模板的安裝應符合下列要求：安裝圈梁、陽臺、雨篷及挑檐等模板時，支撐應獨立設置，不得支搭在施工腳手架上。安裝懸挑結構模板時，應搭

15、設腳手架或懸挑工作臺，并應設置防護欄桿和安全網。作業處的下方不得有人通行或停留。在懸空部位作業時，操作人員應系好安全帶。3、質量要求預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10.0預留螺栓中心線位置2外露長度+10.0預留洞中心線位置10尺 寸+10.0現澆結構模板的安裝允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面

16、高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查六、澆筑砼時的注意事項在澆筑砼之前，應檢查和控制模板、鋼筋、保護層和預埋件等尺寸、規格、數量和位置，其偏差值應符合要求；在澆筑砼之前，應檢查模板支撐的穩定性以及模板接逢的密合情況。在澆筑砼前，模板內的垃圾、木片、刨花、鋸屑、泥土和鋼筋上的油污、鱗落的鐵皮等雜物，應清除干凈。大模板應澆水加以潤濕，但不允許留有積水，濕潤后，木模板中尚未脹密的縫隙應貼嚴，以防漏漿。在澆筑砼時，應經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發現有變形、移位時，應立即停止澆筑，并應在已澆筑的砼凝結前修整完好。七、模板拆除的程序及要求1.模板拆除的一般要求拆模時砼的強

17、度應符合設計要求，當設計無要求時，應符合下列規定：不承重的側模板，包括梁、柱、墻的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結構構件的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到下一表的規定，方可拆除。現澆結構拆模時所需混凝土強度項次構造類型結構跨度(m)按達到設計混凝土強度標準值的非分率計(%)1板2502、8752梁、拱、殼87581003懸臂構件2752100后張預應力混凝土結構或構件模板的拆除，側模應在預應力張拉前拆除，其混凝土強度達到側模拆除條件即可，進行預應力張拉必須待混凝土強度達到設計規定值方可進行，底模必須在預應力張拉完畢時

18、方能拆除。在拆模過程中，如發現實際混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆模，經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆除芯模或預留孔的內模，應在混凝土強度能保證不發生塌陷和裂縫時，方可拆除。拆模之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時，技術負責人方可批準拆模。對于大體積混凝土，除應滿足混凝土強度要求外，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證混凝土內外溫差不超過20，以免發生溫差裂縫

19、。種類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行。如果模板設計無規定時，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發生事故。拆模時下方不能有人，拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。拆除的模板向下運送傳遞，要上下呼應，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重機吊運拆除的模板時，模板應推碼整齊并捆牢，才可吊運，否則在空中造成“天女散花”是很危險的。2.種類模板的拆除基礎拆模基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡土發生震動而坍方，拆除的模板應及時運到離基坑較遠的地方進行清理。

20、現澆樓蓋及框架結構拆模一般現澆樓蓋及框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍拆柱側模拆樓板底模拆梁側模拆梁底模。樓板小鋼模的拆除，應設置供拆模人員站立的平臺或架子，還必須將洞口和臨邊進行封閉后，才能開始工作，拆除時先拆除鉤頭螺栓和內外鋼楞，然后拆下U形卡、L形插銷，再用鋼釬輕輕撬動鋼模板，用木錘或帶膠皮墊的鐵錘輕擊鋼模板，把第一塊鋼模板拆下，然后將鋼模逐塊拆除，不得采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。拆下的鋼模板不準隨意向下拋擲。已經活動的模板，必須一次連續拆除完方可 歇，以免落下傷人。模板立柱有多道水平拉桿，應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道連桿應與拆除立柱同時進行，以免立柱傾

21、倒傷人。多層樓板模板支柱的拆除，應根據混凝土強度增長的情況、結構設計荷載與支模施工荷載的情況通過計算確定。現澆柱模板拆除柱模板拆除順序如下：拆除斜撐或拉桿（或鋼拉條）自上而下拆除柱箍或橫楞拆除豎楞并由上向下拆除模板連接件、模板面。大模板拆除大模板拆除順序與模板組裝順序相反，大模板拆除后停放的位置，無論是短期停放還是較長期定放，一定要支撐牢固，采取防傾倒的措施。拆除大模板過程中應注意不損壞混凝土墻體。八、質量保證措施1.質量管理點及控制措施模板的強度、剛度、穩定性控制措施所有模板體系均必須對強度、剛度和穩定性進行驗算。計算書見后。現場安裝過程中必須嚴格按照本方案設計的要求進行，特別是背楞、圍圈、

22、擱柵、對拉或穿墻螺栓以及支撐等對模板的強度、剛度、穩定性等有顯著影響的構件的尺寸、間距等必須嚴格控制。原材料控制措施所有模板、木方、穿墻螺栓等的供應商必須是公司的合格供方。所有模板、架料進場后均嚴格按照合同和施工方案的要求逐一檢查，對于不合格品必須退貨，不得投入使用。鑒于市場上木材的質量參差不齊，因此對木方的質量檢驗就需要更加嚴格，特別是含水率指標，必須控制在10以內。每批進場的多層板都必須進行抽樣檢驗，可以采用簡單的試驗方法，用開水煮6h8h，模板無明顯變形，不開裂，覆膜無起皮、脫落現象搶救無效即為合格，否則為不合格，不得使用。加工質量控制作為柱、墻模板背楞和樓板模板擱柵的木方必須用壓刨進行

23、雙面刨光處理。多層的加工必須根據配模圖進行，下料前必須彈線。模板周轉控制所有木模板必須編號，并登記，以備查明周轉次數。多層板的周轉次數原則上為不超過5次，當模板周轉5次后，必須經評審后才能判定為廢品。漏漿控制措施在模板混凝土澆筑完畢后初凝前，用長刮杠將墻邊或柱邊50mm范圍內刮平，并控制好標高。嚴格控制模板的加工質量，尺寸偏差為每米1mm。在定型柱模板和定型墻模板的拼縫處和模板與樓板面接觸的部分粘貼50mm海綿條。在模板安裝和調整好后，如果模板和樓板間尚存在縫隙，則用砂漿在模板外側堵塞。但必須注意灌縫砂漿不得進入墻體截面內。模板清理控制模板拆除后及時清理并涂刷隔離劑，并在規定的區域堆放，對于破

24、損模板，能修整的進行修整，不能修整的報責任工程師處置。成品保護措施模板安拆時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。模板在使用過程中加強管理，分規格堆放，及時涂刷脫模劑。支完模板后，保持模內清潔。應保護鋼筋不受擾動。搞好大模板的日常保養工作和維修工作。九、安全文明施工1.安全生產、文明施工大模板落地或周轉至另一工作面時，必須一次安放穩固，傾斜角符合7580自穩角的要求。模板堆放時碼放整齊，堆放在施工現場平整場地上或放在施工層上。在支設梁板模板時，滿堂架搭設必須穩固，并按照規定的立桿間距搭設，不得在未經技術人員允許的情況下擅自更改立桿間距。搭設

25、時，必須設置臨時斜撐，以防整體偏移。保證大模板落地處無任何雜物，當大模板壓住任何物體時，不和人工取出，必須用塔吊使之位移后再取出。模板拆除時應遵循按照模板支設的逆順序進行的基本原則，并嚴格按照上述技術措施的有關要求進行。消防水池、積水坑蓋板底模的拆除時，應配備便攜式風扇保證通風，并配備足夠的照明設施。拆除時應至少有三人在下，三人在上，以保證緊急情況發生時能采取有必要的措施。所有模板操作面寬度不小于500mm，且均須滿鋪跳板，并搭設1.2m的防護架及沙于兩道護身欄桿。滿堂紅模板支撐架超過6m時應滿掛水平安全網，并用18號鍍鋅鐵絲綁扎牢固。模板上架設電線和使用電動工具采用的低壓電源；登高作業時，各

26、種配件在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上；裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲；設臨時支撐，防止突然整塊塌落。安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐；吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后方可脫鉤，并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規定。拆除模板時由專人指揮且必須有切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區，操作人員佩掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作，拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人；模板板吊起前，復查拆墻螺栓是否拆凈，再確定無

27、遺漏且模板與墻體完全脫離方可吊起；雨、雪及五級大風等天氣情況下禁止施工；基礎及地下工程模板安裝時，先檢查基坑土壁、壁邊坡的穩定情況，發現有滑坡、塌方危險時，必須先采取有效加固措施后方可施工；操作人員上下基坑要設扶梯。基坑上口邊緣1m以內不允許堆放模板構件和材料，模板支在護壁上時，必須在支點上加墊板。大模板堆放要求。平模立放滿足7580自穩角要求，采用兩塊大模板板面對板面對放，中間留出50cm作業通道，模板上方用拉桿固定；沒有支撐或自穩角不足的大模板（陰陽角模、異型角模）存放于專用插放架里，存放地點硬化，平穩且下墊100mm100mm方木；大模板按編號分類碼放；存放于施工樓層上的大模板必須有可靠

28、的防傾倒措施，不得沿建筑物周邊放置，要垂直于建筑物外邊線存放；平模疊放時，墊木必須上下對齊，綁扎牢固；大模板拆除后在涂刷隔離劑時要臨時固定；大模板堆放處嚴禁坐人或逗留；大模板上操作平臺應有護身欄桿，腳手板固定牢固，備好臨時上個梯道。2.環境保護措施在支拆模板時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞，模板的拆除和修理時，禁止使用大錘敲打模板以降低噪音。模板面涂刷水性綠色環保脫模劑，嚴禁使用廢機油，防止污染土地，裝脫模劑的塑料桶設置在專用倉庫內。模板拆除后，清除模板上的粘結物如混凝土等，現場要及時清理收集，推諉在固定堆放場地，待夠一車后集中運到堆放場。梁板模板內鋸末、灰塵等不得用高壓機吹，而用人工收集

29、，然后將垃圾裝袋送入垃圾場分類處理。十、模板方案計算復核10.1、荷載及力的的傳遞方式：1、墻板荷載及力傳遞方式為：墻板砼模板內壓條外壓條26型3型扣件對拉螺栓。2、柱荷載及力傳遞方式：柱砼柱模柱壓條柱箍扣件（26型3型扣件）對拉螺栓。3、梁模板系統荷載及力傳遞方式：（1）、梁側模：斷面高900以內的梁，梁砼梁側模梁側短立桿壓桿斜撐架體。（2）、肋板模：板砼板底模板板底擱柵梁立柱板擱柵處鋼管檁條扣件（3）、梁底模：梁砼梁底模板梁底擱柵梁立柱擱柵鋼管檁條扣件梁立柱墊板地基（或樓板）。（4）、板模板荷載及力傳遞方式：板砼板底模板板底木擱柵板底鋼管檁條扣件板排架立柱墊板地基（或樓板）。根據力的傳遞方

30、式，對整個模板系統中的受力構件遂一進行受力分析及計算復核。10.2、模板方案計算復核荷載標準值及荷載組合：荷載標準值：模板重標準值0.5 KN/m3；砼自重標準值rc=24KN/m3（鋼筋砼取25 KN/m3）；框架梁鋼筋自重標準值1.5 KN/m3；施工活載標準值1.5 KN/m2；振搗砼標準值，水平面2.0 KN/m2，垂直面4.0 KN/m2；砼側壓力標準值按二式取大值，F1 = rcH=243.48，F2 =0.22rct012V1/2 KN/m2。荷載組合：板底模板及其支架為。梁底模板及其支架為。柱子、墻板、梁側模板為。10.3、木模板墻模板計算書 （一）、墻模板基本參數 墻模板的背

31、部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨； 用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度f=11N/mm2。 內楞采用方木，截面50100mm，每道內楞1根方木，間距300mm。 外楞采用圓鋼管483.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm。 穿墻螺栓水平距離550mm，穿墻螺栓豎向距離600mm，直徑14mm。 墻模板組裝示意圖 （二）、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考

32、慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.800m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.600m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.870kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.880kN/m2 倒混凝土時產生的荷載

33、標準值 F2= 4.000kN/m2。 （三）、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 60.001.801.80/6=32.40cm3； f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q 作用在模板上的側壓力，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值,q1= 1.20.6048.88=35.19kN/m； 傾倒混凝土

34、側壓力設計值,q2= 1.40.604.00=3.36kN/m； l 計算跨度(內楞間距),l = 300mm； 面板的抗彎強度設計值f = 11.000N/mm2； 經計算得到，面板的抗彎強度計算值10.709N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 2.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 29.33N/mm； l 計算跨度(內楞間距),l = 300mm； E 面板的彈性模量,E = 9000N/mm2； I 面板的截面慣性矩,I = 60.001.801.801.80/12=29.16cm4； 面板的最大

35、允許撓度值,v = 1.200mm； 面板的最大撓度計算值, v = 0.613mm； 面板的撓度驗算 v v,滿足要求! （四）、墻模板內外楞的計算 1.內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續梁計算。 本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖 1）.內楞抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 內楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距(N.mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩；

36、f 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在內楞的荷載，q = (1.248.88+1.44.00)0.30=19.28kN/m； l 內楞計算跨度(外楞間距),l = 600mm； 內楞抗彎強度設計值f = 11.000N/mm2； 經計算得到，內楞的抗彎強度計算值8.328N/mm2； 內楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 2）.內楞的撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 內楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2； 內楞的最大允許撓度值,v = 2.400mm； 內楞的最大撓度計算值, v = 0.3

37、25mm； 內楞的撓度驗算 v v,滿足要求! 2.外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。 本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 外鋼楞的規格: 圓鋼管483.5； 外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖 3.外楞抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 外楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷載，P = (1.248.88+1.44

38、.00)0.550.60=21.20kN； l 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),l = 550mm； 外楞抗彎強度設計值f = 205.000N/mm2； 經計算得到，外楞的抗彎強度計算值200.879N/mm2； 外楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的彈性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允許撓度值,v = 1.375mm； 外楞的最大撓度計算值, v = 0.601mm； 外楞的撓度驗算 v v,滿足要求! （五）、穿墻螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿墻螺栓所受的拉力；

39、 A 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿墻螺栓的直徑(mm): 14 穿墻螺栓有效直徑(mm): 12 穿墻螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 穿墻螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 穿墻螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.130 穿墻螺栓強度驗算滿足要求!10.4、柱模板支撐計算書 （一）、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=1000mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 3600mm， 柱箍間距計算跨度 d = 450mm。 柱

40、模板豎楞截面寬度100mm，高度50mm，間距250mm。 柱箍采用圓鋼管483.5，每道柱箍2根鋼箍，間距450mm。 柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。 柱模板計算簡圖 （二）、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.800m/h；

41、H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.870kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.880kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 （三）、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 1.面板抗彎強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩計算公式 其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.248.88+1.

42、44.00)0.45 = 28.92kN/m d 豎楞的距離，d = 250mm； 經過計算得到最大彎矩 M = 0.1028.9150.25 面板截面抵抗矩 W = 450.018.018.0/6=24300.0mm3 經過計算得到f = M/W = 0.181106/24300.0 = 7.437N/mm2 面板的抗彎計算強度小于11.0N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.25028.915=4.337kN 截面抗剪強度計算值 T=34337/(245018)=0.

43、803N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.面板撓度計算 最大撓度計算公式 其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 48.8800.450=21.996kN/m； E 面板的彈性模量，取9000.0N/mm2； I 面板截面慣性矩 I = 450.018.018.018.0/12=218700.0mm4；經過計算得到 v =0.677(48.8800.45)250.04/(1009000.0218700.0) = 0.296mm v 面板最大允許撓度，v = 250.000/250 = 1.00mm； 面板的最大撓度滿足要求! （四）、豎楞方

44、木的計算 豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞方木計算簡圖 1.豎楞方木抗彎強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩計算公式 其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.248.88+1.44.00)0.25 = 16.06kN/m d為柱箍的距離，d = 450mm； 經過計算得到最大彎矩 M = 0.1016.0640.45 豎楞方木截面抵抗矩 W = 100.050.050.0/6=41666.7mm3 經過計算得到f = M/W = 0.325106/41666.7 = 7.807N/mm2 豎楞方木的抗彎計算強度小于11.0N

45、/mm2,滿足要求! 2.豎楞方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.45016.064=4.337kN 截面抗剪強度計算值 T=34337/(210050)=1.301N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 豎楞方木抗剪強度計算基本滿足要求! 3.豎楞方木撓度計算 最大撓度計算公式 其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 48.8800.250=12.220kN/m； E 豎楞方木的彈性模量，取9000.0N/mm2；I 豎楞方木截面慣性矩 I = 100.050.050.050

46、.0/12=1041666.8mm4；經過計算得到 v =0.677(48.8800.25)450.04/(1009000.01041666.8) = 0.362mm v 豎楞方木最大允許撓度，v = 450.000/250 = 1.80mm； 豎楞方木的最大撓度滿足要求! （五）、B方向柱箍的計算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 鋼柱箍的規格: 圓鋼管483.5mm； 鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19cm4； B方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.248.88+1.44.

47、00)0.25 0.45 = 7.23kN 經過連續梁的計算得到 B方向柱箍剪力圖(kN) B方向柱箍彎矩圖(kN.m) B方向柱箍變形圖(kN.m) 最大彎矩 最大支座力 N = 23.016kN 最大變形 v = 0.418mm 1.柱箍抗彎強度計算 柱箍截面抗彎強度計算公式 其中 Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值, Mx； x 截面塑性發展系數, 為1.05； W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的抗彎強度設計值(N/mm2): f = 205.000 B邊柱箍的抗彎強度計算值 f = 123.32N/mm2； B邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求! 2.柱箍撓度

48、計算 經過計算得到 v =0.418mm v 柱箍最大允許撓度，v = 500.000/400 = 1.25mm； 柱箍的最大撓度滿足要求! （六）、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺拴的強度要大于最大支座力23.02kN。 經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑要大于16mm! （七）、H方向柱箍的計算 H方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.248.88+1.44.00)0.25 0.45 = 7.23kN 經

49、過連續梁的計算得到 H方向柱箍剪力圖(kN) H方向柱箍彎矩圖(kN.m) H方向柱箍變形圖(kN.m) 最大彎矩 最大支座力 N = 23.016kN 最大變形 v = 0.418mm 1.柱箍抗彎強度計算 柱箍截面抗彎強度計算公式 f = M/W f 其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設計值； W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的抗彎強度設計值(N/mm2): f = 205.000 H邊柱箍的抗彎強度計算值 f = 123.32N/mm2； H邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求! 2.柱箍撓度計算 經過計算得到 v =0.418mm v 柱箍最大允許撓度，v = 5

50、00.000/400 = 1.25mm； 柱箍的最大撓度滿足要求! （八）、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺拴的強度要大于最大支座力23.02kN。 經過計算得到H方向對拉螺拴的直徑要大于16mm!10.5、樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果

51、。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為3.6米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米。砼板厚120。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 （一）、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1201.200+0.5001.200=4.200kN/m 活荷載標準值 q2 = (0.000+1.500)1.200=1.800

52、kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取11.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到M = 0.100(1.24.200+1.41.800)0.300經計算得到面板抗彎強

53、度計算值 f = 0.06810001000/64800=1.050N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.200+1.41.800)0.300=1.361kN 截面抗剪強度計算值 T=31361.0/(21200.00018.000)=0.095N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6776.0003004/(1009000583200

54、)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! （二）、支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.500+0.000)0.300=0.450kN/m 靜荷載 q1 = 1.20.900+1.20.150=1.260kN/m 活荷載 q2 = 1.

55、40.450=0.630kN/m 2.方木的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.268/1.200=1.890kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.891.201.20=0.272kN.m 最大剪力 Q=0.61.2001.890=1.361kN 最大支座力 N=1.11.2001.890=2.495kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 4

56、16.67cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.272106/83333.3=3.27N/mm2 方木的抗彎計算強度小于11.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31361/(250100)=0.408N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算最大變形 v =0.6771.5001200.04/(1009000.004166666.8)=0.562mm 方木的最大撓度小于1200.0/2

57、50,滿足要求! （三）、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.50kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.39mm 最大支座力 Qmax=8.150kN 抗彎計算強度 f=0.60106/5080.0=117.86N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! （四）、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣

58、件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.15kN 單扣件抗滑承載力的設計計算基本滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 （五）、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1

59、= 0.1293.600=0.465kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9001.200=0.540kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9001.200=3.240kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.245kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.500+0.000)0.9001.200=1.620kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公

60、式 N = 1.2NG + 1.4NQ （六）、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.36kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a

61、) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果： = 77.87N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 38.96N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果： = 51.17N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利

62、用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1

63、.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1

64、.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.07

65、8 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（七）、樓板立桿處地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 40.89N/mm2 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 7.36KN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.90.20.18 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 54.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 135.00地

66、基承載力的計算滿足要求!10.6、梁木模板與支撐計算書 （一）、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=300mm， 梁截面高度 H=900mm， 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面底部方木距離300mm，梁模板截面側面方木距離300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度f=11N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度f=11N/mm2。 （二）、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.350kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 1.

67、500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.800m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.590kN/m2

68、實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.600kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 （三）、梁模板底模計算 在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ （四）、梁模板底方木計算 梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ （五）、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.221.60+1.44.00)0.90=28.3

69、68N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1028.3680.3002 f=0.255106/48600.0=5.253N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于11.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30028.368=5.106kN 截面抗剪強度計算值 T=35106/(290018)=0.473N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 21.600.90=19.

70、44N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67719.440300.04/(1009000.00437400.0)=0.271mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.271mm小于 v = 300/250,滿足要求! （六）、梁支撐計算 1.梁側豎楞抗彎強度計算 計算公式: f = M/W f 其中 f 梁側豎楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 梁側豎楞的最大彎距(N.mm)； W 梁側豎楞的凈截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁側豎楞的抗彎強度設計值，f = 11N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的側壓力； q = (1.221.6

71、0+1.44.00)0.30=9.46kN/m l 計算跨度(梁板高度),l = 900mm；經計算得到，梁側豎楞的抗彎強度計算值M9.4560.9000.900/8/83333.336=11.489N/mm2； 梁側豎楞的抗彎強度驗算 ，基本滿足要求! 2.梁側豎楞撓度計算 計算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 21.6000.300=6.480N/mm； l 計算跨度(梁板高度),l = 900mm； E 梁側豎楞彈性模量,E = 9000N/mm2； I 梁側豎楞截面慣性矩,I = 416.67cm4；梁側豎楞的最大撓度

72、計算值, v = 56.480900.04/(38490004166666.8)=1.399mm； 梁側豎楞的最大允許撓度值,v = 3.600mm； 梁側豎楞的撓度驗算 v v,滿足要求! 3.穿梁螺栓強度計算 沒有布置穿梁螺栓，用斜撐，無須計算! （七）、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式, 在腳手架梁底支撐計算中已經包含！10.7、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。

73、本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為3.6米，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm900mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米，梁底增加0道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.5。 （一）、梁底模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.9000.300+0.5000.300=6.900kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+0.000)0.300=0.600

74、kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取11.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.26.900+1.40.600)0.300經計算得到面板抗彎強度

75、計算 f = 0.08210001000/16200=5.067N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.900+1.40.600)0.300=1.642kN 截面抗剪強度計算值 T=31642.0/(2300.00018.000)=0.456N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6777.5003004/(1009000145800)=0.

76、313mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! （二）、梁底支撐方木的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.300=6.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.900+0.300)/0.300=1.050kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.300=0.180kN 均布荷載 q = 1.26.750+1.21.05

77、0=9.360kN/m 集中荷載 P = 1.40.180=0.252kN 方木計算簡圖 方木彎矩圖(kN.m) 方木變形圖(mm) 方木剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.530kN N2=1.530kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 1.530kN 經過計算得到最大變形 V= 2.8mm 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.

78、813106/83333.3=9.75N/mm2 方木的抗彎計算強度小于11.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.530/(250100)=0.459N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.20N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =2.8mm 方木的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! （三）、梁底支撐鋼管計算 1、梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m

79、) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.95mm 最大支座力 Qmax=5.075kN 抗彎計算強度 f=0.44106/5080.0=85.84N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 2、梁底支撐橫向鋼管計算 橫向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 （四）、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R

80、縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=5.08kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 （五）、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.08kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1293.600=0.558kN 樓板的混凝土模板的自重 N3=2.43kN N = 5.075+0.

81、558+2.43=8.063kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1

82、.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 80.38N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 58.82N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果： = 77.97N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0

83、.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.0

84、07 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076

85、1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（六）、梁立桿處地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 44.78N/mm2 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 8.06KN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.90.20.18 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 54.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 135.00地基承載力的計算滿足要求!