1、目 錄一、工程概況2二、編制依據4三、使用材料4四、高支模設計5五、高支模設計驗算15六、高支模施工15七、監測措施18八、安全保證措施20九、文明施工措施23十、雨季施工措施24十一、防臺風措施24十二、炎熱天氣施工措施25十三、應急預案25十四、高支模計算書32十五、高支模設計圖70一、工程概況工程名稱芳村大沖口油庫改造項目工程地點廣州市芳村信聯路5號大院建設單位監理單位施工單位結構類型剪力墻、框剪結構建筑類別辦公樓、酒店、配套用房及車庫建筑層數/幢數地上2棟分別6層、7層,地下1層,建筑高度23.8/23.9m建筑面積地上41074m2地下14686m2建筑總面積55760m2抗震設防烈

2、度七級抗震等級二級結構使用年限 50年以上高支模搭設概況：本工程共2棟建筑物組成，分別：辦公樓6層，酒店7層，地下室1層。酒店地下室層高5.3m，地上首層三層局部架空層高6.9m，上部結構層高3.4m，天面標高為23.9m。辦公樓地下室層高5.3m，地上2、3、4層高4.2米，5、6層高3.5m，天面標高為23.8 m。跨度L4m的支承梁及L2m的懸壁梁，按施工規范要求1/10003/1000起拱。本工程高支模所使用材料：鋼管483.0，門式腳手架4219301219mm、429301219mm，松木枋80*80。需進行高支模施工的部位分別為：1、+6.9m的首層三層結構梁板，具體范圍為：（2

3、-11）軸（A-P）軸，該部位面積約為：2500m2，最大梁截面為12002000，梁最大跨度為17.5m。2、+5.35m的地下室結構頂梁板，具體范圍為：（1-24）軸（A-Y）軸，該部位面積約為：14686m2，最大梁截面為8001000，梁最大跨度為16.5m。本工程高支模結構梁尺寸如下：梁截面設計為250700、400700、800900、4001000、6001200、10001500、8001800、8002000、12002000mm等最大截面為12002000 mm，板厚為200、140、100mm，剪力墻厚度為250、350、400mm。1、代表性梁截面尺寸：250700、4

4、00700mm按代表性梁截面尺寸：400mm700mm支模方式；2、代表性梁截面尺寸：800900、2501100、4001000mm、800mm1000mm按代表性梁截面尺寸：800mm1000mm支模方式；3、代表性梁截面尺寸： 8001800、8002000、10001500、12002000mm按代表性梁截面尺寸：1200mm2000mm支模方式；4、代表性板截面尺寸：200、140、100mm按代表性板截面尺寸：200mm支模方式；本工程結構柱尺寸如下：400550、600700、600800、600900、9001000、9001600mm等多種。針對以上高支模梁支撐搭設：梁截面：

5、400mm700mm，梁邊至板支撐的距離0.6m，支撐采用門架:縱向間距900mm。800mm1000mm，梁邊至板支撐的距離0.6m，支撐采用門架:縱向間距600mm，雙門式鋼管腳手架錯位尺寸為600mm。梁截面：8001800、8002000、10001500、1200mm2000mm，梁邊至板支撐的距離0.80m，支撐采用48鋼管:橫向間距500mm，縱向間距450mm，支架立桿的步距h=1.50m。對拉螺栓的設置按梁高700mm以上設置，對梁高700mm以下的不設置對拉螺栓。梁水平、剪刀撐搭設：支撐體系分別采用門式腳手架及48 鋼管腳手架搭設。梁底加縱橫48 鋼管剪刀撐；水平剪刀撐設置

6、間距6m，在離地面200mm處設一道縱橫掃地桿，并沿腳手架的垂直高度每一榀設置一道縱橫向水平加強拉結鋼管（483.0mm），腳手架應架立在鐵墊腳板或雙排木枋上。高度為6.9m的高支模施工時，地下室支頂不得拆除，待高支模結構混凝土澆筑完成，混凝土強度等級達到設計要求后方可拆除；墻、柱砼構件澆筑完畢后，高支模橫向水平支撐應頂至墻、柱砼構件上，提高整體支撐體系的剛度。（龍骨、對拉螺栓的設置詳見：梁的模板支架系統搭設統計表）針對以上高支模板支撐搭設：樓板采用門架支撐體系，門式鋼管腳手架間橫向間距600mm,縱向間距900mm，門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。板水平、剪刀撐搭設：支撐

7、體系分別采用門式腳手架及48 鋼管腳手架搭設。支模高度在5.35m和6.9m的采用門式腳手架作支撐體系，在離地面200mm處設一道縱橫掃地桿，并沿腳手架的垂直高度每一榀設置一道縱橫向水平加強拉結鋼管（483.0mm），并在頂架縱橫水平拉結鋼管處設置水平剪刀撐，腳手架應架立在鐵墊腳板或雙排木枋上。墻、柱砼構件澆筑完畢后，高支模橫向水平支撐應頂至墻、柱砼構件上，提高整體支撐體系的剛度。（龍骨的設置詳見：板的模板支架系統搭設統計表）梁、板的模板支架系統搭設統計表：梁（單位：mm）梁寬(b)梁高(h)龍骨間距支架間距對拉螺栓備 注次龍骨主龍骨豎肋排數錯開間距縱向間距排數直徑水平間距橫向間距400700

8、25012003501900114250700主龍骨采用單鋼管80010003006003002600600214260600主龍骨采用雙鋼管120020002504503004450414360600主龍骨采用雙鋼管板（單位：mm）板厚木枋間距支架間距備 注次龍骨主龍骨橫向間距錯架間距縱向間距10020035012006000900支架采用鋼管注：1、本表數值為滿足條件的最大值，立桿間距具體數值詳高支模平面圖。2、梁高h700mm不需設置對拉螺栓。二、編制依據1混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）2簡明施工計算手冊（第二版）3建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1

9、28-2000）4建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）5建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)6建筑工程施工質量驗收統一標準(GB50300-2001)7本工程的結構施工圖紙8公司及同業以往所施工的同類工程施工經驗三、使用材料(一) 高支模板支撐體系所采用的材料：材料規格（mm）備注松木枋8080f抗彎強度=13N/mm2f順紋抗剪=1.4N/mm2鋼管483.0f=205N/mm2 w=3mm門式腳手架4219301219429301219厚度3.0mm，門架及配件符合A類質量類別模板18厚膠合板f=10N/mm2 =15N/mm2對拉螺栓m1417.5KN四、高

10、支模設計4.1梁模板1、截面為400700mm的梁（以標高為6.9米驗算）：支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離0.60m；門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。第一層龍骨8080mm單木枋250mm,第二層龍骨483.0單鋼管1200mm；門式鋼管腳手架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋350mm,對拉螺栓1排14,橫向間距700mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結 ,配架：3個1930門架，并沿腳手架的垂直高度每榀設置一道縱橫水平拉結鋼管（483.0mm）。2、截面

11、為8001000mm的梁（以標高為6.9米驗算）：支撐采用門式鋼管腳手架，寬度L=1200mm，門式鋼管腳手架縱向間距600mm，雙門式鋼管腳手架錯位尺寸為600mm,梁邊至板支撐的距離0.60m；門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。第一層龍骨8080mm雙木枋300mm，第二層龍骨483.0雙鋼管600mm ; 門式鋼管腳手架縱向600mm，底模厚度18mm，側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓2排14,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結。配架：3個1930門架，并沿腳手架的垂直高度每榀設置一道縱橫水平拉結鋼管（483.0mm

12、）。3、截面為12002000mm的梁（以標高為6.9米驗算）：梁底夾板厚度為18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.8m，支撐采用48鋼管:橫向間距450mm，縱向間距450mm，支架立桿的步距h=1.50m，并在梁兩側加縱橫48 鋼管剪刀撐。 第一層龍骨8080mm木枋250mm，第二層龍骨雙鋼管483.0450mm；鋼管縱向450mm，鋼管橫向450mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓4排14,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結,側模厚度18mm。梁側模板設置鋼管斜撐，斜撐底部設在樓板上，并在樓面預留短鋼筋用以抗滑作用。當

13、底部支撐樓板的設計荷載不足時，可采取保留一層或多層樓板模板支撐體系加強。4、100mm200mm厚樓面模板（以標高為6.9米驗算）：樓板搭設高度達5.356.9m，同時考慮需要對框架梁的支撐和獨立柱混凝土澆筑，故該樓板采用門式鋼管腳手架支撐體系，門式鋼管腳手架間橫向間距600mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距900mm，門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。底模樓模板18mm，第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm，間距350mm；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距600mm，門架縱向間距900mm。門架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。配架：3

14、個1930門架,1個600門架，并沿腳手架的垂直高度每榀設置一道縱橫水平拉結鋼管（483.0mm）。 5、柱模板模板厚度18mm,豎肋8080mm單木枋300mm,外檁雙鋼管450mm；對拉螺栓采用14對拉螺栓，垂直間距450mm，水平間距300mm。6、剪力墻模板模板厚度18mm,豎肋8080mm單木枋300mm,外檁雙鋼管600mm；對拉螺栓采用14對拉螺栓，水平、垂直間距600mm。7、縱橫水平拉桿、交叉拉桿（詳見平面布置圖及大樣圖）1）模板支撐體系在離地面200mm處設一道縱橫水平掃地桿且不大于250mm。2）剪刀撐按JGJ128-2000規范的在主梁下方必須設置縱向剪刀撐。3）梁模板

15、支撐體系使用門式鋼管腳手架支撐體系時，并沿腳手架的垂直高度每榀設置一道縱橫水平拉結鋼管（483.0mm）。剪刀撐沿縱向在梁支頂的兩外側各設一道。4）高支模搭設高度分別為5.35m、6.9m 。按縱橫向不大于6.0m原則設置，剪刀撐與地面夾角不大于60o。5）墻、柱砼構件澆筑完畢后，橫向水平支撐應頂至墻、柱砼構件上，提高整體支撐體系的剛度。8、拆模梁模板支撐體系對下層梁板支頂必須要在上層樓板混凝土的強度達到設計要求后才能拆除。9、其他要求1、模板的安裝和拆除，除要嚴格執行本方案外，還必須執行有關的施工規范。2、其他工種需要配合搭設的工作平臺，按提出的要求和方案搭設。3、本工程柱結構混凝土采用商品

16、砼，混凝土采用塔吊進行吊運。由于本工程結構柱混凝土強度等級與梁板混凝土強度等級有高差，所以在梁、板混凝土澆筑前必須按設計要求先對結構柱的混凝土進行澆注。10、模板的安裝必須符合下表要求模板安裝允許偏差及檢驗方法項目允許偏差檢驗方法軸線位置5mm鋼尺檢查底模上表面標高5mm鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10mm水準儀或拉線、鋼尺檢查柱、墻、梁+4mm，-5mm鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6mm經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8mm經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2mm鋼尺檢查表面平整度5mm2m靠尺和塞尺檢查預埋件和預留孔的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心位置3預埋管、預留孔中心線位置3

17、插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，0五、高支模設計驗算詳見“第十六點計算書”。六、高支模施工模板支撐體系采用18厚夾板，為有利于拆模，所有模板表面均涂刷脫模劑。6.1支撐體系搭設施工6.1.1施工順序（門架）定好水平控制標高、柱模板安裝梁板門式腳手架安裝（安裝過程中包括縱橫向水平拉桿及剪刀撐的安裝）架設梁底木枋龍骨于門式腳手架頂托上梁底模板及側模板安裝架設板底木枋龍骨于門式腳手架頂托上樓板模板安裝梁板鋼筋綁扎梁板混凝土澆筑混凝土養護松下門式腳手架可調頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及門式腳手架。（鋼管）定好水

18、平控制標高、柱模板安裝梁板鋼管安裝（安裝過程中包括縱橫向水平拉桿及剪刀撐的安裝）架設梁底木枋龍骨于鋼管頂托上梁底模板及側模板安裝架設板底木枋龍骨于鋼管頂托上樓板模板安裝梁板鋼筋綁扎梁板混凝土澆筑混凝土養護松下鋼管可調頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及鋼管。6.1.2梁、樓板模板支撐6.1.2.1梁模板的安裝先在樓面上彈出軸線、梁位置線，然后安裝門架，按設計標高調整可調頂托的標高，將其調至預定的高度；在可調頂托的托板上安放2根8080mm木枋，并用鐵絲捆牢，固定后在主龍骨上安裝梁底龍骨，龍骨采用8080mm木枋。龍骨安裝完成后，按梁位置線安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度大于或等

19、于4m時，梁底模應按要求1/10003/1000起拱。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐，對當900mm梁高700mm時，梁側模板加一排對拉螺栓，當梁高900mm時，梁側模板加14排對拉螺栓。6.1.2.2樓面模板的安裝通線調整可調頂托的標高，將其調至預定的高度，在可調頂托托板上架設8080mm木枋（大龍骨），固定后架設8080mm木枋（小龍骨），然后在小龍骨上安裝模板。6.1.2.3支頂的安裝支頂門架安裝前，應根據圖紙設計所規定的梁底及板底標高確定門式腳手架的安裝層數及選用門式腳手架的型號。支頂安裝前，應放出軸線、梁位置和樓面水平控制標高。安裝第一層

20、門式腳手架后，要進行調平校直，然后逐層向上安裝。在每往上安裝一榀門架時，門架兩側要安裝剪刀撐并鎖緊。門式腳手架安裝應垂直，上下層腳手架立柱應在同一豎直中心線。腳手架安裝要整齊劃一，并在相互垂直的兩個方向上有保證其穩定的支撐系統。門式腳手架剪刀撐必須牢固，縱橫向水平拉桿按每榀門架設置一道，剪刀撐縱向設置，間距少于5m，其中框架梁的立柱必須設剪刀撐。支頂安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發現問題，應立即整改。支頂鋼管安裝前，應根據圖紙設計所規定的梁底標高確定鋼管安裝層數。支頂安裝前，應放出軸線、梁位置和樓面水平控制標高。安裝第一層鋼管后，要進行調平校直，然后逐層向上安裝。鋼管安裝應垂直，上下層鋼

21、管立柱應在同一豎直中心線。鋼管安裝要整齊劃一，并在相互垂直的兩個方向上有保證其穩定的支撐系統。鋼管剪刀撐必須牢固，縱橫向水平拉桿按每榀鋼管設置一道，剪刀撐縱向設置，其中框架梁的立柱必須設剪刀撐。支頂安裝完成后，應認真檢查鋼管是否牢固，發現問題，應立即整改。6.2支撐體系搭設注意事項1、縱橫水平拉桿及剪刀撐采用48鋼管。橫向水平拉桿與樓面梁板立桿、水平拉桿相連。2、每根立柱的腳座必須加鐵墊（100100），并保證鐵墊平直穩定，與樓板緊貼。3、根據有關規范的要求，該處的支頂鋼管立柱的垂直度允許偏差為10mm，并要求在搭設過程中，每增加46m檢查一次，控制水平偏差為5，以保證最后控制數值。立柱之間對

22、接必須加扣夾牢固好，以保證垂直度和力的傳遞。4、在樓面地臺上放出梁中線的標識，按支頂架間距放出整層高支頂每一立管位置。支撐系統的鋼管立柱必需采用對接方式，底部采用鋼墊塊。用水準儀把建筑物水平標高根據實際標高的要求，直接引測到模板安裝位置。5、在樓面砼施工時，對支頂系統進行動態監控；同時留置砼試件，留置的試件應同梁板同條件養護，以利于通過留置的試件的抗壓強度來確定拆模是否符合相應的技術條件。6、縱橫水平拉桿及剪刀撐采用48鋼管。橫向水平拉桿與樓面梁板立桿、水平拉桿相連。7、做好周密完善的施工方案的交底，由技術負責人分別向各區施工員及施工班組進行方案交底，施工員在已放好立管線的樓面向班組進行交底，

23、使技術方案切實可行。并根據方案建立三級自驗制度。8、將高支撐施工的過程巡檢和分階段驗收有機結合起來，通過過程巡檢及時發現問題，及時整改，力求一次過關；同時嚴格分級、分階段驗收，上道工序不合格不得進入下道工序。6.3高支模樓板砼澆筑施工砼澆筑順序是先柱施工完畢后，然后梁板模板安裝完后，再梁板澆筑。澆筑柱時注意每條柱澆注高度，澆筑時嚴格執行循環分層澆筑。控制澆筑速度2m/h，每層約0.5m高,卸料高度超過2m時,則采用串筒或溜槽。柱砼澆筑完成后要鐵工檢查柱鋼筋保護層，及時對偏差的要進行調整。并且清理干凈板面上的砂漿，嚴禁用清水沖洗（水會流到柱頭，對柱砼有嚴重的影響）。1、梁板澆筑方法應由一端開始用

24、“趕漿法”推進，部分梁需要分層澆筑，分層厚度約為500mm。2、板砼的虛鋪厚度應略大于板厚，振搗完畢，用刮尺抹平。刮平過程中，混凝土面要飽滿，不能留有小凹洞，初凝前可用磨光機將面層粗磨一次，快要收水干硬時，再細磨光一次。板邊和柱邊混凝土面因磨光機不能靠近打磨，必須用人工預先邊壓漿邊抹面。梁板砼的振搗，梁板砼使用插入式振動棒及平板式振動器振搗。使用插入式振動棒時，振動棒應垂直插入，并插入到尚未初凝的下層中50100mm，以使上下層相互結合。振動棒插點的間距一般不應超過振動棒有效作用半徑的1.5倍，振搗時應“快插慢撥”。振搗時間一般每插點約為2030秒，見到砼不再顯著下沉，不再出現氣泡，表面泛出水

25、泥漿和外觀均勻為止。平板式振動器振搗砼，應使平板底面與砼全面接觸，每一處振到砼表面泛漿，不再下沉后，即可緩慢向前移動。七、監測措施根據本工程的特點，準備對框架梁在現場采用鋼尺、線錘、水準儀和經緯儀對高支模系統進行沉降和位移監測。1、觀測點布置：本工程高支模的觀測點分沉降觀測點及位移觀測點，布置主要設置在每條主框架梁的跨中設置一個觀測點，支座邊設置一個觀測點。2、觀測方法：將觀測基準點引測至一個約50cm 高的角鋼上，并將其底座通過螺栓固定在樓板上，測量時，用鋼尺測量線錘、焊接鋼筋的標高，并在角鋼上作原始標記。3、監測頻率在澆注砼過程中實施實時監測，一般監測頻率不宜超過30分鐘一次。在砼初凝到達

26、砼終凝時間內也應實施實時監測，每隔1h 觀測一次，監測時間根據現場實際情況調整，模板的沉降測量到澆筑完成后12h 后結束。4、對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當沉降量超出預警值時，立即通知作業人員進行疏散，并通知相關部門人員來處理。高支模搭設允許偏差及監測變形預警值項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具立桿鋼管彎曲3mL4m12mm/立桿鋼管彎曲4mL6.5m20mm/水平桿、斜桿鋼管彎曲L6.5m30mm/立桿垂直度全高50mm10mm經緯儀及鋼板尺立桿腳手架高度H內H/60010mm吊線和卷尺支架沉降觀測10mm8mm水準儀支架水平位移/10mm經緯儀及鋼板尺八

27、、安全保證措施8.1模板安裝1.遇6級以上大風時，應暫停室外的高空作業，雨后應先清掃施工現場，不滑時再進行工作。2.模板及支架應具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆混凝土自重、側壓力和施工中產生的荷載及風荷載。模板支架底部的結構或地基，必須具有支撐上層荷載的能力。模板支架立桿底部應設置墊板，不得使用磚及脆性材料鋪墊。并應在支架的兩端和中間部分與建筑結構進行連接。支撐體系搭設應嚴格進行鋼管及門架的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁、彎曲及裂變的桿件不宜采用。3.模板支架立桿在安裝的同時。應加設水平支撐，立桿高度大于2m時，應設在上下各設一道水平支撐，每增高1.5m2m時，再增設一道水平支撐。4.滿

28、堂模板立桿除必須在四周及中間設置縱、橫雙向水平支撐外，當立桿高度超過4m以上時，應每隔35m設縱橫一道剪刀撐。5.當底部支撐樓板的設計荷載不足時，可采取保留兩層或多層樓板模板支撐體系（經計算確定）加強；支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。6.安裝5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿。7.工作前應檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具應用繩鏈系掛在身上，釘子應放在工具袋，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。8.安裝模板時，操作人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護的安全意識。9

29、.兩人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。不得在腳手架上堆放大批模板等材料。10.支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。11.高處作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。12.模板上有預留孔洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在樓板拆除后將洞口蓋好。13.封柱子模板時，不準從頂部往下套。14.應嚴格控制模板上堆料及設備荷載，當采用小推車運輸時，應搭設小車運輸通道，將荷載傳給建筑結構。8.2模板拆除模板拆除的時間，應依同條件養護的砼試塊

30、強度來確定，其標準為：1）、跨度小于8m的梁、板混凝土強度達到75%以上。2）、跨度大于8m的梁及懸挑部位混凝土強度須達100%。1.模板拆除時，上下應有人接應，嚴禁高處擲下。高空拆模時，應由專人指揮，并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。2.拆模時應一次拆清：不得留下無撐模板。拆下的模板應隨完工隨清理，拆除的模板、料具應碼放整齊。如需中途停歇時，應將已活動的彈板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。所有桿件扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或兩桿同時拆下輸送地面。3.拆除模板應用長棒，不允許人站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意

31、整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然掉落傷人。4.安裝拆除模板時禁止使用短細木料、鋼模板作站立人用的腳手板。拆模時，臨時腳手架應牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱置應牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。5.拆除人員進入崗位以后，先加固松動部位，清除步層內存留的材料、物件及垃圾塊，嚴禁高處拋擲。6.模板拆除時下面不得同時進行清整，操作人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；物料臨時堆放處應離樓層邊沿不應小于1m。操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護的安全意識。7.模板支架拆除必須有工程負責人的批準手續及混凝土的

32、強度報告。8.模板拆除順序應按先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板，不得采用大面撬落方法。拆除的模板、支撐、連接件應用槽滑下或用繩系下。不得留有懸空模板。9.拆除較大跨度梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。拆除多層樓板支柱時，應確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。10.當水平支撐超過二道以上時，應先拆除二道以上水平支撐，最下一道大橫桿與立桿應同時拆除。8.3施工用電1.施工現場應定期對電工和用電人員進行安全用電教育培訓和技術交底。2.電氣設備周圍應無可能導致電氣火災的易燃、易爆物和導致絕緣損壞的腐蝕介質，否則應予清除或做防護處理。3.電氣設備設置場所應能避免物體打擊

33、、撞擊等機械傷害，否則應做防護處理。4.在接零保護系統中電氣設備的金屬外殼必須與保護零線（PE線）連接。5.保護零線上的統一標志為綠/黃雙色絕緣導線，在任何情況下不得使用綠/黃雙色線做負荷線；6.保護零線上不得裝設控制開關或熔斷器；7.架空線路應采用絕緣導線，并經橫擔和絕緣子架設在專用電桿上；8.架空線路截面應滿足計算負荷、線路末端電壓偏移（不大于5%）和機械強度要求；9.架空線敷設高度應滿足下列要求：a.距施工現場地面不小于3m；b.距機動車道不小于6m；10.施工用電應實行三級配電，即設置總配電箱或室內總配電柜、分配電箱、開關箱三級配電裝置。開關箱以下應為用電設備。11.施工用電動力配電與

34、照明配電宜分箱設置，當合置在同一箱內時，動力與照明配電應分路設置。12.施工用電配電箱、開關箱應采用鐵板（厚度為1.2mm2.0mm）或阻燃絕緣材料制作。不得使用木質配電箱、開關箱及木質電器安裝板。13.施工用電移動式配電箱、開關箱應裝設在堅固的支架上，嚴禁于地面上拖拉。14.施工用電開關箱應實行“一機一閘一漏一箱”制，不得設置分路開關。15.施工用電配電箱、開關箱中應裝設電源隔離開關、短路保護器、過載保護器，其額定什和動作整定值應與其負荷相適應。總配電箱、開關柜中還應裝設漏電保護器。16.一般場所，照明電壓應為220V。17.施工照明室外燈具距地面不得低于3m。18.施工照明使用220V碘鎢

35、燈應固定安裝，其高度不應低于3m，距易燃物不得小于500mm，并不得直接照射易燃物，不得將220V碘鎢燈做移動照明。19.施工用電照明器具的形式和防護等級應與環境條件相適應。需要夜間或暗處施工的場所，必須配置應急照明電源。8.4施工機具1.各種施工機具運到施工現場，必須經檢查驗收確認符合要求掛合格證后，方可使用。2.所有用電設備的金屬外殼、基座除必須與PE線連接外，且必須在設備負荷線的首端處裝設漏電保護器。對產生振動的設備其金屬基座、外殼與PE線的連接點不得少于兩處。3.每臺用電設備必須設置獨立專用的開關箱，必須實行“一機一閘一漏一箱”并按設備的計算負荷設置相匹配的控制電器。4.各種設備應按規

36、定裝設符合要求的安全防護裝置。5.作業人員必須按規定穿戴勞動保護用品。6.作業人員應按機械保養規定做好各級保養工作。機械動轉中不得進行維護保養。7.機械安裝應穩定牢固，露天應有防雨棚。開關箱與機械的水平距離不得超過3m，其電源線路應穿管固定。操作及分、合閘時應能看到機械各部位工作情況。8.木工電鋸必須有符合要求的安全防護裝置，嚴禁隨意拆除。操作人員必須是經培訓的指定人員。嚴禁使用平刨和圓盤鋸合用一臺電動機的多功能機械化。安全技術措施應包括：防火、防毒、防爆、防塵、防雷擊、防觸電、防坍塌、防物體的打擊、防機械傷害、防高空墜落、防暑、防疫、防環境污染等方面的措施。九、文明施工措施施工期間，現場內的

37、材料應按施工平面布置圖將各類材料堆放，各工序完成后，剩余材料嚴禁亂堆亂放，模板制安施工過程，作業班組要每天下班前對作業區的材料進行清理歸堆，完工后要清掃干凈，方可交給下一工序作業。要在規定的施工作業時間內，才準使用電鋸，防止使用的噪音影響周圍居民的休息，并要做到施工過程不擾民或少擾民，為創造文明施工工地打下良好的基礎。十、雨季施工措施做好汛前和雨季來臨前的檢查工作，及時認真整改存在隱患，做到防患于未然。汛期和雨季來臨期間要組織晝夜值班，做好記錄，密切注意天氣預報和暴雨警報。安排好應急疏散通道及安全集結中心。雨季來臨之前，加固臨時設施，大標志牌，臨時圍墻等處設警告牌；疏通好施工場地內的下水管道和

38、雨水井，保證排水暢通，保證場地雨后不陷、不滑、不泥濘、不存水。雨天作業必須設專人看護，存在險情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作業施工。檢查機械防雷接地裝置是否良好，各類機械設備的電氣開關應做好防雨準備。大風雷雨天氣應切斷電源，以免引起火災或觸電傷亡事故。風雨過后，要對現場的臨時設施、用電線路等進行全面的檢查，當確認安全無誤后方可繼續施工。各區高支模，必須設置避雷裝置，且其周圍有排水設施。已經完成主體的建筑頂部要接通避雷針線。機電設施要經常檢查接零、接地保護，所有機械棚要搭設嚴密，防止漏雨，并隨時檢查漏電裝置功能是否靈敏有效。鋼管底部地基要找平夯實，墊好通板，做好排水，防止雨季積水造成腳手架

39、下沉。鋼筋要用枕木或木方、地壟等架高，防止沾泥、生銹。澆筑混凝土前，要隨時掌握天氣預報，盡量避免在雨天進行。雨季應經常測定石子、砂子、粉煤灰的含水率，及時調整配合比，保證質量。現場足夠的覆蓋材料，要保證新澆筑的混凝土不被雨水沖刷，已噴脫模劑的模板不被雨水沖掉。下雨或連綿陰雨天氣，抗風及抗雨領導小組應組織搶險隊集結待命，統一指揮，隨時準備排除危險隱患。十一、防臺風措施（1）臺風季節應特別提高警惕，隨時做好防臺風襲擊的準備。設專人關注天氣預報，做好記錄，并與市氣象臺保持聯系，如遇天氣變化及時報告，以便采取有效措施。（2）成立臺風期間搶險救災小組，密切注意現場動態，遇有緊急情況，立刻投入現場進行搶救

40、，使損失降到最低。（3）遇6級以上大風時，應暫停室外的高空作業，雨后應先清掃施工現場，支撐不滑時再進行工作。（4）對施工現場辦公室、食堂、倉庫等臨設工程應進行全面詳細檢查，如有拉結不牢、排水不暢、漏雨、沉陷、變形等情況，應采取措施進行處理，問題嚴重的必須停止使用。風雨過后，應隨時檢查，發現問題，重點搶修。（5）臺風到來之前，應對各區樓面高聳獨立的機械、腳手架、及未裝好的鋼筋、模板等進行臨時加固，堆放在樓面、屋面的小型機具、零星材料要堆放加固好，不能固定的東西要及時搬到建筑物內。（6）在臺風來之前要立即對模板、鋼筋特別是腳手架、電源線路進行仔細檢查，發現問題要及時處理，經現場負責人同意方可復工。

41、（7）在臺風來之前抗風及抗雨領導小組應組織搶險隊集結待命，統一指揮，隨時準備排除危險隱患。安排好應急疏散通道及安全集結中心。（9）科學、合理安排臺風期間施工，使工程不會因此而處于停工狀態。提前安排好各分部分項工程的施工，做到有備無患。臺風過后，全體動員進行搶險救災，全面檢查已施工工程的質量狀況，以最快的速度恢復生產，使工期損失降到最低。十二、炎熱天氣施工措施（1）炎熱天氣要做好防暑降溫工作。（2）工地設茶水供應站，保證施工操作人員的水分補充；飲食要衛生、飯菜要可口，確保職工健康。（3）高溫時期施工，應避開日照高溫時間澆灌砼，必須連續施工時，對模板、輸送泵采取澆水、覆蓋等降溫措施。（4）試配砼配

42、比時應考慮到天氣炎熱的情況，如加緩凝劑延緩砼的凝固，降低坍度落損失等。（5）高溫時期混凝土出罐溫度控制不得高于30。（6）指派專人負責做好砼的養護工作，采用澆水蓄水養護，使砼表面經常處于濕潤狀態，防止發生龜裂現象。十三、應急預案13.1 應急預案工作流程根據本工程特點及施工工藝的實際情況，認真的組織了對危險源和環境因素的識別和評價，特制定施工過程發生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育，提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損害和不良環境影響。其工作流程如下:（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。（2）由應急救

43、援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現場專職安全員負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。其應急準備和響應工作程序見下圖：成立搶險小分隊編制應急預案危險源及環境因素辯識、評價組建搶險隊、小組配備應急物資、設備應急知識教育培訓進行評審、修訂實施應急預案定期評審應急準備和響應工作程序圖13.2 應急機構設置應急救援小組成員名單及聯系電話名稱職務聯系電話莫志軍組長陳曉航副組長劉掌維組員李偉

44、強組員13.2.1 應急機構設置建立以項目經理為組長的安全生產領導小組，全面負責并領導本項目的安全生產工作。安全生產領導小組成員由項目經理（任組長）、主管安全生產工作的專職安全員、各班組負責人組成。（1）項目經理是施工項目安全管理第一責任人。（2）各級職能部門、人員，在各自業務范圍內，對實現安全生產的要求負責。（3）全員承擔安全生產責任，縱向到底、橫向到邊，環環緊扣，人人負責。（4）開工前項目經理部組織有關人員編制實施性安全技術措施方案，對結構施工等作業項目編制和實施專項安全措施設計，確保施工安全。（5）健全新工人進場安全教育制度，實行三級安全教育制度，特殊工種作業人員須持證上崗。（6）實行逐

45、級安全技術交底制度，由項目經理部組織有關人員進行詳細安全技術交底，并做好記錄。由專職安全員對施工安全技術措施的執行情況進行監督檢查。13.2.2 人員分工與職責（1）組長：負責高支模應急救援全面工作。（2）副組長：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。（3）隊員：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。（4）各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的

46、相關指令。13.3 應急準備1、應急知識教育培訓應急隊在發現危險時進行搶險，對應急隊均進行針對性的應急知識培訓。2、進行應急演練，提高應急救援能力為了在出現危險傷情時處理迅速，不至于手忙腳亂，對預設險情進行實地演練，由項目經理組織安排，使所有人員均參與其中。3、報警救援及其他聯絡電話報警救援及其他聯絡電話單位電話單位電話火警119急救120公安110交通12213.4 應急物資計劃預備應急救援物資計劃如下：預備應急救援物資計劃表序號器材或設備數量主要用途1鋼管若干支撐加固2模板若干支撐加固3木方若干支撐加固4頂托若干支撐加固5擔架2個搶救傷員6止血急救包3個搶救傷員7手電筒15個停電時照明求援

47、8應急燈5個停電時照明求援9對講機5臺聯系指揮求援13.5 突發事件專項應急措施15.5.1 應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現場專職安全員負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。具體工作流程見下圖緊急事故發生搶險應急隊搶險方案確定進行搶險物資、設備到位搶險結束

48、、恢復生產措施及善后處理、進行總結上報值班人員現場處置、送醫院搶救人員傷亡上報組長應急救援工作流程圖13.5.2 高空墜落事故專項應急措施（1） 當現場只有人時應大聲呼救；人以上時，就有人或多人去打“120” 急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。（2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。（3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。（4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可

49、能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。13.5.3 模板、坍塌事故專項應急措施（1）工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。（2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）。（3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施。（4）清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小。（5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等

50、。13.5.4 物體打擊事故專項應急措施當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。（1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。（2）對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。（3）對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。（4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如

51、果是重傷，應迅速送醫院搶救。13.5.5 觸電事故專項應急措施觸電急救的要點是動作迅速、救護得法，切不可驚慌失措，束手無策。要貫徹“迅速、就地、正確、堅持”的觸電急救八字方針。如果有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。（1） 脫離電源的基本方法有： 將出事附近的電源開關刀拉掉、或將電源插頭拔除，以切斷電源； 用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源從觸電者身上拔離或將觸電者撥離電源。 必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、以及木柄工具）切斷電源線。 救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（2） 根據觸電者的

52、狀況現場進行人工急救（如心臟肺復蘇），并迅速向工地負責人報告或報警，立即送醫院急救。（3） 當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死，造成二次傷害。13.6恢復生產及應急搶險總結搶險救援結束后參加項目部的恢復生產會，對生產安全事故發生的原因進行分析，確定下部恢復生產應采取的安全、文明施工措施和管理措施。我部主要從以下幾個方面進行恢復生產：(1) 做好事故處理和善后工作，對受害人進行領導慰問或團體慰問，對良性事跡加強報道。(2) 健全各組織機構，加強人員管理，充分發揮管理的機能、職能和人的作用。(3) 做好技術、試驗、測量、機械、施工工藝、后勤等各項保證工作。(4) 對

53、恢復生產確保人員和資金投入不受阻。(5) 確保設計、施工方案可行，符合現場實際情況，可利用現場存有的機械、設備和材料。(6) 及時調用后備人員和機械設備，補充到該工程，進行生產恢復，盡快達到生產正常。(7) 搶險結束和生產恢復后，對應急預案的整個過程進行評審、分析和總結，找出預案中存在的不足，并進行評審及修訂，使以后的應急預案更加成熟，遇到緊急情況等能處理及時，將安全、財產損失降低到最低限度。十四、高支模計算書(一)400700mm梁模板及支撐體系計算書結構樓板厚200mm，梁寬b=400mm,梁高h=700mm,層高6.90m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18

54、mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離0.60m；門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.00) 1.2 = 0.50 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 0.70 1.2 = 8.06 kN/m鋼筋荷載 1.5 k

55、N/m3 0.40 0.70 1.2 = 0.50 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 10.19 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 7.56 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=250mm,計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=400mm；W=bh2/6=400182/6=21600mm3； I=bh3/12=400183/12=194400mm4；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.10510.192502=Mmax/W=6687

56、2/21600=3.10N/mm2梁底模抗彎強度=3.10N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60610.19250=1544N=1.54kN=3Vmax/(2bh)=31544/(240018)=0.32N/mm2梁底模抗剪強度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=7.56kN/m；撓度系數K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.6447.562504/(1006000194400)=0.16mm=250/250=1.00mm梁底模撓度max=0.16mm=1.

57、00mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門式鋼管腳手架寬度L=1200mm,梁寬C=400mm,=400/1200=0.33 ；第一層龍骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=10.19250/400=6.37kN/mMqb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=300/10002

58、50/10009.86=0.74kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-400)=400mm，MpMmax=MqMp=(0.64+0.30)106=Mmax/W=940000/85333=11.02N/mm2第一層龍骨抗彎強度=11.02N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.56.37400/1000+0.74/1000=2.01kN=3Vmax/(2bh)=32.011000/(28080)=0.47N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=7.5

59、6250/400=4.73N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.7340012003(8 - 4 0.332+0.333)/(38490003413333)=2.11mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.74100040012002(3 - 40.332)/(2490003413333)=1.48mmmax=qp=2.11+1.48=3.59mm =1200/250=4.80mm第一層龍骨撓度max=3.59mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門式鋼管腳手架縱向間距900mm,計算跨數5跨；第二層龍骨采用483.0

60、單鋼管: W=4490mm3，I=107800mm4 A=4.240cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.56.37400/1000+0.74=2.01N彎矩系數KM=0.407Mmax=KMPL= =Mmax/W=736263/(1.154490)=163.98N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=163.98N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=2.496Vmax=KVP=2.4962.011000=5017N =3Vmax/(2bh)=35.021000 /(22424.00)=8.88N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=8.88N/mm2fv

61、=125.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2q梁寬P板傳=0.54.73400/1000+0.74=1.69kN撓度系數K=2.790max=KPL3/(100EI)=2.7901.6910009003/(100206000107800)=1.54mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨撓度max=1.54mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數=4.180傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =4.1802.01=8.40kN 每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN

62、/m2）:NQK2 =1.40.60.901=0.76kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =8.40+0.76=9.16kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0376kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(6.90-0.70-1.9)0.08+32.100.0376=0.58kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK =1.20.58+9.16=9.86kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40

63、.16/2=20.08kN 門式鋼管腳手架軸向力設計值N=9.86kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。 4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=9.86+0.081.90+(1.2+0.90)0.03761.2=10.14kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO

64、=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 門架支承面受沖切承載力68.22kN上部荷載F=10.14kN,滿足要求。 （2）支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受壓承載力F=183.60kN上部荷載F=10.14kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+1

65、5)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.70=16.80kN/m2比較F1、F2取小值F=16.80kN/m2，有效壓頭高度為F/=0.70m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 16.80 kN/m2 G=1.2 20.16 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 25.76 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/

66、1.2 16.80 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=350mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=500182/6=27000mm3；I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗彎強度驗算q=25.76(700-200)/1000=12.88kN/m=12.88N/mm；彎矩系數KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10512.883502=Mmax/W=165669/27000=6.14N/mm2 側模抗彎強度=6.14N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.6

67、0612.88350/1000=2.73kN =3Vmax/(2bh)=32.731000/(218500)=0.46N/mm2 側模抗剪強度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=16.80(700-200)/1000=8.40kN/m=8.40N/mm，撓度系數K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.6448.403504/(1006000243000)=0.56mm=350/250=1.40mm側模撓度max=0.56mm=1.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9525.76=2

68、4.47kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=700mm=0.70m，豎向間距b=(700-200)/2=250mm=0.25m，N=abFs=0.700.2524.47=4.28kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80kN 對拉螺栓受力4.28kN容許拉力17.80kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度250mm；跨數2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗彎強度驗算q=25.76350/1000=9.02kN/m=9.02N/mm；彎矩系數KM=-0.

69、125；Mmax=KMqL2=-0.1259.022502=Mmax/W=70469/85333=0.83N/mm2側肋抗彎強度=0.83N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KVqL =0.6259.02250/1000=1.41kN =3Vmax/(2bh)=31.411000/(28080)=0.33N/mm2側肋抗剪強度=0.33N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=16.80350/1000=5.88kN/m=5.88N/mm；撓度系數K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.5215.8825

70、04/(10090003413333)=0mm=250/250=1.00mm側肋撓度max=0mm=1.00mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：6.計算結果第一層龍骨8080mm單木枋250mm,第二層龍骨483.0單鋼管1200mm；門式鋼管腳手架縱向900mm,底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋350mm,對拉螺栓1排14,橫向間距700mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結 ,配架：3個1930門架。(二)8001000mm梁模板及支撐體系計算書結構樓板厚200mm，梁寬b=800mm，梁高h=1000mm，層高6.90m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為

71、：夾板底模厚度=18mm，側模厚度=18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ； 支撐采用門式鋼管腳手架，寬度L=1200mm，門式鋼管腳手架縱向間距600mm，雙門式鋼管腳手架錯位尺寸為600mm,梁邊至板支撐的距離0.60m；門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.80 + 1.60) 1.2 = 0.86 kN/m砼自重 24.0 k

72、N/m3 0.80 1.00 1.2 = 23.04 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.80 1.00 1.2 = 1.44 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.80 1.4 = 2.24 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 27.58 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 21.12 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨。底模厚度h=18mm，板模寬度b=800mm；W=bh2 /6 =800182/6=43200mm3；I=bh3/12=800183/12=388800mm4.1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0

73、.105Mmax=KMq1L2 =-0.10527.583002=Mmax/W=260631/43200=6.03N/mm2 梁底模抗彎強度=6.03N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60627.58300=5014N=5.01kN=3Vmax/（2bh）=35014/(280018)=0.52N/mm2 梁底模抗剪強度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=21.12kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64421.123004/(1006000

74、388800)=0.47mm =300/250=1.20 mm梁底模撓度max=0.47mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門式鋼管腳手架寬度L=1200mm，雙門式鋼管腳手架錯位尺寸L2=600mm，梁寬度b=800mm；第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=27.58300/800=10.34kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.2025+0

75、.30)+1.42.50=9.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=300/1000300/10009.86=0.89kN經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=-0.15kN；N2=5.18kN；N3=5.18kN；N4=-0.15kNMmax=0.23kN.m；Vmax=3.10kN； Fmax=5.18kN；max=0.23mm1）抗彎承載力驗算=Mmax/W=230700/85333=2.70 N/mm2第一層龍骨抗彎強度=2.70N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=32.591000/(28080)=0.61N/mm2 第一

76、層龍骨抗剪強度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.23mm，=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.23mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門式鋼管腳手架縱向間距600mm，計算跨數5跨；P=F=5.18kN=5180N;第二層龍骨采用483.0雙鋼管: W=8980mm3,I=215600mm4 A=4.240cm2； 鋼材彈性模量 E=20600N/mm2，抗彎強度f=205 N/mm2,抗剪強度fv=125 N/mm2。1）抗彎承載力驗算彎矩系數KM=0.171Mmax=KMPL= =Mm

77、ax/W=531468/(1.158980)=59.18 N/mm2第二層龍骨抗彎強度=59.18N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.685Vmax=KVP=0.6855.181000=3548N =3Vmax/(2bh)=33.551000 /(22424.00)=6.28N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=6.28N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.096max= KPL3/（100EI）=1.0965.1810006003/(100206000215600)=0.28mm=L/250=600/250=2.

78、40mm 第二層龍骨撓度max=0.28mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數為2.198傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =2.1985.18=11.39kN 每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =11.39+0.50=11.89kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量為0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量0.08kN/m，鋼

79、管重量為0.0376kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(6.90-1.00-1.9)0.08+31.800.0376=0.52 kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK =1.20.52+11.89=12.51kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=12.51kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=12.51+0.081.90+(1.2+0.6

80、0)0.03761.2=12.77kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 門架支承面受沖切承載力68.22kN上部荷載F=12.77kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=

81、(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受壓承載力F=183.60kN上部荷載F=12.77kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2比較F1、F2取小值F =24.00kN/m2,有效壓頭高度為F/=1

82、.00m2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 34.40 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 24.00 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=300mm ，計算跨數5跨，木模板厚度h=18mm，W=bh2/6=800182/6=43200mm3，I=bh3/12=800183/12=388800mm4。1）抗彎強度驗算q=34.40(1000-200)/1000=27.5

83、2kN/m=27.52N/mm；彎矩系數KM=-0.105Mmax=KqL2=-0.10527.523002= Mmax/W=260064/43200=6.02N/mm2 側模抗彎強度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KV qL=0.60627.52300/1000=5.00kN =3Vmax/（2bh）=35.001000/(218800)=0.52N/mm2 側模抗剪強度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=24.00(1000-200)/1000=19.20kN/m=19.20

84、N/mm，撓度系數K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64419.203004/(1006000388800)=0.43mm=300/250=1.20mm 側模撓度max=0.43mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95（GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;設2排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(1000-200)/3=267mm=0.27m，N=abFs=0.600.2732.68=5.29kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80kN 對拉螺栓受力5.29kN容許拉力17.

85、80kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度267mm，跨數3跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗彎承載力驗算q=34.40300/1000=10.32kN/m=10.32N/mm；彎矩系數KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.10010.322672=Mmax/W=73387/85333=0.86N/mm2 側肋抗彎強度=0.86N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.600Vmax=KV qL=0.60010.32

86、267/1000=1.65kN =3Vmax/（2bh）=31.651000/(28080)=0.39N/mm2側肋抗剪強度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=24.00300/1000=7.20kN/m=7.20N/mm；撓度系數K=0.677max=Kq，L4/100EI=0.6777.202674/(10090003413333)=0.01mm=267/250=1.07mm 側肋撓度max=0.01mm=1.07mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：6.計算結果第一層龍骨8080mm雙木枋300mm，第二層龍骨483.0雙鋼管600mm ; 門式鋼

87、管腳手架縱向600mm，底模厚度18mm，側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓2排14,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結。 (三)12002000mm梁模板及支撐體系計算書結構樓板厚200mm，梁寬b=1200mm，梁高h=2000mm，層高6.90m,結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度=18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.80m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2 ，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管:橫向間距450mm，縱向間距4

88、50mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm；壁厚3.0mm；截面積4.24cm2；回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/2，抗彎強度f=205.00N/2,抗剪強度fv=125.00 N/2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (1.20 + 3.60 ) 1.2 = 1.73 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.20 2.00 1.2 = 69.12 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 1.20 2.00 1.2 = 4.32

89、 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 1.20 1.4 = 3.36 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 78.53 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 62.64 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=250mm，計算跨數5跨。底模厚度h=18mm，板模寬度b=1200mm；W=bh2 /6=1200182/6=64800mm3，I=bh3/12=1200183/12=583200mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10578.532502=Mmax/W=515353/64800=7.95N/mm2 梁

90、底模抗彎強度=7.95N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2） 抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60678.53250=11897N=11.90kN=3Vmax/（2bh）=311897/(2120018)=0.83N/mm2 梁底模抗剪強度=0.83N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=62.64kN/m，撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64462.642504/(1006000583200)=0.45mm=L/250=250/250=1.00mm 梁底模撓度max=0.45mm=1.00mm,

91、滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算立桿橫向尺寸L2=450mm，梁寬度b=1200mm。第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=78.53250/1200=16.36kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000250/10009.86=0.99kN經過計算得：N1=2.7

92、1kN，N2=8.34kN，N3=8.34kN，N4=2.71kN；Mmax=0.34kN.m,Vmax=4.65kN,F=8.34kN,max =0.28mm1）抗彎強度驗算=Mmax/W=0.34106/85333=3.95N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=3.95N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=34.651000/(28080)=1.09N/mm2第一層龍骨抗剪強度=1.09N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.28mm=L/250=450/250=1.80mm 第一層龍骨撓度max=0.28mm=1

93、.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算第二層龍骨縱向間距450mm,計算跨數5跨。第二層龍骨采用雙鋼管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=8340N=8.34kN；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.224Mmax=KmPL= =Mmax/W=842000/8980=93.76N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=93.76N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.358Vmax=KVP=1.3588.34=11.32kN =3Vmax/(2bh)=311.321000

94、/(22424.00)=20.03N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=20.03N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.812max=KPL3/（100EI）=1.8128.3410004503/(100206000215600)=0.31mm=L/250=450/250=1.80mm 第二層龍骨撓度max=0.31mm=1.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為2.140每根鋼管承載NQK1 =2.1408340=17845N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.

95、450.451000=284N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =17845+284=18129N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03264.91000=160N水平拉桿4層,拉桿重量=40.900.0326=117N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立桿重量 + 水平拉桿重量 + 扣件重量=160+117+58=336N鋼管軸向力N1.2NGK + NQK=1.2336+18129=18531N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管立桿長細比94

96、.34150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算 =0.634，P=N/(A)=18531/(0.634424.00)=68.94N/mm2鋼管立桿穩定性計算68.94N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=18.53kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0

97、.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 鋼管支承面受沖切承載力68.22kN18.53kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受壓承載力F=183.60kN18.53kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+

98、15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.00=48.00kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=45.75kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.91m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2傾倒混凝土產生的荷載Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 60.50 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算

99、荷載/1.2 45.75 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm ,計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1800182/6=97200mm3，I=bh3/12=1800183/12=874800mm4。1）抗彎強度驗算q=60.50(2000-200)/1000=108.90kN/m=108.90N/mm，彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.105108.903002=Mmax/W=1029105/97200=10.59N/mm2 側模抗彎強度=10.59N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.60

100、6Vmax=KVqL=0.606108.90300/1000=19.80kN =3Vmax/（2bh）=319.801000/(2181800)=0.92N/mm2 側模抗剪強度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=45.75(2000-200)/1000=82.35kN/m=82.35N/mm，撓度系數K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64482.353004/(1006000874800)=0.82mm=L/250=300/250=1.20mm 側模撓度max=0.82mm=1.20mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）對拉螺栓

101、計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;設4排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(2000-200)/5=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3657.48=12.42kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80kN對拉螺栓受力12.42kN容許拉力17.80kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度360mm；跨數5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算q=60.50300/1

102、000=18.15N/mm；彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10518.153602=Mmax/W=246985/85333=2.89N/mm2 側肋抗彎強度=2.89N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KV qL =0.60618.15360/1000=3.96kN =3Vmax/（2bh）=33.961000/(28080)=0.93N/mm2 側肋抗剪強度=0.93N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=45.75300/1000=13.73N/mm；撓度系數K=0.644撓度ma

103、x=Kq，L4/100EI=0.64413.733604/(10090003413333)=0.05mm=L/250=360/250=1.44mm 側肋撓度max=0.05mm=1.44mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：6計算結果：第一層龍骨8080mm木枋250mm，第二層龍骨雙鋼管483.0450mm；鋼管縱向450mm，鋼管橫向450mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓4排14,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結,側模厚度18mm。(四)200mm板模板及支撐體系計算書結構板厚200mm，層高6.90m, 結構表面考慮隱蔽；

104、模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2.門式鋼管腳手架間橫向間距600mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距900mm，門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.20 1.2 = 5.76 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0

105、 0.20 1.2 = 0.26 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 9.88 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 6.38 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=350mm,計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1059.883502=-127082N.mm剪力系數K

106、V=0.606V1=KVq1L=0.6069.88350=2096Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1056.383502=-82063N.mm跨中彎矩系數KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0786.383502=60961N.mm剪力系數KV=0.606V2=KVq2L=0.6066.38350=1353N撓度系數K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(6.38/1.2)3504/(1006000486000)=0.18mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ，計

107、算簡圖如下：跨中彎矩系數KM=0.200M4=KMPL=0.2003.501000350=245000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500N.mm剪力系數KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-127082N.mmM2M5=-204563N.mmM3M4=305961N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩

108、。Mmax=Mmax/W=305961/54000=5.67N/mm2 樓板底模抗彎強度=5.67N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=2096NV2+ V3=1353+2100=3453N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=3453N=3.45kN=3Vmax/（2bh）=33453/(290018)=0.32N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=2+3=0.18+0.54=0.72mm=350/250=1.40mm 樓板底模撓度max=0.71mm=1.40mm

109、,滿足要求。內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門架寬度1200mm，門架間橫向間距600mm，計算跨數2跨；第一層龍骨間距350mm,第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=9.88350/1000=3.46kN/m彎矩系數KM=0.094Mmax=KMqL2=0.0943.4612002=Mmax/W =468346/85333=5.49N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=5.49N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗

110、剪強度驗算剪力系數Kv=0.594Vmax=KVqL=0.5943.461200=2466N=2.47kN=3Vmax/（2bh）=32466/(28080)=0.58N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。 3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=6.38/1.2350/1000=1.86kN/m=1.86N/mm撓度系數K=1.333 max=KqL4/(100EI)=1.3331.8612004/(10090003413333)=1.67mm=1200/250=4.80mm 第一層龍骨撓度max=1.67mm=4.80mm,滿足要求。

111、計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門架縱向間距900mm,計算跨數2跨,第二層龍骨采用單枋b=80mm,h=80mm；W180802/6=85333mm3；I180803/12=3413333mm4；1)抗彎強度驗算P=9.880.35(0.6+0.60/2)1000=3112kN彎矩系數KM=0.340Mmax=KMPL=Mmax/W=952272/85333=11.16N/mm2第二層龍骨抗彎強度=11.16N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.607Vmax=KVP=1.6073.111000=4998N=5.00kN=3Vmax/(

112、2bh)=34998/(128080)=1.17N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=1.17N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數K=1.429P，=6.38/1.20.35(0.6+0.60/2)1000=1675kNmax=KP，L3/(100EI)=1.42916759003/(10090003413333)=0.57mm=900/250=3.60mm第二層龍骨撓度max=0.57mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數3.214傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =3.

113、2143112/1000=10.00kN每個門式鋼管腳手架立柱的活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)0.901=0.81kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =10.00+1.40.81=11.13kN 單MF1219榀門式鋼管腳手架與交叉支撐重量0.1600kN每個門式鋼管腳手架立桿沿高度重量NGK=(6.90-0.20-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.46kN門式鋼管腳手架總承載力為1.2NGK+NQK=1.20.46+11.13=11.68kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值40.1

114、6/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=11.68kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C15考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=11.68+1.900.08+(1.2+0.90)0.03761.2=11.93kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO

115、=(0.710.91+0.150)1.001000100/1000=63.70kN 受沖切承載力63.70kNF=11.93kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受壓承載力183.60kNF=11.93kN,滿足要求。4.計算結果底模樓模板18mm，第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm，間距350mm；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距600mm，門架縱向間距900mm。門架頂可調底座調節螺桿伸出長度200mm。十五、高支模設計圖(一)400700mm梁模板及支撐體系（按6.9米設置）(二)8001000mm梁模板及支撐體系（按6.9米設置）(三)8001000mm梁模板及支撐體系（按5.3米設置） (四)12002000mm梁模板及支撐體系（按6.9米設置）(五)100200mm厚板模板及支撐體系(六)6.9m架空層高支模支撐體系平面圖（陰影部分）(七)5.35m地下室高支模支撐體系平面圖（陰影部分）(八)門架高支模支撐體系平面布置圖(九)梁縱橫桿支頂圓柱平面示意圖