1、目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、基礎條件2四、模板支撐材料2五、施工技術準備3六、模板支撐概述3七、高大模板支撐體系的搭設參數4八、模板支架施工5九、模板施工9十、混凝土施工15十一、監測方案19十二、高大模板應急救援預案19十三、超高大模板支撐體系設計計算書24十四、附圖44高大模板專項施工方案一、工程概況鳳凰島國際養生度假中心5#樓工程位于鳳凰島西側，東側為三亞海峽天然海景；南側為國際郵輪母港、聯檢大樓；西側為三亞海峽天然海景；北側為商務會所。本工程由三亞鳳凰島發展有限公司投資建設，中天建設集團有限公司施工，浙江江南工程管理股份有限公司監理。鳳凰島國際養生度假中心5#樓工程地上28層

2、地下一層。本工程總建筑面積40399.75m2，其中地上36631.75m2，地下3768m2。建筑主要功能為五星級酒店式公寓。本工程中庭每隔兩層設置一層樓板一層。中庭部位最大支模高度為10.8米。根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）的規定，支模高度超過8米因編制專項方案并組織專家對方案進行論證。為項目順利的實施，特編制此方案并將組織專家對本方案進行論證。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20012、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）3、三亞鳳凰島國際養生度假中心5#樓工程施工圖紙。4、建筑工程荷載規范GB500

3、09-20015、建筑施工安全檢查標準JGJ59-996、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20027、建筑施工高處作業安全技術規范8、PKPM安全計算軟件2007 CMIS版9、建筑施工手冊第三版，中國建筑工業出版社，2003.3出版；三、基礎條件本工程高大模板支撐體系立桿支撐位于中庭二層結構板，其上每隔空兩層澆筑一層結構板，結構板厚度為100mm厚，最大梁截面250800。下層模板支模體系依照模板專項施工方案進行支模并嚴格做好掃地桿、剪刀撐的搭設工作，不得拆除，待高大模板部位砼澆注后且達到拆模條件后再從上至下拆除，以抵消此位置高大模板體系部分的垂直作用力。立桿底部必須墊方木以增

4、加受力面積。四、模板支撐材料模板支撐系統所用材料應經過有關部門檢測合格方可使用，材料的容許應力以檢測結果為準。本工程用于模板支撐系統的鋼管其抗彎強度設計值=205N/2，木材選用杉木，含水率不大于15%，其力學性能為：E=9000N/2，抗剪強度為：fv=1.2N/2，抗彎強度為: fm=13N/2。具體材料及性能見下表：本工程各材料力學性能材料名稱自 重抗彎強度設計值（N/2）抗彎強度設計值（N/2）彈性模量（N/2）截面抵抗矩（3）慣性矩（4）483.5鋼管3.84kg/m2051202.061054.4915.918厚膠合板10KN/m3131.265008080木 枋10KN/m313

5、1.2900083.33419.6714螺栓容許拉力:17.8KN注：考慮到搭設模板支架的鋼管會有不同程度的腐蝕和磨損，本方案在計算時所采用的鋼管計算數據為483.0，A=4242。五、施工技術準備（1）組織施工技術人員和施工班組長在本高大模板工程施工前認真學習技術規范、標準、工藝規程，熟悉圖紙，了解設計意圖，核對建筑和結構及土建與設備安裝專業圖紙之間的尺寸是否一致。（2）對施工人員進行安全和技術培訓，加強團隊的技術素質。（3）定關鍵、特殊工序及質量控制點，制定相應的技術保證措施及質量保證計劃，并及時做好對于施工班組的逐級交底以確保在施工中得以確實貫徹實施。六、模板支撐概述本工程高大模板支撐體

6、系中，主要表現在高大模板支撐高度高的方面：本工程高大模板支撐體系立桿支撐位于中庭二層結構板，其上每隔空兩層澆筑一層結構板，結構板厚度為100mm厚，最大梁截面250800。另外，為加強支撐系統的整體穩定性，在各立桿底部，沿縱橫方向，距底座20cm設置掃地桿；在縱橫方向滿跨設剪刀撐，在模板支撐頂層開始往下每隔二步設水平剪刀撐。支撐系統布置詳見附圖。在模板支撐的搭設過程中，應充分利用已經澆筑好的建筑結構，如柱子，框架梁等。用鋼管夾緊柱子，并與模板支撐立桿用扣件連接，形成井字形結構；支模架靠近已澆筑梁時，須使鋼管頂緊支撐點，以增加模板支撐的整體穩定性，在能與其他模板支撐拉結的地方一定要拉通，具體詳見

7、附圖。本方案應由公司技術負責人及安全技術負責人審批同意，再報監理單位審批通過后，組織專家組論證，論證通過并根據專家組意見完善后，報安檢站備案，再根據完善后的施工方案進行施工。七、高大模板支撐體系的搭設參數（一）模板支架搭設參數梁板截面尺寸梁（板）底木枋托梁規格立桿布置水平桿步距支模高度規格間距數目梁寬方向梁長方向板10080*80300雙鋼管11001100150010.8梁25080025065080*80300雙鋼管26001100150010.810.8（二）梁側相關參數梁截面尺寸梁側內龍骨梁側外龍骨對拉螺桿規格間距規格規格道數間距（梁長方向）間距（梁高方向）梁2508002506508

8、0*80300雙鋼管1216000+400（三）高大模板滿堂架支撐體系搭設參數本工程高大模板支撐體系立桿支撐位于中庭二層結構板，原設計為中空的中庭結構，后經設計變更，其上每隔空兩層澆筑一層結構板，結構板厚度為100mm厚，最大梁截面250800。1100mm厚樓板10.8米高高支撐模板與支撐體系板底支撐立桿縱向間距1.1米，對接接頭上部20cm處采用水平桿進行加強處理。托梁采用雙扣接，模板使用18mm厚膠合板，板底木方采用80*80mm，木方間距300mm。在中間兩個樓層支模架要與四周樓層邊梁頂緊，架體四周滿設剪刀撐。2250800梁滿堂架支撐體系梁底木方距離300mm。梁底木方截面寬度80m

9、m，高度80mm。梁底承重立桿2道，間距梁截面方向0.6米，梁跨度方向1.1米，立桿的步距h=1.5米。八、模板支架施工（一）模板支架的使用要求1、模板安裝必須按模板的施工方案進行，嚴禁任意變動。2、安裝模板及其支架，應待地基的強度達到能承受上層模板、支撐、新澆混凝土的重量和施工荷載等全部荷載以后，方可進行。3、模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施嚴防傾覆。4、支柱全部安裝完畢后，必須及時沿橫向和縱向加設水平撐和縱橫垂直剪刀撐，并與撐固定。5、施工前要戴好安全帽，配備工具袋。6、臨邊高處作業（2m高以上）施工工人必須按照要求系扣安全帶。7、模板和其它堆放荷載必須堆放均勻，并嚴格控

10、制施工荷載不得超過3KN/8、澆筑大梁砼時，為使大梁模板及支撐系統受力均勻，在梁砼澆筑時應分層均勻下料，減小大梁模板及支撐系統變形。9、高大模板搭設、拆除和砼澆筑時，無關人員不得進入支模架底下，不得從支撐系統上爬上爬下，由安全員現場監護。10、高大模板施工應按經審批的技術方案進行，技術方案未經原審批審部門同意，任何人不得修改變更。11、高大模板搭設完成后，由項目部自檢驗收合格后，報公司，公司驗收合格后方能進行鋼筋安裝。砼澆筑時，應設有專職安全員，觀察模板及其支撐的變形情況，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，待處理好之后，并經安全負責人檢查后方可繼續施工。12、建立模板拆除申請制度，在結構混

11、凝土強度達到規范規定，并經回彈或砼試驗報告出來之后進行，出現場施工員提出拆除申請單，安全負責人審核，經公司技術負責人批準簽名后方可拆除。（二）模板支架的構造要求1、鋼管腳手架1）、每根立桿底部應設置墊木或鋼板，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2）、立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。3）、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15，總高度方向的允許偏差為30。4）、在搭設立桿時，應先在樓外設立基準點，然后根據基準點分

12、別放線，放出立桿網線，再根據放出的立桿網線放置立桿。5）、在模板支撐頂層開始往下每隔二步設水平剪刀撐，且設縱橫向剪刀撐，以抵抗風荷載。6）、在可以與主體進行拉頂處必須和主體進行拉頂，以增強模板支架的整體穩定。7）、扣件的緊固程度應在4065Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。8）、立桿墊木：高大模板滿堂架采用150*150*18厚膠合板、方木。（三）模板支架搭設、安裝及安全措施1、支架搭設1）、支架的搭設，必須根據平面布置圖進行搭設。2）、支架基礎的混凝土必須達到設計強

13、度的75%以上才能澆注上部結構。3）、模板支架立桿墊在木板上。4）、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮，上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。5）、支架及時與結構拉結，以保證支架整體穩定和搭設過程安全，未完成支架在每日收工前，一定要確保架子穩定。6）、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。2、施工管理與安全措施1）、支架搭設應嚴格遵守規定，搭設前應由技術負責人向施工管理及工人班組進行詳細交底。2）、支架使用過程中，嚴禁隨便拆除任何桿件或

14、零配件，如因妨礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可暫時拆除，作業完成后馬上復原。3）、施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準通過支架，支架嚴禁接觸、鉤壓電源線。4）、從事架子作業的工人，要定期進行體檢。凡患有高血壓、心臟病、貧血病、癲癇病以及其他不適于高空作業的，不得從事架子搭、拆作業。5）、臺風暴風過后，要馬上檢查架子，發現傾斜，變形，應及時修理加固。6）、安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板模的安裝。（四）成品保護1、模板堆放場地要平整，模板平放，并且用木枋支墊，保證模板不扭曲、不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散的模板和配件。2、裝模板時輕起

15、輕放，不準碰撞，防止模板變形。3、所有的木方、模板均需定位、編號、標識。4、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免砼和模板受到損傷。嚴格規定，拆模必須執行拆模申請制度，嚴禁強行拆模。砼表面未干，不得上人，須板澆注完全強度達到12小時后，開始允許操作人員在上面行走，進行一些輕便工作，但不得有沖擊性操作。（五）質量保證體系構配件允許偏差表1外徑48mm，壁厚3.5mm-0.5-0.52鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3mL4m3mL4m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30（六）安全文明施工1、進入施工現場的人員戴好安全帽，高

16、空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、進入施工現場的人員愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3、嚴禁酗酒人員進入施工現場，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、支架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上支架操作。5、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6、護身欄、腳手板、檔腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7、支架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，

17、須經技術部同意后由架子工操作。8、不準利用支架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物時不能碰撞和拖動支架。9、不得將纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在支架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10、在架子上的作業人員不得隨意拆動支架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。12、支架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。13、要保證架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。14、施工人員嚴禁凌空

18、投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋。袖口及褲口要扎緊。16、鋼管、扣件等堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。17、施工人員做到活完料清，確保支架施工材料不浪費。18、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件鋼絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。19、六級以上大風、大霧、大雨天氣停止支架作業。在臺風期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有偏移、積水等物。若有則應隨時加固清掃，并要采取防滑措施。九、模板施工（一）樓板

19、模板施工板底采用18厚膠合板。擱柵采用80*80mm木枋300mm。主龍骨采用80*80mm木枋。支撐體系采用鋼管滿堂支撐體系，立桿間距，立桿下端墊木板，立桿上端采用U托進行高度調節。縱橫向滿設水平拉桿，上下間距不得大于1500mm。掃地桿離結構面不得大于200mm。（二）梁模板施工梁模板安裝嚴格按照本方案搭設參數要求執行。梁高超過其同類型代表梁的，梁高方向對拉螺栓適當進行調整。對拉螺桿外套塑料套管，且在同模板相接處加塑料帽防止漏漿，以便于混凝土澆筑后取出對拉螺桿周轉使用。支撐采用鋼管腳手架支撐，立桿下端墊木方或槽鋼。各立桿墊木要拉通形成一個整體，并采用切實實用的排水方式，立桿底部不得留有積水

20、。立桿上端采用U托進行高度調節。梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對正，待平板模板安裝后，檢查并調整標高，當梁的跨度大于4m以上時，在梁模的跨中要起拱，起拱高度嚴格按規定起拱。（三）模板的拆除及安全措施1、模板拆除前須辦理拆模申請批準手續，樓板模板拆除前必須有混凝土強度報告（或回彈強度報告）和項目部安全負責人及公司技術負責人批準的模板拆除申報表。在拆除區域設置戒線并設專人監護（由安全員負責）。2、現澆結構的模板及其支架拆除時的砼強度均要達到100%強度，同時要滿足足夠支撐上部的施工荷載。3、模板拆除順序，先拆除非承重結構模板，在拆承重結構模板。4、板模的拆除：先將平臺下鋼管

21、扣件松開，使木枋與鋼管脫離，然后再拆頂模。拆模時人站在鋼管架下，待頂板上木枋拆完后，在拆鋼管架。拆模時間以砼同條件養護試塊抗壓強度為依據，故頂板砼應多做一組同條件養護試件。5、拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動，禁止敲擊模板。拆除懸挑部分時，應從懸挑外部向懸挑內部方向拆除模板。在有后澆帶強度達到設計要求時方可一起拆除。6、拆模時不要用力過猛，拆下來的材料及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，板模應涂刷水性脫模劑，按規格分類堆放整齊。7、拆除支模架應注意安全，并由專人負責警戒。拆下的桿體、零配件和工具，應傳遞而下。8、拆除

22、作業必須由上而下逐層進行，嚴禁分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。9、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。10、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以免墜落。11、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清除后方可離開。12、當拆架下班時，不應留下隱患部位。13、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。14、拆下的零配件要裝

23、入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要幫扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。15、在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全質量問題，應暫停拆除。經過處理后，方可繼續拆除。（四）質量保證措施1、模板允許偏差模 板 允 許 偏 差允 許 偏 差 項 目允許偏差（mm）1軸 線 位 移基 礎5柱、墻、梁32標 高53截 面 尺 寸基 礎10柱、墻、梁+2-54每 層 垂 直 度35相鄰兩板表面高低差26表面平整度27預埋鋼板中心線位移38預埋管、預留孔中心線位移39預 埋螺 栓中心線位移2外露長度+10010預 留 洞中心線位移10截面內部尺寸10-011陰 陽 角垂 直4方 正42、質量保證技術措施1）

24、、模板安裝與拆除質量點設置工程項目班組目標分項項目管理點設置對 策 措 施檢查工具及檢查方法模板安裝與拆除表面平整、垂直度良好、截面準確、標高無誤軸線位移模板底口偏移1. 施工前檢查上道工序質量，鋼筋位置及放線位置是否準確。2.及時更換有缺陷的模板，并予以修復。3加強工序自檢4加強材料進出場管理及現場保養。5連接件扣緊不松動。6支撐點牢固可靠，損壞變形的鋼龍骨、鋼支柱不予使用.用盒尺引測檢查截面尺寸表面變形，支撐不牢用盒尺測量檢查標高底模標高不準，支撐不牢用水準儀、拉線或用尺量檢查垂直度模板上口偏移，支撐不牢用2m靠尺檢查平整度小板板面平整度、組裝大面平整度用2m靠尺檢查2）、模板安裝與拆除質

25、量預防措施模板工程質量預防措施項目影響因素采取預防措施施工操作支撐系統不合理嚴格設計要求，因地制宜，合理布局扣件連接松動嚴格設計要求，嚴格控制扣件間距，加固面板拼縫不平盡量使用平直模板，扣件補缺拆除時硬撬組裝前及時刷脫模劑顛倒工序強化施工工藝，完善工序間的交接檢環境基底未夯實加強夯實，并鋪通長腳手板，加強交接檢鋼筋網片位移加強工種之間的交接檢，互檢工作混凝土側壓力過大工種之間相互配合，加強支撐，適當振搗，設專人看模材料模板變形，孔多及時檢查、修理，嚴重者退回，不予使用龍骨、支撐件軟弱及時同技術部門共同研究加固措施連接附件質量差及時退換，加密連接，加固支撐系統管理崗位責任制執行不嚴強化崗位意識，

26、完善責任制，人員定崗重進度，輕質量加強教育，擺正進度與質量的關系忽視資料管理加強全面管理意識，確立技術檔案重要性的認識施工人員技術水平低進行崗位技術培訓自檢不認真認真執行自檢負責制技術交底不清認真科學的進行書面交底指揮人員只重進度尊重科學，服從質量，好中求快違章作業嚴格操作規程忽視交接檢，互檢加強工種間配合，把質量問題消滅在上一工序中專檢人員檢查不細加強教育，不合格者予以停職3）、為防止質量通病模板設計中特制定如下措施序號項目防治措施1柱底爛根底部方框釘平后再將其伸入墻體位置2柱、墻粘連清理模板和涂刷隔離劑必須認真，要有專人檢查驗收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模時要反復用線附吊靠，支模

27、完畢經校正后如遇有較大沖撞，應重新用線錘復核校正。4柱、墻體凹凸不平加強模板的維修，安裝前對模板檢修一次。5柱、墻鋼筋移位模板上口內側釘設與砼保護層等厚的木壓條，并采取措施控制保護層厚度6柱、墻體陽角不垂直、不方正在陽角處模板兩側用80*80木枋成90度壓緊護角，用吊錘檢測垂直度7外墻上下層接搓不平、漏漿外壁模板的下段須用對拉螺栓緊固在已完成的下層砼壁上。8板下撓板支撐材料應有足夠強度，支撐必須加墊木，模板按規范起拱。9柱模板拼縫處漏漿模板拼縫處設綿線或用膠帶封堵。10梁板底撓度搗制完成后立即增加鋼管立桿支撐。3、控制措施模板安裝控制措施1）、相關部門及時組織施工安全技術交底。2）、模板表面清

28、理干凈，涂隔離劑。質量不合格材料，模板變形修復的，嚴禁使用。3）、在模板支設標高通拉小白線，控制模板的支設標高。4)、模板支設實行“三檢制”，合格 后報工長檢驗，然后報質檢部。填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，由質量部向監理報驗。每個環節檢查出現質量問題，視性質輕重等查處上一環節并由上一環節承擔責任，同時由上一環節負責人負責改正問題。5）、吊裝應統一指揮，步調一致；材料分布均勻，不要集中堆載造成超過支撐設計荷載。4、相鄰工序施工控制注意點1）、澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動、并組織

29、及時修復。2）、要隨時檢查模板上的螺栓配件的連接情況，發現有松動、損壞等情況及時擰緊或撤換。3）、模板拆除應按方案規定程序進行，設置警戒線有明顯標志，并應設專門監護人員。4）、模板堆放區用鋼管搭設圍欄，并用安全網封擋，與其他區域離開，并設警示標牌。（五）安全文明施工和成品保護1、文明施工具體措施1）、對現場堆場進行統一規劃，對不同的進場材料設備進行分類合理堆放和儲存，并掛牌標識，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存，并設專人管理。2）、模板、腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。3）、使用電鋸切割時，應及時在鋸片上刷油，且鋸片送速不能過快。4）、加強環保意識的宣傳。采用

30、有力措施控制人為的施工噪聲，嚴格管理，最大限度地減少噪音擾民。5）、在施工過程中，嚴格按照材料管理辦法，進行限額領料。6）、對廢料、舊料做到每日清理回收。7）、支模和拆模后，及時清理，做到工完場清。2、安全措施1）、必須嚴格執行項目制定安全生產責任制，各負其責，各工序施工前各專業工長及時對施工班組進行安全技術交底。2)、堅持周一安全教育活動，總結上周工作情況，對本周的工作安排，應有針對性的教育，并認真記錄。3）、進入現場作業人員、必須戴好安全帽。4）、從事2m以上高處作業人員，必須系好安全帶。5)、支模應按順序進行，模板及支撐系統在沒有固定前，禁止利用拉桿支撐攀登，不準在拆除的模板上進行操作。

31、6）、拆模時應按順序逐塊拆除，模板拆除應先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分；拆除頂板時，應設臨時支撐，確保安全施工。7）、模板上的小配件等，應裝入專用箱或背包中，禁止隨手亂丟，以免掉落傷人。8）、施工人員在工作中，必須精神集中，站在安全的工作面進行工作，并注意各洞口及臨邊的防護，酒后不可上班。9）、做好現場膠合板及其它易燃品的堆放管理，堆放場地內必須配備滅火器材。10）、特殊公眾必須持證上崗，且不得讓非本工種人員從事特種作業。11）、模板在拆除過程中，處操作人員外，下面不得站人，高處作業時操作人員必須系掛安全帶。高處作業時，連接件必須放在箱盒或者工具袋中，嚴禁放在模板或腳手板上，扳手等各

32、類小工具必須系掛在身上或置放在工具袋內，不得掉落。模板上口，必須安設牢固的施工平臺，便于工人操作、澆筑砼。12）、各類施工腳手架嚴格按照腳手架安全技術防護標準和規范搭設，并經驗收后方可使用。13）、為防止破壞模板成品工序必須做到：不讓重物沖擊支好的模板、支撐，不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好頂板模上焊接鋼筋要在模板上加墊鐵皮或其他阻燃材料。3、消防措施1）、嚴格遵守有關消防、保衛方面的法令、法規，配備專、兼職消防保衛人員，制定有關消防保衛管理制度，完善消防設施，消除事故隱患。2）、現場設有消防管道、消防栓及滅火器材，并有專人負責，定期檢查，保證完好備用。3）、堅持現場用火審批制度，電器焊工作要

33、有滅火器材，操作崗位上禁止吸煙，對易燃、易爆物品的使用要按規定執行，指定專人設庫存分類管理。4）、新工人進場要和安全教育一起進行防火教育，重點工作設消防保衛人員，施工現場值勤人員晝夜值班，搞好“四防”工作。5)、木模板加工場地需有完善的消防措施。6）、模板上的 脫模劑需使用水性脫模劑，不得有流墜，以防污染結構成品。7）、為防止破壞模板成品，相鄰工序施工必須做到：不讓重物沖擊支好的模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋。在支好頂板模上焊接鋼筋，要在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料。十、混凝土施工（一）施工程序1、商品混凝土控制1)、商品混凝土攪拌站按設計要求和泵送混凝土各項技術性能指標，進行混凝土原材

34、料試配，優選配合比。2）、商品混凝土采用混凝土罐車運輸，確保運輸到現場混凝土的坍落度必須負荷配合比申請單，罐車到現場后測定其坍落度，并做好記錄。做好現場調度與混凝土攪拌站調度隨時保持聯系，確保混凝土的類型、數量符合設計施工要求。2、混凝土布料輸送管和布料桿的使用1）、輸送管固定：垂直運輸管道沿著建筑物外柱上升，水平管每隔3m使用三腳架固定。2）、混凝土輸送泵配管合理，管線長度最佳，彎管及軟管數量少。輸送管的鋪設保證安全施工，便于清洗管道、排除故障、裝拆和維修，在同一條管線，要采用相同管徑的輸送管，管線布置要橫平豎直，管道接頭要嚴密，有足夠的強度，并能快速裝拆。3、混凝土施工混凝土澆筑要求1）、

35、主體混凝土采用平板振搗器或插入式振搗器振搗。2）、混凝土自吊斗或布料管口下落的自由傾落高度不得超過2m。3)、澆筑混凝土時要分段分層連續進行，澆筑層高度根據結構特點、鋼筋疏密決定，控制在一次澆筑500mm。4）、使用插入式振搗棒應快插慢拔，插點要均勻排列、逐點移動、順序進行、不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗作用半徑的1.5倍（一般為300-400）。振搗上一層時應插入下層50-100mm，以消除兩層間的接縫。遇有梁柱節點或鋼筋較密時，振搗棒移動間距約為20cm，同時用30振搗棒振搗。5）、澆筑混凝土要連續進行，不得中斷，如果必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，在前層混凝土初凝前1小時，將

36、后層混凝土澆筑完畢。建立交接班制度，下一班人員沒接班，上一班人員不得離開崗位。6）、澆筑混凝土時應指派木工、鋼筋工負責人員進行值班，隨時觀察模板、鋼預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發生問題應立即處理并應在已澆筑的混凝土初凝結前修正完好。7）、泵送混凝土時必須保證連續工作，如果發生故障，停歇時間超過45分鐘或混凝土出現離析現象，應立即用壓力水或其它方法沖洗管內殘留的混凝土。4、梁板混凝土澆筑梁板按框架格順序澆筑，每框架格先梁根據高度分層澆筑成階梯形，當達到底板位置時即與板的混凝土一起澆搗，隨著階梯形的不斷延展，則可連續向前推進，傾倒混凝土方向與澆筑方向相反。梁板及梁底部位要用30或50插

37、入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密棒點。板采用平板振搗器振搗密實，澆筑板的混凝土虛鋪厚度略大于板厚，振搗完畢后用1.5-4m刮杠刮平，用木抹子抹平，并拉線檢查板面標高，嚴格控制平整度，尤其墻柱根部。5、混凝土養護1）、混凝土養護以保濕養護為主，以防止水分蒸發過快而使混凝土失水。2）、水平結構先覆蓋塑料薄膜，在塑料薄膜上再覆蓋麻袋，灑水養護。3）、對斷面大于等于1米的梁混凝土按大體積混凝土養護，模板拆除后包裹塑料薄膜和無紡布進行保溫保濕養護。塑料薄膜包裹要嚴密，養護以薄膜內面有蒸汽形成的水珠為標準。對有測溫要求的梁，要按測溫情況對表面

38、的包裹層厚度及時調整。4）、混凝土養護要派專人進行，混凝土強度達到1.2MPa（以手用力按壓無痕跡為參考）以后，允許操作人員在上行走。6、混凝土澆筑順序混凝土澆筑應根據現場的實際情況進行澆筑，本工程高支撐部位和非高支撐部位處于同一樓層，所以混凝土澆筑時應整個樓層同時澆筑，具體混凝土澆筑方案見混凝土方案。本工程采用地泵進行混凝土澆筑。（二）質量保證措施1)、落實施工技術保證措施、施工技術交底、安全交底，嚴格執行有關規定。2）、合理調度攪拌輸送車料時間，逐車測量混凝土的坍落度。3）、嚴格控制每次下料的高度和厚度，保證分層厚度500。4）、振搗方法要求正確，不得漏振和過振。可采用二次振搗法，以減少表

39、面氣泡，即第一次在混凝土澆筑時振搗，第二次待混凝土靜置一段時間再振搗，而頂層一般在0.5h后進行第二次振搗。5）、嚴格控制振搗時間和振搗棒插入下一層混凝土的深度，保證深度在50100，振搗時間以混凝土翻漿不再下沉和表面無氣泡泛起為止。6）、澆筑混凝土過程中，為了防止鋼筋位置的偏移，在人員主要通道處的底板鋼筋上鋪設腳手板，操作工人站立在腳手板上，避免踩踏板的鋼筋，不碰動預埋件和插筋。7）、在交叉作業時，嚴禁操作人員用重物沖擊模板，不允許在模板吊幫上蹬踩，保護模板的牢固和嚴密。8）、拆模時，注意鋼管或撬棍不要劃傷混凝土表面及棱角，不要使用錘子或其他工具劇烈敲打模板面。用塔吊吊裝模板時，要緩慢移動位

40、置，避免劇烈撞擊。9）、已拆除模板及支架的結構，應在混凝土達到設計強度后，才允許承受全部計算荷載。施工中不得超載使用，嚴禁堆放過量建筑材料。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算加設臨時支撐。10）、處于通道或運輸工具所能到達的各個陽角均用竹膠板包裹，防止陽角被碰掉或碰壞。11）、在混凝土澆筑完畢后，要派工人及時清理現場，做到工完場清。12）、混凝土強度到達1.2N/2之前不準上人。（三）安全、文明施工、環境管理措施1、安全措施1）、泵車操作工必須是經培訓合格的有證人員，嚴禁無證操作。2）、泵管的質量應符合要求，對磨損嚴重及局部穿孔現象的泵管不準使用，以防爆管傷人。3）、泵管架設的支架要牢

41、固，轉彎處必須設置井字式固定架。泵管轉彎宜緩，接頭密封要嚴。4）、泵車料斗內的混凝土保持一定的高度，防止吸入空氣造成堵管或管中氣錘聲和造成管尾甩傷人的現象。5）、泵車安全閥必須完好，泵送前先試送，注意觀察泵的液壓表和各部位工作正常后加大行程。在混凝土坍落度較小和開始起動時使用短行程。檢修時必須卸壓后進行。6）、當發生堵管現象時，立即將泵機反轉把混凝土退回料斗，然后正轉小行程泵送，如仍然堵管，則必須經拆管排堵處理后開車，不得強行加壓泵送，以防止發生炸管等事故。7）、混凝土澆筑結束前用壓力水壓泵時，泵管口前面嚴禁站人。2、文明施工措施1）、按照施工總平面布置圖堆放各類材料，不得侵占場內道路及安全防

42、護設施。實行計劃進料，隨用隨到。2）、施工現場廁所、施工道路要有專人負責清掃。3）、實行逐級防火責任制，成立義務消防對，組織經常性的業務學習和消防演習，現場要配備足夠的各種消防器材。4）、合理安排作業時間，在夜間振搗混凝土時，盡可能避免擾民情況出現。5）、各項施工任務完成后，做到工完場清。十一、監測方案（一）監測方法在澆筑混凝土前、澆筑混凝土的過程中和澆筑混凝土后，應派專人對支撐系統進行觀測。垂直監測點采用目測立桿的方法，水平監測點采用水準儀進行監測的方法，監測后要及時將各過程測量數據進行對比分析。（二）監測頻率1、初測：澆筑混凝土前監測一次，并記錄下監測點數據，本數據作為以后監測的基準點。2

43、、混凝土澆筑時作為重點監測，派施工人員一直監測監測點，直至澆筑完成。3、澆筑完混凝土后，再監測一次，如不出現問題則不需要再進行監測。（三）監測過程控制要求1、每次觀測采用相同的觀測方法和觀測線路。2、觀測期間使用同一儀器，同一人操作，不能更換。（四）監測報警、預警值沉降位移取格柵最大撓度、托梁最大撓度、立桿最大撓度和基礎沉降量之和，經過計算，本工程的沉降量為14，預警值為10。模板支撐的側向位移為12，預警值為10。在監測中，當沉降位移超過允許值時，立即疏散人員，上報公司，再采取相關加固措施。（五）監測點的布置垂直監測點位置：大截面梁監測點布置在每跨梁的兩端，滿堂架監測點布置在主梁與次梁交接點

44、處；水平監測點設置在邊立桿上。具體布置詳見附圖。十二、高大模板應急救援預案如在澆筑過程中發現側向位移或沉降位移超過了規定，則：必須立即停止澆筑，緊急疏散樓面澆筑混凝土的員工和監理等相關人員，立即向公司技術負責人匯報。如在澆筑完畢后發現側向位移或沉降位移超過了規定值，則：立即向項目部負責人報告，找出產生的原因，采取加固措施，確保已澆筑的混凝土梁板部出現永久缺陷。本應急救援預案考慮了施工中可能出現的高出墜落、物體打擊、觸電事故和坍塌事故，具體應急預案如下：（一）目的為對高大模板工程施工中出現高支撐傾倒、跨架，人員高空墜落，落物傷人等事故后進行緊急處理，最大限度地保護職工生命和減少國家財產的損失，制

45、訂本應急預案。（二）適用范圍高支撐工程整個施工階段及發生高支撐傾倒、跨架，人員高空墜落，落物傷人、觸電等事故時。（三）職責1、項目經理1）、應急指揮總指揮。全面負責應急指揮工作。2）、有權采取一切可能手段，以控制和減少事故危害。3）、授于相關人員相應的應急處理權。2、項目主管生產副經理1）、事故現場指揮，督促有關部門和人員進行現場防護搶險工作。2）、當項目經理不在現場時，擔任現場總指揮工作。3、項目技術負責人1)、組織有關部門編制、修訂、評審應急預案。督促相關部門做好事故搶險過程記錄。2)、組織相干部門、人員進行事故調查，并形成記錄。3)、當項目經理、項目主管生產副經理不在時，擔任應急總指揮工

46、作。4、工地技術組負責編制、修訂、評審應給預案。5、工地質安組1)、協助技術部編制、修訂、評審應急預案。2)、督促檢查相關部門落實應急準備工作。6、工地施工組1)、協助技術部編制、修訂、評審應急預案。2)、組織進行應急預案的演習，并提出改進建議。3)、發生事故時，組織搶險隊進行搶救、營救、減損防護工作。7、工地器材組1)、協助技術部進行應急預案的編制、修訂、評審。2)、落實應急預案所需物資、設備的準備工作。8、工地綜合組1)、協助技術部編制、修訂、評審應急預案。2)、落實應急預案所需物資、設備的準備工作。（四）上報程序專職安全員應及時將事故逐級向上報告，以便搶救工作得到總公司的支持，并組織人員

47、保護事故現場，事故未查清和未征得有關部門同意，不得借口恢復生產，擅自破壞現場。（五）應急物資準備為了在高支撐工程施工中事故發生時能夠及時采取應對措施，平時準備下述物資：1、警戒隔離物資1、警戒樁，警戒線。2、存放地點：現場倉庫2、人員急救設備1、急救箱，急救藥品，擔架。2、存放地點：綜合部3、防護物資1、鋼管、安全網等。2、存放地點：現場倉庫。（六）應急搶險隊應急搶險隊由項目部現場員工組成，平時進行搶險、急救方面的學習和培訓，當事故發生時即可投入應急搶險和救援工作。（七）應急預案程序1、減少應急預案風險的措施1）、當作業高度大于2.0m時，應帶安全帶。2）、 在高支撐高空落物影響范圍內同時進行

48、進行其它其它施工作業或有行人通過的，應采取掛安全網及搭設防護棚等適合的防護措施。3）、 采用合理的施工方法，避免因操作不當而造成的事故。2、應急聯絡1）、險情發生后，事故現場第一目擊者迅速向應急指揮中心發生求救信號。求救的方式可以采用呼喊、口信、通訊工具等一切可能的方式。2）、應急指揮中心接到險情信息后，立即作出下述應急反應。3）、對內組織搶險隊，立即進行現場搶救工作。4）、通過通訊工具，立即與外部機構聯絡，向相關的公安、醫院、消防、環保等部門聯絡，請求支援。應急聯絡單位、地址、電話機構名稱電話公安部門110醫院120消防119項目機構人員聯系表序號姓名職務聯系電話1楊章權項目經理2郭榮英項目

49、副經理3趙衛項目技術負責4蔡升平安全員5陳明星安全員3施工現場應急救援情況及救援措施序號應急響應情況聯系部門現場施工應急響應措施執行部門1坍塌事故項目部發生坍塌事故，現場人員立即撤離坍塌區，向項目經理及有關人員報告，項目經理啟動現場應急系統，依照安全技術措施方面組織人員排除險情，以預防坍塌胡再次發生；一方面對埋人的人員組織用手刨挖，以避免傷員二次受傷，對受傷者進行現場必要的救治，同時撥打120送醫院搶救；項目經理按照報告程序逐級報告，企業應急響應指揮機構組織公司應急小分隊趕赴出事現場開展救援工作；協助公司事故調查組，對事故展開調查。項目部公司應急小分隊2觸電事故項目部觸電事故主要有三類，施工碰

50、觸電、工地隨意拖拉電線、現場照明不使用安全電壓；最早發現觸電者，大聲呼叫電工迅速拉閘斷電，然后邊向項目經理及相關人員報告，邊用木棒、木板等不導電的材料將觸電人與接觸電線、電器部位分離，將觸電者抬到平整的場地，現場傷員營救人員按照有關救護知識立即進行救護，同時撥打120送醫院搶救；項目經理按照報告程序逐級報告，并協助公司事故調查組對事故展開調查。項目部3物體打擊事故項目部不戴安全帽在發生胡物體打擊事故中，占事故總數的90%，所以進入施工現場必須戴安全帽椒首選安全措施；當發生物體打擊事故，最早發現者立即向項目經理報告，項目經理組織現場營救小組人員迅速對傷者進行緊急清理包扎止血，同時撥打120或直接

51、送醫院搶救；項目經理按照報告程序逐級報告，并協作公司事故調查組對事故展開調查。項目部4高出墜落事故項目部當發生高出墜落事故，最早發現者立即向項目經理報告，項目經理組織現場營救小組人員迅速對傷者施救，如有骨折傷員，應注意對骨折部位的保護，使用木板平抬，避免因不正確的抬運，造成骨折部位二次傷害；同時撥打120或直接送醫院搶救；項目經理按照報告程序逐級報告，并協作公司事故調查組對事故展開調查。項目部5火災項目部在施工平面圖中用紅色筆將消防器材、消防水管口標于其中。設置在醒目的位置上；高層建筑指30m以上的建筑物，要隨層做消防水源管道，用2寸（50mm）立管，設加壓泵，每層留有消防水源接口；當發現有火

52、險發生時，項目經理立即指揮現場消防滅火組、傷員營救組等分工協作，取出滅火器和接通水源進行撲救；當火勢較大，現場無力撲救時，立即撥打119火警，講清火警發生的地點、火勢情況、報告人姓名、單位地址，并派人到單位門口、街道交叉口等候消防車的到來，帶領消防車迅速趕到火災現場；建筑物起火的7小時內是最好的滅火時間，如超過這個時間，就要設法逃離火災現場，依靠消防人員滅火；項目經理按照報告程序逐級報告，非常情況可越級上報，并協作公司事故調查組對事故展開調查。項目部公司應急小組4、事故現場應急處理1)、 警戒隔離：搶險隊員在事故現場周圍用警戒樁、警戒線帶等物資在現場設置警戒隔離區，非搶險隊員不得進入境界內，以

53、防止發生連鎖事故，為更好地進行搶險救工作創造條件。2)、 人員疏散：搶險隊員將事故現場被困人員，及時組織轉移到安全地帶，并將現場非搶險隊人員轉移出事故現場。3)、 人員搶救：搶險隊員將受傷人員從事故現場解救出來，并進行現場急救處理。4) 、控制險情：搶險隊員使用預備的應急物資，對有進一步傾斜、倒塌發展趨勢的腳手架進行加固，以最大限度減少人員和財產損失。5) 、設置向導：在事故現場入口及進入現場的主要通道邊安排引導人員，以引導救險車輛、人員、物資等迅速準確地進入事故現場。6) 、記錄：事故發生后，由質安部有關人員對事故的發生、發展以及搶險救護等過程情況進行記錄，為事后的調查、分析提供資料。十三、

54、超高大模板支撐體系設計計算書（一）250800類梁側計算書梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度250mm，高度800mm，兩側樓板厚度100mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距300mm，內龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置1道，在斷面內水平間距400mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準

55、值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=19.200

56、kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.919.200=17.280kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.60m。 荷載計算值 q = 1.217.2800.600+1.403.6000.600=15.466kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 32.40cm3； 截面慣性矩 I

57、 = 29.16cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.856kN N2=5.104kN N3=5.104kN N4=1.856kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.325mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.13910001000/32400=4.290N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.32

58、5mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.6017.28+1.40.603.60=15.466kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.6017.28=10.368kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 5.733kN 經過計算得到最大變

59、形 V= 0.033mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 85.33cm3； 截面慣性矩 I = 341.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.178106/85333.3=2.09N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33162/(28080)=0.741N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v

60、 =0.033mm 內龍骨的最大撓度小于350.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.216mm 最大支座力 Qmax=12.327kN 抗彎計算強度 f=0.601106/8982.0=66.91N/mm2 支撐鋼管的

61、抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.327 對拉螺栓強度驗算滿足要求!（二）250800類梁底支模架計算書 計算依據建筑施工模板安

62、全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為10.8m， 梁截面 BD=250mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.10m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方8080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 1.10m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚

63、度0.10m，梁兩側的樓板計算長度1.10m。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 0.91.2025.0000.1001.1000.300=0.891kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.0000.8000.250+0.5000.250)=4.612kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.

64、250=1.125kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.612+1.41.125)0.300

65、 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06410001000/13500=4.740N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.612+1.41.125)0.300=1.280kN 截面抗剪強度計算值 T=31280.0/(2250.00018.000)=0.427N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.61230

66、04/(1006000121500)=0.347mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.300=6.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.250)/0.250=1.110kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+4.000)0.2500.300=0.375kN 考慮0.9的

67、結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.206.000+1.201.110)=7.679kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.91.400.375=0.473kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.087kN N2=2.087kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.087kN 經過計算得到最大變形 V= 2.681mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

68、: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.927106/85333.3=10.86N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.087/(28080)=0.489N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =2.681mm 木方的最大撓度小于110

69、0.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=2.529mm 最大支座力 Qmax=8.447kN 抗彎計算強度 f=0.838106/4491.0=186.69N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于

70、1100.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.45kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿

71、的最大支座反力 N1=8.447kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.200.11110.800=1.291kN N = 8.447+1.291=9.737kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16=132； 軸心

72、受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=9737/(0.391424)=58.715N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.8500.8400.872=0.623kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.10m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.10m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.6231.1001.5

73、00； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=8.447+0.91.21.195+0.90.91.40.175/1.100=9.917kN 經計算得到=9917/(0.391424)+175000/4491=98.711N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（三）100厚板10.8米高支模架計算書 扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為10.8m， 立桿的縱距 b=1.10m，立桿的橫距 l=1.10m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎

74、強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm，間距200mm， 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.10+0.30)+1.404.00=8.972kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100

75、.10+0.71.404.00=7.308kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1001.100+0.3001.100)=2.782kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+4.000)1.100=3.960kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

76、 截面抵抗矩 W = 59.40cm3； 截面慣性矩 I = 53.46cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.202.782+1.403.960)0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03610001000/59400=0.598N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.

77、677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6772.7822004/(1006000534600)=0.009mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為1200.000mm 集中荷載 P = 2.5kN 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1001.200+0.3001.200)=3.035kN/m 面板的計算跨度 l = 200.000mm 經計算得到 M = 0.

78、2000.91.402.50.200+0.0801.203.0350.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.13810001000/59400=2.317N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.200=0.502kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (4.000+0.

79、000)0.200=0.800kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.502+1.200.060)=0.607kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.800=1.008kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.008+0.607)1.100=1.777kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.776/1.100=1.615kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.621.10 最大剪力 Q=0.61.1001.615=1.066

80、kN 最大支座力 N=1.11.1001.615=1.954kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 85.33cm3； 截面慣性矩 I = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.195106/85333.3=2.29N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.506kN/m 最大變形 v =0.6770.5061100.04/(1009000.003413333.5)=0.163mm 木方的最大撓度小于1100.

81、0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN 經計算得到 M = 0.2001.400.92.51.100+0.0800.6071.100 抗彎計算強度 f=0.752106/85333.3=8.81N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 1.954kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖

82、(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 11.943kN 經過計算得到最大變形 V= 0.426mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面慣性矩 I = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.198106/166666.7=7.19N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗

83、剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=37004/(2100100)=1.051N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.426mm 頂托梁的最大撓度小于1100.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模

84、板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.15110.800=1.631kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.1001.100=3.037kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.528kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(4.000+

85、0.000)1.1001.100=4.356kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.53kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2

86、0.300=2.100m； 由長細比，為2100/16.0=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=11531/(0.391424)=69.534N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.8501.5200.105=0.136kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.10m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.10m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.1361.1001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24.528+0.91.44.356+0.90.91.40.038/1.100=10.961kN 經計算得到=10961/(0.391424)+38000/4491=74.571N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!十四、附圖