1、掛籃懸澆箱梁安全專項施工方案 編制： 審核： 批準： 目 錄1、 編制依據及原則51.1編制依據51.2編制目的61.3編制范圍62、 工程概況63、 連續梁施工方案73.1整體施工方案73.2分項工程施工工法與工藝73.3、線形控制384、 施工計劃404.1、人員：404.2、材料：414.3、主要機具設備：414.4、施工進度安排425 、危險源的識別與監控445.1危險源識別445.2危險因素評估476、 安全防范要點516.1、安全防范類別516.2、風季防范措施526.3、雨季防范措施526.4、大霧天氣防范措施536.5、高空作業防范措施536.6、夜間施工防范措施536.7、環

2、境保護措施及保證體系536.8、操作平臺安全措施546.9、其他安全措施與注意事項557、 安全保證體系557.1、組織機構557.2、安全管理職責567.3安全生產保證體系568、安全防護管理制度578.1、安全檢查制度578.2、安全教育和安全學習制度588.3、安全施工技術交底制度589、安全防護結構設計599.1、掛籃自身安全防護599.2、掛籃結構安全保證599.3、其它部位安全防護599.4、掛籃拼裝與靜載試驗609.5、掛籃施工中重點部位檢查609.6、掛籃拆除6110、安全應急措施6110.1組織機構及緊急事故處理原則6110.2緊急事故處理程序6210.3各類主要可能發生的緊

3、急事件處理措施6310.4搶險物資及交通工具的準備6310.5突發應急事件的分析與報告6310.6突發應急事件應急小組聯系方式6411、 安全驗算6411.1、0#支架檢算6411.2、掛籃檢算70掛籃懸澆箱梁安全專項施工方案1、 編制依據及原則1.1編制依據（1）中華人民共和國安全生產法（2009年最新修正版）；（2）建設工程安生產管理條例（中華人民共和國國務院令第393號）；（3）交通建設安全生產專項整治工作實施方案（交質監發【2006】189號）；（4）公路橋涵施工技術規范（JTG/T F502011）；（5）建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ 166-2008；（6）建筑施工安全檢

4、查標準（JGJ59-99）；（7）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；（8）施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；（9）建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質（2009）254號）；（10）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（住房和城鄉建設部）；（11）諸永高速公路溫州段延伸工程第1合同段三階段施工圖設計；（12）甌江大橋后江段連續梁施工技術方案1.2編制目的通過編制并實施本項目安全專項方案，能夠有針對性的加強現場安全施工體系建設與管理工作，對掛籃現澆箱梁施工中存在的危險源有預測、有預警、有預防，確保事前防范充分，事故發生時能果斷有效地應對，保證對各

5、類事故的預防和處置能力。項目部相關部門和相關人員應根據本方案對掛籃現澆箱梁安全施工進行有效管理，最大程度地預防和減少安全事故及其造成的損害，實現下列四個目標：（1）避免或最大限度減少人員傷亡；（2）避免或最大限度減少財產損失；（3）避免或最大程度減輕環境污染或生態破壞；（4）避免或最大限度減輕對公司的社會聲譽和公眾形象的負面影響。1.3編制范圍安全專項方案適用于諸永高速溫州段延伸工程第一合同段掛籃現澆箱梁施工。2、 工程概況 甌江大橋后江段第二、四聯為36米+60米+36米三跨一聯預應力混凝土連續梁橋，連續橋全長132m。 連續梁一般構造圖連續梁單幅箱梁截面采用單箱單室斜腹板截面。箱梁頂寬11

6、.75m，底板寬4.655.717m，懸臂長2.5m。箱梁根部斷面梁高3.6m，跨中和邊跨現澆梁段梁高2m。單幅橋三跨連續梁由兩個托架澆筑的墩頂0號梁段、在兩個主墩上安T構用掛籃分段對稱懸臂澆筑的梁段、吊架上澆筑的合攏梁段及落地支架上澆筑的邊跨現澆梁段組成。墩頂0號梁段共長11.0m，兩個T構的懸臂各分為7對梁段（1號7號梁段），其梁段數及梁段長度從根部至跨中各為：2x3.0m,5x3.5m,懸臂澆筑梁最大控制重量為760kN,最大懸臂長度為27.5m。合攏梁段長2.0m，邊跨現澆梁段長4.92m。3、 連續梁施工方案3.1整體施工方案本橋連續梁采用掛籃分節懸臂澆注法施工，泵送混凝土。0#塊采

7、用碗扣式腳手架在墩身兩側搭設滿堂支架法施工與托架支架法施工相結合，邊跨現澆段采用碗扣式腳手架搭設滿堂支架法施工。3.2分項工程施工工法與工藝3.2.1、0#塊施工本工程連續梁0#塊長11m，梁段最大高度3.6m，最低高度3.182m。施工第二聯0#塊施工采用設滿堂支架施工，第四聯跨新104國道，9無法搭設滿堂支架，采用簡易托架配合鋼管搭設施工。（1）簡易托架施工在主墩墩頂下2m處墩身設置托架橫梁I45a工字鋼，對應的在托架橫梁預埋45cm35cm2cm的A3鋼板，共6塊，鋼板與28鋼筋塞焊接,水平間距為1.95m。墩身砼澆筑完畢后，進行托架焊接。托架各節點均采用角焊縫(周邊圍焊)聯接。主托架以

8、外施工操作平臺利用同型號工字鋼進行焊接加長，保證施工工作面。預埋板上共開9孔，鋼筋與預埋板焊接塞焊后在角焊。I45a工字鋼另一端連在600x8mm的鋼管上，鋼管橫向采用18x5mm鋼管連接，形成一個整體。托架橫梁上依次鋪設4道I36a的橫向工字鋼，14槽鋼分配梁，滿堂鋼管支架（詳見示意圖）。簡易托架示意圖（2）滿堂支架施工支架基礎換填30cm級配碎石，上設20cm C20砼。支架橫向在腹板下橫向間距30cm，底板間距60cm，翼緣板間距90cm布置，支架縱向中心1.5m立桿采用LG300、240、180、120、90、60cm型號調整接頭位置。腳手架外側每3.0m設置一道剪刀撐。腳手架頂至底模

9、間采用可調頂托，頂托上面設10cm10 cm方木（詳見示意圖）。滿堂支架示意圖（3）支架預壓支架預壓分地基預壓和支架預壓。地基預壓按地基上部荷載的120預壓，地基預壓開始12h的平均沉降量小于2mm或72h的平均沉降量小于5mm時可判定地基承載合格，可進行支架搭設工作。支架按照技術交底施工完畢后進行檢查驗收，檢查驗收合格后,進行支架設計荷載60%、80%、100%、110%的分級堆載預壓，以檢驗支架設計的合理性和支架結構的可靠性，檢驗支架變形情況，并且消除支架的非彈性變性，為混凝土灌注、立模標高提供依據，并記錄支架在荷載作用下的彈性壓縮量及沉降量。支架的預壓方式采用堆碼砂袋預壓，預壓的重量根據

10、梁的幾何尺寸進行模擬加載，用吊車吊砂袋從中間向兩側對稱均勻堆載。加載前布設好觀測點，觀測點的布設要上下對應，以觀測支架彈性變形量。觀測點的數量為：縱、橫向每2m一個，觀測次數為：加載前、加載60%后12h、加載80%后12h、加載100%后24小時、48小時和加載72小時、卸載后6h共6次。觀測要求：及時、準確、認真、測量數據齊全，把綜合分析變形量、沉降量結果作為設置預拱度的準確、可靠數據。觀測評定：在每一級加載完成后應停止下一級預壓，并間隔12h對支架觀測點進行觀測，當12h的沉降量小于2mm或連續72h的沉降量小于5mm時可判定支架合格進行下一級預壓。預壓至規定荷載后觀測沉降情況，當支架連

11、續72h的沉降量小于5mm時可判定支架合格。支架預壓時同時加強其穩定性觀測，施工人員跟班作業,以確保安全，一旦發現支架出現異常現象，立即采取卸載或緊急撤離措施。(4)模板結構及支撐體系底模采用鋼模與竹膠板搭配使用。懸挑部分采用鋼模，用厚8mm的鋼板做面板，邊框采用100-10角鋼，縱肋采用10槽鋼，橫肋采用10mm扁鋼，底模設置要考慮橋的縱向坡度。墩頂部分采用竹膠板做底模，根據永久支座和臨時支墩的位置關系及縱向坡度設計模板分塊情況。根據支架預壓得到支架的彈性變形量與非彈性變形量，在確定底模標高時，底模施工標高應為設計標高加支架的彈性變形量。0#塊側模側模采用8mm厚的鋼板做面板，縱肋采用10m

12、m扁鋼，橫肋采用12槽鋼，模板支架用16、14槽鋼組焊成桁架結構。支架與側模通過螺栓連接成整體，間距基本控制在0.8m/榀，箱梁頂面及底面用32圓鋼拉桿進行梁體外對拉。隔墻模板及內側模、頂板支撐：考慮0#塊內梁體截面變化大，模板通用性差，采用竹膠板，搭設48鋼管腳手架支撐，鋼管支撐在底板墊塊上，橫、縱向為30、60cm，豎向間距90cm，鋼管兩端連接用對撐螺桿將組合鋼模頂緊；中橫隔墻模板用組合鋼模，對拉螺桿加固。0#塊端模端模上有鋼筋和預應力管道伸出，位置要求準確，模板采用5mm鋼模板，以便拆模，在鋼模板上預留鋼筋、預應力管道孔。0#塊內模腹板內模間設置16cm拉桿，豎向間距0.9m，橫向間距

13、1.0m。內模與底模之間設置板凳鋼筋并與底板鋼筋焊接牢固，板凳鋼筋高度為鋼筋保護層厚度，呈梅花型布置，間距為1.0m。為防止內模上浮，在拼裝內模底板時，按間距2m2m在底板上布置16防浮鋼筋，防浮鋼筋與底板鋼筋采用電焊連接牢固，并穿過內模支撐骨架與骨架連接牢固。為了防止梁體砼澆筑后出現露筋現象，在綁扎鋼筋時，在靠模板側的外層鋼筋上綁扎3.5cm2.5cm的塑料墊塊，墊塊按間距1.0m1.0m梅花型布置。(5)鋼筋綁扎及預應力管道定位施工時墩身鋼筋伸入梁體內部，腹板、橫隔墻鋼筋高，底板鋼筋懸空。在綁扎鋼筋時，搭設腳手架，支撐豎向預應力筋和非預應力筋，然后按程序綁扎。縱向預應力管道用網片進行固定，

14、定位網片安裝與鋼筋綁扎按順序進行。鋼筋的綁扎順序：墩內預埋支撐加工鋼筋吊裝骨架制作鋼筋堆放平臺墩頂測量放線吊裝鋼筋順序綁扎底板鋼筋綁扎腹板鋼筋立內模板綁扎頂板鋼筋、縱向波紋管。鋼筋一次進行綁扎成型，由于0#塊鋼筋種類、數量較多，縱橫向及腹板三向交織在一起，為避免錯用鋼筋，對半成品、成品鋼筋進行標識，標識內容為成品規格、數量、長度、使用部位及檢驗狀態。鋼筋綁扎前保持潔凈，鋼筋在加工棚內集中下料，嚴格控制鋼筋的下料、加工。鋼筋焊接主要采用對接焊。對不同容量的對焊機和操作人員通過試驗定出允許適當直徑的鋼筋對焊，并加強監督和取樣抽檢工作。加工成型后運至現場進行安裝，鋼筋綁扎按設計圖紙及規范要求進行，鋼

15、筋綁扎中，事先要安排好鋼筋的綁扎先后次序，選擇好鋼筋保護層的支墊方式，底板采用高強度的砼墊塊，側面保護層采用標準尺寸的塑料墊塊。沿縱向每隔1m設置一道定位網，定位鋼筋必須同主鋼筋焊接成整體。注意各種預埋件及預留孔的位置、尺寸、規格，不得遺漏。0#塊波紋管道較多且集中，又是以后懸澆段預應力束的基礎段，所以要定位準確，定位筋焊接必須牢固，為避免砼施工中，波紋管進漿堵塞，在波紋管內穿直徑稍小的硬質塑料管防止堵塞。在每道波紋管波峰處(在每道波紋管最高點)預留通氣孔，并用膠皮軟管引出砼表面，波紋管通氣孔處須封閉密實。(6)砼澆筑（1）、澆筑準備0#塊砼分兩次澆筑完成，澆筑前由項目領導組織相關人員對支架、

16、模板支撐和預應力系統進行全面檢查，合格后經監理工程師同意后才能簽發砼澆筑令。（2）、砼澆筑控制0#塊為C50砼，砼澆筑采用泵送和罐車方式，搭設砼作業平臺從底板開始前后、左右對稱澆筑0#塊砼，砼澆筑順序：由0#段中心分別向兩側分層澆筑，每層砼厚度不大于30cm，待底板澆筑完畢后將腹板澆筑至距底板2.5米，然后養生和鑿毛。第二次澆筑時將頂板一次性澆筑完成。底板及腹板砼澆注時由低處向較高處分層、分段澆筑，砼澆注過程中確保新舊砼間隔時間不得超過2小時，砼澆筑完成并初凝后，立即對0#塊尤其是梁體內側與外側進行灑水養護。（3）、砼澆筑注意事項(1)由于腹板預應力管道很多，砼在此處不易密實，該處砼澆注須備加

17、小心，加強觀察，可用小錘輕敲腹板倒角模型，通過聲音判斷砼是否密實。(2)波紋管容易被搗破，因此在波紋管附近搗固時要求搗固棒與波紋管之間保持10cm的安全距離，以免造成被振變形而無法穿束。同時，特別注意錨具部位混凝土的振搗應密實。(3)0#塊鋼筋不密集的部位采用50插入式搗固棒，鋼筋密集的部位采2臺30搗固棒同時搗固。(4)振搗操作人員要選用有施工經驗的人員，振搗過程中要思想集中，認真仔細，遵循“快插慢抽”的原則，隨時注意觀察，當砼表面停止下沉，表面泛漿均勻，不再冒氣泡時即可停止振搗，避免有過振、漏振的現象發生，保證砼的外觀質量能達到優良等級。(5)梁體砼施工時，要派有施工經驗的人員對托架、支架

18、、模板進行全過程觀察值班，發現有異常現象，要立即停止砼的澆注，施工現場負責人要立即組織施工人員，排除異常現象再澆注砼，以確保施工安全和工程質量。(6)砼試件應一組留在0#塊上，在同等條件下養護，為確定砼強度提供依據。3.2.2、懸臂灌注節段施工工藝17#塊懸灌施工工藝框圖(1)掛籃設計、拼裝、堆載預壓及移動 掛籃構造掛籃由主桁系統、底籃系統、行走及錨固系統、模板及調整系統和附屬結構（操作平臺、爬梯、欄桿等）組成，底籃由前下橫梁、后下橫梁、縱梁、底模組成。前下橫梁、后下橫梁采用雙拼H400型鋼、縱梁采用350H型鋼。縱梁與前、后下橫梁電焊固定，整個掛籃系統重37.5t。 掛籃施工a掛籃拼裝：在0

19、#塊施工完成后，混凝土強度達到設計強度的50%后，即可松動、拆除內外模，但支架及底模不能拆除，對其拆除只有在0#塊張拉壓漿完成且壓漿強度達到100%后才能進行。在0#塊頂面拼裝掛籃。掛籃安裝按照以下程序進行：清理梁段頂面用1：2的水泥砂漿將鋪枕部位找平在找平層上放出軌道定位線鋪設木枕安裝滑道安裝前后支座在前支座下鋪放聚四氟乙烯滑板吊裝單片主桁件對準前后支座，在后支點處連接錨輪組，在桁架兩側用35t倒鏈和型鋼控制其空間位置，調好一片主桁架后用同樣的方法吊裝另一片主桁架調整兩片主桁架間的水平間距和位置安裝前、中、后三根橫梁安裝前后吊帶吊裝底模架及底模板吊裝外側模走行梁及外模板在前上橫梁上吊掛工作平

20、臺，在底模后橫梁上焊接工作平臺調整立模標高固定模板。b掛籃堆載預壓掛籃加工完成后，即進行試拼以驗證加工的精度，為了保證懸灌施工的安全，試拼后即對每套掛籃進行靜載試驗，對掛籃的焊接質量進行最后的驗證。同時針對掛籃施工時前端撓度主要是由于主桁件的變形引起的，試驗時要測出力與位移的關系曲線，作為施工時調整底模板的依據。掛籃拼裝完成后，采用編織袋裝砂分級加載，加載過程中，砂袋按荷載分布情況堆放，模擬施工中受力情況，加載重量為1#塊理論重量的1.2倍，荷載持續時間不小于30min，此過程反復兩次，消除掛籃結構的非彈性變形，并測量掛籃前端各部件的變形量。每級加載應測量變形量和主要構件的應力。變形量測量時，

21、基準標高設在0#塊的頂部，在前、后下橫梁布置測點以測量出各級荷載下掛籃的下沉量，并計算出掛籃前后支點在各個節段施工時產生的豎向荷載。每一級加載后，必須及時檢查各桿件的連接情況和工作情況，及時作出是否繼續加載的判斷，根據試驗結果整理出加載測試報告，將彈性變形值及非彈性變形值的測量結果用于指導施工。c掛籃的移動步驟當1#塊預應力張拉、壓漿完成后，拆除錨固在梁體底板的內后吊桿，拆除錨固在梁體頂板的外側模后提吊桿，調節前橫梁上千斤頂的高度，使外側模、底模及內模脫離混凝土表面。拆除后錨鋼筋，將傾覆力傳遞給反扣輪。在已澆注好的1#塊鋪設一根與最長混凝土塊等長的軌道，并與原有軌道焊接為一整根軌道。行走由四根

22、8噸倒鏈，倒鏈一端固定于預埋在已澆筑好的梁體的弧形鋼筋上，一端固定于主構架上。掛籃行走時，內滑梁在頂板預留孔處及時安裝滑梁吊點扣架，保證結構穩定；掛籃移動必須勻速、平移、同步，采取劃線吊垂球或經緯儀定線的方法，隨時掌握行走過程中掛籃中線與箱梁軸線的偏差，如有偏差，使用千斤頂逐漸糾正；為安全起見，掛籃尾部用鋼絲繩與豎向蹬筋臨時連接，隨掛籃前移緩慢放松。底模、側模、主構架及內模系統同時向前移動，直至2#塊澆筑位置。掛籃就位后，進行后錨，將傾覆力由反扣輪傳遞給后錨鋼筋。安裝底模后吊桿。調整模板位置及標高。待梁段底板及腹板鋼筋綁扎完畢后，將內模拖動到位，調整標高后，即可安裝梁段頂板鋼筋，做好澆注準備。

23、當2#塊澆注完畢掛籃準備行走時，保持后錨鋼筋的錨固狀態，將下一節軌道放置到相應位置，將軌道錨固。拆除后錨鋼筋，用倒鏈牽引掛籃行走至3#塊澆注位置。掛籃倒退行走時，拆除前后吊桿，中橫梁承擔外側模及底托系統的荷載，利用豎向預應力鋼筋錨固軌道，把倒鏈一端連在下弦桿耳板上，另一端連在梁體用于行走的預埋鋼筋上，緩慢、均勻、同步牽引掛籃倒退行走。(2)掛籃模板設計掛籃側模及支架進行專項設計，內模采用型鋼支架配合組合鋼模。端模采用鋼模，根據節段高度及預應力布置位置制作。6.2.2.4掛籃底模安裝標高控制加載完畢后，安裝底模，底模安裝標高控制公式為： H1H0+fi+flm+fm+Fx， H1-待澆段底板前端

24、點掛籃底板標高； H0-該點設計標高； fi-本施工節段以后各段對該點撓度的影響值； flm-本施工節段縱向預應力束張拉后對該點的影響值；fm-掛籃彈性變形對該點的影響值； Fx-混凝土收縮、徐變、溫度、結構體系轉換、二期恒載和活載等影響產生的撓度計算值；以上公式為理論計算，具體數據以監控單位提供的立模標高來控制，在施工過程要及時測量復核，與實際不相符時應及時調整。(3)懸臂段鋼筋綁扎懸臂灌注梁段的鋼筋，在鋼筋加工廠集中加工成半成品，運至現場后由塔吊吊至掛籃內綁扎。由于頂板、底板、腹板內有大量的預應力管道，為了不使預應力管道損壞，所有焊接在預應力管道固定前進行。當梁體鋼筋與預應力鋼筋相碰時，可

25、適當移動梁體鋼筋或進行適當彎折。梁體鋼筋凈保護層不小于35mm，綁扎鐵絲的尾段不得伸入保護層內。準確安裝管道定位鋼筋網，確保管道位置準確。鋼筋綁扎前由測量人員復測模板的平面位置及高程，縱向普通鋼筋在兩梁段的接縫處的連接方法及連接長度必須滿足設計及規范要求。懸臂段鋼筋綁扎先進行底板普通鋼筋綁扎及豎向預應力鋼筋梁底錨固端(包括墊板、錨固螺母及錨下螺旋筋)的安裝，同時固定底板縱向預應力管道，再進行腹板鋼筋的綁扎、縱向波紋管的安裝，最后進行頂板普通鋼筋的綁扎、頂板內縱向波紋管的安裝。施工注意事項：若鋼筋與預應力管道有抵觸時，可適當移動鋼筋位置。頂板、腹板、底板之間的聯系筋，采用梅花型布置，其縱向間距0

26、.4m，與其它鋼筋相碰時，可適當移動。鋼筋如遇預應力張拉槽截斷后，必須等強度加強。預應力管道每隔0.5m左右設置一道定位筋，定位筋與梁段鋼筋固定。底板下層定位網之間加強一道防崩鋼筋。(4)懸臂段混凝土灌注為保證懸臂灌注梁段的施工質量，減少施工接縫，所有懸臂灌注梁段要求一次灌注成型。為確保梁體質量，采取如下措施：混凝土由攪拌站集中拌和、混凝土輸送泵運送到位。每次灌注的混凝土必須在最早灌注的混凝土初凝前全部灌注完。根據懸灌梁段混凝土的數量，結合混凝土輸送車的運輸能力，混凝土坍落度控制在18-20cm左右(可據混凝土振搗情況，適當調整不同部位的坍落度，如底板取較小值，腹板取較大值)。在混凝土中摻加高

27、效減水劑，粗骨料采用5-25mm連續級配的碎石，細骨料為中粗砂，水泥采用散裝普通硅酸鹽水泥。混凝土灌注前用高壓水槍沖洗模板面。用水泥砂漿濕潤輸送泵，具體用量可根據輸送泵管長度確定，一般用量2.0m3，潤泵用砂漿必須全部排出后方可進行混凝土灌注。灌注混凝土時兩側掛籃應盡量對稱平衡灌注，兩側混凝土灌注不平衡重不得超過10噸，即兩側灌注混凝土量差不能大于4 m3，以減小施工中產生的不平衡彎矩。混凝土灌注順序為：底板腹板頂板。腹板可采取分層灌注，每層灌注厚度宜為30-40cm。梁段混凝土采用一次灌注，為了不使后澆混凝土的重力引起掛籃變形，導致先澆混凝土開裂，在灌注混凝土時根據混凝土重量變化，隨時調整吊

28、帶高度。為避免由于模板支架變形而產生混凝土裂縫，混凝土灌注時由懸臂端向內側進行，且縱向對稱灌注。混凝土入模導管由內模上“天窗”灌注腹板。若鋼筋太密集，可適當移動鋼筋位置，使入模導管可以進入腹板灌注。導管口與混凝土面高差大于2m時，可接長導管或用溜槽輸送，以保證混凝土的質量。混凝土灌注時注意以下兩個問題：首先是底板混凝土重復振動問題，重復振動不能超過混凝土的初凝時間，要求在初凝時間內保證每節段混凝土灌注完畢；其二是灌注腹板混凝土時，混凝土經振動易沿下腹板冒出底板。由于摻有減水劑的混凝土具有觸變性，經振動液化后很容易冒出底板，說明下腹板處已灌注密實，可以停止腹板或下腹板的振動。當底板冒出少量混凝土

29、時，不能過早鏟除，待腹板混凝土灌注完畢后再做處理，以防止腹板混凝土因未凝結而產生振動流失現象，以至下腹板出現局部空洞。另外可以在內模下腹板與底板連接處增設一定寬度的水平模板，即可防止混凝土大量冒出。混凝土搗固采用50、30插入式振動棒。鋼筋密集處用30插入式振動棒，鋼筋稀疏處用50插入式振動棒。振動棒距離模板510cm。動棒移動距離不得超過振動棒作用半徑的1.5倍。并在腹板側模上安設附著式震動器，每側設兩個。灌注混凝土時，預應力管道內插入硬塑料管芯(混凝土灌注完成后拔出)防止管道變形、漏漿，混凝土灌注后及時通孔、清孔，發現阻塞及時處理。豎向預應力管道下端要封嚴，防止漏漿；上端要封閉，防止水和雜

30、物進入管道。混凝土施工縫表面鑿毛，清除水泥漿和松動石子，并用水沖洗干凈。排除積水后，先澆一層水泥漿或與混凝土成分相同的水泥砂漿然后再灌注混凝土。在混凝土初凝前用手工抹平，頂板混凝土在初凝前進行橫向拉毛。3.2.3、邊跨現澆段施工(1)邊跨現澆段模板設計邊跨現澆段長度為4.92m，梁高為2m。邊跨現澆段模板部分采用0塊模板改裝，剩余部分單獨加工。側模、底模采用竹膠板，側模支架為10槽鋼，側模固定在支架上，內模通過型鋼支架固定組合鋼模，拐角處用小木模補齊，端頭模采用1.5cm的竹膠板。(2)支架的設計與施工支架設計架采用碗扣式腳手架搭設滿堂支架，碗扣式腳手架采用WDJ483.5mm型 (見邊跨現澆

31、段支架示意圖)。 3#墩跨水庫支架搭設示意圖一般支架搭設示意圖 為保證在現澆段施工時支架基礎穩定，對支架基礎進行處理，對于一般硬土地段，先清除表面浮土后，對地基進行機械碾壓，使之承載力達到150KPa以上后，表層鋪設50cm厚級配碎石，再澆筑20cm厚C20混凝土基礎，在混凝土基礎表面搭設支架。(3)支架的預壓、觀測及反拱度的設置在搭設完畢的支架上鋪設底模，堆載砂袋進行支架預壓，以消除非彈性變形，量測出彈性變形，同時檢查支架的工作性能和安全性，并將測量計算結果作為現澆段立模時設置施工預拱度的依據。預壓的最大加載按設計荷載加施工荷載的120，按60、80、100、120，逐級加載進行。支架預壓方

32、式與0#塊支架相同，記錄力與位移數據，并根據測出的結果，繪制力與位移關系曲線，測出支架的彈性和非彈性變形。卸載時也要分級卸載，測量變形并記錄數據。預壓后，架體已基本消除預壓荷載作用下地基塑性變形和支架各豎向桿件的間隙及非彈性變形。預壓卸載后的回彈量即是箱梁在混凝土澆筑過程中的下沉量，因此，支架頂部的標高值最后調整為設計標高值+設計預拱值+預壓回彈量。(4)鋼筋施工在鋼筋加工棚按設計圖紙要求集中加工成型。運至施工場地后，用吊車吊至現澆段支架上綁扎。按設計鋼筋間距綁扎梁段底板鋼筋，并按指南要求設置足夠的混凝土墊塊，用定位鋼筋固定底板縱向預應力管道。綁扎端頭隔墻鋼筋，并安裝張拉底座。搭設側模支架，并

33、安裝側模。綁扎腹板鋼筋并固定豎向預應力管道及腹板上部的縱向預應力管道。支立內模及端頭隔墻模板。綁扎頂板底層鋼筋，固定縱向預應力管道、及橫向預應力管道。(5)混凝土施工由于支架本身壓縮引起的非彈性變形及支架的彈性變形與基礎沉降，以及溫差變化和風力影響，這些均會對新澆混凝土產生不良影響，甚至使新舊混凝土相接處出現裂縫或新混凝土被擠壓破壞。為防止現澆段新澆混凝土受到損害，確保后續合攏段的合攏精度滿足設計要求，采取下列措施：現澆段混凝土分段灌注，先灌注梁段底板和腹板，再灌注頂板。混凝土灌注由膺架端向邊墩方向水平分層進行，混凝土一次連續灌注完成，不留施工縫。灌注底板和腹板混凝土時，導管從內模頂部開口，先

34、灌注底板混凝土，然后灌注腹板上部和頂板混凝土。底板和腹板灌注時，采用50與30插入式振搗棒配合使用，在鋼筋密的地方用30插入式振搗棒，確保混凝土振搗密實。振搗作業選用經驗豐富的混凝土工操作，防止漏搗或過搗。3.2.4、合龍段施工及體系轉換(1）連續梁合攏段施工工藝合攏段施工是連續梁體系轉換的重要環節，對保證橋梁質量至關重要。合攏段施工原則是混凝土在低溫灌注。合攏前使兩懸臂端臨時連接，保持相對固定，以防止合攏混凝土在早期因為梁體混凝土的熱脹冷縮開裂。同時選擇在一天中的低溫、變化較小時進行混凝土施工，保證混凝土處于溫升、在受壓的情況下達到終凝，避免受拉開裂。灌注17梁段形成兩個T構，在兩邊邊墩搭設

35、支架現澆邊跨段，然后利用掛籃兩側同時澆筑梁段合攏邊跨，再利用主跨掛籃澆筑中跨梁段合龍主跨，拆除主墩臨時支座，形成整個連續梁體系。連續梁合攏段施工工藝框圖（2） 邊跨合攏段施工配重邊跨合攏段長為2m，為保證邊跨合攏段始終處于穩定狀態，邊跨合攏段施工時,在中跨懸臂端頂部設合攏段重量的一半的配重，配重采用水箱，水箱自重加水重，水箱重心距懸臂外端部2m，灌注混凝土過程中，依據灌注混凝土的重量及時向水箱中注入同等重量的水。（3）邊跨合攏段施工在完成懸臂箱梁和邊跨現澆段施工(指混凝土灌注、預應力束張拉)后，開始邊跨合攏段施工。邊跨施工前拆除掛籃并解除邊跨其它荷載，在邊跨現澆段支架上安裝合攏段底模、側模及其

36、支架，利用掛籃模板作為邊跨合攏段的模板，調整合攏段的中線和高程。由于邊跨合攏段一端是膺架現澆梁段，一端是懸臂灌注梁段，梁體豎向溫差會使合攏口梁截面產生撓度和角位移，使合攏段混凝土受彎。因此，在施工中必須設置臨時鎖定裝置。臨時剛性連接采取既撐又拉的辦法，將兩端相鄰段落連成整體，采用型鋼作為鎖定材料。在合攏段箱梁的端部設置連結構造作為臨時支撐，以承受溫度升高時使懸臂縱向伸長產生的壓應力，在兩合攏懸臂端梁的頂板、底板頂面預埋鋼板，設置反力座，并將外剛性支撐焊接，以鎖定合攏口。并張拉一組臨時鋼束，以預應力來抵消兩端因溫度降低而縮短所產生的拉應力，通過設置承受壓應力及拉應力的裝置使合攏段混凝土得到保護。

37、為了達到鎖定裝置與懸臂上堆放材料及懸臂共同變形的目的，臨時鎖定裝置的鎖定力要大于釋放任何一側各墩的全部活動支座的摩阻力，另外還要考慮現澆段支架縱向水平彈性變形的反力。調度部門及時掌握合攏期間的氣溫預報情況，并迅速反饋給各施工班組，選擇在當日氣溫較小、溫度變化幅度較小時進行臨時鎖定裝置的安裝。臨時鎖定裝置安裝快速、對稱進行，與預埋在邊跨和懸臂端梁體的鋼板等強度焊接。為了減小混凝土灌注時懸臂端混凝土和合攏段混凝土溫差引起的沿梁縱向的軸向力，合攏段混凝土灌注時選擇當天溫度最低的時間，合攏溫度最佳溫度在1520之間，且應與鎖定時溫度相同。合攏前將現澆段和懸臂灌注梁段上的雜物清理干凈，此時除加壓等物體外

38、應將施工機具等全部清除或移至0#塊頂部，保證應力狀態與設計相符。合攏前，精確測量邊跨合攏段兩側兩個梁段的頂面高程并進行對比，如果其高差10mm則按照計算使用配重，將水箱放置在梁上的指定位置，再進行合攏施工。鋼筋綁扎：綁扎底板鋼筋固定底板預應力管道綁扎腹板鋼筋、豎向預應力管道固定固定腹板內縱向預應力管道綁扎頂板鋼筋固定頂板橫向預應力管道。灌注底板和腹板混凝土時，從內模頂部開口，設串筒灌注底板混凝土，同時在箱體內腹板模板上開口，設溜槽或導管灌注底板和腹板下部混凝土。然后灌注腹板上部和頂板混凝土。待合攏段混凝土齡期達到5天且強度達到90強度后，按設計圖紙要求張拉頂板底板橫、縱向鋼索和豎向預應力筋并壓

39、漿。張拉的一般順序為：先底板束后腹板束頂板束，先長束后短束，從外到內左右對稱進行，最大不平衡束不超過一束。張拉及壓漿完成后，拆除臨時鎖定裝置。（4)中跨合龍段施工待兩端邊跨合攏段全部完成后(張拉壓漿完成后)，再進行中跨合攏段的施工。先拆除一端掛籃，以此另一端掛籃模板作為中跨合攏段的模板，拼裝中跨合攏段吊架，完成底模板、外模板的安裝，并將其主桁架拆除。中跨合攏段合攏口兩端的懸臂部分長度和截面均應對稱，在合攏短時間內，兩端懸臂因箱梁豎向溫差產生的合攏口撓度基本相同，合攏口的臨時鎖定裝置僅承受角位移產生的彎矩。在當天最低溫度時等強焊接臨時鎖定裝置，并對預應力合攏束臨時張拉，快速完成鋼筋、模板和管道的

40、安裝。選擇在當天最低溫度灌注合攏段混凝土，對混凝土及時養護。待合攏段達到設計強度后張拉中跨各預應力束，最后拆除臨時鎖定裝置和吊架。(5)體系轉換體系轉換工作應在邊跨合攏段縱向連續預應力束張拉并壓漿完成后進行。體系轉換前按照設計要求分步解除墩梁臨時約束，體系轉換應緩慢均勻進行。在體系轉換前，要對橋面標高進行測量，以便與體系轉換后的橋面標高進行對比分析。3.2.5、預應力施工(1)預應力損失的測定為驗證設計數據和積累施工資料，預應力施工前，應進行預應力損失的測定，計算出實際的張拉控制應力，并根據測試結果計算施工控制應力，預應力損失的測定方法為： 孔道摩阻損失的測定用千斤頂測定曲線孔道摩阻，其測試步

41、驟如下：1)梁的兩端裝千斤頂后同時充油，保持一定數值(約4MPa)。2)甲端封閉為被動端，乙端作為主動端張拉。張拉時分級升壓，按5MPa一級增加，直至張拉控制應力。如此反復進行3次，取兩端壓力差的平均值。3)仍按上述方法，但乙端封閉，甲端張拉，取兩端3次壓力差的平均值。4)將上述兩次壓力差平均值再次平均，即為孔道摩阻力的測定值，計算孔道的摩阻系數，其計算公式為：式中被測試管道與預應力鋼筋的摩阻系數；P2被動端的張拉力；P1-主動端的張拉力；K-管道每米局部偏差對摩擦的影響系數（根據管道所用材料參考規范取值）X從張拉端至計算截面的管道長度，以m計；-張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以

42、rad計。5)孔道的摩阻系數不得大于0.25，當實測的孔道摩阻系數值大于0.25時，應對孔道采取潤滑措施或其他有效措施保證其滿足設計要求。(2)實際張拉控制應力的計算預應力鋼束的張拉控制力應符合設計要求。預應力鋼束采用應力控制方法張拉，以伸長值進行校核，實際伸長值與理論伸長值的差值應符合設計要求。實際伸長值與理論伸長值的差值應控制在6以內，否則應暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調整后，方可繼續張拉。由于實際采用的鋼絞線的彈性模量可能與理能彈性模量存在差異，設計所提供的伸長值只能作為參考，現場實際施工應根據實驗確定所采用的鋼絞線的彈性模量，并計算出預應力鋼束的理論伸長值(mm)，其計算方法可按

43、下式計算：鋼束的理論伸長值按以下公式計算：式中：PP預應力鋼束的平均張拉力(N)。L預應力鋼束的長度(mm)；AP預應力鋼束的截面面積(mm2)；EP預應力鋼束的彈性模量(Nmm2)。預應力鋼束的平均張拉力PP的計算：1)直線鋼束取張拉端的拉力。2)兩端張拉的曲線筋平均張拉力按下式計算：式中：PP預應力鋼束平均張拉力(N)；P預應力鋼束張拉端的張拉力(N)；x從張拉端至計算截面的孔道長度(m)；從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和(rad)；k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數。預應力鋼束與孔道壁的摩擦系數，采用實測摩阻系數，采用金屬波紋管時為0.200.25。預應力鋼束張拉時，應先調整

44、到初應力，該初應力為張拉控制應力con的10%15%，伸長值應從初應力時開始量測。實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。預應力鋼束張拉的實際伸長值(mm)，按下式計算：=l+2式中：l從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值(mm)；2初應力以下的推算伸長值(mm)，可采用相鄰級的伸長值。預應力鋼束在張拉控制應力處于穩定狀態下方可進行錨固，并切除多余的預應力鋼束，切除時外露長度不得小于30mm，切除時嚴禁用電弧焊、氣焊等對鋼絞線產生傷害的方法切割，強調用砂輪機切割。錨具用封端混凝土保護，當需長期外露時，應采取防止銹蝕的措施。(3)張拉控制1、預應力鋼材、錨具、波紋管等進場后，

45、檢驗出廠合格證和質量鑒定書，并按規范要求進行工地抽驗，在使用時除去防護油等污物。有缺陷的材料禁止使用。2、當非預應力鋼筋與預應力鋼筋管道埋設發生矛盾時，確保預應力鋼筋管道的位置，適當調整非預應力鋼筋。混凝土澆筑時不得振搗波紋管，以利管道暢通。3、砼灌注前用將通氣孔封閉密實，保證孔內無污物和積水，并特別注意防止砼施工時波紋管內進漿堵塞。4、預應力筋在下料槽下料，下料長度應符合設計要求，下料誤差不大于5mm。預應力鋼鉸線下料前應在距切點10cm處用鐵絲綁扎，防止鋼絞線松散。下好料的預應力筋應分長度、分規格分別掛牌存放備用。5、混凝土強度達90%設計強度后，方可按設計程序張拉預應力束。預應力束張拉順

46、序和噸位應符合設計、規范要求，張拉前應繪制預應力束張拉順序圖表，并做好張拉記錄。6、預應力筋張拉采用500t油頂，鋼束張拉均左右對稱進行。張拉前先將千斤頂與油表進行標定。預應力筋張拉采用應力和伸長值雙控。張拉程序為： 持荷2分鐘0初始應力（10%k）100%k（錨固） 智能張拉儀7、預應筋張拉、錨固完畢，及時按規范要求進行孔道壓漿和封端混凝土澆注，同時做好養護工作。8、預應力施工注意事項、縱向錨固端與錨板間一定要密貼，在綁扎鋼筋時，將錨墊板用鐵絲扎牢，以保證在澆筑混凝土時錨墊板不會錯動；、在錨墊板處采用棉紗將鋼鉸線縫隙堵死，以防澆筑混凝土時水泥漿倒灌入波紋管內；、在澆筑混凝土前，0#塊張拉的鋼

47、鉸線按設計要求穿入，其它波紋管和精扎螺紋鋼鐵皮管內插入PVC管，精扎螺紋鋼壓漿管內插入光圓鋼筋，在澆筑混凝土時，定時抽動鋼鉸線、PVC管和鋼筋，嚴防漏漿堵塞預應力筋壓漿管道。、波紋管應嚴格按設計定位，并用定位鋼筋固定牢固，接頭波紋管長度不得小于25cm，兩端波紋管深入接頭波紋管的長度相等；、縱向預應力鋼束為兩端張拉，如果在張拉時出現斷絲現象，鋼絞線將無法更換，因此，在鋼絞線穿束后，嚴格控制電焊，即使焊接，焊機的地線、焊把線外皮應完好，以防打火影響鋼絞線的強度。、張拉豎向鋼束時，千斤頂的張拉頭應擰入鋼束螺紋長度不得小于40mm，一次張拉到控制噸位，持荷12分鐘，并實測伸長量作為作為校核，偏差在6

48、%之內為合格。3.2.6、壓漿預應力鋼束張拉后盡快實施孔內壓漿，為保證孔道壓注密實，波紋管安裝時在管道適當位置設置排氣孔。壓漿前先檢查鋼束有無滑錨現象，如有滑錨現象及時處理。豎向孔道的壓漿最大壓大可控制在0.30.4MPa，縱向壓漿的最大壓力宜為0.50.7MPa，并維持2分鐘。壓漿前將孔道沖洗干凈，進行清孔后才能進行壓漿作業。可先從一端往另一端進行壓漿，至另一端排出濃漿才能進行錨口封堵。壓漿緩慢、均勻進行。壓漿時按設計要求的配合比配置灰漿，以確保能順利壓入孔道。待頂部(另一端)冒出濃漿后，堵死槽口，關閉壓漿閥門。壓漿采用灰漿攪拌機和灰漿泵，灰漿攪拌機安置在所要壓漿梁段的前一段上，攪拌好后，由

49、灰漿泵壓入預應力孔道，壓注前清理檢查預應力孔道，灰漿要過篩，儲放在漿桶內，低速攪拌并保持足夠數量，使每根孔道壓漿能一次完成。壓漿完畢后，拆除壓漿設備，并清洗干凈。壓漿的作業程序為：封堵錨頭沖洗管道接壓漿管拌制灰漿壓注灰漿起壓閉漿拆除壓漿及出漿孔上的閥門管節，準備進行下一孔壓漿。壓漿作業時，噴嘴插入孔道后，噴嘴后面的膠皮墊圈必須緊壓在孔口上，膠皮管與灰漿泵必須連接牢固。堵灌漿孔時應站在孔的側面。3.3、線形控制線形控制是懸澆施工中的一項重要內容，主要包括三部分：撓度控制、中線控制和斷面尺寸控制。為此，項目部將成立線型控制小組，對各種觀測數據進行統計分析，并同理論計算值進行比較，不斷調整控制數據，

50、從而有效地保證梁體的線型。3.3.1、觀測點設置考慮到砼收縮及施工過程中掛籃預壓和對連續剛構施加預應力的影響，同時在0#塊施工前，將臨時水準基點設在墩、臺帽上，作為梁體施工中的高程控制點。在施工過程中，臨時水準基點經常同其它水準點進行聯測，保證觀測精度。0#塊共設高程觀測點11個，其中8個設于模板表面，進行立模標高控制，3個設于砼澆筑完畢后的梁頂表面，以搜集各施工階段梁體結構的變形數據，據以分析修整模板的標高預抬高量，控制梁體高程。梁頂觀測點采用16的圓鋼預埋，露出砼表面20mm。在施工中水準基點及梁頂各觀測點均保持完好，直至連續剛構合攏。施工節塊高程觀測點示意圖1、n1n8模板立設時標高控制

51、點；2、n9n11砼澆筑后及預應力施工后標高觀測點。3.3.2、施工控制標高的施工控制步驟主要為：現場高程量測，數據的整理、分析，及時調整模板標高預抬高量和現場控制。現場高程量測分四部分：第一部分：砼澆筑前模板標高的設立; 第二部分：砼澆筑后模板標高的復測；第三部分：砼澆筑后預應力施加前各節塊梁頂高程觀測點的量測；第四部分：預應力施加后各節塊梁頂高程觀測點的量測。比較第一、第二部分兩次測量結果，以驗證模板的預抬高量是否達到了預期效果；比較第三、第四部分兩次測量結果，以驗證施工節塊對已完成節塊的影響是否同理論計算一致。 3.3.3、中線控制0塊施工完畢后，通過導線控制點測放出其中心位置作為中線控

52、制點，并用預埋鋼板固定。然后采用導線法確定各節塊立模時的中線。3.3.4、斷面尺寸控制為保證梁體的結構尺寸滿足設計及驗收標準要求，同時保證合攏精度，需對梁體斷面尺寸進行控制。采用砼澆筑前后的嚴格控制及認真復核和適當調整的方法，保證梁體的結構尺寸。4、 施工計劃4.1、人員：為了更好的加強現場施工管理，保證工程質量及進度，根據工程需要，人員配備如下：人員配備表序號作業人員主要工作內容人數1經理負責行政及現場等全面管理12總工程師負責技術及現場等全面管理13技術組施工組織設計、熟悉審核圖紙，梁體施工標高計算、測量和調整等現場交底，指導施工54安全員支架施工及現場施工安全交底，安全檢查25材料負責材

53、料購、管理和使用16試驗組各種試驗27托架組支架安裝、預壓、拆除及維修188鋼筋組鋼筋、預應力筋及管道加工與安裝249模板組模板的安裝及拆除3010混凝土組梁體砼的拌制、運輸、灌注、搗固與養護2411張拉組張拉與壓漿3012機械設備組拌和樓、罐車、泵車、電工、吊車司機、起重工1013普工104.2、材料：根據本工程特點，結合當地情況，鋼材、水泥、預應力筋、錨具等由指揮部批準的合格供貨廠家供應，材料均有產品合格證書，試驗合格并經監理工程師同意后才能使用。4.3、主要機具設備：主要機具設備表序號名稱規 格單位數量1全站儀DTM352C臺22水平儀DSZ2臺33切斷機GQ40臺24彎曲機GW40臺2

54、5電焊機BX3-500-2臺106插入式振動器ZN-50臺67插入式振動器ZN-50臺410混凝土拌合站60m3/h座211砼泵車臺112砼輸送灌車9m3輛513千斤頂YDCW5000(500t)臺614油泵2YBZ2-49臺415數控張拉儀器柳工臺216智能壓漿機臺24.4、施工進度安排4.4.1、施工進度安排原則先施工4號、5號、12號、13號主墩臨時支座，其次是搭設支架0#塊施工，而后對稱兩側灌注17梁段，形成兩個T構，在兩邊邊墩搭設支架現澆邊跨段，然后利用掛籃澆筑梁段合攏邊跨，利用主跨掛籃澆筑中跨梁段合攏主跨，拆除4號、5號、12號、13號墩臨時支座，形成整個連續梁體系。4.4.2、各

55、節段工序作業時間細化表工序作業時間細化表項目工序持續時間(天)備注0#塊施工支架搭設、臨時支座安裝5堆載預壓5立底模2立側模2底板、腹板鋼筋安裝綁扎2內模及支撐拼裝1頂板鋼筋安裝綁扎1.5混凝土灌注0.5混凝土等強度5預應力張拉0.5預應力管道壓漿0.5小計25懸臂灌注段施工掛籃拼裝、預壓10僅1#塊施工時需要掛籃移動1模板調整0.5鋼筋綁扎1混凝土灌注0.5混凝土等強度5預應力張拉0.5預應力管道壓漿0.5小計9一個階段施工時間邊跨現澆段施工地基處理7膺架搭設7堆載預壓5含底模安裝底模標高調整1鋼筋綁扎5含內模安裝混凝土灌注1混凝土等強度5預應力張拉1預應力管道壓漿1小計33中跨合龍段施工臨

56、時剛性固結加固3邊跨合攏時施工一半吊架安裝1模板調整1鋼筋綁扎1混凝土灌注0.5混凝土等強度5預應力張拉1預應力管道壓漿0.5拆除側模、底模及吊架2小計154.4.3、工期安排第二聯、第四聯左幅0#塊施工2013年6月1日開始施工，2013年6月25日完成；標準塊、邊跨現澆段施工2013年7月5日開始施工，2013年9月10日完成；合攏塊2013年9月30日完成；右幅0#塊施工2013年10月1日開始施工，2014年1月31日完成合攏。連續梁施工橫道圖5 、危險源的識別與監控5.1危險源識別根據掛籃現澆箱梁整個施工過程，對可能發生的危險源進行識別如下：序號過程事故類別引起事故主要原因1現澆箱梁

57、鋼筋施工人身傷害沒有進行安全技術交底2人身傷害沒有特種作業崗位培訓及資格證書3人身傷害沒有按照操作規程進行作業4電擊傷害沒有配備標準化的電閘箱5砸、擠、絞、機械傷害起重設備、升降設備不符合安全規定6人身傷害沒有使用標準的勞動保護用品7砸傷進入施工作業區沒有帶安全帽8人身傷害作業人員違章指揮、違章作業9人身傷害沒有設置專、兼職安全管理人員10人身傷害沒有對作業人員進行安全應知應會考核11砸、摔傷害支架基礎沒有按規定進行夯實12砸、摔傷害沒有按規定進行支架安裝13砸、摔傷沒有對萬能桿件安全性能定期檢測14摔傷沒有設置安全防護欄、標志燈等15摔、電擊傷害夜間施工照明設備不符合規定16砸傷臨時設施不符

58、合安全規定搭設17現澆箱梁混凝土筋施工人身傷害沒有進行安全技術交底18人身傷害沒有特種作業崗位培訓及資格證書19人身傷害沒有按照操作規程進行作業20電擊傷害沒有配備標準化的電閘箱及電路21砸、碰、擠、機械傷害起重設備不符合安全規定22人身傷害沒有使用標準的勞動保護用品23摔、電擊傷害夜間施工照明設備不符合規定24砸傷臨時設施不符合安全規定搭設25人身傷害高空作業不系安全帶26砸傷進入施工作業區沒有帶安全帽27人身傷害作業人員違章指揮、違章作業28摔傷高空作業人員帶病工作29機械、擠、碰傷害運輸車輛安全裝置不全、失效30電擊傷害所使用的電器設備不符合安全規定31摔、碰傷害沒有設置專、兼職安全管理

59、人員32摔、碰傷害沒有對作業人員進行安全應知應會考核33預應力鋼絞線施工人身傷害沒有進行安全技術交底34人身傷害沒有特種作業崗位培訓及資格證書35人身傷害沒有按照操作規程進行作業36電擊傷害沒有配備標準化的電閘箱及電路37人身傷害沒有使用標準的勞動保護用品38砸傷害進入施工作業區沒有帶安全帽39人身傷害作業人員違章指揮、違章作業40人身傷害高空作業不系安全帶41砸傷臨時設施不符合安全規定搭設42摔傷扶手、爬梯、腳踏板不符合規定43摔傷沒有設置安全防護欄、標志燈等44機械、擠、砸傷害張拉設備沒有進行試驗檢測45擠、砸、碰、機械傷害張拉設備不符合安全規定46砸、碰傷害各種安全防護裝置不全或沒有5.

60、2危險因素評估根據上節危險源的識別，對現澆箱梁施工過程可能遇到的各種風險事故進行總分析。危險因素評估采用LECD法。5.2.1 LECD評估方法危險源的危險度通過此法來計算，即把危險源誘發事故的可能性、人員暴露于危險環境中的頻繁程度、一旦發生事故可能造成后果的嚴重程度三種因素的量化值之乘積，作為該危險源的危險度，即：危險度D=LxExC(L-事故發生的可能性、E-人員暴露于危險環境中的頻繁程度、C-一旦發生事故可能造成的后果)L/E/C賦值標準：事故或危險事件發生可能性分數（L）分數值事故或危險情況發生可能性分數值事故或危險情況發生可能性10完全可能，會被預料到0.5可以設想，但高度不可能6相

61、當可能0.2極不可能3不經常，但可能0.1實際上不可能1完全意外，極少可能暴露于危險環境頻率的分數值（E）分數事故或危險情況發生可能性分數事故或危險情況發生可能性10連續暴露于潛在危險環境2每月暴露一次6逐日在工作時間內暴露1每年幾次出現在潛在危險環境3每周一次或偶然地暴露0.5非常罕見地暴露危險性等級劃分標準（C）分數值發生事故可能造成的后果分數值發生事故可能造成的后果1002000萬元及以上經濟損失，三人及以上死亡7150萬-300萬經濟損失，重傷或4人以上輕傷401000萬-2000萬經濟損失，23人死亡370萬-150萬經濟損失，1-3人輕傷15300萬-1000萬經濟損失，1人死亡或

62、3人以上重傷11萬-70萬經濟損失，微傷危險性等級劃分標準（D）D 值危 險 程 度D 值危 險 程 度 320極其危險, 不能繼續作業20 -70可能危險, 需要注意160 - 320高度危險, 需要立即整改 20稍有危險, 可被接受70 - 160顯著危險, 需要整改5.2.2危險因素評估表格結合項目安全工作開展情況，根據上訴評估方法匯總得如下表格：序號過程危 險 因 素可能導致的傷害作業條件危險性評價風險等級（事故）LECD1現澆箱梁鋼筋施工沒有進行安全技術交底人身傷害1674222沒有特種作業崗位培訓及資格證書人身傷害13154523沒有按照操作規程進行作業人身傷害1372124沒有配

63、備標準化的電閘箱電擊傷害0.26404825起重設備、升降設備不符合安全規定砸、擠、絞、機械傷害13154526沒有使用標準的勞動保護用品人身傷害1372127進入施工作業區沒有帶安全帽砸傷13154528作業人員違章指揮、違章作業人身傷害0.1674.229沒有設置專、兼職安全管理人員人身傷害0.1674.2210沒有對作業人員進行安全應知應會考核人身傷害114040111支架基礎沒有按規定進行夯實砸、摔傷害0.50.510025112沒有按規定進行支架安裝砸、摔傷害0.5110050113沒有對萬能桿件安全性能定期檢測砸、摔傷0.5110050214沒有設置安全防護欄、標志燈等摔傷0.56

64、721215夜間施工照明設備不符合規定摔、電擊傷害131545216臨時設施不符合安全規定搭設砸傷16742217現澆箱梁混凝土施工沒有進行安全技術交底人身傷害16742218沒有特種作業崗位培訓及資格證書人身傷害131545219沒有按照操作規程進行作業人身傷害13721220沒有配備標準化的電閘箱及電路電擊傷害0.264048221起重設備不符合安全規定砸、碰、擠、機械傷害131545422沒有使用標準的勞動保護用品人身傷害13721223夜間施工照明設備不符合規定摔、電擊傷害131545424臨時設施不符合安全規定搭設砸傷16742225高空作業不系安全帶人身傷害161590426進入施

65、工作業區沒有帶安全帽砸傷131545227作業人員違章指揮、違章作業人身傷害0.56721228高空作業人員帶病工作摔傷16742229運輸車輛安全裝置不全、失效機械、擠、碰傷害131545230所使用的電器設備不符合安全規定電擊傷害114040231沒有設置專、兼職安全管理人員摔、碰傷害0.1674.2232沒有對作業人員進行安全應知應會考核摔、碰傷害114040133預應力鋼絞線沒有進行安全技術交底人身傷害16742234沒有特種作業崗位培訓及資格證書人身傷害131545235沒有按照操作規程進行作業人身傷害13721236沒有配備標準化的電閘箱及電路電擊傷害0.264048237沒有使用

66、標準的勞動保護用品人身傷害16742238進入施工作業區沒有帶安全帽砸傷害131545239作業人員違章指揮、違章作業人身傷害0.1674.2240高空作業不系安全帶人身傷害16742241臨時設施不符合安全規定搭設砸傷16742242扶手、爬梯、腳踏板不符合規定摔傷16742243沒有設置安全防護欄、標志燈等摔傷16742244張拉設備沒有進行試驗檢測機械、擠、砸傷害16742245張拉設備不符合安全規定擠、砸、碰、機械傷害16742246各種安全防護裝置不全或沒有砸、碰傷害0.567212根據危險等級標準可以看出，本項目支架現澆箱梁施工危險等級處于3級以下，項目部根據實際情況采取加強安全巡

67、查與三級安全教育，確保安全技術交底覆蓋率達到100%等措施防止安全事故的發生。6、 安全防范要點6.1、安全防范類別根據本分項工程特點，安全防范重點有以下幾方面：1、防高處墜落事故2、防起重傷害事故3、防觸電電擊事故4、防機械傷害事故5、防火災事故6、防坍塌事故7、防落水溺水事故8、保證結構安全6.2、風季防范措施 加強對墩頂支架及掛籃上各配件，箱梁上的各種施工工具的檢查，防止高空墮落。注意氣象預報，風前作好預防準備工作，當風力大于六級時，停止高空工作。在風季增加支架與墩身的連接，確保其有足夠的水平抗力抵抗大風作用，必要時采取在支架頂部拉設纜風繩抗風。6.3、雨季防范措施1、掌握天氣預報的氣象

68、趨勢及動態，每天注意氣象預報，以利安排施工，做好預防的準備工作。同時經常檢查箱梁支架基礎等易于發生水害位置，并做好施工中的臨時防護措施。施工現場做到排水通暢，混凝土澆筑等工序的施工避開雨天施工。2、加強施工便道的養護，保證道路暢通，提供良好的施工環境，做好應急的措施，儲備針對雨季，惡劣氣候施工所需的物質、材料、設備。并做好物資、設備的防濕防潮工作。備好防雨、雪等物品（雨衣、雨靴、安全鞋等）。 3、對墩頂作業面要用彩條布進行覆蓋，避免雨水淋涮。 4、箱梁施工是高空作業，要加強高空作業安全培訓和勞動保護，并安裝避雷設施，并檢驗合格后方能投入使用。 5、預應力施工時要在晴好天氣進行，防止油污被水沖刷

69、污染墩身。6.4、大霧天氣防范措施大霧天氣在未有安全保障設施時，不得進行大型結構起吊及運輸作業（含特殊工種操作）。6.5、高空作業防范措施1、所有進入施工現場的人員必須戴好安全帽，并按規定配戴勞動保護用品或安全帶等安全工具。作業人員不得穿拖鞋，高跟鞋、硬底易滑鞋和裙子進入施工現場。在距邊緣0.71.2米處應設置防護欄或架設護網，且不底于1.2米，并要穩固可靠。從事支架的人員，要有特種作業證方能持證上崗2、施工作業搭設的扶梯、工作平臺、腳手架、防護欄、安全網等必須牢固可靠，并經驗收合格后方可使用作業。人員上下要有斜道或扶梯上下，不準攀登模板、腳手架或繩索上下，并作好防護措施的管理。3、作業用的料

70、具應放置穩妥、小型工具應隨時放入工具袋，上下傳遞工具時，嚴禁拋擲。4、進行兩層或多層上下交叉作業時，上下層之間應設置密孔防護網罩加以保護。嚴禁將架桿、扣件、模板向下拋擲。施工平臺應掛配醒目的安全警示牌，夜間施工必須有充足的燈光照明。6.6、夜間施工防范措施1、做好施工安排，合理安排作業時間，鋼筋安裝、模板爬升盡量安排在白天進行。2、各級組織機構建立夜間值班制度，親臨現場指揮，檢查施工。做好項目的夜間施工，做好周密的組織和技術交底，配備足夠的資源，確保夜間施工順利進行。夜間施工，保證足夠燈光、照明亮度，加強現場安全監管。3、安裝足夠的照明設備，保證夜間工作有良好照明條件，特別是箱梁墩頂作業條件差

71、，應加強安全防護，改善作業環境。6.7、環境保護措施及保證體系從進入施工現場的時候起，即開始進行環保宣傳教育與動員工作，并將這一工作貫穿于施工全過程，使全體員工自始至終保持高度的環保責任感。1、做好防水排水，防止水土流失。施工期間始終保持工地的良好排水狀態，防止水土流失、江河污染。2、施工廢水不能隨處排放，采取沉淀等凈化措施以防污染河道。3、控制噪聲。各種施工機具設備經常清洗、檢修，以保證完好率和正常地運轉，盡量減少噪聲、廢氣的排放。6.8、操作平臺安全措施 1、掛籃安模后，上、下懸臂端及下后端和兩側設置安全操作平臺，并鋪滿安全網，從上至下掛滿掛嚴。 2、上下腳手架等平臺，要鋪平鋪嚴、固定，下

72、方要掛密目安全網，平臺兩側要有護身欄，架子之間的間隙不得大于20cm，間隙處應用竹跳板連接綁牢，臨時平臺兩竹跳板要滿鋪、綁牢，無探頭板并要牢固地固定在腳手架的支撐上，腳手架平臺的任何部份均不得與活動模板相連。 3、操作平臺上鋪設的腳手架應用4-5cm厚的木板，并釘1cm厚木條作防滑，橫檔應用外徑48mm壁厚3.5mm的鋼管。 4、升降模板手拉葫蘆應用10T以上的專用配套的鋼絲繩，承重的鋼絲繩直徑應不小于28mm，所用的安全繩應用直徑不小于28mm的鋼絲繩。 5、嚴禁在操作平臺防護以外作業，任何人不準擅自拆改操作平臺，因工作需要必須改動時，要將改動方案報技術、安全部門和施工負責人批準后，由架子工

73、拆改，架子拆改后經有關部門驗收后，方準使用。 6、在操作平臺上工作時要隨時注意上面材料，不準向外拋任何物體，保持操作平臺的整潔。 7、搭設操作平臺之前架子工對所必用的料具要進行檢查，按標準選料。使用焊件焊接時，應由技術部門和有關人員鑒定焊件合格后，方準使用。 8、組裝或拆除吊籃時，至少三人配合操作，嚴格按照支搭腳手架的工藝程序作業。任何人不得擅自改變吊籃組裝方案。 9、升降模板時，必須同時搖動所有的手拉葫蘆或同時拉動倒鏈，各吊點應同步升降，保持掛籃平衡。掛籃升降時不要碰撞建筑物，特別是在關鍵受力部位應有專人負責推動掛籃，防止掛籃掛碰建筑物。6.9、其他安全措施與注意事項1）、嚴禁亂拉，搭接電線

74、，所有電器必須安裝漏電保護器。移動電箱應焊支架安裝牢固牢靠，并設防護罩。2）嚴禁下河游泳。7、 安全保證體系為保跨高速段箱梁施工的生產安全，根據國家有關法律、法規和規范，在安全生產管理體系的基礎上，建立安全生產管理體系，明確各管理部門和各級管理人員的安全職責，規定現場安全管理和特殊作業安全管理要求。全面貫徹落實“安全第一、預防為主”的方針，認真落實國家和上級部門頒布的有關職業安全衛生管理的法律、法規和文件，遵守交通部頒發公路橋涵工程施工安全技術規程(JTJ10303-2009)，確保施工過程中人員的生命安全和身體健康，杜絕死亡事故和重大傷亡事故的發生，控制一般事故的發生頻率。7.1、組織機構為

75、保證工程施工的零事故率，我項目部由項目經理直接負責，在施工中嚴格執行浙江省安全施工的技術要求，施工前對所有的參建人員進行安全技術交底與安全教育，使每個人了解施工過程中注意事項，明確每個崗位的工作和責任。項目部建立安全生產組織機構，項目經理全面負責并領導本項目的安全施工工作。落實各級管理人員和操作人員安全生產責任，做好本崗的安全工作，確保安全生產。安全生產管理機構圖7.2、安全管理職責項目部安全管理領導小組的任務和職責：貫徹執行上級各項安全法規規程；定期召開安全工作會議；總結和布置安全生產工作；決策重大施工安全方案；制訂本項目各項安全制度規定；落實安全責任制；組織安全教育培訓；開展安全檢查等。

76、建立高效靈敏的安全管理信息系統。系統規定各種安全信息的傳遞方法和程序，在施工中形成暢通無阻的信息網，準確及時地搜集各種安全信息（如執行“五同時”的信息，安全技術措施方案的編制、審批、交底、落實、確認信息，安全隱患、險肇事故及工傷信息等），并設專人負責予以處理。7.3安全生產保證體系按照GB/T28001-2001勞動衛生保障管理體系標準的要求建立項目安全生產保證體系，制定安全包保責任制，逐級簽訂安全承包合同。達到全員參加，全面管理的目的，充分體現“管生產必須管安全”和“安全第一、預防為主”。認真編制安全生產保證計劃和各項施工組織設計，并嚴格按保證計劃和專項施組的安全要求進行管理、實施。在編制施

77、工技術方案的同時，編制相應的分項工程的安全技術措施，確保安全管理目標的實現。 安全保證體系圖8、安全防護管理制度8.1、安全檢查制度1、每班配備現場專職或兼職安全員，進行現場作業過程中的跟蹤監控檢查，對發現的問題及時整改；每周一由安全生產部組織一次全范圍的安全檢查，項目部負責人，各班組負責人，技術負責人及安全員參加檢查，檢查結果形成安全檢查報告。對存在的重大問題，項目部簽發事故隱患通知單（一式三份），各班組應及時將整改情況反饋到項目部。對不合格項限期整改至復查合格為止。2、施工過程中保證檢查制度的落實，規定定期檢查日期及參加檢查的人員，非定期檢查應視工程情況如施工準備前，施工危險性、采取新工藝

78、、季節性變化、節假日前后進行檢查，并要有領導值班，對檢查中發現的安全問題，制定整改措施，定人限期進行整改，保證“管生產，必須管安全”的原則真正落實。3、安全生產自檢是安全生產的基本保證，尤其是重大危險源和高危場所，特殊工序、特種作業更應嚴格遵守安全操作規程和安全交底規定。對上級檢查發現的問題，項目必須立即無條件整改；如發現重大安全隱患，需要停工整頓的，項目必須停工整頓。8.2、安全教育和安全學習制度1、作業人員進場前進行安全教育與崗前培訓，考試合格者方可安排上崗。2、每周作業隊與班組安排一次集中安全學習，并作好安全學習記錄。3、根據工程性質與工程部位的不同，針對工程特點，對所有從事管理和生產的

79、人員進行全面的安全教育，重點對專職安全員、施工員、班組長、從事特種作業的員工要持證上崗（如：架子工、起重工、電工、焊接工、機械工等），場內機動車輛以及新工上崗、工人變崗和改變工藝等進行培訓教育。4、對從事施工管理和生產的人員，未經安全教育的不準上崗；新工人（含民工、臨時工）未進行三級教育的不準上崗；變換工種或采用新技術、新工藝、新設備、新材料沒有進行培訓不準上崗。5、特種工種的操作人員的安全教育、考核、復驗，嚴格按照特種作業人員安全技術考核管理規定規定執行。經過培訓考核，獲取操作證方能持證上崗，對已取得上崗證的特種人員，要進行登記存檔，對上崗證要按期復審，并設專人管理。6、通過安全教育，增強職

80、工安全意識，樹立“安全第一、預防為主”的思想；掌握基本生產知識和安全操作技能；提高職工遵守施工安全紀律的自覺性，認真執行安全操作規定，做到：不違章指揮，不違章操作、不傷害自己、不被他人傷害，達到提高職工整體安全防護意識和自我防護能力。8.3、安全施工技術交底制度1、安全施工技術交底是實現安全生產的重要保證。使各班組的所有員工、民工在上崗前和工作中，都得到有針對性、實用性的安全技術交底，使每個人都了解施工中的所存在的安全問題，使施工安全知識得到全員了解，提高他們在施工中自我保護能力。新進場人員對新崗位不熟悉，易出事故，是安全交底的重點，即使是零星進場的人員，也不能放過安全交底。2、交底內容包括：

81、安全操作規程、安全生產知識、安全防范措施等。3、每位進場人員在接受安全施工技術交底后，都要填寫簽認安全技術交底單；多人同時交底時，可通過安全技術交底附單進行集體簽認。4、未經過安全技術交底新進場人員不允許進行本系統的施工。做到進場一個人交底一個人。 9、安全防護結構設計9.1、掛籃自身安全防護 1、 掛籃前上橫梁兩側都應設作業平臺，便于吊桿千斤頂的頂升與調整操作。平臺下鋪腳手板，兩側焊扶手并掛細目網防護。 2、 掛籃頂面至底模平臺之間采用鋼管加工成上人梯，確保施工人員安全。9.2、掛籃結構安全保證1、掛籃拼裝完成后摸擬最重一段重量的1.25倍用掛籃后錨點通過上反壓梁錨固聯接于箱梁腹板預埋的精軋

82、螺紋鋼、用2臺千斤頂（每片一臺）進行加載，邊跨合攏段的支架利用水箱加水試壓。在拼裝好的掛籃底籃上進行靜載試驗，壓載時間不得少于24個小時、確保結構安全。 2、掛籃采用墩頂進行拼裝與拆除，施工中對操作人員、信號員、作業工人進行全面培訓與技術交底，并配備齊全的勞動防護用品，可靠的通信工具，確保安全。9.3、其它部位安全防護1、在已完成的橋面兩側，加緊綁扎防護護欄鋼筋，并設臨時欄桿，保證施工人員安全。2、掛籃加工所有材料必須達到設計要求，特別是材質方面的要求。 3、掛籃加工工藝必須按設計要求進行，特別是針對銷軸，吊點等重要部位都要調質、驗收。符合設計要求后，才能運至現場拼裝。4、對掛籃各桿件的栓接和

83、貝雷架連接部位，在拼裝前及拼裝過程中，都必須進行仔細地檢查。以保證桿件位置準確，結構連接可靠，且對主要部件不能隨意進行電焊或氧氣切割，螺栓連接必須牢固。9.4、掛籃拼裝與靜載試驗 1、安裝掛籃走行系統滑塊時，因梁面混凝土面高低不平，可在枕木用粗砂、砂漿等抄平，其不平度在5mm以內。2、掛籃拼裝時，應嚴格控制主桁懸臂部分的荷載重量，除張拉操作平臺及必須的少量工具外，不得任意增加載重量。3、掛籃拼裝過程中安全防護系統應與主體結構拼裝穿插進行，確保每個作業面都有良好的安全作業環境。4、掛籃拼裝完成后采用模擬試壓試驗，確保結構安全，試驗時確保足夠的壓力與持荷時間，具體按箱梁施工方案的掛籃拼裝與試驗工藝

84、進行。9.5、掛籃施工中重點部位檢查 1、滑行系統檢查 掛籃使用過程中應認真檢查滑行接縫平整度，滑行系統之間的連接是否可靠。 2、后錨固系統檢查 后錨固系統是掛籃得以平衡的最基本保證，施工時應檢查預埋筋是否完好，貝雷架連接是否有效，還應檢查精扎螺紋鋼與梁墊座之間夾角是否與設計相符，杜絕出現精軋螺紋鋼筋受彎扭現象。 3、吊掛系統檢查 對掛籃的吊掛系統進行全面檢查，主要檢查螺母連接情況。吊桿完好情況。 4、模板系統檢查 在混凝土澆筑前及混凝土澆筑過程中，對掛籃的模板系統及模板支撐、對拉系統進行全面檢查，確保在混凝土澆筑過程中不跑模、漏漿，保證主體結構安全。 5、不平橫力矩控制 掛籃施工過程中，對梁

85、面荷載進行嚴格控制，減少梁面不必要的荷載，確保不平衡力矩在設計限定范圍內。在掛籃拼裝過程中，保證兩懸臂端掛籃拼裝同步，避免出現不平衡狀態。在混凝土澆筑時，控制混凝土澆筑方量差異，確保梁體受力平衡。9.6、掛籃拆除1、掛籃拆除時要注意拆除順序為拼裝的逆順序，具體按掛籃拆除施工工藝進行。在完成合攏段施工后先回移到岸邊，再利用吊機直接吊到地面。2、掛籃拆除時要注意對掛籃表面混凝土等進行全面清理。防止其上螺栓、鋼筋等雜物墜落傷人。3、掛籃拆除時要對起吊物拴掛纜風，掛籃的安裝、拆卸順序、操作要求應懸掛在操作平臺醒目處。10、安全應急措施10.1組織機構及緊急事故處理原則為確保在突發事件影響到混凝土正常澆

86、筑時，能迅速有效地采取正確措施，最大限度地減少突發事件對混凝土澆筑的影響。保證工程施工質量，特制訂本應急處理和救援預案。工地成立保障安全生產處理突發事件的應急領導小組，由項目經理擔任應急小組組長，項目副經理擔任應急小組副組長。現場應急指揮部是事故發生后由應急領導小組根據事故類別派出的應急救援指揮機構。行使現場應急指揮、協調、處置等職能。應急指揮部下設搶險救災組、疏散警戒組、醫療救護組、后勤保障組、通信聯絡組、善后處理組等。應急救援組織體系見下圖：緊急事故處置原則當發生突發緊急事件啟動應急預案后，第一目標是保護人員的安全，第二是盡量減少對環境的污染，第三是降低財產損失。所有應急行動均應按此原則進

87、行。10.2緊急事故處理程序（1）一旦發生緊急突發事故立即向應急小組組長項目經理匯報安全事故情況，由項目經理向公司安全部部長匯報情況，由公司勞動安全部根據事故情況逐級匯報。（2）在應急小組組長項目經理的帶領緊急啟動應急預案，由應急組織機構具體實施：指揮搶險救災工作。搶救傷員，排除險情，防止事故蔓延擴大，保護好現場。（3）成立安全事故調查組進行安全事故調查。一般事故發生后12小時內提出事故分析報告，項目部應嚴格保護事故現場，采取有效措施搶救人員和財產，防止事故擴大。要移動現場物件時，繪制現場簡圖并做好書面記錄，妥善保存現場重要痕跡物證。發生傷亡事故時，項目部得到事故消息后立即用口頭報告、點焊、傳

88、真等方式報項目監理部、業主搶險救災領導小組及安全生產監督管理部門。事故發生24小時內寫出事故的書面報告，內容包括事故發生的時間、地點、單位、事故的簡要經過、傷亡人數、直接經濟損失的初步估計、事故發生原因的初步判斷、事故發生后采取的措施及事故控制情況。（4）對事故責任者進行處理。10.3各類主要可能發生的緊急事件處理措施（1）支架塌陷一旦發生支架塌陷，也應立即通知應急小組組長，緊急啟動應急預案，首先，先清點塌陷區域的施工人員，確定是否有人被掩埋或壓住等，一旦有人被掩埋或壓住應立即組織人員進行挖出，急救方法與上基本相同，同時救助前，先確定塌陷區是否安全，若有危險，必須先排除后方可施救，確保施救人員

89、的安全，防止二次事故的發生。（2）觸電事故 一旦發生有人觸電，應立即通知現場電工切斷總電源，在未切斷電源前禁止人員直接上前施救，防止產生連續觸電事故。同時通知應急小組進行現場急救及打120急救電話，派專職醫務人員進行急救。（3）機械設備、車輛、高處墜落等事故一旦發生此類事故，應立即到工地最近的社區醫院進行簡單清毒、包扎后派專車立即送醫院急救。對事故嚴重者，應立即打120急救中心，派專職醫務人員到現場急救并送醫院緊急救治，對傷員不能輕易移動，防止產生內傷或大出血危機生命安全。10.4搶險物資及交通工具的準備根據項目部實際情況，配備搶險救災人員30人（在職職工）、挖掘機2臺、裝載機1臺、汽車2臺、

90、鋼管500根、切割機、起重機2輛、藥箱、擔架等。10.5突發應急事件的分析與報告任何突發應急事件發生以后，安全文明、環保部都要對所發生的事件及時予以分析，找出事件發生的原因，評估事件的影響，做好后續彌補工作，對于已經造成人員傷害的，要及時予以救治，對于已經造成環境影響的，要制訂相應的彌補措施進行糾正和預防。工地對事故過程中的功過人員要及時進行獎罰，按照事故處理“四不放過”的原則，及時總結，汲取教訓。處理情況按規定程序逐級上報。10.6突發應急事件應急小組聯系方式工地應急反應小組主要聯系電話職務姓名電話應急小組組長黃平應急小組副組長陳剛應急現場總指揮李曉毅應急勞動力調配龍維應急機械、物資調配易澤

91、榮醫療急救負責蹇林工地電工負責王海燕工地治安負責王志福救援中心電話120火警電話119治安中心電話11011、 安全驗算11.1、0#支架檢算、澆注第一層砼施工托架受力計算1.荷載情況底板砼重量（按每立方米25KN/m3計算）:Gd=(14.796)m325KN/m3=369.9KN一側腹板砼重量（按每立方米25KN/m3計算）:Gf=（7.245）m325KN/m3=181.123KN模板重量:底模：Gdm=20KN側模：Gcm=20KN施工荷載（按每平方米2KN/m2計算）:Gs=1m4.5m2KN/m2=9KN沖擊荷載（按每平方米4.0KN/m2計算）:Gc=1m4.54.0KN/m2=

92、18KN振搗荷載（按每平方米2.0KN/m2計算）:Gz=1m4.5m2.0KN/m2=9KN 11.1.2、I36a工字鋼分配梁受力計算：I36a工字鋼受力體系為簡支梁均布荷載，分別對其強度和剛度進行計算，并計算其反力作為荷載傳遞給I45a縱梁。受力圖如下： 剪力圖如下：彎矩圖如下： 位移圖如下：最大彎矩：Mmax=91.76KNm 最大剪力：Qmax=87.53KN 最大撓度：fmax=1.23mm （3）對工字鋼進行受力驗算抗彎強度驗算抗彎強度滿足要求抗剪強度驗算抗剪強度滿足要求剛度驗算剛度滿足要求。11.1.3、I45a工字鋼縱向分配梁受力計算：6a工字鋼受力體系為一端固定，一端簡支的

93、均布荷載，分別對其強度和剛度進行計算。組合受力圖如下：剪力圖如下：彎矩圖如下： 位移圖如下：最大彎矩：Mmax=155.51KNm 最大剪力：Qmax=218.82KN 最大撓度：fmax=0.842mm （3）對工字鋼進行受力驗算抗彎強度驗算抗彎強度滿足要求抗剪強度驗算抗剪強度滿足要求剛度驗算剛度滿足要求。11.1.4、縫應力計算I45a工字鋼水平桿與預埋板焊縫應力計算：I45a工字鋼水平桿與預埋板連接采用角焊縫進行聯接,計算時對翼緣板內側焊縫不考慮受力，焊縫截面特性如下圖所示:焊縫厚度hf14mm,焊縫長度l1170mm、l2110mm。受軸力N180Kn、剪力V=189Kn、彎矩M65.

94、5Knm作用下。焊縫截面特性圖焊縫對ox軸的慣性矩： 由彎矩M在焊縫中產生的最大剪應力：由軸向力N在焊縫中產生的應力：由剪力V在焊縫中產生的平均剪應力：腹板焊縫有效截面面積組合應力計算： 可計算出工字鋼水平桿與節點板的貼角焊縫均能滿足要求。雖應力未超標，但偏大。在I45b工字鋼焊接三角加勁板，提高焊縫連接的安全度。11.2、掛籃檢算11.2.1、設計文件數據各種規格節段箱梁砼方量比較表節段號節段長砼 方 量 （m3）（米）底板翼緣板腹板頂板合計136.5876.35611.2224.47528.6433.56.4247.619.5575.35928.9511.2.2、掛籃主桁計算（一）、荷載系

95、數：根據交通部頒布的公路橋涵設計與施工規范，荷載系數如下：1、砼澆筑時動力等因數的超載系數取1.1。2、澆筑砼和掛籃行走時抗傾覆穩定系數2。（二）、荷載組合箱梁砼： W128.64m326KN /m31.1=787.6KN 底模平臺：W268.1KN外模：W3116.3KN內模：W489.3KN前上橫梁：W513.3KN前下橫梁：W611.06KN施工機具及人群荷載：W769.3KN荷載組合(澆筑砼時)：G（W1W2W3W4W7）/2W5W6（931 68.1 116.3 89.369.3）/210.6+8.6656.2KN荷載組合（空載）G（W2W3W4W7）/2W5W6（68.1 116.

96、3 89.369.3）/210.6+8.6190.9KN（三）、主桁桿件強度、剛度驗算采用SAP2000有限元分析程序計算，建模采用立體桁架模擬一個掛籃承重主桁。計算成果見附圖。由計算所知，桁架受力以軸向受力為主，所以驗算以壓彎桿件計算其穩定性。1、強度驗算（1）、1號桿件采用I32工字鋼A167.12cm2 查表得=0.651=84MPa=140Mpa（2）、5號桿件采用I32a加強工字鋼A167.12+234135.12cm2Iy=I32+I鋼板459=4088.4cm4WyIy/(h/2)4088.4/7.8524.2 cm3 i= 5.5cm55mm查表得=0.55=65.6MPa=1

97、40Mpa11.2,3、澆筑砼掛籃抗傾覆穩定驗算后錨桿（32精軋螺紋鋼筋，張拉力542KN）K= 6.752抗傾覆穩定滿足要求。11.2.4、掛籃行走軌道梁強度、剛度驗算行走軌道采用H300型鋼，查表得Wx1136.06cm3 M=163KN.m=60MPa =140Mpa11.2.5、前后下橫梁澆混凝土時受力計算1、3米節段箱梁底板砼： P16.587261.1188.39KN腹板砼： P211.222261.1320.95KN翼緣砼： P36.356261.1181.78KN底模平臺 P468.1KN外模： P5116.3KNRA=(P1+P2+P3)200/490+ (P4+P5)/23

98、74.3KN(前下橫梁)RB=(P1+P2+P3)290/490+ (P4+P5)/2501.2KN（后下橫梁）2、3.5米節段箱梁 底 板 砼： P16.424261.1183.73KN腹 板 砼： P212.89261.1273.33KN翼 緣 砼： P37.61261.1217.65KN底模平臺： P468.1KN外模： P5116.3KNRA=(P1+P2+P3)225/490+(P4+P5)/2402.0KN(前下橫梁)RB=(P1+P2+P3)265/490+(P4+P5)/2456.1KN（后下橫梁） 通過計算分析可知：在澆筑3.5米節段箱梁砼時，前下橫梁承受的荷載402.0KN

99、為最大；在澆筑3米節段箱梁砼時，后下橫梁承受的荷載501.2KN為最大。11.2.6、前下橫梁強度、剛度驗算前下橫梁采用H400型鋼，查表得截面特性：Ix=17013.39cm4Wx=850.66cm3；采用SAP2000有限元分析程序計算。計算成果見附圖。 1、前下橫梁澆筑砼時強度剛度驗算截面模量Wx=850.66cm3；由sap2000計算程序計算知跨中彎矩 =42MPa =140MPafmax3.77mmfL/400=6.4mm2、支座反力R1= 16 ，R2=185.4KN R3= 184.8 ，R2=15.7KN 11.2.7、后下橫梁強度、剛度驗算 后下橫梁采用H400型鋼，查表得

100、截面特性：Ix=17013.39cm4Wx=850.66cm3；采用SAP2000有限元分析程序計算。計算成果見附圖。1、后下橫梁澆筑砼時強度剛度驗算由sap2000計算程序計算知Mmax=61.2MPa =140Mpafmax3.88mmfL/400=6.4mm、前上橫梁強度、剛度驗算 前下橫梁采用2I40工字鋼，查表得截面特性：Ix=21720cm4Wx=1090cm3；采用SAP2000有限元分析程序計算。計算成果見附圖。1、前上橫梁澆筑砼時強度剛度驗算由sap2000計算程序計算知Mmax=138.2MPa =140Mpafmax7.2mm =140Mpafmax5.5mm =140Mpafmax5.3mm231KN；50銷軸承受的剪應力：= Q/A=72MPa315MPa;孔壁承壓應力：C=Njy/d t= 157MPa315MPa;