1、目 錄一、編制依據4二、工程概況5三、施工準備6四、支撐方案8五、高支模架施工9六、高支模的拆除12七、高支模施工的安全管理14八、澆搗砼輸送安全措施16九監(jiān)測措施17十、安全文明施工措施18十一、應急求援預案22十二、計算書27十三、附圖71 第一章 編制依據為了保證本工程高大梁支模及高大梁的施工安全，根據廣東省建設工程高支模板系統(tǒng)施工安全管理辦法以及建設部關于危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的要求，加強施工安全的管理，按相關規(guī)定特編制本專項施工方案。方案編制計算依據如下：1、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2011）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130

2、-2011）3、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）4、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）；5、建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）6、建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）7、鋼結構設計規(guī)范（GB500172003）；8、建筑結構荷載規(guī)范(GB5009-2012)9、混凝土結構設計規(guī)范(G1350010-2002)10、木結構設計規(guī)范 （GB50005-2003）11、廣州一洲施工安全輔助設計系統(tǒng)施工安全設施計算軟件。12、本工程施工組織設計、建筑、結構施工圖紙。第二章工程概況1工程基本情況 工程名稱恒福雋園1、2、3號樓及地下室工程工程地點清城

3、區(qū)新城B26號區(qū)建筑面積59365.92 m2建筑高度82.55/78.05m基礎形式樁基礎主體結構框剪結構主體結構安全等級二級抗震設防烈度6地上層數26-27層地下層數1首層層高5.4m2層層高4.5m3層以上層高2.9m最大構筑物高度85.3/82.2m建筑功能商住樓2各責任主體名稱 建設單位 清遠市合展混凝土有限公司設計單位廣東城協(xié)建筑規(guī)劃設計院有限公司監(jiān)理單位清遠市卓越工程建設監(jiān)理有限公司施工單位江蘇蘇興建設工程有限公司總監(jiān)理工程師項目經理殷有軍 3、高大支模概況高支模概況：本工程高支模位于下列部位：3.1 2#樓3層L軸交24-26軸處陽臺挑出1.6m，高10.65m，陽臺梁截面為2

4、00*540，板厚100mm，混凝土強度為C35，立桿基礎為地下室頂板（C35，250mm）；3.2 1#樓3層為結構轉換層，大梁截面為800*1500、1000*2000，梁最大跨度為8米，板厚180mm，支模高度為4.5米，立桿基礎為二層梁板，板厚120mm，C35混凝土。3.3 2#樓3層為結構轉換層，大梁截面為800*1600、1000*2000，梁最大跨度為8米，板厚180mm，支模高度為4.5米，立桿基礎為二層梁板，板厚120mm，C35混凝土。3.4 3#樓首層為結構轉換層，大梁截面為700*1800、900*1800、1000*1800，梁最大跨度為8米，板厚180mm，支模高

5、度為4.6米，立桿基礎為地下室底板，板厚400mm，C35混凝土。第三章 施工準備一、技術準備在施工前完成圖紙會審，了解各高大梁位置，截面尺寸，編制安全專項施工方案并經審核、審批、論證，復核軸線、標高等技術工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、施工方案和施工規(guī)范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。二、物資準備1、材料準備：計劃使用約483.0mm鋼管6米=14000根、直角扣件18880個、旋轉扣件1200個、對接扣件2000個、5cm厚木板1132塊、16#工字鋼100米，具體數量根據現(xiàn)場用量調節(jié)。2、材料要求1、 樓面模板、梁側模和底模模板采用18mm厚夾板； 2、

6、梁底枋、側模板的豎直枋木采用80mm80mm松枋木；托梁采用80mm80mm松枋木和3.0厚483.0鋼管；3、 樓面模板底采用80mm80mm松枋木；托梁采用80mm80mm松枋木；4、 模板和枋木材質滿足木結構設計規(guī)范GB 500052003的要求，截面尺寸符合設計要求。各類模板用材應符合建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）附錄A的要求。5、 梁、樓面支撐采用3.0厚48鋼管、可調式U型上托盤和可調式或固定底座；鋼管鋼材采用Q235。6、 剪刀撐、縱橫水平拉桿采用3.0厚48鋼管。鋼材采用Q235。7、 鋼管：應符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊

7、接鋼管GB/T3092中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A級鋼的規(guī)定，有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規(guī)定，質量應符合JGJ130規(guī)范第條的規(guī)定。桿件應平直，兩端面應平整，不得有斜口、毛口；嚴禁有硬傷（硬彎、夾扁等）及嚴重銹蝕等現(xiàn)象，鋼管壁厚不小于設計要求，鋼管必須涂有防銹漆。如鋼管有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的不得使用；禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。對不符合要求的鋼管禁止使用。8、 扣件：應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規(guī)定，性能均滿足國家規(guī)范要求，配件齊全

8、，材料必須經過驗收合格后方允許使用，當對扣件質量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件的規(guī)定抽樣檢測，舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫變形的嚴禁使用出現(xiàn)，滑絲的螺栓必須更換，新舊扣件均應進行防銹處理。扣件的緊固程度應在4050N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨。各桿件端頭伸出扣件的蓋板邊緣的長度不應小于100mm。9、 鋼管配套底座，50mm厚木板用作鋼管的底部墊塊。3、機具準備：根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉正常。架子扳手20把，用于腳手

9、架搭設和拆除，力矩扳手2把，用于檢查腳手架扣件擰緊力是否達到要求。4、周轉材料準備： 做好模板、鋼管、扣件、木枋、支頂等周轉材料的備料工作，分批分期進場。三、勞動力準備工種人數備注技術管理2安全監(jiān)督4質量檢查4測量放線2木工20架子工18（1）計劃架子工18人，負責架子搭設及拆除，木工20人，按實際情況調整人數，并提前做好安排。測量放線工2人，負責對腳手架垂直度的控制(2) 根據開工日期和勞動力需要量計劃。組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(3) 做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作進行崗前培訓，

10、對關鍵技術工程必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規(guī)范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀守法教育。四、施工計劃工期應滿足施工組織設計的要求：各層支撐搭設及模板安裝計劃施工時間為6天；鋼筋安裝計劃施工時間4天；砼澆筑計劃施工時間2天。第四章 支撐方案一、方案選擇：本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。

11、 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。 結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定 采用以下模板及其支架方案：采用滿堂紅扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)。二、模板支撐系統(tǒng)材料的選擇 1、模板均采用2400mml200mm18mm(厚)膠合板；2、支撐系統(tǒng)：選用483.0mm鋼管作立柱、縱橫水平拉桿、剪刀撐； 3、墊板：采用腳手架配套底托，墊板為2000mm200mm50mm松木板； 4、板底橫楞80mm80mm，頂托梁采用80mm80mm木枋及483.0m

12、m鋼管；5、對穿螺栓M14；6、頂托。三、各處模板支撐設計： 序號相同支模形式的梁、板尺寸支頂材料、間距主、次龍骨規(guī)格、材料、間距梁側模豎肋規(guī)格材料模板材料、規(guī)格1100mm樓板支模（高10.65M）鋼管縱向間距900mm，鋼管橫向間距900mm, 立桿步距1.50m第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨采用80*80木枋900mm；底模厚度18mm；2200540mm梁（高10.65M）鋼管縱向間距900mm，鋼管橫向間距900mm, 立桿步距1.50m第一層龍骨8080mm木枋350mm，第二層龍骨木方900mm豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓1排

13、14,豎向間距0.25m，橫向間距600m,采用483.0雙鋼管作為橫檁梁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結底模、側模厚度18mm；31000*20007001000*15002000梁按此搭設（高4.5m）梁底設四立桿，鋼管縱向間距450mm，鋼管橫向間距450mm, 立桿步距1.50m第一層龍骨8080mm木枋300mm，第二層龍骨雙鋼管450mm豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓4排14,豎向間距0.36m，橫向間距600m,采用483.0雙鋼管作為橫檁梁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結底模、側模厚度18mm；4180mm樓板支模（高4.6M）鋼管縱向間距900mm，鋼管橫向間距900mm, 立桿步

14、距1.50m第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨采用雙鋼管900底模厚度18mm；1、水平桿、剪刀撐設置（采用483.0鋼管）2、在鋼管支頂底部上0.20m處縱橫設置水平拉桿，用48鋼管拉結，以后縱橫水平拉桿每1500mm高設置一道，支頂最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿；水平拉桿端頭伸出扣件邊緣長度不應少于100，水平拉桿端頭有混凝土梁、柱的應與混凝土梁、柱頂緊。3、在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐；中間梁側設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-

15、60,除應符合上述規(guī)定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜撐.四、模板及支架系統(tǒng)的驗算：1、取梁截面：200540、1000*2000梁及100mm、180mm樓板分別進行支架系統(tǒng)的穩(wěn)定驗算；第五章高大梁支模架的施工一、施工工藝流程在施工安排上，采取先施工混凝土柱，再安裝滿堂紅支頂體系，這樣，可利用已完成的柱作為水平拉桿的支撐平臺支座，從而達到限制高支模體系水平移動的目的。 將梁位置及鋼管支頂位置放線在地面上并定好水平控制標高梁板豎向支頂 安裝（含縱向水平拉桿及剪刀撐）架設梁底木枋龍骨于鋼管腳手架項托板上 梁底模板安裝架設板底木枋龍骨于鋼管腳手架項托板上樓板模板安裝 模板支頂

16、的驗收梁鋼筋綁扎樓板鋼筋綁扎梁板混凝土澆筑混凝土 養(yǎng)護達到規(guī)范要求的拆模強度拆模令經監(jiān)理單位審批、同意拆模、拆下頂托松下鋼管腳手架可調頂托拆除梁、 板模板， 清理模板拆除水平拉桿、 剪刀撐及鋼管支頂。二、支撐架搭設 1、安裝順序 底座布置放縱橫水平掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底層立桿，底端與水平掃地桿扣接固定，固定底層桿前應校核立桿的垂直度，每個方向裝設立桿后，隨即裝設第二層水平加固桿與立桿扣接固定，校核立桿和水平桿符合要求后，將扣件固定按上述要求依次延伸搭設直至第一步架完成，再全面檢查一遍構架質量，確保構架質量要求后再進行第二步水平桿安裝直到完成隨后按搭設進程及時裝設剪刀撐。 2、支撐系統(tǒng)安

17、裝 1）支撐搭設前，應按公司要求進行三級安全教育及安全技術交底，并簽字確認。 2）對鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使用不合格的鋼管及配件。 3）對工作面進行清理干凈，不得有雜物。 4）根據立桿平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置線，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設的方法，并應隨搭設掃地桿水平縱橫加固桿。 5）立桿底座，在砼面墊200mm200mm50mm松木板。 6）水平桿與立桿扣接牢固，縱橫掃地桿離地面高度不大于200mm。 7）支架立桿的垂直度控制，立桿的全部絕對偏50mm，在腳手架高度段H內，立桿偏差的相對值小于H600。 8）立桿管件的連接應交錯布置：兩根相鄰

18、立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm。 9）立桿、可調托座應根據支撐高度設置，可調托座桿螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm。 10）立桿、水平桿及剪刀撐的布置應嚴格按要求布置。 11）模板承重架應與已澆注的砼墻或柱作為接結節(jié)點，增強整體穩(wěn)定性。 12)模板支架搭設完成后，必須先自檢，再通知公司相關主管部門檢查合格后，經過監(jiān)理、驗收通過后，方可投入使用。 三、模板安裝 1、梁底、梁側模采用18mm膠合板，梁底平板模鋪設在80 X 80松木方上，80X80松木方擱置在雙鋼管托梁上。 1）先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標

19、高調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放雙鋼管。固定后在其上安裝梁底龍骨。龍骨安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L10003L1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及對拉螺栓。 2）為了防止梁身不平直、梁底不平及下?lián)稀⒘簜饶Ｕ！⒕植磕０迩度胫洪g，拆除困難的現(xiàn)象，采取如下措施： A、支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。 B、梁側模必須有壓腳板拉線通直將梁側模釘固

20、。 C、砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統(tǒng)產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。 2、樓面模板的安裝 首先通線，然后調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設80*80木枋托梁，托梁固定后架設橫枋，然后在橫枋上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口，若為壓旁時，角位模板應通線釘固。 3、整體穩(wěn)定性措施1）陽臺處高支模水平拉桿與其他區(qū)域施工支模架相通，連接立桿不小于兩根。2）高支模區(qū)域四周連續(xù)設置垂直剪刀撐，水平剪刀撐頂部和底各設一道，中間每二步設一道。3）高支模頂部縱、橫向水平桿之間

21、加設一道縱、橫向水平桿。4）陽臺處高支模在二層設置連墻件，以保證高支模的整體穩(wěn)定性。四、驗收及拆除的批準程序 1、本工程高支模安裝驗收：由班組、項目部自檢公司專項驗收后報監(jiān)理單位驗收進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。 2、高支模拆除前，根據試塊強度報告，必須向監(jiān)理單位申請拆模報告。監(jiān)理單位簽字同意后方可拆模。 五、模板工程質量保證措施 1、模板及其支架須符合選材和材質的有關要求，同時還須符合如下規(guī)定： 1）保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。 2）具有足夠的承載力、剛度和穩(wěn)定性，并不不發(fā)生不允許的下沉和變形。 3）構造簡單、裝拆方便。便于后繼工序的施工。 4）模板內側

22、要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿。 5）模板的設計、制作和施工應符合國家現(xiàn)行標準的相應規(guī)定，配制木模板尺寸時，要考慮模扳拼裝接合的需要，適當加長或縮短某一部位長度。 6）模板應構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝 及養(yǎng)護等工藝要求。2、模板安裝須符合以下規(guī)定：1）模板安裝前應對操作人員進行技術交底。 2）現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，模板應按設計要求起拱。當設計無具體要求時，當跨度等于或大于4m時，起拱高度宜為全路長度的1100031000. 3）采取分層分段支模的方法，安裝上層模板及其支架應滿足下列要求：下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐；上層支架的立柱應對準下層支架的立柱

23、，并鋪設墊板；固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確；注意控制模板安裝的偏差。 4）模板工程完成后要按照設計圖紙要求檢查軸線位置、相鄰標高關系，幾何尺寸、形狀、垂直度等，并仔細檢查各構件是否牢固，按有關要求實施，合格后方能澆筑混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經常檢查。如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，應及時修整牢固。 5）模板安裝和預埋件，預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規(guī)定。模板及其支架必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置正確。 3、模板支撐組裝完畢后應進行下列各項內容的驗收檢查，并必須符合本方案設計要求及規(guī)范要求： 1）扣件式鋼管腳手架設置情況是否按本方案

24、搭設； 2）縱橫桿、掃地桿及斜撐等配置情況； 3）底座、托頂螺旋桿伸出長度； 4）限位銷等扣件牢固情況； 5）安全平網等安全設施、墊木情況。 4、本工藝應具備以下主要質量記錄； 1）模板檢驗批質量驗收記錄； 2）模板分項工程質量驗收記錄； 3）拆模申請報告；第六章 高支模的拆除一、支頂、模板的拆除 1、拆除順序：梁上頂托梁底木枋梁底模板板上頂托板底模板縱橫水平拉桿剪刀撐支撐立柱下托底墊木。 2、本工程由于部分高支模架支設在相應樓層鋼筋混凝土(混凝土設計強度根據施工圖而定)樓板上，為保證高大支模的穩(wěn)定性以及混凝土結構的質量安全，要求高支模位置對下一層支模必須待高支撐混凝土達到設計強度的100后才

25、能拆除。 3、拆除支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到設計強度標準值的100后，并呈報監(jiān)理公司經監(jiān)理工程師同意辦理書面手續(xù)并確認后，方可拆除。 4、側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷，局部加設回頭頂。 5、拆除4m高度以上梁、柱模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。 6、拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在等拆范圍以外安全地區(qū)拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。 7、嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。 8、嚴格控制模板及其支架拆除的順序。 9、拆除腳手架

26、支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物件等雜物。 10、拆除腳手架支撐時，應設置警戒區(qū)和警戒標志，并由專職人員負責警戒。 11、拆除模板和支頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。12、腳手架支撐的拆除應在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求運行：1）腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；2）同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。 3）通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的鋼管時方可一拆除。 4）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品. 5）拆除工作中

27、，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交又支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。 6）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。 二、模板的清理維修、存放 1、模板清理維修 拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。 2、模板的堆放 現(xiàn)場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。 3、模板拆除成品保護要求 1）拆模時不礙用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。 2）堅持每次使用后清理板

28、面。 3）按樓板部位層層復安、減少損耗。 4）材料應按編號分類堆放。 5）對已完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋向樓面。第七章 高支模施工的安全管理一、高支模系統(tǒng)施工管理機構為了高支模施工能安全、高效的進行，決定成立高支模專項安全管理小組，其中項目經理為第一責任人：公司管理部門項目經理：殷有軍安全主管：李兵技術負責人：施偉健施工員魏茂輝機電工質量員鄧泰方安全員舒遠香資料員材料員施工隊伍二、高支模的安全管理措施1、經本項目經理和技術負責人對本工程情況分析后，決定采用扣件式鋼管式腳手架。 2、施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行

29、安全技術交底。 3、對鋼管、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。 4、搭拆腳手架支撐必須由專業(yè)架子工擔任，并按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)劃(GB5036)考核合格，持證上崗。搭拆腳手架支撐時工人必須戴安全帽，穿防滑鞋，系安全繩。 5、支模完畢，經施工主管組織有關人員驗收合格后，方能進行鋼筋安裝。6、高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬下，應從外排柵進入工作面。 7、高支模搭設、拆除和砼澆筑期問，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。 8、支撐系統(tǒng)安裝應一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。 9

30、、水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統(tǒng)的搭設同步進行。10、可調底座、項托處采取措施防止破砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。11、泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。12、應避免裝卸物料到模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。13、水平加固桿，剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后即恢復。14、操作層(樓層)上旋工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、朽木、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重重設備等。15、在頂架搭設過程中要實行嚴格的監(jiān)控，由專職施工員進行現(xiàn)場指揮監(jiān)督，隨時糾正可能

31、出現(xiàn)的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發(fā)現(xiàn)有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現(xiàn)象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。 16、高支模安裝完畢后，由班組、項目部自檢、分公司專檢后通知相關部門進行驗收，并報監(jiān)理單位，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。 17、在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位： 1）桿件的設置和連接，掃地稈、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。 2）底座是否松動。 3）鋼管、剪刀撐等桿件是否有變形的現(xiàn)象。 4）安全保護措施是否符合規(guī)范要求。 18、在澆筑項板砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監(jiān)督下，派木工進行巡查，負責檢查摸板

32、、支頂，若發(fā)現(xiàn)異常，立即停止?jié)仓牛⒓皶r組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。 19、支撐架在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業(yè)需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業(yè)完成后，馬上復原。 20、拆除時應采用先搭后拆，后搭先拆的施工順序。 21、拆除摸板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。 22、施工現(xiàn)場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與支架接觸。 23、設立支架維護小組，對拆下來的鋼管及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養(yǎng)，對受損傷，變形的構件應及時修理，按品種、規(guī)，格分

33、類整理存放，妥善保管。 24、混凝土澆筑過程中派專人監(jiān)管，嚴禁閑雜等無關人具進入支撐架內。25、采光井處基礎工字鋼上部全封閉，防止落物傷人及墜落事故發(fā)生。第八章 澆搗砼輸送安全措施一、施工部署本工程全部采用商品混凝土，澆搗作業(yè)安排在白天且天氣晴朗時進行，各專業(yè)負責人及施工員、質安員跟班作業(yè)，負責檢查督促，同時做好各方協(xié)調工作，混凝土采用兩臺輸送泵輸送至澆筑施工點。 二、施工方法 1、準備工作 1）鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量固定情況無誤。 2）模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩(wěn)定，支撐和模板固定可靠。模板拼縫嚴密。符合規(guī)范

34、要求。 3）由商品混凝土攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量。 4）混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的學習，由技術部門講述施工方案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。 5）澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩(wěn)固，能夠滿足澆筑要求。 6）混凝土澆筑前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井字架加固情況。2、混凝土澆筑和振搗一般要求 混凝土澆筑采用汽車泵先澆搗梁，待澆筑至樓面板底一致時；再與樓板混凝土一起澆筑。 1）本工程砼一次澆筑完畢，每一條梁砼按400mm分層連續(xù)澆筑。如必須間歇，間歇時間應盡量縮短并在下層混凝土和凝前：將上層混凝土洗筑完畢，梁澆筑速度應控制在25mh

35、。 2）澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發(fā)生變形移位時立即停止?jié)仓⒃谝褲仓幕炷脸跄靶拚旰谩?3）使用30或50插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得遺漏，移動間距不大于振搗棒作用半徑的15倍(50棒應為525 cm,取50cm；30棒應為405cm,取40cm)，振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現(xiàn)浮漿及不出現(xiàn)氣泡，下沉為宜。 4）梁分層(厚度為400mm)澆筑，當達到板底位置時即與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形的不斷延展，則可連續(xù)向前推進，傾倒混凝土方向與澆筑方向相反。當澆注

36、至梁截面的34高時，應加強對支項變形的監(jiān)控。 5）梁側及梁底部位要用30或50插入式振動搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁、柱節(jié)點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密振點。澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大干板厚振搗完畢后用154m刮尺刮平。 6）砼澆注應垂直于主梁，再向兩邊澆搗，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同時澆搗。嚴禁從垂直主梁一端向另一端澆搗的方式施工。7）泵送砼應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵管口附近，防止堆積過度引起起偏心失穩(wěn)。 3、混凝土養(yǎng)護1）澆筑完梁、板后在12小時以內對混凝土加以覆蓋并保濕養(yǎng)護。 2）養(yǎng)護時問不少于14d。 4、試塊制作在現(xiàn)場制作試塊應以同條件養(yǎng)護

37、為主，同時還要制作28d標準養(yǎng)護及備一用試塊。同條件試塊置于現(xiàn)場帶蓖加鎖鐵籠中做好標識同條件養(yǎng)護。5、質量要求1）商品混凝土要有出廠合格證，混凝土所用的水泥、骨料、外加劑等必須符合規(guī)范及有關規(guī)定，使用前檢查出廠合格證及有關試驗報告。 2）混凝土的養(yǎng)護和施工縫處理必須符合施工質量驗收規(guī)范定及本方案的要求。 3）混凝土強度的試塊取樣、制作、養(yǎng)護和試驗要符合規(guī)定。 4）混凝土振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。 5）預留洞寬度大于lm的洞底，在洞底平模處開振搗口和觀察口，避免出現(xiàn)缺灰或漏振現(xiàn)象。 6）鋼筋、模板工長跟班作業(yè)，發(fā)現(xiàn)問題及時解決，同時設專人檢查鋼筋、模板。 7）澆筑前由專

38、人經常注意天氣變化，如有大雨緩時開盤并及時通知攪拌站。 8）澆筑時要有專門的清理人員和抹面人員，樓面板必須用15m25m刮尺刮平。 9）做好混凝土澆筑記錄。 10）每次開始澆砼前必須做好開盤鑒定，項目部技術人員與攪拌站技術人員同時簽認后方可開始，并且隨機抽查混凝土配合比情況和坍落度情況。第九章 監(jiān)測措施根據有關高支模體系的規(guī)定，我司準備在現(xiàn)場采用鋼尺、線錘、水準儀和經緯儀對高支模系統(tǒng)進行施工過程的監(jiān)測。因此，結合本工程的特點，制定了以下支撐體系的沉降、位移觀測方案。由于本工程的框架梁的自重較大，故觀測點以框架梁為主要觀測對象；本工程的模板支撐采用扣件鋼管腳手架，間距較密，且框架梁在建筑物內部，

39、采用的觀測設備受到很大的限制，為此本工程的沉降觀測采用了線錘+鋼尺的形式來測量其沉降值、位移偏量。一、高支模日常檢查，巡查重點部位：1、桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2、底座是否松動，立桿是否懸空。 3、連接扣件是否松動。 4、架體垂直度。5、施工過程中是否確超載現(xiàn)象。 6、安全防護措施是否符合規(guī)范要求。 7、支架與桿件是否有變形的現(xiàn)象。 二、監(jiān)測點布設 在各高大梁支架跨度的中部設置1個監(jiān)測剖面。 每個監(jiān)測剖面應布置不少于2個支架水平位移和立桿變形監(jiān)測點。監(jiān)測儀器精度應滿足現(xiàn)場監(jiān)測要求，并設變形監(jiān)測報警值。 三、監(jiān)測頻率： 在澆筑砼過程中應實施實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率

40、不宜超過30分鐘一次。在砼初凝前后及砼終凝前后也應實施實時監(jiān)測，監(jiān)測時間可根據現(xiàn)場實際情況進行調整。監(jiān)測時間控制在高支模使用時間至砼終凝。 扣件式鋼管腳手架高支摸搭設允許偏差及監(jiān)測變形預警值序號項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5M12mm20mm/2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5M30mm/3立桿全高度絕對偏差50mm10mm經緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內12mm10mm吊線及卷尺5支架水平位移/10mm經緯儀及鋼板尺4、當監(jiān)測數據超過此表預警值時必須立即停止?jié)仓牛枭⑷藛T，并進行加強固處理。 第十章 安全文明施工措施一、預防坍塌事故的安全技術措施 一

41、般引起坍塌事故主要因素是設計出錯，不按方案施工及材料不合要求造成，根據以往經驗，采取以下措施： 1、模板作業(yè)前，按設計單位要求，根據施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制施工方案，單位技術負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收，經驗收合格后簽字后，方可作業(yè)。 2、模板支撐采用鋼支撐材料作支柱，支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統(tǒng)的沉降量。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。 3、模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移、開裂及滲漏時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排隊后，方可作業(yè)。 4、板面堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。 5、裝釘樓面模板，在下班時對已鋪

42、好而來不及釘牢的定型模板或散板等拿起堆放穩(wěn)妥，以防事故發(fā)生。 6、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。 二、預防高空墜落事故的安全技術措施 1、對從事高處作業(yè)人員要堅持開展經常性安全宣傳教育和安全技術培訓，使其認識掌握高處墜落事故規(guī)律和事故危害，牢固樹立安全思想和具有預防，控制事故能力，并要做到嚴格執(zhí)行安全法規(guī)，當發(fā)現(xiàn)自身或他人有違章作業(yè)的異常行為，或發(fā)現(xiàn)與高處作業(yè)相關的物體和防護措施有異常狀態(tài)時，要及時加以改變使之達到安全要求，從而為預防、控制高處墜落事故發(fā)生。 2、高處作業(yè)人員的身體條件要符合安全要求。如，不準患有高血壓病、心臟病、貧血，癲癰病等不適

43、合高處作業(yè)的人員，從事高處作業(yè)；對疲勞過度、精神不振和思想情緒低落人員要停止高處作業(yè)：嚴禁酒后從事高處作業(yè)。 3、高處作業(yè)人員的個人著裝要符合安全要求。如，根據實際需要配備安全帽、安全帶和確關勞動保護用品，不準穿高跟鞋、拖鞋或赤腳作業(yè)，如果是懸空高處作業(yè)要穿軟底防滑鞋。不準攀爬腳手架或乘運料井字架吊籃上下，也不準從高處跳上跳下。 4、要按規(guī)定要求支搭各種腳手架；腳手板要鋪嚴，板頭、排木要綁牢。不準留探頭。 5、要按規(guī)定要求設置安全網，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首一層要設一道36 m寬的安全網，施工層采用網做防護時，應保證立網高空建筑物12m以上，而且立網要搭接嚴密。并要保證規(guī)格質量，使用

44、安全可靠。嚴禁在高空將材料或工具隨處拋擲。6、要切實做好洞口處的安全防護，用鋼筋格柵覆蓋洞口。 7、使用高凳和梯子時，單梯只許上1人操作，支設角度以6070。為宜，梯子一下腳要采取防滑措施，支設人字梯時，兩梯夾角應保持400，同時兩梯要牢固，移動梯子時梯子上不準站人。使用高凳時，單凳只準站1人，雙凳支開后，兩凳間距不得超過3m。如使用較高的梯子和高凳時，還應根據需要采取相應的安全措施。8、在沒有可靠的防護設施時，高處作業(yè)必須系安全帶，否則不準在高處作業(yè)，同時安全帶的質量必須達到以使用安全要求，并要做到高掛低用。9、登高作業(yè)前，必須檢查腳踏物是否安全可靠，如腳踏物是否有承重能力。 10、不準在六

45、級強風或大雨天氣從事露天高處作業(yè)。另外，還必須做好高處作業(yè)過程中的安全檢查，如發(fā)現(xiàn)人的異常行為、物的異常狀態(tài)，要及時加以排除，使之達到安全要求，從而控制高處墜落事故發(fā)生。三、預防物體打擊、火災、臨時用電事故的安全技術措施 1、預防物體打擊安全技術措施1)進入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽。 2)安裝和拆除模板時，周圍應設安全網或搭設腳手架和加設防護欄桿，在臨街及交通要道，應設警示牌，并設專人維持安全，防止物體墜落傷及行人。3)使用鋼筋機械時，防止鋼筋未端甩動或彈出傷人。 4)高支模搭設，不能上下拋擲物件，所用材料要堆放平穩(wěn)，工具應隨手放入工具袋(套)內。 5)吊塔運料必須由司索工負責指揮物料的綁扎，裝

46、斗等地面裝卸工作，嚴禁因綁扎不牢固或料斗裝太滿造成物料墜下。垂直運輸的施工升降機等存放小斗車必須平穩(wěn)，斗車的運載量符合要求，所載材料不超車廂之上。6)運轉的砂輪機必須有防護罩，防止高速運轉的砂輪爆裂飛出傷人。 7)介木機必須設置分料器(鋸尾刀)防止介木時，因無分料器造成木料飛出傷人。 2、預防火災安全技術措施（1）制定安全防火措施，增強工人安全防火意識： 1）成立項目安全防火責任小組2）做好現(xiàn)場安全防火的宣傳工作，利用黑板報、宣傳標語，現(xiàn)場一些安全防火知識學習活動。 3）根據現(xiàn)場情況把各區(qū)的防火責任落實到個人，懸掛警示牌。 4）每周對員工、工人進行安全防火教育，對新進場的工人做好安全防火培訓，

47、合格后方可進場，通過列舉各種鮮明的例子，警惕員工和工人在安全防火方面引起重視。5）項目安全防火小組，應定期或不定期組織進行安全防火大小檢查，并進行評分，好的表揚，差的處罰。6）作業(yè)區(qū)嚴禁動火，需要動火作業(yè)必須向項目部辦理動火報批手續(xù)。嚴禁在模板作業(yè)內吸煙，并配置適當的滅火器材，保證施工防火安全。 （2）加強現(xiàn)場安全防火管理：1）針對工地實際情況，制定相應切實可行的安全防火措施。 2）不準在宿舍內和施工現(xiàn)場明火燃燒雜物和廢紙等，現(xiàn)場煎制瀝青時應有防火措施，并指定專人負責。3）宿舍、倉庫、辦公室內不準開小灶，不準使用電飯煲等，嚴禁使用電爐。 4）不準在宿舍、辦公室內亂拋煙頭、火柴梗，不準躺在床上吸

48、煙，吸煙者應備煙缸，煙頭和火柴必須丟煙缸。5）不準在宿舍、辦公室內亂接電源，非專職電工不準私接熔絲，不準以其他金屬代替保險絲。6）宿舍內照明使用36V電壓，不準使用60W以上燈泡，燈泡離地高度不低于25米，離開蚊帳等等品不少于50厘米。7）不準私自將易燃易爆物品帶進宿舍及工區(qū)。 8）不準將火種帶進倉庫和施工危險區(qū)域、木工間及木制品堆放場地。 9）不準在宿舍區(qū)、施工現(xiàn)場和公安局規(guī)定的禁區(qū)內燃放鞭炮和煙頭。 10）電焊、氣焊人員應嚴格執(zhí)行操作規(guī)程，執(zhí)行動火證制度，不準在易燃易爆物附近施焊，動火部位必須配備滅火器。11）嚴格執(zhí)行臨時動火“三級審批制度，領取動火證后方能動火作業(yè)，動火作業(yè)必須做到“八不

49、”、“四要”、“一清理”。3、預防臨時用電事故的安全技術措施1）制定施工現(xiàn)場臨時用電方案，有安全用電措施，并經驗收合格后使用，經常按要求檢查。2）電工應特種作業(yè)證上崗，嚴格按安全操作規(guī)程進行作業(yè)。 3）施工現(xiàn)場嚴禁亂拉亂接電線，非電工不得進行電氣作業(yè)。 4）電氣設備和線路的絕緣必須良好，裸露的帶電導體應安裝于碰不著的處所，否則必須設置安裝遮欄和明顯的警示標志。5）施工現(xiàn)場用電設備實行“一機、一閘、一漏、一箱“，三級漏電保護。 6）用電設備的金屬外殼，必須按規(guī)定采取保護性接地或接零的措施。 7）行燈的電壓不得超過36伏特，在金屬容器內或者潮濕處所不得超過12伏特。 8）發(fā)生大量蒸氣、氣體、粉塵的

50、工作場所，要使用密閉式電氣設備，有爆炸危險的氣體或者粉塵的工作場所必須使用防爆型電氣設備。9）施工現(xiàn)場每天由電工對用電情況進行維護和安全用電檢查及時發(fā)現(xiàn)和排除隱患，確保安全用電。 四、文明施工措施1、所有施工人員進入施工現(xiàn)場必須遵守安全文明施工的有關規(guī)定，嚴格按照安全技術操作規(guī)程進行操作。并必須于施工前對施工班組進行入場三級教育，經考核合格后，方準許進場施工。2、支模過程中應遵守安全操作規(guī)程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯(lián)結穩(wěn)固，不得空架浮擱。安裝模板時應搭設工作平臺，并于其下15M處拉設對兜底網。3、拆模間歇時應將松開的部位和模板運走、防止墜下傷人。拆模時應搭設腳手架。拆樓層外邊的模板

51、時應設腳手架或在拆除層的下邊支挑安全網，防止高空墜落和防止模板向外倒跌。4、平模存放時，必須滿足地區(qū)條件所要求的自穩(wěn)角。兩塊大模板應采用板面對板面的存放方法，長期存放應將模板聯(lián)成整體，對沒有支撐或自穩(wěn)角不足的大模板，應存放在專用的堆放架上，或者平一臥堆放、嚴禁靠放到其他模板或構件上，以防下腳滑移傾翻傷人。5、組裝時，應及時用卡具或螺栓將相鄰模板連接好，防止傾倒，安裝外板時，必須待懸挑扁擔固定，未就位和未固定前不得摘鉤。6、模板安裝時，應先內后外，單面模板就位后，用工具將其支撐牢固。雙面板就位后，用拉桿和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘鉤。 7、里外角模和臨時摘掛的面板與大模板必須連接牢固，防止

52、脫開和斷裂墜落。第十一章 應急救援預案 在高支模區(qū)域內施工極可能發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對梁板高支模施工可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應。火警119安全：llO醫(yī)療：120交通：122 一、應急救援機構 組長：殷有軍（項目經理） 副組長：施偉健李兵、鄧泰方、舒遠香、勞務隊等 火警：119 公安：110 醫(yī)療：120 交通：122二、應急求援機構職責1、負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。 2、負責突發(fā)事故預防工作相部門人員的應急救援夾施的準備工作，統(tǒng)一對人員，材料物資等資源的調配。 3、進行有針對性的應急

53、救援應變演習，有計劃區(qū)分任務，明確責任。 4、當發(fā)生緊急情況時，立即報告公司相關主管部門并及時采取救援工作，盡快控控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府部門的幫助。三、應急救援工作程序 1、當事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。2、由應急救援小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調查工作。3、事故發(fā)生時，組長不在現(xiàn)場，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時負負責人指揮安排。 4、事故發(fā)生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區(qū)域內的其他人員。搶救受害人

54、是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實話現(xiàn)場應救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。5、事故發(fā)生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監(jiān)測、測定事故危害區(qū)域、危害性質及危害程度。做好現(xiàn)場清潔、消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協(xié)助上級部門對事故調查。6、項目部指定專人負責事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。 四、應急救援裝備 應急救援裝備包括值班電話、報警電話、無線對講機、滅火器材、消防專用防水管、消防水池、防毒面具、應急藥箱、擔架、抽水機及切割機等。 五、應急救援藥品(1)外用藥品：雙氧水、雷佛奴爾水、紅藥水、碘瓶、消

55、毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創(chuàng)可貼、跌打萬花油、眼水、眼膏、磺胺結晶、燙火膏、清涼油或驅風油、三角布、急救包。(2)服藥品：人丹、十滴水、保濟九、一般退燒藥品。 六、應急救援措施1、物體打擊急救措 當發(fā)生物體打擊事故后搶救的重點放在對顱腦損傷，胸部骨折和出血上進行處理。 1)發(fā)物體打擊事故，應馬上組織搶救者脫離危險現(xiàn)場，以免再發(fā)生損傷。 2)在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、勁、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴勁椎骨折，更應避免頭勁的擺動，以防引起勁部血管神經及脊髓的附加損傷。3)觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質、如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工

56、呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。4)出現(xiàn)顱腦損傷，必須維護呼吸道暢通，昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人、發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凸陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布一條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。5)防止傷口污染。在現(xiàn)場，相對清潔的傷口，可用浸水有雙氧水的敷料包扎：污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發(fā)，但切勿拔出創(chuàng)口內的毛發(fā)及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷

57、料覆蓋包扎創(chuàng)口。6)在運送傷員到醫(yī)院就醫(yī)時，昏迷傷員應側臥或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成加重脊髓損傷。2、高空墜落急救措施當發(fā)生高空墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。1)發(fā)生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度，盡快

58、送往醫(yī)院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發(fā)生或加重截癱。2)出現(xiàn)顱腦損傷。必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發(fā)生喉阻塞。有骨折者。應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損的傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。3)領面部傷員首先應保持呼吸暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環(huán)甲膜，維持呼吸

59、，盡可能早作氣管切開。4)發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將作者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位，斷裂千萬截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬作者的兩肩與兩腿或單肩背運。5)發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法二以固定骨折處上下關節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹片等。6)復合傷要求平仰臥位，保持呼吸暢通，解開衣領扣。7)周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚下敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環(huán)為宜，常有效。當上述

60、方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1H為宜，做好標記，注明上止血帶時間。遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳下高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施是：創(chuàng)傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。A、一般作品小的止血法：先用生理鹽水(O9Nacl溶液)沖洗傷口，涂上紅永，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊包扎。B、加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。C、止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上12處(靠近以及位置)下肢血結

61、扎在大腿上l3處(靠近以及位置)結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540min放松一次，每次放松O5l min。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。3、坍塌事故急救措施1)應急救援領導小組負責應急搶救工作統(tǒng)一領導和組織實施，指揮現(xiàn)場搶救隊伍，迅速組建、調集搶救及救護隊伍。2)發(fā)現(xiàn)事故預兆后，立即停止作業(yè)，迅速組織人員撤離作業(yè)現(xiàn)場。應急救援組應根據情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后。以最快的速度實施搶險。并迅速疏散影響范圍內的所有人員。3)分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散無關人員撤離

62、事故現(xiàn)場，并組織人員建立警戒區(qū)域，不讓無關人員進入事故影響范圍。4)當發(fā)生坍塌事故后，最早發(fā)現(xiàn)者或目擊者應立即大聲呼救，并根據情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關人員報告或報警。5)項目部應急小組迅速判斷事故發(fā)展狀態(tài)和現(xiàn)場情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。6)急救人員按照有關救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫(yī)生救治或送往醫(yī)院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。7)當現(xiàn)場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。4、觸電事故急救措施1)當事故發(fā)生后現(xiàn)場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。

63、2)隔離電源方法：(一)、斷開電源開頭；(二)、使用絕緣物(如干燥的竹枝、木枝)隔離或挑開電源或帶電體；(三)、用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。3)搶救方法：l、口對口、口對鼻人工呼吸法；(停止呼吸者)A、使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天，解開領口和衣服，仰臥在比較堅實(如木板、干燥的泥地等)的地方。B、一只手捏緊鼻孔，另一只手瓣開嘴巴(如果瓣不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣)；C、深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣，一般吹二秒，放松三秒；D、救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。2、胸外心臟擠壓法(心臟跳動停止者)A、解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上

64、或硬板上。B、救護人員騎跪在其腰部兩側，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二處。C、掌根用力垂直向下積壓，壓出心臟里面的血液。對成人應壓陷34cm，以每分鐘擠壓60次為宜。D、擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。3、如果觸電者心臟停止跳動和呼吸停止上，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。4、人工呼吸和胸外心臟擠壓要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現(xiàn)身體僵冷或尸斑，要醫(yī)生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。5、火災事故急救措施1)事故發(fā)生后，最早發(fā)現(xiàn)者應迅速和向事故現(xiàn)場負責人報告，并迅一味切斷事故現(xiàn)

65、場的電源。2)事故現(xiàn)場負責人接到報告后，一邊組織現(xiàn)場人員撲救，盡力控制火熱漫延，疏散人員，爆炸事故迅速朝壓力容器噴水，并轉移臨近的易燃易爆物品到安全地方，一邊向當地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。3)發(fā)生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方發(fā)現(xiàn)人

66、員。救人時應注意安全，進入火場要帶手電和繩子。火場煙霧彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后蓋在身上，防止灼傷。火場救人方法：應根據火熱對人的威脅程度和被救者的狀態(tài)來確定。對神志清醒的人員可指定通道，引導他們自行脫離險區(qū)；對順煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區(qū)；當搶救的正常通道被隔斷時，應利用安全繩、梯等將人救出。4)火場疏散物資是減少火災損失，控制火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件，資料和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資

67、集中存放到安全地點，指定專人看管，防止丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質疏散后在指定地點集中清點，并查明有關情況，及時向指揮部報告。第十二章 計算書一、100樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚100mm，層高10.65m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.0mm鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a=150mm；鋼管直徑48mm,壁

68、厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 2.88 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 0.13 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和

69、支架承載力計算組合 q1 = 6.87 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.37 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1056.873502=-88365Nmm剪力系數KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6066.87350=1457Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2

70、=-0.1053.373502=-43347Nmm跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.373502=32200Nmm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.37350=715N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.37/1.2)3504/(1006000486000)=0.09mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座彎矩系

71、數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-88365Nmm，M2M5=-165847Nmm，M3M4=277200Nmm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=277200Nmm=0.28kNm，=Mmax/W=277200/54000=5.13N/mm2 樓板底模

72、抗彎強度=5.13N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1457N，V2+ V3=715+2100=2815N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2815N=2.81kN，=3Vmax/（2bh）=32815/(2100018)=0.23N/mm2樓板底模抗剪強度=0.23N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.09+0.54=0.63mm=350/250=1.40mm樓板底模撓度max=0.63mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖。(3)第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨(

73、次楞)間距350mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125，q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=6.87350/1000=2.40kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.409002=-243000Nmm=-0.24kNm=Mmax/W=243000/85333=2.85N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=2.85N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625

74、，Vmax=KVqL=0.6252.40900=1350N=1.35kN=3Vmax/（2bh）=31350/(28080)=0.32N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.37/1.2350/1000=0.98kN/m=0.98N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.989004/(10090003413333)=0.11mm=900/250=3.60mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.11mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下

75、圖。(4)第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2跨。第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=0.328，P=1.2502.40900=2700N=2.70kNMmax=KMPL=0.3282700900=797040Nmm=0.80kNm=Mmax/W=797040/85333=9.34N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=9.34N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.577，Vmax=KVP=1.57

76、72.701000=4258N=4.26kN=3Vmax/(2bh)=34258/(128080)=1.00N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=1.00N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=1.399，P，=1.2500.98900=1103N=1.10Nmax=KP，L3/(100EI)=1.39911039003/(10090003413333)=0.37mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.37mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=8519N每根鋼管承載活荷

77、載(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=8519+810=9329N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=10.550.03261000=344N水平拉桿8層,拉桿重量=8(0.90+0.90)0.03261000=469N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=814.60=117N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=344+469+117=930N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2930+9329=10445N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m=150.00cm,鋼管的i=1.59cm

78、,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管桿件長細比94.3150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.634,P=N/(A)=10445/(0.634424.00)=38.86N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性38.86N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C35考慮）,樓板厚=250mm,上部荷載為：F=10445/1000=10.45kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+

79、230)+2(100+230)=1520mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001520230/1000=384.21kN 受沖切承載力384.21kNF=10.45kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受壓承載力425.85kNFa=10.45kN,滿足要求。5.計算

80、結果底模樓模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。在最頂層步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角

81、宜為45-60,除應符合上述規(guī)定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。二、200*540邊梁模板支撐計算書（鋼管）1計算參數結構樓板厚100mm,梁寬b=200mm，梁高h=540mm，層高10.65m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離1.00m板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；梁底兩側支撐間距為900mm，梁底增加立柱0根，縱向間距900mm，支架立

82、桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管質量0.0326kN/m，鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底、側模自重0.3 kN/m2 (0.20 + 0.98) 1.2 = 0.42 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.54 1.2 = 3.11 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.20 0.54 1.2 = 0.19 kN/m

83、振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 4.29 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合（）/1.2 q2 = 3.11 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=200mm。W=bh2 /6=200182/6=10800mm3， I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1054.293502=-55180Nmm=-0.06kNm=Mmax/W=55180/10800=

84、5.11N/mm2 梁底模抗彎強度=5.11N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6064.29350=910N=0.91kN=3Vmax/（2bh）=3910/(220018)=0.38N/mm2梁底模抗剪強度=0.38N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=3.11kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6443.113504/(100600097200)=0.52mm=350/250=1.40mm梁底模撓度max=0.52mm=1.40mm,滿足要求。計算

85、簡圖及內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距L=900mm,a=200mm,b=900-200=700mm。第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=4.29350/200=7.51kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=7.510.202(2 -0.20/0.90)2/8=0.12kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1025+0.30)+

86、1.42.50=6.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨(次楞)的荷載P=500/1000350/10006.86=1.20kNMp=Pab/L=1.20200700/900/1000=0.19kN.mMmax=MqMp0.12+0.19=0.31kNm=310000Nmm=Mmax/W=310000/85333=3.63N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=3.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=(qa/2)(2-a/l)+Pb/l0.57.510.20(2 - 0.20/0.90)+1.200.70/0.90=2.27kN=3Vmax/（2bh）=3

87、2.27103/(28080)=0.53N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.53N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=3.11350/200=5.44kN/mP=(0.1025+0.30)500/1000350/1000=0.49kNX=200-2002/900/2=178mmq=5.4420029002/(2490003413333)(2-2002/9002-21782/9002)178/900+(178-700)4/2002/9002=0.636mmp=0.49103700/(990003413333900)(2002+22

88、00700)3/30.5=0.144mmmax=qp0.64+0.14=0.78mm=900/250=3.60mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.78mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距900mm，計算跨數2跨；P=第一層龍骨(次楞)Vmax2.27kN；第二層龍骨(主楞)采用單木枋: b=80mm, h=80mm,W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.327,Mmax=KmPL=0.3272.271000900=668061Nmm=0.67kNm =M

89、max/W=668061/85333=7.83N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=7.83N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.578,Vmax=KVP=1.5782.27=3.58kN =3Vmax/(2bh)=33.581000 /(28080)=0.84N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.84N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.153,P=第一層龍骨(次楞)Vmax+P=F=2.76kNmax=KPL3/（100EI）=1.1532.7610009003/(10090003413333)=0.7

90、6mm=L/250=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.76mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖3.支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=7.16kN每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.900.90=1.13kN每根鋼管承載荷載NQK=NQK1+NQK2=7.16+1.13=8.29kN 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032610.1=0.33kN水平拉桿7層,拉桿重量=71.800.0326=0.41kN扣件單位重量14.60 N/個,扣件重量=14.60/10007=0.10kN支架重量NGk=立桿重

91、量+水平拉桿重量+扣件重量=0.33+0.41+0.10=0.84kN鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.20.84+8.29=9.30kN(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=150.00cm，鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管桿件長細比94.34150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=1.000P=N/(A)=9.301000/(1.000424)=21.93N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性21.93N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C35考慮）混凝土樓板,樓板厚=250mm,

92、上部荷載為：F=9.30kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=250-15=235mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+235)+2(100+235)=1540mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001540235/1000=397.73kN 支承面受沖切承載力397.73kNF=9.30kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fc

93、c=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受壓承載力F=425.85kNF=9.30kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.54=12.96kN/m2F1、F2兩者取小值F=12.96kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.54m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位

94、分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 12.96 kN/m2 G=1.2 15.55 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 21.15 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 12.96 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=540182/6=29160mm3，I=bh3/12=540183/12=262440mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105，q=21.15540/1000=11.42kN/m=11.42N/mmMm

95、ax=KMqL2=-0.10511.423002=-107919Nmm=-0.11kNm=Mmax/W=107919/29160=3.70N/mm2 側模抗彎強度=3.70N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60611.42300/1000=2.08kN =3Vmax/（2bh）=32.081000/(218440)=0.39N/mm2 側模抗剪強度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=12.96540/1000=7.00kN/m=7.00N/mm，撓度系數K=0.644撓度max

96、=Kq，L4/100EI=0.6447.003004/(1006000262440)=0.23mm=300/250=1.20mm側模撓度max=0.23mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9521.15=20.09kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(540-100)/2=220mm=0.22m，N=abFs=0.600.2220.09=2.65kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=11.56kN 對拉螺栓受力2.65kN容許拉力11.56kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度

97、220mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 1）抗彎強度驗算q=21.15300/1000=6.35kN/m=6.35N/mm；彎矩系數KM=0.125Mmax=KMqL2=0.1256.352202=38418Nmm=0.04kNm=Mmax/W=38418/85333=0.45N/mm2側肋抗彎強度=0.45N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625，Vmax=KVqL =0.6256.35220/1000=0.87kN

98、=3Vmax/（2bh）=30.871000/(28080)=0.20N/mm2側肋抗剪強度=0.20N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=12.96300/1000=3.89kN/m=3.89N/mm；撓度系數K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.5213.892204/(10090003413333)=0.002mm=220/250=0.88mm側肋撓度max=0mm=0.88mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖6.計算結果 第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋350mm，第二層龍骨(主楞)8080mm單木枋；鋼管縱向900mm，鋼管橫向900mm，

99、底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓1排14，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結，側模厚度18mm。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。在最頂層步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60,除應符合上述規(guī)定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜

100、撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。 三、180mm樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚180mm，層高4.60m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.0mm鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a=150mm；鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=2

101、06000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 9.28 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2

102、 = 5.78 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1059.283502=-119364Nmm剪力系數KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6069.28350=1968Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1055.783502=-74345Nmm跨中彎矩系數KM=0.078

103、，M3=KMq2L2=0.0785.783502=55228Nmm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6065.78350=1226N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(5.78/1.2)3504/(1006000486000)=0.16mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座彎矩系數KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-

104、122500Nmm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-119364Nmm，M2M5=-196845Nmm，M3M4=300228Nmm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=300228Nmm=0.30kNm，=Mmax/W=300228/54000=5.56N/mm2 樓板底模抗彎強度=5.56N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪

105、強度驗算V1=1968N，V2+ V3=1226+2100=3326N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=3326N=3.33kN，=3Vmax/（2bh）=33326/(2100018)=0.28N/mm2樓板底模抗剪強度=0.28N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.16+0.54=0.70mm=350/250=1.40mm樓板底模撓度max=0.70mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖。(3)第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨(次楞)間距350mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm

106、,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125，q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=9.28350/1000=3.25kN/mMmax=-KMqL2=-0.1253.259002=-329063Nmm=-0.33kNm=Mmax/W=329063/85333=3.86N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=3.86N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6253.25900=1828N=1.83kN

107、=3Vmax/（2bh）=31828/(28080)=0.43N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=5.78/1.2350/1000=1.69kN/m=1.69N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.699004/(10090003413333)=0.19mm=900/250=3.60mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.19mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數5跨。第

108、二層龍骨(主楞)采用雙鋼管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=0.267，P=1.2503.25900=3656N=3.66kNMmax=KMPL=0.2673656900=878537Nmm=0.88kNm=Mmax/W=878537/8980=97.83N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=97.83N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.933，Vmax=KVP=1.9333.661000=7075N=7.07kN=3Vmax/(2bh)=37075/(22424)=12.51N/mm2第

109、二層龍骨(主楞)抗剪強度=12.51N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=3.461，P，=1.2501.69900=1901N=1.90Nmax=KP，L3/(100EI)=3.46119019003/(100206000215600)=0.54mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.54mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=10738N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1

110、=10738+810=11548N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=4.420.03261000=144N水平拉桿4層,拉桿重量=4(0.90+0.90)0.03261000=235N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=414.60=58N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=144+235+58=437N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2437+11548=12072N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m=150.00cm,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管桿件長細比94.3150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定

111、性驗算=0.634,P=N/(A)=12072/(0.634424.00)=44.91N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性44.91N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C35考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=12072/1000=12.07kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.

112、57+0.250)1.001000100/1000=109.90kN 受沖切承載力109.90kNF=12.07kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受壓承載力425.85kNFa=12.07kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨(主楞

113、)采用雙鋼管483.0，A=424mm2；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm,立桿步距1.50m。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60。四、1000*2000梁模板支撐計算書1計算參數結構樓板厚180mm，梁寬b=1000mm，梁高h=2000mm，層高4.60m,結構表

114、面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度=18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.80m；板材彈性模量E=6000N/mm2，枋材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2 ，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用四根扣件式鋼管支撐，橫向間距450mm，縱向間距450mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm；壁厚3.0mm；截面積4.24cm2；回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/2，抗彎強度f=205.00N/2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷

115、載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (1.00 + 3.64 ) 1.2 = 1.67 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.00 2.00 1.2 = 57.60 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 1.00 2.00 1.2 = 3.60 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 1.00 1.4 = 2.80 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 65.67 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 52.39 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨。底模厚度h=18

116、mm，板模寬度b=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105，Mmax=KMq1L2 =-0.10565.673002=-620582Nmm=-0.62kNm=Mmax/W=620582/54000=11.49N/mm2 梁底模抗彎強度=11.49N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606，Vmax=KVq1L=0.60665.67300=11939N=3Vmax/(2bh)=311939/(2100018)=0.99N/

117、mm2 梁底模抗剪強度=0.99N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644，q2=52.39kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64452.393004/(1006000486000)=0.94mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模撓度max=0.94mm=1.20mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算立桿橫向尺寸L2=450mm，梁寬度b=1000mm。第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm，W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm

118、4。a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=65.67300/1000=19.70kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1825+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000300/10009.26=1.11kN經過計算得：N1=1.57kN，N2=9.62kN，N3=9.62kN，N4=1.57kNMmax=0.37kN.m,Vmax=5.18kN,F=9.62kN,max =0.17mm1）抗彎強度驗算=Mmax/W=0.37106/85333=4.34N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗

119、彎強度=4.34N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=35.181000/(28080)=1.21N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=1.21N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.17mm=L/250=450/250=1.80mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.17mm=1.80mm,滿足要求。內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算第二層龍骨(主楞)縱向間距450mm,計算跨數5跨。第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F

120、=9620N=9.62kN1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.167，Mmax=KmPL=0.1679.621000450=722000Nmm =Mmax/W=722000/8980=80.40N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=80.40N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.167，Vmax=KVP=1.1679.62=11.22kN =3Vmax/(2bh)=311.221000 /(22424.00)=19.85N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=19.85N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.778,

121、max=KPL3/(100EI)=1.7789.6210004503/(100206000215600)=0.35mm=L/250=450/250=1.80mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.35mm=1.80mm,滿足要求。內力圖如下圖3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力NQK1=16434N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.450.451000=284N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=16434+284=16718N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03262.61000=85N水平拉桿2層,拉桿重量=20.900.032

122、6=59N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=85+59+29=173N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2173+16718=16926N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管立桿長細比94.34150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.634,P=N/(A)=16926/(0.634424.00)=62.96N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性計算62.96N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底

123、座200100mm,支承面為（按C35考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=16.93kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001020105/1000=68.22kN 鋼管支承面受沖切承載力68.22kN16.93kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)

124、=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受壓承載力F=183.60kN16.93kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.00=48.00kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=45.

125、75kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.91m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2傾倒混凝土產生的荷載Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 60.50 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 45.75 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm ,計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm W=bh2/6=1820182/6=98280mm3，I=bh3/12=1820183/12=884520mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數

126、KM=-0.105，q=60.50(2000-180)/1000=110.11kN/m=110.11N/mmMmax=KMqL2=-0.105110.113002=-1040539Nmm=Mmax/W=1040539/98280=10.59N/mm2 側模抗彎強度=10.59N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606，Vmax=KVqL=0.606110.11300/1000=20.02kN =3Vmax/(2bh)=320.021000/(2181820)=0.92N/mm2 側模抗剪強度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3

127、）撓度驗算撓度系數K=0.644，q，=45.75(2000-180)/1000=83.27kN/m=83.27N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64483.273004/(1006000884520)=0.82mm=L/250=300/250=1.20mm 側模撓度max=0.82mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;設4排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(2000-180)/5=364mm=0.36m，N=abFs=0.600.3657.48=

128、12.42kN；對拉螺栓14,容許拉力Ntb=17.80kN對拉螺栓受力12.42kN容許拉力17.80kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度364mm；跨數5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.105，q=60.50300/1000=18.15N/mmMmax=KMqL2=0.10518.153642=252504Nmm=Mmax/W=252504/85333=2.96N/mm2側肋抗彎強度=2.96N/mm2fm=13.00N/mm2

129、,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KV qL =0.60618.15364/1000=4.00kN =3Vmax/(2A)=34.001000/(28080)=0.94N/mm2 側肋抗剪強度=0.94N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644，q，=45.75300/1000=13.73N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64413.733644/(10090003413333)=0.05mm=L/250=364/250=1.46mm側肋撓度max=0.05mm=1.46mm,滿足要求。內力圖如下圖6.梁側檁梁驗算對

130、拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用483.0雙鋼管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.13qL=1.1318.150.36=7.48kN;Mmax=KmPL=0.1717.480.60106=767448Nmm=Mmax/W=767448/(24730)=81.13N/mm2檁梁抗彎強度=81.13N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6587.48=4.92kN =3Vmax/(2A)=34921/(2

131、2450)=8.20N/mm2檁梁抗剪強度=8.20N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1.13qL=1.1313.730.36=5.66kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09756556003/(1002060002113500)=0.29mm=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.29mm=2.40mm,滿足要求。7計算結果底模、側模厚度18mm；第一層龍骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二層龍骨(主楞)雙鋼管483.0450mm；鋼管縱向間距450mm，鋼管橫向間距450mm，豎肋8080mm

132、木枋300mm，對拉螺栓4排14,橫向間距600mm，采用483.0雙鋼管作為橫檁梁。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60。第十二章 附圖1#樓高大梁立桿平面圖2#樓高大梁立桿平面圖3#樓高大梁立桿平面圖 1#樓剪刀撐設置平面圖說明：1、水平剪刀撐設三道，頂部、中間、掃地桿處各一道；2#樓剪刀撐設置平面圖說明：1、水平剪刀撐設三道，頂部、中間、掃地桿處各一道；3#樓剪刀撐設置平面圖說明：1、水平剪刀撐設三道，頂部、中間、掃地桿處各一道；陽臺處高支模剖示圖陽臺梁支撐體系正視圖說明：1、鋼管規(guī)格為48*3.0; 2、木方規(guī)格為80*80說明：1、鋼管規(guī)格為48*3.0; 2、木方規(guī)格為80*80 3、對拉螺栓為14號