1、一、編制依據 本工程設計施工圖紙及其標準圖（包括設計變更、圖紙會審記錄、設計交底等設計文件）、本工程施工組織設計。1、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）2、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20053、住房建設部建安（2009）254號文4、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006年版5、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）2002年版7、直縫電焊鋼管GB/T137938、鋼管腳手架扣件GB158319、混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204）10、建筑施工安全檢查標準（JGJ

2、59-99）11、建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）12、使用“用友”計算軟件計算。13、14、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200815、建筑結構荷載規范GB50009-200116、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-200117、建筑施工現場環境與衛生標準JGJ146-200418、建筑施工模板及作業平臺鋼管支架構造安全技術規范DB/T618-200919、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質【2009】87號20、建設工程高大模板支撐體系施工安全監督管理導則建質【2009】254號21、關于進一步加強施工現場模板安全管理的緊急通知南建質【2010】19

3、號文22、特種作業人員安全考核管理規則5306-85二、工程概況本工程位于廣西南寧市邕寧區龍崗大道片區。本工程由廣西南寧人防科研設計院設計，邕寧區人民法院建設，由廣西南寧建科工程監理有限責任公司。本工程為地上八層框架結構，建筑總面積9568.92m2。由于本工程二四層結構層局部高度為8.9m8m，梁跨度為17.2m18m，平面面積約100。根據南寧市建設工程高大模板施工安全管理辦法要求，本工程二四層局部模板支撐系統屬于高支模系統，應編制高支模施工安全專項方案，并組織專家進行論證。高大支模施工方案范圍內梁截面有：300600、300700、300800共三種規格。樓板厚度為120。高大模板位于7

4、軸 11軸，標高為13.47。立桿支撐在二層樓面上，樓面為C25鋼筋砼，樓板厚度為120mm。周邊模板支持體系及高大模板支持體系均用10001000立桿布置。使其保證形成統一的穩定的支持體系。采用扣件式483.5mm鋼管支架搭設，搭設間距為la=lb=1米，步距h=1.4m。三、支撐體系設計1、樓板、梁：本工程荷載按300800截面梁及板面荷載設計。按GJ162-2008式-14經進行荷載組合后,荷載在單立桿載面上所產生的軸向內力NW20kN，其他條件也符合（DB45/T618-2009）標準第5.1.7所有條件要求；本工程面積比較大采用扣件式483.5mm鋼管，立桿設計間距雙向為la=lb=

5、1000，立桿步距h=1400。字梁支架搭設沿梁長方向底模兩側支承梁的立桿。支架頂部直接用立桿或立桿頂部的可調頂托承重。2本工程支架高度為8.9m，采用483.5扣件式鋼管搭設支架；3鋼管支架每根立桿底部設置底座板條墊板；4封頂桿搭設時貼近模板底，掃地桿位于支承面上150處；5支架桿件接長，按DB45/T618-2009規定：1）、立桿使用對接連接；2）、剪刀撐使用搭接，搭接長度不小于700用3個扣件固定；3）、水平桿搭接：封頂桿及封頂桿往下3m每步水平桿必須使用搭接連接，搭接長度不小于700用3個扣件固定。封頂桿及封頂桿往下3m以下各步可以使用對接連接。6剪刀撐體系架體按照建筑施工模板及作業

6、平臺鋼管支架構造安全技術規范（DB45/T618-2009）構造要求設置剪刀撐，剪刀撐傾角為450600（宜采用450）， 跨越57條立桿。縱向豎直剪刀撐，在豎直面上緊貼立桿沿支架縱向全高全長 設置。橫向豎直剪刀撐，在豎直面上緊貼立桿沿支架橫向全高全長設置。水平剪刀撐，沿水平面緊貼水平桿全平面設置。豎直剪刀撐應與每一條與其相交的立桿扣接（不直接與豎直剪刀撐斜桿接觸的立桿除外）。水平剪刀撐應與每一條與其相交的立桿扣接，不能與立桿扣接之處應與水平桿扣接。具體位置如下：1）、支架周邊設置豎直剪刀撐，全高全長立面設置；2）、封頂桿、掃地桿位置設置水平剪刀撐，全平面設置。3）、支架內部設置縱橫兩向豎直剪

7、刀撐間距4m，全長全高設置；具體詳見附圖一。4）、封頂桿及封頂桿往下一步，每步水平桿設置加密水平縱橫兩向剪刀撐，以下每4.2m各設置一道縱、橫兩向剪刀撐均為全平面設置。5）、300800梁延梁長方向每4m設置一道剪刀撐，全高設置（如與支架內部剪刀撐重合的可兼作支架內部剪刀撐）。具體詳見附圖二、圖三。7、連裝置本工程結構為獨立柱框架結構,外連裝置采用抱柱裝置,連接時與周邊每一根柱抱柱連接：危險區內每步水平桿位置都設置抱柱連接,即從封頂桿及往下一步處各設置一道抱柱連接，往下每4.4m設1道抱柱連接。立桿頂部采用頂托或雙扣件與縱橫向橫桿連接抗滑。具體詳見附圖四8、模板安裝1、模板安裝前的準備工作1）

8、模板的組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，拼裝好模板要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用部位是否完全一致。2）模板的基準定位工作首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線，邊線以及外側控制線，施工前4線必須到位，以便于模板的安裝和校正。3）標高測量利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。4）、已經破損面板不得投入使用。5）、已經檢查合格的拼裝后模板塊，應按照要求堆碼放，重疊放置時要在層間放置墊木，模板與墊木上下齊平，底層模板離地保證10cm以上距離。2、模板的支設梁、板模支設步驟：彈

9、出梁軸線及水平線并復核搭設梁板支架安裝梁底卡具安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模安裝另一側梁模安裝對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連固支設1m寬架。梁底模板安裝時必須起拱，起拱高度為全跨長度的1/1000（在背楞上起拱）。支設主、次梁的三排架，并將排架與與滿堂架形成整體拉結。支設主、次梁側模、底模以及支架。拼裝板底模板。9混凝土施工考慮到高大支模架整體支撐體系在施工過程中的整體安全穩定性，本工程豎向構件與梁板分開澆筑砼；先澆筑完柱砼，再澆筑梁、板砼；當澆灌大梁混凝土時，要先從中間開始往梁兩邊澆灌；在砼澆筑施工過程中，由于樓面荷載的斷增加和泵管、振動器等的持續震動（如泵管的持續振動、振動

10、棒對鋼筋、模板振動的影響），對整個模板支撐系統特別是對高大模板支撐系統的整體安全穩定性都會產生很大的不良影響，極可能會因振動導致扣件、構件的松散而導致架體失衡、崩潰而造成整個模板支撐系統的倒塌等嚴重安全、質量事故。因此必須引起高度的重視，必須切實落實加強對砼澆筑的減振措施和模板支架的沉降穩定性監測，以確保安全施工。1、具體減振措施1）、通過對砼泵管的統一固定設置（如利用鋼管將豎向泵管在適當位置確實固實在事先已澆筑完畢的鋼筋砼柱等豎向結構上）、墊木、加鋼管扣件加固（禁止將泵管直接架設或靠壓在樓面模板、鋼筋上），避免激烈振動的泵管直接壓迫鋼筋或外架、模板，通過墊木、墊廢舊汽車輪胎（本項目主要使用十

11、余個廢舊汽車外輪胎）、麻包袋、砂袋等，并用鋼管、扣件等各種方式、手段來加固、墊高，通過上述的減振措施和手段，盡可能、盡量地減輕或降低泵管和機械振動帶來的危害和不良影響。2）、事先加強對砼工特別是振動棒操作手的書面施工技術交底和安全技術交底，明確禁止砼工直接用振動棒撬振鋼筋或模板，以免造成鋼筋偏位或模板散架、位移、架體失衡而導致質量、安全事故；3）、嚴格控制砼澆筑過程板面砼鋪設厚度，板厚控制：澆筑前用水準儀測量500線標高標記在柱鋼筋上，澆筑時根據測量抄平標高拉水平線控制面層標高并進行修整，使新澆混凝土面標高比設計標高高出23mm。板的中間起拱部分的厚度與非起拱部分厚度相同。用平板振搗器垂直澆筑

12、方向來回振搗，梁處使用用插入式振搗器順澆筑方向邊澆筑邊振搗，澆筑完畢后根據標高控制點拉線檢查混凝土厚度。控制砼澆筑的施工順序、澆筑路線和進度、砼方量，嚴格按原定澆筑施工方案規定路線和先后順序進行砼澆筑，嚴禁砼工擅自改變方案、路線和澆筑的先后順序；嚴禁任何人、機械或活荷載直接沖擊模板或模板支撐系統各大主要構件。4）、現場施工管理人員應切實加強現場監控，隨時派跟班模板工、鋼筋工隊組長或民工跟蹤檢查、觀測模板架體的安全穩定性，一旦發現有漏漿、脹模或混凝土澆筑方量異常、荷載重量超設計等其他影響到模板、架體安全穩定的情況，立即報告上級管理人員并及時進行停工加固等妥善處理，防止因振動導致各種質量或安全事故

13、，確保安全施工。5）、項目領導應安排落實現場施工管理人員，在砼澆筑過程中按模板支架監測方案，加強對模板支撐系統的沉降觀測；一旦發現沉降達到或超過6就必須暫停澆筑進行加固處理，待問題或安全、質量隱患確實處理完善之后再進行澆筑，以確保高大模板支撐系統順利安全使用施工。10、模板拆除的安全技術措施1、非承重側模在能保證混凝土表面及棱角不受損時方可拆除。底模拆除時的全部構件砼強度均要求達到100%。2、頂板模板拆除必須執行嚴格的拆模工作程序，并按要求填寫拆模申請單。 3、拆除時遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位后承重部位及自上而下的原則，并嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。拆除模板時高大模板部分范圍內底下嚴

14、禁站人，支架上必須滿鋪竹排，保證在拆除模板時施工人員的安全，在拆除梁板模板完畢并搬運清理完后一邊加固一邊拆，保證底部架體的穩定才可逐步往下拆除。4、梁模板應優先考慮整體拆除，便于整體轉移后，重復進行整體安裝。拆除模板應遵循的原則：先支后拆、后支先拆；先拆不承重模板、后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐。5、梁板模板拆除：工藝流程：拆除支架頂部部分水平拉桿和剪刀撐拆除梁側模板下調樓板支柱使樓板模板下降分段分片拆除樓板模板木龍骨及支柱拆除梁底模板及支撐系統。拆除要點如下：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業。而后拆除梁側模上的水平鋼管及斜支撐，輕撬梁側模板，使之與砼表面脫

15、離。下調樓板支柱，輕撬模板下的龍骨，使龍骨與模板分離，或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊膠合板拆下時，或用人工托扶放于地上，嚴禁模板自由墜落于地面。拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板時，應從跨中開始下調支柱頂托螺桿，然后向兩端逐根下調，拆除梁底模支柱時，亦從跨中向兩端作業。6、高大模板部分的砼未達到設計強度要求時，相對應的下部兩層支撐體系不能拆除。11、保證措施（一）材料質量標準1）、鋼材技術性能必須符合碳素結構鋼（GB700-88）的要求。鋼管、扣件進場后,必須經有資質的檢測，檢測合格后方可投入使用。2）、膠合板技術性能必

16、須符合混凝土模板用膠合板（ZBB70006-88）要求。3）、木方必須符合質量標準要求。4）、支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的 3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。5）、支架鋼管的尺寸應按下表采用。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用483.5鋼管。6）、鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：新鋼管的檢查應符合下列規定：、應有產品質量合格證；、應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合本規范第

17、條的規定；、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；、鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應分別符合規范規范（JGJ130-2001）的規定；、鋼管必須涂有防銹漆。舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：、表面銹蝕深度應符合規范規范（JGJ130-2001）的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；、鋼管彎曲變形應符合規范（JGJ130-2001）規定。、鋼管上嚴禁打孔。7）、扣件式鋼管腳手架應采用鍛鑄制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB

18、15831）的規定；采用其他材料制作的扣件，應 經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。、扣件的驗收應符合下列規定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。、新、舊扣件均應進行防銹處理。8）、支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65N.m時，不得發生破外。9）、腳手板采用竹材料制作，每塊質量不宜大于30kg。、新腳手板應有產品質量合格證。、竹笆腳手板、竹串片腳手板的材料應采用毛竹或楠竹制作。（二）、施工質量要求1）嚴格控制預拼模板精度，其組拼精度要求符合下列要求：序號項 目允 許 偏差 (mm)

19、檢查方法1軸線位移 基礎5尺量柱、墻、梁32標高3水準儀或拉線尺量3截面內部尺寸偏差基礎5尺量柱、墻梁24每層高垂直度3直尺、尺量5相鄰板的表面高低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7 陰陽角方正25m線尺順直28預埋鐵件、預埋管、螺栓中心線位移2拉線，尺量螺栓中心線位移2螺栓外露長度+10，-09預留孔洞中心線位移5拉線，尺量內孔洞尺寸+5，-010門窗洞口中心線位移3拉線，尺量寬高5對角線62）.質量控制、每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱的成品尺寸，目的是通過數據分析墻體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題

20、及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正。、澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。、砼吊斗不得沖擊頂模，造成模板幾何尺寸不準。、對于跨度較大的梁、板，應按規范適當考慮起拱，以防“塌腰”等現象發生。起拱應符合下列規定：當梁板跨度4m時，模板應按設計要求起拱；起拱高度為全長跨度的1/1000。、陰、陽角模必須按照模板設計圖進行加固處理。12、高模體系驗收高支模體系施工完畢后，由公司技術負責人、工程項目部經理、質安員、項目監理部監理員，總監、業主技術負責人共同驗收。驗收不合格的整改后再驗收；驗收合格的由作業班

21、長、工程項目部專職安全員、工程項目部專職質檢員、工程項目部技術負責人、項目經理、公司技術負責人、方案編制人、方案審查人、監理工程師各項目總監理工程師簽字后，交付下道工序安裝模板。方案批準后,由公司工程項目部技術負責人或專項施工方案編制人,就有關構造要求的技術細節和安全施工的技術要求,向施工作業班組的作業人員作出詳細的技術交底。技術交底應有記錄,技術交底記錄由交底人各接受交底人簽字確認后存檔。在施工過程中由項目經理對本專項施工方案負責,指定專人對專項施工方案的實施進行監督，嚴格按照經批準的專項施工方案進行施工；在支架使用過程中,安排專人對支架進行現場監控。參與驗收的所有人員，在驗收附錄A表A.5

22、、表A.6、表A.7驗收記錄及扣件擰緊抽樣檢查表上相應位置簽字后存檔。四、施工管理措施及安全技術措施1、高支模工程安全生產及應急救援組織機構現場成立高支模施工管理小組，組長由項目經理擔任，組員由技術負責人、安全員、質檢員、施工員組成。項目經理、技術負責人負責對專項施工方案實施進行監督，質檢員、安全員、施工員負責對專項方案的實施進行現場監控。項目部各職位人員聯系電話：項目經理： 陳紅 技術負責人：陳剛 0771-2705923質 檢 員：陳培熊 施 工 員：林良 安 全 員：歐建華 0771-27059232、模板安全監控措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、混凝土澆筑施工過

23、程中，必須隨時監測。本方案采取如下監控措施：（1）、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。（2）、日常檢查、巡查重點部位：1）、桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3）、連接扣件是否松動。4）、架體是否不均勻的沉降、垂直度。5）、施工過程中是否有超載的現象。6）、安全防護措施是否符合規范要求。7）、腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。（3）、腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。（4）、在澆筑梁板混凝土前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆筑

24、混凝土，澆混凝土的過程中，由質安員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。見下表6。表6 構件允許偏差序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4m20kN，但其他條件符合本標準條規定的，通過縮小la、lb使NW20kN可以不做立桿穩定性計算，或做立桿穩定性計算；3、梁模板荷載標準值計算梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土

25、的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得4.444h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置點至新澆混凝土頂面總高度，取1.350m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 39.66 kN/m2、32.40 kN/m2，取較小值32.40 kN/m2作為本工程計算荷載。4、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和

26、傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為200-250.取240,面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)a）.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.40.25180.9=5.67kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q

27、2= 1.350.2540.9=1.22kN/m；q = q1+q2 = 5.67+1.22= 6.89kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 240mm；面板的最大彎距 M= 0.16.892402 =3.97104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.97104 / 2.16104=1.838N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.838N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ b）.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 181.4 = 25.2kN/m； l-計算跨度(內楞

28、間距): l = 240mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 2101.81.81.8/12=102.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.22404/(1009500102.06105) = 0.058 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =240/250 = 0.96mm；面板的最大撓度計算值 =0.058mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.96mm，滿足要求！5、梁側模板內、外楞的計算a）.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。內楞計算簡圖本工程中，龍骨采

29、用1根方木，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4；b）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (180.9+40.9)2.10.24=9.98kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 600mm； 內楞的最大彎距: M=0.19.980.62

30、= 0.359KNm； 最大支座力:R=1.19.980.6=6.59 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 0.3591000103/8.33104 = 4.31 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 4.31 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！c）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載傳到內楞上標準值： q =9.98KN/m； l-計算跨度(外楞間距)：l = 600mm； I方木的截面慣性矩：I = 5010010010

31、0/124.17106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6779.986004/(100100004.17106) = 0.21mm；內楞的最大容許撓度值: = 600/250=2.4mm；內楞的最大撓度計算值 =0.21mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！d）.外楞（龍骨）計算外楞(雙鋼管)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.583kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管2483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖

32、外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm) .外楞抗彎強度驗算其中- 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f - 外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為:內楞(龍骨)作用在外楞(鋼管)的荷載q=9.980.6/0.24=24.95 KN.mM= 1/424.950.521.56 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 480-500mm；(對拉螺桿間距)經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.56105/0.898104 = 17.4 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的

33、受彎應力計算值 =17.4N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.2 mm外楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；外楞的最大撓度計算值 =0.986mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！6、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁

34、螺栓所受的最大拉力: N =24.950.480.6 =7.49 kN。另根據施工手冊計算混凝土對模板產生最大側壓力：（見上）32.4KN/m取大者 32.40.480.69.33KN穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.33kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！7、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算

35、只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.91105mm4；a）.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值23.53kN/m（見上）；鋼筋荷載設計值：跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1023.530.22=0.094kN.m； =0.09

36、4106/2.91104=3.23N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.23N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！b）.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q = 23.53KN/m；(見上) l-計算跨度(梁底板方木支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67723.532004/(10095002.911

37、05)=0.17mm；面板的最大撓度計算值: =0.17mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200 / 250 = 0.800mm，滿足要求！8、梁底支撐木方的計算a）.荷載的計算：見上 : 23.53 kN/m 取1m計,木方間距200.即分5根支撐.23.53/54.71 kN/mb）.木方的傳遞集中力驗算： 驗算取 4.711.25.65KN/m M0.15.650.50.50.1413 KNm本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=510510/12 = 4.174102 cm；c）.支承木驗算：最大彎矩考

38、慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、方木的支座力N1=N2=1/210.260.52.566 KN;方木最大應力計算值 ： =0.1413106 /83333.33=0.170 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=31.5291000/(250100)=0.459N/mm2；方木的最大撓度：=0.6770.14135004 /100100004.17106mm0.14mm；方木的允許撓度：= 500/250=2.mm；方木最大應力計算值 0.17 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=15.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.459 N/mm2 小于 方木

39、抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.14mm 小于 方木的最大允許撓度 =2. mm，滿足要求！d）.梁底支撐方木的鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 8.550.65.13KN.支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.574 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.61 mm ；最大支座力 Rmax = 6.691 kN ；最大應力 = 0.574106 /(4.49103 )=127.839 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計

40、值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值127.839 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.61mm小于1000/150與10 mm,滿足要求9、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座，雙扣件承載力設計值取16.00KN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際旋轉雙扣件承載力取值為12.8KN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）：RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取12.80kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座

41、反力，R=8.968KN；R12.80KN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！10、立桿地基承載力計算本例按最不利的預應梁作為計算基礎，立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的 要求：pfg式中 p-立桿基礎底面的平均壓力，其中p=N/A；N-上部結構傳至基礎頂面的軸各力設計值按預應力梁取23.5kN/m；A-基礎底面面積取200020050墊板，A 1/220.20.2 m2；fg-地基承載力設計值，fg=Rc.fgkRc=1.0，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條規定采用混凝土地面選項；fgk=140 kN/m 2，按建筑地基基礎設計規范（GBJ7）附錄五規定采用。p=N/A=23.

42、5/0.2=117.5kN/fg=Rc.fgk=1.0140=161kN/ 地基承載力滿足要求。后附圖形：附圖一：支架內部縱/橫支撐系統布置剖面圖附圖二：300*800梁底支撐系統剖面圖附圖三：300*800梁底支撐純系統布置俯視圖附圖四：抱柱連接平面圖附圖五：高大模板支架平面布置圖12、高大模板施工進度計劃及勞動力計劃日期項目名稱 2010年12月2011年1月2022242628302468101214161820222426283031二層梁板砼面三層梁板砼面四層梁、板支架搭設三層柱模板安裝三層柱砼澆筑四層梁板模板安裝四層梁板鋼筋綁扎澆筑梁板砼模板支架監控說明：1、為了保證按進度施工對勞

43、動力計劃安排如下：泥水工：25人；鋼筋工：20人；木工：30人；架子工：25人。2、各工種按流水作業施工嚴格按專項方案及技術交底施工以確保施工安全。3、后勤保障：所有施工用材料必需提前備料到位,提前對材料進行安全檢測，滿足各施工班組使用要求。4、高大支架搭設后由1名施工員及1名質檢員及1名專職安全員按照專項安全方案全程監控。附錄A表A.5 表A.5 高大模板支架安全要點檢查表工程名稱支架材質鋼管施工單位監理單位資 料 檢 查有專項施工方案不小于5人的專家組綸證專項施工方案并出具論證意見 論證后經修改的方案經施工企業技術負責人批準有計算書（縱橫兩向立桿間距、步高取值,立桿穩學計算或可以不計算的說

44、明）經總監下工程師批準有技術交底記錄現 場 檢 查保證支架內部穩固的措施設置縱橫兩向掃地桿,掃地桿位置有水平剪刀撐外連裝置設置梁底位置、每樓層（或沿柱高每4m）設置抱柱裝置,危險區域每步高設抱柱裝置沿立桿每步均設置縱橫水平桿且縱橫兩向均不缺桿每樓層設連板裝置設置縱橫兩向封頂桿,封頂桿位置有水平剪刀撐連墻裝置在水平剪刀撐位置上設置（禁止在砌體上設置）豎直方向沿縱向全高全長從兩端開始每4m設一道剪刀撐剪刀撐傾角540600，跨越57條桿寬度6m在無墻無板處設連梁裝置豎直方向沿橫向全高全長從兩端開始每4m設一道剪刀撐在無法采用以上4種方法處設輔助裝置水平方向沿全平面每4m設一道剪刀撐，架頂部位加密水

45、平剪刀撐立桿支承支于地面時,須在混凝土地面上支立桿。支承面的處理符合規定建筑物懸挑部分的模板支架立桿支在混凝土地面上,支承面的處理符合規定支于樓面時加支頂,需支頂層數由驗算定,但不少于1層從樓面（懸臂結構除外）挑出型鋼梁作上層模板的立桿支座,型鋼梁擱軒在樓板上的長度與挑出長度之比2,型鋼梁與樓面接觸部分首尾兩端均與結構有可靠錨固。保證立桿不滑移的限位裝置。型鋼梁平面外約束伸出長度：可調底座不大于300；可調頂托不大于200禁止事項支承梁的立桿應對接,禁止搭接水平桿在禁止區域內,禁止對接禁止用鋼管從樓層挑出作為立桿支座禁止從外腳手架中伸出鋼管斜支懸挑的模板禁止使用疊層搭設的木材支撐體系禁止用水平

46、桿相互扣接代替水平桿與立桿扣接禁止用木桿接長立桿禁止輸送混凝土的泵管與支架連結禁止不同形式的鋼管支架混用,禁止鋼管支架與木材支架混用其他立桿間距、水平桿步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情況扣件螺栓擰緊符合規定格構框架體系設置檢查結論 1 通過 2 整改 3停止搭設整改或停止范圍如下：檢查單位：施工 監理檢查人：年 月 日注：高大模板是指達到或超過以下指標的模板。高度8m，或經荷載組合后的施工面荷載15kN/，或經荷載組合后的施工線荷載20kN/m。附錄A表A.6表A.6高大模板支架、高大作業平臺支架整架驗收記錄表類別：高大模板支架 高大作業平臺支架 驗收日期： 年 月 日工程名稱：承

47、驗收部位軸驗收內容實測項 實測值12345678910平均數方案值立桿間距橫距縱距水平桿步高每道縱向豎直剪刀撐間距每道橫向豎直剪刀撐間距每道水平剪刀撐間距危險區域加強措施加密抱柱： 加密頂部水平剪刀撐： 輔助裝置：外連裝置設置情況抱柱： 連板： 連墻： 連梁：支承面為地面的處理情況支承面為樓面的支頂情況掃地桿缺失情況掃地桿位置的水平剪刀撐水平桿缺失情況封頂桿缺失情況封頂桿位置的水平剪刀撐扣件螺栓擰緊情況截面高度1m及以上的梁的支承情況格構框架體系設置情況禁止對拉區內,水平桿搭接情況責任人驗收意見架子班長簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）安全員簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）質檢員簽名：意見：

48、合格（ ）不合格（ ）項目部技術負責人簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）公司技術部門人員簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）監理工程師簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）方案編審人員意見方案編制人簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）方案審查人簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）驗收結論項目經理簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）項目總監理工程師簽名：意見：合格（ ）不合格（ ）附錄A表A.7表A.7 扣件擰緊抽樣檢查表檢查日期： 年 月 日工程名稱支架所在部位抽樣部位安裝扣件量（個）規定抽檢數量（個）允許不合格數（個）實抽數（個）不合格數（個）所檢部位質量判定封頂桿位置及封頂桿往下一步高h范圍內不限所抽

49、部位的5，且不少于10個0合格不合格截面高度1m并1.2的梁,承托梁底模板的水平桿與立桿扣接的扣件（注5）不限全數0合格不合格其余部位在H0范圍內抽80，H0范圍外抽20519050合格 不合格9115081合格 不合格151280131合格 不合格281500202合格 不合格5011200323合格 不合格12013200505合格 不合格3200nn/10合格 不合格檢查結論處理意見檢查人注1：使用力矩扳手檢查,擰緊力矩為40N.m65N.m。注2：“其余部位”欄中,按所檢支架實際安裝扣件數的欄目填寫。注3：扣件安裝數量超過3200個,抽樣婁應增加。注4：對檢查不合格的部位,應重新擰緊后再次抽樣檢查,直至合格。注5：截面高度1.2的梁,直接用立桿或立桿頂部的可調頂托承重。