1、 xx地鐵十四號線xx站 附屬結構工程 2號風道豎井固定提升架 施工方案編制： 審核： 審批： 日期： 年 月 日目 錄第1章 編制依據與范圍31.1編制依據31.2編制范圍3第2章 工程概況32.1基本情況32.2 周邊情況42.3 龍門架與豎井施工場地平面布置4第3章 施工計劃53.1施工進度計劃53.2材料計劃53.3機械設備計劃6第4章 施工工藝技術74.1工藝流程74.2施工方法84.3檢查驗收15第5章 施工安全保證措施165.1安全保證方針165.2安全保證機構設置165.3技術質量措施175.4應急預案21第6章 勞動力計劃236.1管理人員計劃236.2作業人員計劃23第7章

2、 綠色、文明施工23第8章 龍門架結構設計計算書248.1設計依據248.2設計說明248.3設計計算24第9章 提升井架設計圖紙46第1章 編制依據與范圍1.1編制依據 1）xx地鐵14號線工程施工圖設計xx站附屬結構工程圖紙 2）國家現行施工技術規范、規程、標準及xx市地方標準。（1）地下鐵道工程施工及驗收規范（GB50299-1999）（2）鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）（3）電氣裝置安裝工程接地裝置施工及驗收規范（GB50169-92）（4）建筑鋼結構焊接規程（JGJ81-91）（5）鋼筋焊接及驗收規程（JGJ18-2003）（6）建筑鋼結構焊接技術規程（JGJ

3、81-2002）（7）鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程（JGJ82-91）（8）龍門架及井架物料提升機安全技術規范（JGJ 88-2010）（9）建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）（10）施工現場臨時用電安全技術規程（JGJ46-2005）（10）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）（11）xx市市政工程施工安全操作規程（DBJ01-56-2001）（12）市政基礎設施工程資料管理規程（DBJ01-71-2003）3）xx市對城區施工的有關規定。1.2編制范圍本施工方案編制涉及的工程范圍為xx地鐵14號線工程22標段xx站附屬結構暗挖工程龍門架安裝施工，具體

4、內容包括龍門架設計計算書，龍門架基礎，龍門架安裝、使用、拆除等。第2章 工程概況2.1基本情況xx站位于望京北路與利澤西街之間，車站沿廣順北大街南北設置。車站主體結構為地下二層雙柱三跨島式站臺車站，站臺寬12m。車站覆土均為4.4m，標準段凈寬為19.7m，總凈長為255m，有效站臺長度為140m。xx站車站主體結構采用蓋挖逆筑法施工，圍護結構采用鉆孔灌注樁體系。標準段基坑最大開挖深度約為17.6m；端頭井段基坑最大開挖深度約為19.3m。頂板覆土約4.3m； 車站共設4個出入、2座風道及1人防工程共計7處于車站連接口，其中A號出入口暗挖段于下沉廣場結合，B、C、D出入口為明挖結構加暗挖通道。

5、1號、2號風道（含疏散口）在內為明挖結構。人防工程為暗挖法結構施工。其中2號風道設置暗挖工作豎井井架一座，豎井初支外輪廓尺寸為5.9m*14.65m,豎井凈尺寸為5.2m*13.95m，井口設置現澆混凝土鎖口圈梁，圈梁寬為1.5m,深1m，下做10cm的C15混凝土墊層，鎖口圈梁頂部設高50cm的防淹擋水墻。2.2 周邊情況本工程2號風道位于華彩商業中心與廣順北大街之間，暗挖段穿越廣順北大街與蓋挖逆筑xx站連接。道路及輔路、人行步道分布的各種管線較多，主要有雨水、污水、電力、電信等。2.3 龍門架與豎井施工場地平面布置2#風道暗挖豎井平面布置圖第3章 施工計劃3.1施工進度計劃1、施工準備（1

6、）基礎施工鎖口圈梁和龍門架基礎施工具備安裝條件3天（2）龍門架加工要求自材料進場到底漆噴涂完畢具備安裝條件不超過2天。2、龍門架安裝安裝的總工期為11天，即井架主體及附屬設施安裝加固完畢龍門架安裝組織機構如下圖所示3、龍門架安裝進度安排第1、2天井架立柱與軌道梁安裝，期間同時進行剪刀支撐的材料。第3、4天龍門架主體加固完畢，土斗組裝完畢。第5、6天吊裝系統安裝完畢；雨棚施工準備。第7、8天雨棚施工完畢與系統的線路布置與調試。第9天內部驗收與試運行。第10、11天外部驗收并投入使用。3.2材料計劃 龍門架安裝材料見表3-1所示。 表3-1 主要材料型號及用途序號項目型號單位單特征量數量總量1立柱

7、 325m98722電動葫蘆5t臺1223軌道梁工40bm182364橫擔梁32bm7.504430.0165聯系縱梁工20am192386連接鋼板t=16mm，0.5*0.5m20.252467立柱聯系鋼板加強肋t=16mm，0.19*0.4/2m20.038963.6488橫擔梁加強肋t=16mm，（0.25+0.07）/2*0.4m20.064644.0969軌道梁加強肋t=16mm，（0.25+0.07）/2*0.3m20.048321.53610高強螺栓25個12811剪刀撐L125*80*10m13212土倉立柱工25am594513土倉橫梁工25am24.524914土倉鋼板10

8、mmm224.53.585.7515棚架主龍骨40*60*2.5方鋼m19216棚架次龍骨30*50*2.5方鋼m22102203.3機械設備計劃龍門架安裝所需工具、設備和材料表3-2所示。龍門架安裝工具與設備表 表3-2序號名 稱規 格數量備 注1汽車吊25t1臺2手拉葫蘆2t-6m2臺3氣割設備G2001套4電焊機BX3001臺5鋼絲繩20-10m2根兩端有套6鋼絲繩10-6m2根兩端有套7卸扣2010個8軟繩20-20m2根9撬棍20-1m2根一端尖一端扁10套筒搬手414把11活動搬手4002把12活動搬手2002把13內六角搬手3161套14電工工具1套15調整鋼墊板1、3、6、10

9、各2016大錘8磅2把17手錘1kg2把18氧氣4立方8瓶19乙炔氣6立方3瓶20電焊條E430340kg21鐵線410 kg第4章 施工工藝技術4.1工藝流程施工準備測量放線 立柱與門式橫梁焊接及吊裝水平連系梁、剪刀撐安裝軌道梁安裝屋架安裝修理平臺施工操作平臺施工其他設施施工試運行。豎井提升井架施工工藝流程圖見4-1所示。圖4-1 豎井井架施工工藝流程圖4.2施工方法1、龍門架基礎（1）測量人員根據已建立的現場控制測量網，布設龍門架的立柱基礎及鎖口圈梁的位置控制線；龍門架安裝方向東西方向安裝，見龍門架基礎設置平面圖及龍門架剖面圖。（2）整臺龍門架設置8個基礎，其中6個基礎設置在豎井鎖口圈梁外

10、側的條形基礎上。其他2個基礎為獨立柱基，基礎采用C30混凝土澆筑，設置好預埋鐵件。圖3-1龍門架基礎布置平面圖地基處理，龍門架基礎原則上需挖至原狀土并夯實，如挖至2米深仍是回填土，則采用級配砂石回填0.8米深并夯實,見圖3-2 。圖3-2豎井龍門架剖面圖2、龍門架安裝（1）施工準備1）立柱基礎及鎖口圈梁施工立柱基礎及鎖口圈梁設計均為矩型的現澆鋼筋混凝土結構，采用明挖法施工，施工前為確保地下管線的安全，在豎井施工范圍內進行十字探坑開挖，查清確實無管線后使用機械開挖。待立柱基礎和鎖口圈梁混凝土達到設計強度的75%后方可進行立柱吊裝。2） 各種構件已按設計加工完畢，并運至安裝現場。（2）測量放線1）

11、 基礎劃線按照基礎平面圖劃出基礎安裝中心線。要求水平誤差不得大于5mm；垂直誤差不得大于5mm。2） 基礎抄平測量每個基礎的安裝座板上平面中心高度，以確定相應的立柱高度。基礎需高出地面10cm。（3）立柱與龍門架橫梁焊接及吊裝放出龍門架立柱邊線，根據龍門架的各種構件的重量，龍門架的整體尺寸，需要的吊車懸臂的覆蓋范圍，采用25噸汽車吊對龍門架立柱、門式鋼架吊裝；吊車穩定在龍門架的東側；門式鋼架起吊前將吊索具、爬梯、纜風繩等固定在立柱上，龍門架橫梁吊起離地面50cm時應停機檢查吊索具是否安全可靠，確認無誤后起升到安全高度，移到就位基礎上方，緩慢下降，先調整標高、位移，用50鋼管斜撐臨時固定再調整垂

12、直度，垂直度偏差不大于0.15%，就位后，將立柱與預埋鐵件加肋焊接，四周滿焊，焊縫飽滿，焊縫高度不小于10mm，焊條采用J42型，焊縫高度、寬度不小于8mm；橫梁與立柱用螺栓連接，螺栓采用M25的高強螺栓進行連接。（4）水平聯系梁、剪刀撐安裝待龍門架橫梁立好校垂直后，先安裝焊接水平聯系梁20a工字鋼，吊裝剪刀撐，使門式鋼架穩定。四周與龍門架立柱等相鄰構件滿焊，焊縫高度不小于10mm。（5）軌道梁安裝待以上工序完成后，再進行軌道梁安裝，由于軌道梁長，在吊裝前要進行焊接，焊接要符合鋼結構工程質量驗收規范的要求；吊裝要平衡，平穩，軌道梁兩端分別用兩根纜風繩固定，人工配合吊車控制方向和水平，待吊裝就位

13、后，進行螺栓連接和焊接，再與橫梁加肋和斜撐的焊接牢固。焊縫飽滿，焊縫高度不得小于10mm。（6)屋架安裝采用40X60X3方鋼焊接三角桁架屋架；屋架頂面焊30X50方鋼檁條，0.5mm藍色彩板瓦棱鐵采用錨釘錨接（1m X1.5m）；30X50的方鋼與三角桁架焊接作為檁條，上鋪藍色彩鋼瓦。（7）修理平臺施工在除土場方向320立柱頂端下焊接100X80X10角鋼兩道，下面的距地面不得少于6米，以利于鏟車的出入，用50X50角鋼焊接的三角架與100X80X10角鋼焊接，三角架水平面上鋪3mm厚花紋鋼板；護欄采用普通鋼管，間距2米，高1米，紅白油漆間隔20cm刷成警示，再掛上鋼絲網。（8）操作平臺施工

14、按圖紙的設計，根據實際尺寸適當調整進行制作安裝（9）其他設施施工1）配電控制設施配電箱設置在檢修平臺的一側，控制箱和控制電源設置在操作平臺，控制電纜沿橫梁設置，不影響設備運行。2）防腐涂漆處理龍門架安裝前必須先刷漆，所有外漏鐵件均刷防銹漆兩道，面漆一道（顏色為黃橙色）3）圍護根據業主和各上級部門的要求，對龍門架進行封閉。（10）調試試運行1）試車前準備和檢查 按圖紙尺寸和技術要求檢查全機:各緊固件是否牢固，各傳動機構是否精確和靈活；金屬結構有無變形，鋼絲繩繞繩是否正確，繩頭捆扎是否牢固。 檢查提升架的組裝是否符合要求。 電氣設備必須完成下列工作后方可試車。 a 用兆姆表檢查全部電器系統和所有電

15、氣設備的絕緣電阻。 b切斷電路，檢查操縱線路是否正確和所有操縱設備的運動部分是否靈活可靠，必要時進行潤滑。 c用手轉動提升架各部件，應無卡死現象。 2）無負荷試車經過上述檢查，全機均已正常后，無卡死現象，便可進行無負荷試車。步驟如下: 提升架試車:空載電葫蘆沿軌道車來回運行三次，此時車輪不應有明顯的打滑，車輪應制動平穩可靠。 空鉤升降:使空鉤上升下降各三次，起升限位應準確。 大車行走:將電葫蘆停于主橫梁根部，使大車沿縱向軌道全長慢速行走兩次，以驗證軌道。然后以額定速度往返行走三次，檢查運行機構之工作質量。啟動和制動時，車輪不應打滑，運行平穩。 3）負載試車:無負載試車情況正常后，才允許進行負載

16、試車，負載試車分靜載試車和動載試車兩種。 負載試車的技術要求 a提升架金屬結構的焊接，螺栓聯接質量，應符合技術要求。 b機械設備、金屬結構、吊具的強度和韌度應滿足要求。 c制動器動作靈活、減速器無噪音，工作可靠。 d潤滑部位潤滑良好，軸承溫升不超過規定。 e各機械動作平穩，無激烈振動和沖擊。如有缺陷，應修理好后，再進行試驗。 靜負載試車電葫蘆起升額定負載，于主橫梁上往返幾次以后，將電葫蘆運行到跨中，將重物升到一定高度(離地面約100mm)，靜置10min，此時測量主梁下撓度。如此連續試驗三次，且第三次卸掉負荷后，主梁不得有殘余變形，每次試驗時間不得少于10min。于上述試驗后，可作超額定負荷的

17、20%試車，方法和要求同上。 動負荷試車靜負載試車合格后，方可進行動負載試車。電葫蘆提升額定負載做反復起升和下降制動試車，然后開動滿載電葫蘆沿軌道來回行走35次。最后將滿載電葫蘆開到門架根部，讓提升架以額定速度與大車軌道往返23次，并反復制動和啟動。此時機構的制動器、限位開關、電氣操作應可靠，準確和靈活，車輪不打滑，機架振動正常，機構運轉平穩，卸載后機構和機架無殘余變形。上述試車結果良好，可做超負荷10%的試驗，試驗項目和要求與上述相同。各項試驗合格后，報相關部門進行檢驗合格后，方可使用。3、吊裝工藝（1）吊裝說明1）本次吊裝的為龍門架安裝材料，最大材料重量為2.2t。2）根據設備參數及現場作

18、業條件，本次吊裝采用1臺25t汽車吊吊裝鋼材。（2）吊裝條件1）汽車吊等運輸機具吊裝到位2）現場道路分層碾壓，并將現場雜物清理干凈并硬化。3）25t吊車進入預定的站車位置，鋪設枕木和鋼墊板，打好支腿。（3）吊裝方法本次吊裝作業采用25t汽車吊（進行吊裝，回轉中心距離設備吊裝中心最遠約13m，依據設備設置兩個吊點采用兩根鋼絲繩扣、兩個卸扣進行吊裝.（4）吊裝站位及受力計算1）起重機的選擇。25t起重機的吊裝載荷P=（Q+q）K1=（2.2+0.515）*1.1=2.98tP-吊裝載荷Q-設備重量q-吊具、索具、卸扣重量之和K1-動載系數，取1.1查起重機性能表，在起重臂長17米，作業半徑5.5米

19、，額定起重重量為5t，選用4.5kg吊鉤。可滿足施工要求。2）鋼絲繩索具的選擇。設備吊裝時，根據每根鋼絲繩的最小承重為2.9t，查GB/T-8918-1996，纖維芯鋼絲繩25-6*19+1，滿足使用要求。4、安全、技術措施(1)對影響吊裝作業的現場障礙物進行清理。(2)正式吊裝前必須進行試吊（試吊高度不得超過100mm）。吊裝中應檢查全部機具、索具受力情況，發現問題應先將工件放回地面，故障排除后重新試吊，確認一切正常后，方可正式吊裝。(3)指揮人員應站在能看到吊裝全過程，并被所有施工人員看到的位置上，以便直接指揮各個工作崗位。(4)吊裝時，吊鉤的提升要斷續進行，保持設備吊裝的穩定性、可靠性、

20、安全性。(5)吊裝過程中，因故障暫停，必須及時采取安全措施，并加強現場警戒，盡快排除故障，不得使工件長時間處于懸吊狀態。(6)及時獲取近期氣象情況，確保在吊裝施工期間無六級和六級以上大風及大雨等惡劣天氣。(7)吊裝時，施工人員不得在工件、吊臂下、吊車旋轉半徑內、受力索具附近及其它有危險的地方停留。(8)吊裝時，任何人不得隨同工件或吊裝機具升降。特殊情況必須隨同升降時，應采取可靠的安全措施，并經有關負責人批準。(9)吊裝作業應設警戒線，并作明顯標志，吊裝設備時，嚴禁無關人員進入或通行。(10)進行高空作業時，施工人員所帶的工具應栓上保險繩，防止脫手墜落。(11)高空作業區內嚴禁拋擲物件，應用繩索

21、栓系傳遞。(12)吊裝現場應有鉗工、維修電工、管工等負責各類機械的維護工作。(13)吊裝作業中，所有作業人員要各司其職、堅守工作、服從指揮人員統一安排。5、龍門架的拆除施工（1）準備工作1）場地準備：具體拆卸場地將根據現場施工情況來確定。2）按照下表準備拆除器材序號名 稱規 格數 量備 注1汽車吊25t1臺噸位為重物的4倍2手拉葫蘆2t-6m1臺調整平衡用3氣割設備G2001套割離焊接部件4電焊機BX3001臺焊接臨時掛鉤5鋼絲繩套30X10m2根6鋼絲繩10-6m2根7卸扣20t/2t4/8個8軟繩20-20m2根9撬棍20-1m2根一端尖一端扁10梅花搬手304把11活動搬手4502把12

22、活動搬手2002把13內六角搬手3161套15電工工具1套16大錘8磅1把17手錘1kg2把18氧氣6立方2瓶19乙炔氣4立方1瓶20電焊條E43035kg21鐵線410 kg22運輸車20t1臺23劃針1支24鋼尺30m1把25水平儀Js113）人員配備：總指揮1人、起重工（由吊車自帶）、纜風繩控制4人、機構拆卸4人、結構拆卸4人、電氣系統拆卸2人、現場警戒2人、信號工及安全員各1人。人員職責：總指揮-負責拆卸全過程安排指揮。起重工-負責指揮吊車動作，纜風繩控制-負責牽引被吊物，防止被吊物在拆卸過程中碰撞。機構拆卸-負責將主機主要零件解體和吊裝。結構拆卸-負責將主機結構解體吊裝。電氣系統拆卸

23、-負責將電氣系統按結構解體分離。現場警戒-負責現場看管，防止非作業人員進入作業區。2、拆卸順序屋面拆除房架拆除拆卸電動葫蘆拆卸司機室拆卸檢修平臺拆卸主梁（無序）拆卸橫擔（無序）拆卸立柱（無序）3、注意事項1）拆卸電氣系統時要將分斷點用不干膠粘貼分斷編號，以便安裝接線時電器線路連接準確。2）結構解體前要用水準儀和鋼尺測量并記錄結構的原始形狀尺寸，以便安裝時恢復原裝。對于形狀尺寸不合格的，要作整改方案，使其在安裝時達到形狀尺寸合格。3）結構解體前要用劃針將分斷部位劃出連接線，以便安裝時定位。4）機構拆卸時要進行運行測試，并作好記錄，以便安裝時恢復原狀，對于運行測試不合格的機構，要作整改方案，使其在

24、安裝時達到合格。4.3檢查驗收1、驗收工作（1）平臺和提升架、井架支搭完成后，必須經有資質的單位進行檢查，并進行空負荷、動負荷試運轉及靜負荷試驗等能力檢驗，確認符合施工設計要求后方可使用。（2）所有立架作業完成后及時清理現場，保證現場干凈、整潔。2、質量標準（1）切割的質量標準：切割面必須齊平，個別處出現缺陷，要進行修磨處理，零件寬度、長度允許偏差為3mm。（2）焊接的質量標準：焊縫外觀質量用肉眼檢查，要求焊縫金屬表面焊波均勻不得有表面氣孔、咬邊、焊瘤、弧坑、表面裂縫和嚴重飛濺等缺陷。氣孔和點狀夾渣：母材厚度為5mm時不超過4個，母材厚度為10mm時，不超過6個，母材厚度為20mm時，不超過8

25、個。條狀夾渣：單個條狀夾渣不長于1/3母材厚度；條狀夾渣總長在12倍母材厚度內，其長度不得超過母材厚度；條狀夾渣間距不得超過相鄰兩夾渣中較長者的6倍。（3）提升井架的結構尺寸、高程必須符合設計要求。（4）基礎支撐面頂面標高 0，-3mm。（5）立柱垂直度及彎曲是高為H/1000，且不大于25mm。第5章 施工安全保證措施5.1安全保證方針安全保證方針：遵守法規、強化管理、落實責任、確保安全、預防為主、加強保護。安全保證目標是：工傷死亡為0，重傷頻率控制在0.5以內，輕傷頻率控制在3以內，無重大責任事故。5.2安全保證機構設置成立安全領導小組，由組長、副組長、技術負責人及各部門組成，所有安全組員

26、服從總承包單位的安全管理，總承包單安全管理由項目經理、項目安全副經理、項目總工程師組成安全領導小組，其中項目經理為第一責任人，項目安全副經理為安全生產的直接負責人，項目總工程師為安全技術負責人。安全保衛部負責日常安全工作的落實，督促各部室按有關規定進行生產并監督項目經理。認真貫徹“安全第一，預防為主”的方針，堅持管生產必須管安全的原則，執行安全生產責任制，明確各級人員的職責，抓好工程的安全生產工作。安全組織項目經理：王威 副經理：羅朝輝 安全員：丁 偉臨電管理：錢楊生設備管理：張志軍環境管理：段連法材料管理：趙明球消防管理：龐洪利土建管理：于哲質量管理：何小偉財務管理：方武守外施隊：王坤5.3

27、技術質量措施1、安全施工準備（1）施工作業前檢查所有操作過程中使用的機具及機械設備等是否合格、安全，確認后方可進場進行作業。（2）施工操作過程中使用的機具及機械設備等根據現場條件提前選擇好操作場地。（3）所有機械操作人員在進場前必須經過專業安全技術培訓，考核合格后持特種操作證方可進場作業。（4）高空作業人員提前準備好安全帶及相應的防護裝置。（5）作業場地提前清理平整、堅實、無雜物。夜間施工時，作業場所必須有足夠的照明，保證2臺碘鎢燈。（6）提前配備好專職的交通協管員和哨工。（7）現場作業人員在進入施工現場必須佩戴合格安全帽。2、電力砂輪鋸及砂輪機作業（1）作業前，專職電工檢查絕緣情況，保護接零

28、應良好。（2）根據切割的材質選擇適用的砂輪片。（3）作業前必須檢查電力砂輪鋸、砂輪機等機具是否靈敏、有效，是否符合要求，確認安全合格后方可作業。（4）作業時必須佩戴防護目鏡等防護用品，站在砂輪片的側面。（5）作業時，不得在深度方向及前進方向同時給進，給進力不得過猛，冷卻水流量應適宜。（6）操作時發現漏電、溫度過高、轉速突然下降、有異響等情況時，必須立即切斷電源，由電工檢修完畢后方可使用。（7）作業后關停機械，切斷電源，鎖好閘箱。3、電氣焊作業（1）電焊機具附近放置滅火器材防止起火。（2）焊接作業現場周圍10m范圍內不得堆放易燃易爆物品。（3）電焊設備的安裝、修理和檢查必須由電工進行。焊機和線路

29、發生故障時，立即切斷電源，并通知電工修理。（4）在焊接施工前，必須持有點火證。電焊機電源線必須絕緣良好，長度不得大于5米。焊接電纜線長度不得大于30米，并安裝焊保器及獨立電閘箱。（5）點燃焊（割）炬時，先開乙炔閥點火，然后開氧氣閥，調整火焰。關閉時先關閉乙炔閥，再關氧氣閥。（6）點火時焊炬口不得對人，不得將正在燃燒的焊炬放在工件或地面上。焊炬帶有乙炔氣和氧氣時，不得放在金屬容器內。（7）氧氣瓶與焊炬、割炬和其他明火的距離不小于10m，與乙炔瓶不得小于5m。（8）氧氣瓶不得在強烈的日光下爆曬。乙炔瓶在使用時直立放置。（9）在施工過程中按照安全技術交底和xx市市政工程施工安全操作規程的要求操作。4

30、、起重吊裝作業（1）吊裝作業前選擇好吊車的操作場地，操作場地平整堅實，如有軟基提前處理。（2）吊裝作業前檢查作業環境、吊索具、防護用品。吊索具無缺陷，綁扎正確牢靠，被吊物與其它物件無連接，確認安全后方可作業。（3）吊裝過程中，信號工、掛鉤工、司機協調配合，聽從現場指揮人員、信號工的統一指揮。如發現吊物重心偏移或與其他物件粘連等情況時，立即停止起吊，采取措施并確認安全后方可起吊。（4）吊裝時，嚴禁人員在吊物下方穿行或停留。吊裝區域不得有閑散人員。（5）起重機械臂桿起落及回轉半徑內應無障礙物及無關人員。現場吊裝物件時，一定要注意現場的高壓線。吊裝時要與高壓線留有足夠的安全距離。（6）嚴禁用吊車載人

31、。作業中吊車變幅平穩，嚴禁猛起猛落臂桿。（7）施工過程中有專人指揮，所有施工作業人員服從指揮。夜間施工有足夠照明。（8）在施工過程中嚴格按照安全技術交底和xx市市政工程施工安全操作規程的要求進行操作。5、吊裝索具要求（1）作業時必須根據吊物的重量、幾何尺寸等選用合適的吊索具。（2）嚴禁在吊鉤上補焊、打孔。吊鉤表面必須保持光滑，不得有裂紋。嚴禁使用危險斷面磨損程度達到原尺寸的10、鉤口開口度尺寸比原尺寸增大10、扭轉變形超過10、危險斷面或頸部產生塑性變形的吊鉤。板鉤襯套磨損達原尺寸的50時，應報廢襯套。板鉤心軸磨損達原尺寸的5，應報廢心軸。（3）吊索的水平夾角應大于45度。（4）使用卡環時，嚴

32、禁卡環側向受力，起吊前必須檢查封閉銷是否擰緊。不得使用有裂紋、變形的卡環。嚴禁用焊補方法修復卡環。（5）凡有下列情況之一的鋼絲繩不得繼續使用：A、 斷股或使用時斷絲速度增大；B、 在一個節距內的斷絲數量超過總絲數的10；C、 出現擰扭死結、死彎、壓扁、股松明顯、波浪形、鋼絲外飛、繩芯擠出以及斷股等現象；D、 鋼絲繩直徑減少710；E、 鋼絲繩表面鋼絲磨損或腐蝕程度，達到表面直徑的40以上，或鋼絲繩被腐蝕后，表面麻痕清晰可見，整根鋼絲繩明顯變硬。（6）使用新購置的吊索具前應檢查其合格證，并試吊，確認安全。6、高空作業（1）加強安全自我保護意識教育，強化管理安全防護用品的使用。 （2）重點部位項目

33、，嚴格執行安全管理專業人員旁站監督制度。 （3）隨施工進度，及時完善各項安全防護設施，豎井安全門欄必須設制警示牌。 （4）各類腳手架及垂直運輸設備搭設、安裝完畢后，未經驗收禁止使用。 （5）安全專業人員，加強安全防護設施巡查，發現隱患及時落實解決。7、質量措施（1）當鋼材表面有銹蝕、麻點和劃痕缺陷時，其深度不得大于該鋼材厚度負允許偏差值的1/2；（2）焊接材料應符合現行國家產品標準，焊條外觀不應有藥皮脫落，焊芯生銹等缺陷，重要鋼結構焊接材料應進行取樣復試；（3）鋼結構連接用高強度螺栓等緊固件的螺母，墊片等標準配件，其品種、規格、性能應符合現行國家產品要求；高強度螺栓出廠應隨箱攜帶扭矩系數和緊固

34、軸力的檢驗報告；（4）焊縫表面不得有裂紋、焊瘤等缺陷；焊縫表面不得有氣孔，夾渣、電弧擦傷等缺陷，焊縫應飽滿，高度不小于8mm；焊縫外觀較好，焊道與焊道、焊道與金屬之間的焊縫過度平滑，焊渣和飛濺物清除干凈。（5）龍門架水平誤差及垂直誤差不得大于5mm。5.4應急預案1、風險源分析龍門架制作安裝與拆除過程中，主要存在以下的安全事故隱患1)高空墜落：龍門架的立柱、橫梁、連系梁平臺、屋面等安裝與拆除過程中，都屬于高空作業，容易發生墜落事故。2)觸電事故：龍門架安裝與拆除過程中，會使用電焊機、手動工具等用電設備，容易發生觸電事故。3)機械傷害事故：龍門架施工過程中，會使用切割機、氧氣乙炔、電焊機等機械設

35、備，會由于缺乏操作知識、防護不當、違章操作等發生人身傷害事故。2、應急響應各類大型起重機械一旦發現火情，必須正確選用消防器材，立即組織撲救，并視火情大小向項目部、安監部報告或直接撥打119火警電話，搶救被困人員和救護傷員。發現人員觸電事故，必須立即切斷電源，救護傷員。對傷情較重的傷員，要立即進行現場急救（心肺復蘇和外傷處理），并立即向就近的醫療機構求助或直接撥打120急救中心求助。各類型起重機械一旦發生作業中剎車失靈事故，操作人員應充分利用一瞬間短暫的時間，緊急鳴笛示警，吊鉤滑輪倍率大的起重機應緊急操作回轉機構，把荷重轉至無人區域空曠地帶，吊鉤滑輪倍率小的起重機可嘗試打反車制動，如果荷重下方無

36、人員作業和障礙物，變幅式起重機應立即增幅，防止因突然卸載造成起重機向后傾覆事故的發生，努力將人員傷亡、機械和設備損失降低到最大限度。汽車起重機一旦發生軌道、基礎、路面或支腿突然下沉事故，操作人員應充分利用一瞬間短暫的時間，空載情況下應立即將配重回轉到基礎或路面較為堅定的一側，同時增幅或收幅，保持起重機平衡；帶載情況下應立即卸載，或用回轉、變幅的方法保持整機平衡；事故得到控制后，立即組織救援，防止事故的進一步擴大。所有安裝人員進入工作區域要正確佩戴安全帽，兩米以上作業時要正確佩戴安全帶。3、起重機械防風措施較大起重臂主臂工況作業時若突然遭遇6級以上大風或起吊迎風面較大的重物時遭遇5級以上大風，必

37、須停止作業，操作人員應充分利用短暫的時間，立即卸載，將起重臂增至最大幅度，轉至順風方向，同時將吊鉤與地面的荷載錨定，以增加起重機的穩定性；氣象預報時段56級大風，應停止作業，嚴格落實防風措施。4、其它突發事件應急措施 各類起重機械作業時如果突然遭遇洪水、地震等自然災害，必須緊急卸載，如果時間允許，可拉設纜風繩，切斷電源,緊急疏散人員。5、事故救援災害事故發生后，要立即組織救援工作，調動現場各種車輛、器材和人員，搶救傷員，控制事故狀態，保護事故現場，立即向上級領導報告，協助上級領導向當地地方政府、安全監察部門匯報災害情況。發現作業人員觸電或其它傷害，必須立即救護傷員。對傷情較重的傷員，要立即進行

38、現場急救（心肺復蘇和外傷處理），并立即向就近的醫療機構求助或直接撥打120急救電話向急救中心求助。發現相關人員和財產受災后，應立即實施救援，并向上級領導報告，協助上級領導向當地地方政府、安全監察部門報告災情。6、檢測龍門架恢復生產檢查起重機械災害情況，制定修復方案，并組織實施。對災后的起重機械進行危害辨識和短期及長期的影響評價。對起重機械的結構強度進行測試和評估，及時恢復生產。7、質量措施（1）當鋼材表面有銹蝕、麻點和劃痕缺陷時，其深度不得大于該鋼材厚度負允許偏差值的1/2；（2）焊接材料應符合現行國家產品標準，焊條外觀不應有藥皮脫落，焊芯生銹等缺陷，重要鋼結構焊接材料應進行取樣復試；（3）鋼

39、結構連接用高強度螺栓等緊固件的螺母，墊片等標準配件，其品種、規格、性能應符合現行國家產品要求；高強度螺栓出廠應隨箱攜帶扭矩系數和緊固軸力的檢驗報告；（4）焊縫表面不得有裂紋、焊瘤等缺陷；焊縫表面不得有氣孔，夾渣、電弧擦傷等缺陷，焊縫應飽滿，高度不小于8mm；焊縫外觀較好，焊道與焊道、焊道與金屬之間的焊縫過度平滑，焊渣和飛濺物清除干凈。（5）龍門架水平誤差及垂直誤差不得大于5mm。第6章 勞動力計劃6.1管理人員計劃管理人員計劃見表6-1所示。表6-1 管理人員計劃表職務生產經理技術人員測量人員安全人員質檢人員物質人員資料人員人數12221116.2作業人員計劃作業人員計劃見表6-2所示。表6-

40、2 作業人員計劃表職務電焊工兼氣割工起重信號工起重機操作工電工雜工人數42214注:所有人員須持證上崗第7章 綠色、文明施工1）施工區域拉設警戒繩，禁止非施工人員進入施工現場。 2）所有施工人員帶好安全帽和其他勞保防護用品。3）安全警告牌放到醒目、重要的施工區域。4）施工區域內工器具、機械構件應擺放整齊、有序并定點放置。 5）每日工作完畢，及時清理施工產生的廢料垃圾，做到工完料盡場地清。6）臨時豎井施工場地緊挨居民生活區，施工期間采取必要措施減小噪音。7）施工現場嚴禁吸煙。8）現場電源線嚴禁亂拉亂搭，做好接地保護。9）施工現場嚴禁堆放易燃易爆的物品，防止發生火災。第8章 龍門架結構設計計算書8

41、.1設計依據（1）鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）（2）路橋施工計算手冊人民交通出版社（3）鋼結構設計便攜手冊中國計劃出版社（4）施工現場場地布置，中間設臨時支撐。（5）BG6067-85起重機械安全規程8.2設計說明（1）龍門架布置見豎井提升系統示意圖。采用5t電葫蘆。（2）龍門架基礎由獨立基礎和條形基礎組成。（3）為了增加龍門架的整體穩定性，在龍門架的正面與側面按常規設置了橫撐和斜撐。（4）為了方便檢查電動葫蘆，在存土場遠離豎井處設計了檢查吊欄，在立柱邊設計了爬梯，其尺寸根據現場實際情況制作。（5）梁的主要搭接部位采用鋼板加強焊接，梁、柱間構件連接均采用焊接。8.3設

42、計計算本提升架主梁采用40B工字鋼，按簡支梁計算；門架橫梁采用32B槽鋼對焊，按簡支梁計算；立柱采用325x8螺旋管，按最不利荷載組合進行計算。分述如下：軌道梁計算- 設計信息 - 鋼梁鋼材：Q235 梁跨度(m)： 6.000 梁平面外計算長度(m)： 3.000 鋼梁截面：普通熱軋工字鋼: I40b 容許撓度限值: l/180 = 33.333 (mm) 強度計算凈截面系數：1.000 計算梁截面自重作用: 計算 簡支梁受荷方式: 豎向單向受荷 荷載組合分項系數用戶輸入：恒荷1、活荷1 - 設計依據 - 建筑結構荷載規范（GB 50009-2006） 鋼結構設計規范（GB 50017-20

43、03） - 簡支梁作用與驗算 -1、截面特性計算 A =1.1140e-002; Xc =7.6000e-002; Yc =2.2500e-001; Ix =3.3759e-004; Iy =8.9540e-006; ix =1.7410e-001; iy =2.8400e-002; W1x=1.5004e-003; W2x=1.5004e-003; W1y=1.1780e-004; W2y=1.1780e-004;2、簡支梁自重作用計算 梁自重荷載作用計算: 簡支梁自重 (KN): G =5.2469e+000; 自重作用折算梁上均布線荷(KN/m) p=8.7449e-001;3、梁上活載

44、作用 荷載編號 荷載類型 荷載值1 荷載參數1 荷載參數2 荷載值2 1 4 100.00 3.00 0.00 0.004、單工況荷載標準值作用支座反力 (壓為正,單位：KN) 恒載標準值支座反力 左支座反力 Rd1=2.623, 右支座反力 Rd2=2.623 活載標準值支座反力 左支座反力 Rl1=50.000, 右支座反力 Rl2=50.0005、梁上各斷面內力計算結果 組合1：1恒+1活 斷面號 ： 1 2 3 4 5 6 7 彎矩(kN.m)： 0.000 26.202 52.186 77.951 103.498 128.826 153.935 剪力(kN) ： 52.623 52.

45、186 51.749 51.312 50.874 50.437 -50.000 斷面號 ： 8 9 10 11 12 13 彎矩(kN.m)： 128.826 103.498 77.951 52.186 26.202 0.000 剪力(kN) ： -50.437 -50.874 -51.312 -51.749 -52.186 -52.623 6、局部穩定驗算 翼緣寬厚比 B/T=3.22 容許寬厚比 B/T =15.0 腹板計算高厚比 H0/Tw=28.67 容許高厚比H0/Tw=80.07、簡支梁截面強度驗算 簡支梁最大正彎矩(kN.m)：153.935 (組合：1; 控制位置：3.000m

46、) 強度計算最大應力(N/mm2)：97.711 f=205.000 簡支梁抗彎強度驗算滿足。 簡支梁最大作用剪力(kN)：52.623 (組合：1; 控制位置：0.000m) 簡支梁抗剪計算應力(N/mm2)：10.250 fv=125.000 簡支梁抗剪承載能力滿足。8、簡支梁整體穩定驗算 平面外長細比 y：105.634 梁整體穩定系數b：0.942 簡支梁最大正彎矩(kN.m)：153.935 (組合：1; 控制位置：3.000m) 簡支梁整體穩定計算最大應力(N/mm2)：108.934 f=205.000 簡支梁整體穩定驗算滿足。9、簡支梁撓度驗算 標準組合：1.0恒+1.0活 斷

47、面號 ： 1 2 3 4 5 6 7 彎矩(kN.m)： 0.000 26.202 52.186 77.951 103.498 128.826 153.935 剪力(kN) ： 52.623 52.186 51.749 51.312 50.874 50.437 -50.000 斷面號 ： 8 9 10 11 12 13 彎矩(kN.m)： 128.826 103.498 77.951 52.186 26.202 0.000 剪力(kN) ： -50.437 -50.874 -51.312 -51.749 -52.186 -52.623 簡支梁撓度計算結果: 斷面號 ： 1 2 3 4 5 6

48、7 撓度值(mm)： 0.000 1.658 3.222 4.599 5.696 6.420 6.682 斷面號 ： 8 9 10 11 12 13 撓度值(mm)： 6.420 5.696 4.599 3.222 1.658 0.000 最大撓度所在位置: 3.000m 計算最大撓度: 6.682(mm) 容許撓度: 33.333(mm) 簡支梁撓度驗算滿足。 * 簡支梁驗算滿足。* = 計算結束 =橫梁計算： - 設計信息 - 鋼梁鋼材：Q235 梁跨度(m)： 8.000 梁平面外計算長度(m)： 3.000 鋼梁截面：普通熱軋槽鋼口對口組合: 32b 肢間距:0 容許撓度限值: l/1

49、80 = 44.444 (mm) 強度計算凈截面系數：1.000 計算梁截面自重作用: 計算 簡支梁受荷方式: 豎向單向受荷 荷載組合分項系數用戶輸入：恒荷1、活荷1 - 設計依據 - 建筑結構荷載規范（GB 50009-2006） 鋼結構設計規范（GB 50017-2003） - 簡支梁作用與驗算 -1、截面特性計算 A =1.0980e-002; Xc =9.0000e-002; Yc =1.6000e-001; Ix =1.6114e-004; Iy =5.8083e-005; ix =1.2110e-001; iy =7.2731e-002; W1x=1.0070e-003; W2x=

50、1.0070e-003; W1y=6.4536e-004; W2y=6.4536e-004;2、簡支梁自重作用計算 梁自重荷載作用計算: 簡支梁自重 (KN): G =6.8954e+000; 自重作用折算梁上均布線荷(KN/m) p=8.6193e-001;3、梁上活載作用 荷載編號 荷載類型 荷載值1 荷載參數1 荷載參數2 荷載值2 1 4 100.00 2.85 0.00 0.00 2 4 100.00 5.15 0.00 0.004、單工況荷載標準值作用支座反力 (壓為正,單位：KN) 恒載標準值支座反力 左支座反力 Rd1=3.448, 右支座反力 Rd2=3.448 活載標準值支

51、座反力 左支座反力 Rl1=100.000, 右支座反力 Rl2=100.0005、梁上各斷面內力計算結果 組合1：1恒+1活 斷面號 ： 1 2 3 4 5 6 7 彎矩(kN.m)： 0.000 68.774 137.164 205.172 272.796 291.704 291.895 剪力(kN) ： 103.448 102.873 102.298 101.724 101.149 0.575 0.000 斷面號 ： 8 9 10 11 12 13 彎矩(kN.m)： 291.704 272.796 205.172 137.164 68.774 0.000 剪力(kN) ： -0.575

52、 -101.149 -101.724 -102.298 -102.873 -103.448 6、簡支梁截面強度驗算 簡支梁最大正彎矩(kN.m)：291.895 (組合：1; 控制位置：4.000m) 強度計算最大應力(N/mm2)：206.063 f=215.000 簡支梁抗彎強度驗算滿足。 簡支梁最大作用剪力(kN)：103.448 (組合：1; 控制位置：0.000m) 簡支梁抗剪計算應力(N/mm2)：19.420 fv=125.000 簡支梁抗剪承載能力滿足。7、簡支梁整體穩定驗算 平面外長細比 y：41.248 梁整體穩定系數b：1.000 簡支梁最大正彎矩(kN.m)：291.8

53、95 (組合：1; 控制位置：4.000m) 簡支梁整體穩定計算最大應力(N/mm2)：209.866 f=215.000 簡支梁整體穩定驗算滿足。8、簡支梁撓度驗算 標準組合：1.0恒+1.0活 斷面號 ： 1 2 3 4 5 6 7 彎矩(kN.m)： 0.000 68.774 137.164 205.172 272.796 291.704 291.895 剪力(kN) ： 103.448 102.873 102.298 101.724 101.149 0.575 0.000 斷面號 ： 8 9 10 11 12 13 彎矩(kN.m)： 291.704 272.796 205.172 1

54、37.164 68.774 0.000 剪力(kN) ： -0.575 -101.149 -101.724 -102.298 -102.873 -103.448 簡支梁撓度計算結果: 斷面號 ： 1 2 3 4 5 6 7 撓度值(mm)： 0.000 14.863 28.807 40.915 50.276 56.094 58.047 斷面號 ： 8 9 10 11 12 13 撓度值(mm)： 56.094 50.276 40.915 28.807 14.863 0.000 最大撓度所在位置: 4.000m 計算最大撓度: 38.047(mm) 容許撓度: 44.444(mm) 簡支梁撓度驗

55、算滿足。 * 簡支梁驗算滿足。* = 計算結束 =立柱計算一、示意圖二、依據規范鋼結構設計規范(GB50017-2003)三、計算信息1荷載信息軸力: N = 165.000 kN;彎矩：Mx = 291.895 kNm;My = 0.000 kNm2計算參數截面類型：自定義圓管RH325X8參數名稱參數值R(mm)162.5r(mm)154.5A(mm2)7967.080Ixo(mm4)1.00108Iyo(mm4)1.00108截面開孔：無3材料信息鋼材等級： Q235;鋼材強度： 215 N/mm2四、強度計算1拉彎壓彎強度驗算截面正應力: = N/AnMx/(xWnx1)My/(yWn

56、yR) f ()凈截面面積:An = AAki=7967.080 mm2凈截面慣性矩: Inxo=Ixo(Akiyj2) = 1.00108 mm4Inyo=Iyo(Akixi2) = 1.00108 mm4截面應力最大值到截面形心的距離：x = 162.50 ,y = 0.00 Wnx = Inx0/y = 1.00108/0.00 = 5.651012mm3Wny = Iny0/x = 1.00108/162.50 = 616240.00mm3截面正應力: = N/AnMx/(xWnx1)My/(yWnyR) =165000.00/7967.082.92108/(1.155.651012)

57、0.00/(1.15616240.00) = 20.7 N/mm2 Bx/6大偏心a=Bx/2-|ex|=1.600/2-|-0.400|=0.400mPmax=2*(F+G)/(3*a)=2*(255.000+64.800)/(3*0.400)=533.000kPaPmin=0因exB1Pjv1=(Pjmax+Pj)/2=(492.500+532.475)/2=512.487kPaPjv2=(Pjmin+Pj)/2=(0.000+532.475)/2=266.238kPaV1=Pjv1*(B1-bo/2)=512.487*(0.400-0.500/2)=76.873kNV2=Pjv2*(B2

58、-bo/2)=266.238*(1.200-0.500/2)=252.926kNV=max(V1,V2)=max(76.873,252.926)=252.926kN2. 計算截面高度影響系數h因ho800mm h=(800/800)1/4=1.03. 剪切承載力驗算o*V=0.9*252.926=227.633kNo*V0.7*h*ft*ho =0.7*1.000*1.43*510*1000=510.51kN底板受剪承載力滿足要求九、配筋計算1. 計算基礎底板X方向鋼筋Asx=o*MI/(0.9*ho*fy) =0.9*120.14*106/(0.9*510*360) =654.4mm2Asx

59、min=min*By*H=0.150%*1000*550=825.0mm2Asx=max(Asx, Asxmin)=max(654.4, 825.0)=825mm2Asx1=Asx/By=825/1000=825mm2/m選擇鋼筋f14180, 實配面積為855mm2/m。獨立基礎計算一、設計依據建筑地基基礎設計規范 (GB50007-2002)混凝土結構設計規范 (GB50010-2002)簡明高層鋼筋混凝土結構設計手冊李國勝二、示意圖三、計算信息構件編號: JC-1 計算類型: 自動計算截面尺寸1. 幾何參數矩形柱寬bc=550mm矩形柱高hc=550mm基礎端部高度h1(自動計算)=20

60、0mm基礎根部高度h2(自動計算)=100mm基礎長寬比1.000基礎長度B1(自動計算)=900mmB2(自動計算)=900mm基礎寬度A1(自動計算)=900mmA2(自動計算)=900mm2. 材料信息基礎混凝土等級:C30ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等級:C30ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2鋼筋級別:HRB400 fy=360N/mm23. 計算信息結構重要性系數: o=1.0 基礎埋深: dh=1.500m縱筋合力點至近邊距離:as=40mm基礎及其上覆土的平均容重:=20.000kN/m3最小配筋率:min=0.150%

61、4. 作用在基礎頂部荷載標準組合值F=257.300kNMx=-73.400kN*mMy=8.500kN*mVx=6.000kNVy=57.400kNks=1.35Fk=F/ks=257.300/1.35=190.593kNMxk=Mx/ks=-73.400/1.35=-54.370kN*mMyk=My/ks=8.500/1.35=6.296kN*mVxk=Vx/ks=6.000/1.35=4.444kNVyk=Vy/ks=57.400/1.35=42.519kN5. 修正后的地基承載力特征值fa=140.000kPa四、計算參數1. 基礎總長 Bx=B1+B2=0.900+0.900=1.8

62、00m2. 基礎總寬 By=A1+A2=0.900+0.900=1.800m3. 基礎總高 H=h1+h2=0.200+0.100=0.300m4. 底板配筋計算高度 ho=h1+h2-as=0.200+0.100-0.040=0.260m5. 基礎底面積 A=Bx*By=1.800*1.800=3.240m26. Gk=*Bx*By*dh=20.000*1.800*1.800*1.500=97.200kNG=1.35*Gk=1.35*97.200=131.220kN五、計算作用在基礎底部彎矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=-54.370-42.519*0.300=-67.126kN*mMdy

63、k=Myk+Vxk*H=6.296+4.444*0.300=7.630kN*mMdx=Mx-Vy*H=-73.400-57.400*0.300=-90.620kN*mMdy=My+Vx*H=8.500+6.000*0.300=10.300kN*m六、驗算地基承載力1. 驗算軸心荷載作用下地基承載力pk=(Fk+Gk)/A=(190.593+97.200)/3.240=88.825kPa【-2】因o*pk=1.0*88.825=88.825kPafa=140.000kPa軸心荷載作用下地基承載力滿足要求2. 驗算偏心荷載作用下的地基承載力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=7.630/(190.5

64、93+97.200)=0.027m因 |exk|Bx/6=0.300mx方向小偏心,由公式【-2】和【5.2.2-3】推導Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(190.593+97.200)/3.240+6*|7.630|/(1.8002*1.800) =96.674kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(190.593+97.200)/3.240-6*|7.630|/(1.8002*1.800) =80.975kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=-67.126/(190.593+97.200)=-0.233m

65、因 |eyk|By/6=0.300my方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(190.593+97.200)/3.240+6*|-67.126|/(1.8002*1.800) =157.884kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(190.593+97.200)/3.240-6*|-67.126|/(1.8002*1.800) =19.765kPa3. 確定基礎底面反力設計值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk =(96.674-88.825)+(157.884-88.825

66、)+88.825 =165.734kPao*Pkmax=1.0*165.734=165.734kPa1.2*fa=1.2*140.000=168.000kPa偏心荷載作用下地基承載力滿足要求七、基礎沖切驗算1. 計算基礎底面反力設計值1.1 計算x方向基礎底面反力設計值ex=Mdy/(F+G)=10.300/(257.300+131.220)=0.027m因 exBx/6.0=0.300mx方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By) =(257.300+131.220)/3.240+6*|10.300|/(1.8002*1.800) =130.510kPaPmin

67、_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By) =(257.300+131.220)/3.240-6*|10.300|/(1.8002*1.800) =109.317kPa1.2 計算y方向基礎底面反力設計值ey=Mdx/(F+G)=-90.620/(257.300+131.220)=-0.233m因 eyBy/6=0.300y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx) =(257.300+131.220)/3.240+6*|-90.620|/(1.8002*1.800) =213.144kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)

68、 =(257.300+131.220)/3.240-6*|-90.620|/(1.8002*1.800) =26.683kPa1.3 因 Mdx0 Mdy0 Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=130.510+213.144-(257.300+131.220)/3.240=223.741kPa1.4 計算地基凈反力極值2. 柱對基礎的沖切驗算2.1 因 (H800) hp=1.02.2 x方向柱對基礎的沖切驗算x沖切面積 Alx=max(A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho

69、)2=max(0.900-0.550/2-0.260)*(0.550+2*0.260)+(0.900-0.550/2-0.260)2,(0.900-0.550/2-0.260)*(0.550+2*0.260)+(0.900-0.550/2-0.260)2)=max(0.524,0.524)=0.524m2x沖切截面上的地基凈反力設計值Flx=Alx*Pjmax=0.524*183.241=95.977kNo*Flx=1.0*95.977=95.98kN因 o*Flx0.7*hp*ft_b*bm*ho =0.7*1.000*1.43*810*260=210.81kNx方向柱對基礎的沖切滿足規范要

70、求2.3 y方向柱對基礎的沖切驗算y沖切面積 Aly=max(B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho)2)=max(0.900-0.550/2-0.260)*(0.550+2*0.260)+(0.900-0.550-0.260)2/2,(0.900-0.550/2-0.260)*(0.550+2*0.260)+(0.900-0.550-0.260)2/2)=max(0.524,0.524)=0.524m2y沖切截面上的地基凈反力設計值Fly=Aly*Pjmax=0.524*183.241=95

71、.977kNo*Fly=1.0*95.977=95.98kN因o*Fly0.7*hp*ft_b*am*ho =0.7*1.000*1.43*810.000*260 =210.81kNy方向柱對基礎的沖切滿足規范要求八、柱下基礎的局部受壓驗算因為基礎的混凝土強度等級大于等于柱的混凝土強度等級，所以不用驗算柱下擴展基礎頂面的局部受壓承載力。九、基礎受彎計算雙向受彎因 ex Bx/6=0.300m x方向小偏心a=(Bx-bc)/2=(1.800-0.550)/2=0.625mPj1=(Bx-a)*(Pmax_x-Pmin_x)/Bx+Pmin_x-G/A =82.651kPa因ey By/6=0.

72、300m y方向小偏心a=(By-hc)/2=(1.800-0.550)/2=0.625mPj2=(By-a)*(Pmax_y-Pmin_y)/By+Pmin_y-G/A =107.901kPax=1.023y=1.101MI=1/48*x*(Bx-bc)2*(2*By+hc)*(Pj1+Pjmax_x) =1/48*1.023*(1.800-0.550)2*(2*1.800+0.550)*(82.651+90.010) =23.86kN*mMII=1/48*y*(By-hc)2*(2*Bx+bc)*(Pj2+Pjmax_y) =1/48*1.101*(1.800-0.550)2*(2*1.8

73、00+0.550)*(107.901+172.644) =41.72kN*m十、計算配筋1. 計算基礎底板x方向鋼筋Asx=o*MI/(0.9*ho*fy) =1.0*23.86*106/(0.9*260.000*360) =283.2mm2Asx1=Asx/By=283.2/1.800=157mm2/mAsx1=max(Asx1, min*H*1000)=max(157, 0.150%*300*1000)=450mm2/m選擇鋼筋f10170, 實配面積為462mm2/m。2. 計算基礎底板y方向鋼筋Asy=o*MII/(0.9*ho*fy) =1.0*41.72*106/(0.9*260.000*360) =495.2mm2Asy1=Asy/Bx=495.2/1.800=275mm2/mAsy1=max(Asy1, min*H*1000)=max(275, 0.150%*300*1000)=450mm2/m選擇鋼筋f10170, 實配面積為462mm2/m。第9章 提升井架設計圖紙提升井架設計圖紙見如下圖紙 2#風道暗挖豎井井架設計圖紙 豎井井架節點及型鋼詳圖