1、高支模工程設計及施工方案工 程 名 稱： 工 程 地 點： 設計及施工單位： 編制單位： （蓋章） 編 制 人： 審核人： 編制日期： 年 月 日 審批負責人： （蓋章）審批日期： 年 月 日 目 錄一、 編制依據2二、 工程概況2三、 高支模搭設方案及材料特性3四、 施工部署 4 五、 質量保證及技術措施7六、 安全技術措施8七、 施工過程監測控制措施10八、 文明施工11九、 高支模工程應急救援預案 12十、 梁模板、高支模頂架14十一、 模板高支架構造和施工要求48十二、 附圖一、編制依據1、建筑施工門式鋼管腳手架架安全技術規范（JGJ128-2000）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技

2、術規范（JGJ130-2001）3、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）4、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）5、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）6、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）7、建筑施工腳手架實用手冊、建筑施工安全技術手冊8、建筑地基處理技術規范（JGJ79-2002）9、中國建筑科學研究院建筑工程軟件研究所的PKPM系列施工安全計算軟件。10、相應結構施工圖二、工程概況工程地點位于 ，本工程建設單位為 ，設計單位為 ，監理單位是 ，施工單位是 。本一期工程占地面積為6732.7m2，總建筑面積為39883.7m2，其中地下室建筑

3、面積為4445.8。一期工程由14棟商住樓和部分地下室組成，此工程地下1層，地上18層，其中3、4棟地上層數部分只有十一層；商鋪層高為7.5m（即三層樓板面標高），架空標高2.2m，即住宅大堂層高為5.3m，3層以上均為標準層，層高均為3m，主樓高度為55.5m；地下室底板面標高主要為-4.6m和-2.7m，局部為-5.2m。本工程的高大支模部分有：地下室頂板、部分二層樓板、三層樓板、部分屋面樓板。地下室頂板：結構層高有4.55m、5.3m、4.0m和部分5.15m，主要梁截面有3001000、4001000、4001200、4001150、4001050、5001200、6501150、60

4、01200、6501200、7001150、7001200、6501400、4002200，板厚有h=160、200。部分二層梁板：結構標高2.1m，個別部位有較大梁有5001200、6001000，部分板厚h=180。三層樓板：商場部分層高7.95m，此部較大梁300800，板厚h=100；住宅大堂部分層高5.3m，此部位有一條最大梁是6001100，其余部均比較小，板厚有h=180。部分屋面樓板：因住宅樓頂部二層為復式層，故大廳、電梯廳等部位層高為6.0m，此層最大梁是400900，板厚h=120。本工程的上述部分屬高大支模支撐體系，將采用滿堂紅門式鋼管頂架作為梁板支撐體系，來支撐整個模板

5、體系。三、高支模搭設方案及材料特性（一）頂架搭設、拆除、模板安裝等要求1、梁板將采用滿堂紅門式鋼管腳手架和483.5鋼管組合搭設模板頂架，采用聚酯夾板、松木枋相結合安裝模板。2、支撐頂架采用422.5門式鋼管，模板采用18夾板，梁底支撐為8080松木枋，模板支撐托梁為雙483.5鋼管或雙松木枋，所用鋼管均應采用Q235-A級鋼。3、支撐架底部采用固定底座或可調底座，當采用可調托座當成底座使用時下端應設雙木枋作為墊塊。4、模板拆除要求：砼強度達到100%方可拆除支頂，同時應滿足上部施工荷載組合傳遞。5、地基條件：梁板支撐頂架基礎均在混凝土梁板上。（二）所用材料特性的計算參數 材料特性材料名稱抗剪

6、強度設計值（N/2）抗彎(拉)強度設計值（N/2）彈性模量（N/2）備注18厚聚酯夾板1.41365008080松木枋1.4139000對拉螺栓M14/170/422.5門式架門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235；其規格、組合承載力如下。（1）采用的鋼門式腳手架有三種規格。A型規格：4212191930mmB型規格：421219914mm C型規格：421219490mm （2）門式架承載力數值如下：單片承擔最大荷載（受力點在兩立管上）：38KN 當升層為兩層時，每片允許支承荷重：32.3KN當升層為三層時，每片允許支承荷重：31.14KN當升層為四層時，每片允許支承荷重：28.32 K

7、N （以上承載力數據是根據廠家及相關資料確定的）（三）梁板模組合及支撐設計方案通過計算分析主要梁支模體系具體組合如下（具體驗算詳見第十點）：梁截面()梁板模材料梁側模安裝梁側對拉螺栓(14)內龍骨間距外龍骨雙木枋布置道數間距()4002200夾 板(18厚)3002483.5445065014003001608034507001200300160802450500120030016080245040012003501608014504001000350160801450300900350160801450300700350/板厚200/梁截面()梁底橫向木枋尺寸梁底木枋間距梁底托梁尺寸4002

8、2002801002002483.56501400200雙木枋（8080）7001200200雙木枋（8080）5001200200雙木枋（8080）4001200300雙木枋（8080）4001000300雙木枋（8080）300900300雙木枋（8080）300700300雙木枋（8080）板厚200801003002483.5注：1、梁或板頂托上托梁應采用雙鋼管483.5或雙木枋（16080），具體選擇何種托梁根據頂架的搭設高度決定（此處梁4002200和板厚200是采用雙鋼管作托梁）。2、所有板的門式架跨距均按915，門式架間距控制在700以內。3、梁側外龍骨設置：宜由先采用雙鋼管，

9、當主梁上次梁間距較少可采用雙木枋作龍骨。四、施工部署（一）施工前的準備：1、施工前，施工管理人員應對工程特點、技術要求，具體細節先熟悉，并會同高支模操作人員及有關部門，明確施工過程的有關要求，尤其是高大支模各梁板門式架的跨距和間距應符合設計要求，門式架托座上的托梁使用材料及小楞擺設方向要符合設計要求。2、高支模架體搭設前應清除高支模架體搭設范圍內的障礙物。 （二）材料的要求：1、門式架鋼管：應符合JGJ128-2000規范要求，門式架等應平直，兩端面應平整，不得有斜口、毛口，且門式架配件應齊全；禁止使用嚴重銹蝕變形，斷裂、脫焊的鋼支模材料搭設支模。2、模板、木枋：不應有變形和蟲蛀、節疤、銹蝕嚴

10、重、規格不一的嚴禁使用；頂架支承木枋嚴禁采用腐朽和多接點的木枋搭設。3、進場的材料應分類堆放，結合工程場地狹窄材料進場，有計劃按使用需要，分批組織進場；進場材料分規格堆放。（三）高大支模架體搭設施工1、基礎要求：本工程高大支模架體的支承面均為鋼筋混凝土結構層，其強度應達到設計強度等通級的70%以上才可進行高支模架體搭設。2、搭設的順序：根據建筑物結構平面圖把高支模門架立桿的軸線放出按已放好的線鋪設立桿底座立第一、二榀門式架安裝剪撐逐榀門式架安裝門式架頂鋪臨時腳手板安裝第二步門架依次安裝同時相應按要求安裝水平加固桿、鋼管剪力撐鋪設架體木楞梁底板鋪設綁扎鋼筋安裝側模、拉頂及支撐。 3、高支模架體的

11、構造和搭設要求：、門式鋼管支撐的門架間距與跨距應根據實際荷載分布情況和構造要求確定，間距不宜大于1.20m，同時門式支撐架布置按主梁次梁板的次序考慮。、基礎上應先彈出門架立桿位置線，墊板、底座安裝位置。、門式腳手架底層腳底部可采用木枋、模板和微調相結合。當采用模板時其面積不小于0.1,底層微調的伸出長度不能大于200，頂層微調伸出長度嚴禁超過300。、門式架之間（即門式架兩側）用斜拉桿固定，門式架架腳在同一豎向中心線上，保證垂直度符合要求。、上下層門式架接頭采用鎖銷駁接牢固。、頂層門式架與支承模板的木枋中間及周邊用散板釘牢固，使鋪設的支承木枋連成一體，鋪設木枋與頂層門式架用12#鐵線綁扎牢固，

12、防止木枋傾覆或滑脫移位。、不配套的門架與配件不得混合使用于同一門式架。、門架安裝應自一端向另一端伸延，并逐層改變搭設方向，不得相對進行。搭設每一層門架后應按要求檢查并調整水平度于垂直度。對于本工程門架的搭設，要求垂直度偏差不大于6mm。水平度偏差不大于20mm。、掃地桿：縱橫設置，在底座上約200mm高處，掃地桿應用扣件緊扣在立桿上，水平桿應連續設置同時應形成水平閉合；、水平桿：對于支模高度較高或荷載較大時，應設置水平加固桿，水平加固桿應在支撐系統的周邊頂層、底層及中間每5列、5排通長連續設置（尤其是主梁底每層支架均應設置水平加固桿不小于1道），水平桿應采用扣件與門架立桿扣牢。、連墻件：在整個

13、高支模架體的周邊設置鋼性拉頂，同時架體應利用鋼管水平桿與已澆筑混凝土柱連接，采用扣件鋼管水平支撐連接形式，每根框架柱應設置不小于一道連接。、樓板模板支撐高度較大或荷載較大時，應在外側周邊和內部每隔小于15m間距設置剪刀撐，其寬度不應大于4個跨距或間距（約5米），斜桿與地面成4560角，并與水平桿扣接（剪刀撐應設在主梁支架側）。、安全網：“四口臨邊”圍護安全網，高支模架體與周邊建筑物之間要設水平兜底網。門架上部節點構造頂架上部頂托橫放二排木枋，然后對應門式架豎管上面放置縱向二排木枋作為托梁或直接在項托上設置雙鋼管作托梁，最后在主龍骨木枋上橫向鋪設木枋（小楞）用來支承梁樓面模板，木枋規格8080m

14、m，詳見梁模板節點大樣圖。（四）梁板模安裝施工要求1、梁模板安裝（1）根據柱上已標明的軸線及平水線，安裝柱頭模板。（2）按設計標高調整支頂的標高，然后安裝梁底模板，并拉線控制。當梁底板跨度大于及等于4m時，梁底應按跨度的3起拱。主次梁底交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁側斜撐為450，間距為300mm，各梁側模均要通線安裝，確保順直及梁側垂直，梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板碰旁或壓旁來確定。（4）梁模板安裝應根據其梁截面高度選取一次成活或二次成活工藝。當梁截面高度不大，鋼筋骨架構造較簡單時，模板安裝可一次成活，梁鋼筋在板模面綁扎完成后下沉就位。梁高700的梁，梁中設置對拉螺栓（詳見

15、梁截面模板大樣）。當梁截面高度超過1m，或鋼筋骨架構造復雜，要求鋼筋位置準確的工程，應采用二次成活工藝，即安裝大小楞并調準梁底各站標高后，安裝梁底模；根據箍筋的疏密及梁的寬度確定全外露綁扎或半外露綁扎（即再安裝一側梁側模板）。主要大梁的鋼筋骨架安裝完成并驗收合格后，再完成梁側和次梁、板模的安裝。梁鋼筋就位綁扎，應設置工作臺（可利用梁側模）。2、樓面模板（1）模板面要平整，當跨度大于4m的板，要求板跨中起拱L/400。并嚴格按照圖紙要求確定板面高度，注意標高不同的位置。（2）樓面模板安裝完后，把梁模內及板面木糠和碎物清掃干凈。（3）樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈

16、。板模的拼縫應用膩子刮平式，板模與梁模的拼縫均應設置海綿條，以防止漏漿。（五）高支模架體的拆除施工1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合規定方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板的順序相反，先支后拆，后支先拆。樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支模及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在

17、滿堂紅腳手架上。拆除模板時要保留板的養護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時修理，以保證使用質量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。五、質量保證及技術措施（一）材料要求鋼管門式架有彎折痕、裂紋或銹蝕嚴重的不允許使用，以確保力學性能達到要求。所使用的夾板、木枋等材料，有嚴重變形和蟲蛀、節疤的不得使用。項目部應對進場材料進行檢查，變形、銹蝕嚴重、規格不一的嚴禁使用；頂架支承木枋嚴禁采用腐朽和多接點的木枋搭設。（二）施工作業人員的要求1、參加搭設施工作業的人員須是體檢合格后，領有合格的架子工上崗證，并

18、經三級安全技術教育后方可進場；搭設人員嚴禁酒后、赤腳或穿拖鞋、硬底鞋上班。2、全體人員進入工地必須戴安全帽、系安全帶，嚴禁高空拋物；遵守工地各項規章制度。3、使用工地機械時必須專人開機，并做好安全保護措施。4、遇到有六級以上大風或大霧、大雨時應停止作業，并把高處的材料放置好，以防高空墜落。5、施工過程中作業班組應注意自檢；施工管理人員、質安員要不定期檢查，發現問題要及時處理；分區搭設完畢必須經公司技術、安全負責人或其委托人驗收合格后才投入使用。6、未經同意不得改動、拆除模板支架的任何扣件、鋼管等構件。7、方案經制定審批后才能實施，未經原審部門同意，任何人不得任意修改變更。六、安全技術措施（一）

19、高支模支架作業的要求：1、 搭設作業人員必須持有勞動部門、建設主管部門核發的合格架子工證和安全培訓上崗證，并經三級教育后才可以上崗。2、 嚴禁作業人員酒后上班，禁止赤腳或穿拖鞋，應該穿防滑鞋上班，系安全帶。3、 開工前施工現場安全負責人必須向班組做作高支模架分項安全技術交底，并辦理簽證手續。所有頂架作業人員必須按照高空作業操作規程進行操作，其余按有關安全規程執行。4、 搭設高支模架時，門式架搭設垂直度與水平度要符合規范要求。 5、 高支模架料在垂直傳遞或運輸時要注意人員的站位安全，不允許在高處拋擲物料。6、 如遇大、暴雨或五級以上強臺風大風不得進行高空高支模架的搭拆作業，正在進行作業的，應立即

20、停止，并把高支模架上的材料放平、放穩。7、 高支模架施工期間，施工員每日檢查，按進度與項目部進行交接驗收；質量安全員不定期進行質量和安全巡檢、公司對工程進行抽檢，確保工程質量；8、 在模板施工時不能拆動、拆松、拆除高支橫架的扣件、鋼管； 9、高支模高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，作業人員必須戴好安全帽，扣好安全帶。10、頂層門式架之間必須掛設兜底網，兜底網與門式架之間綁扎要牢固，防止人及雜物跌落。11、搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，在醒目位置掛設警示標志，并指定專人進行監護。12、模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，避免材料、機具與工具過于集中堆放。13、框架梁如尺

21、寸較大(h1000mm)且門架偏心較大時，為防止偏心受壓，梁底應加頂撐，其間距按915。14、門架搭設時應逐排和逐層搭設，并應隨搭隨設水平加固桿、剪刀撐等安全防護構件。15、拆模間隙時，要將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落倒塌傷人。16、拆模板時，必須戴好安全帽，不得大面積同時撬落，操作時要注意下方人員的走動，并做好臨邊的安全防護，防止模板脫落向外擊出。拆下模板及時清運。（二）高支模砼澆筑作業的順序及要求：1、高大支模不應采取柱梁板同時一齊澆筑的施工工藝；對于大截面構件，應水平分層澆筑，使支撐架承受荷載逐步加大；同時應先澆柱梁節點，保證節點集料均勻，然后才向面筋較疏的中間注料；

22、水平分層澆筑一般厚度控制在500mm高度為宜，振搗方便，同時宜間隔1小時后再進行上層澆筑；一般在板底設為最后一道層面，然后整體一次澆筑面層。2、當施工作業面設置車道或設泵管支架時，支承點不能壓在鋼筋上，必須支在下部有小楞的模板上。當采用地泵時，混凝土輸送線路下應設置剪刀撐，增加豎向桿件承載力。泵送出料口離模板高度控制在1m內，同時嚴格控制混凝土面層堆積高度不超過100mm。3、高支模區域砼澆筑應待本區域柱砼澆筑完成，砼試塊7天試壓報告符合75%強度設計值后進行；高支模區域周邊局部模板支撐體系作用于下層結構面上，在砼澆筑前專人檢查此部分區域模板支撐體系是否符合高支模支撐體系設計要點。4、高支模砼

23、澆筑順序：該樓層砼澆筑采用從中間向兩端整體平行推進。5、盡量安排白天澆注砼作業，以便發現問題和處理不良后果。（三）其它安全技術措施要求1、高大支模專項方案經評審通過后，必須嚴格按方案施工，不能隨意改變。所使用的鋼管、門式架、扣件、木枋、模板必須符合相應質量標準；基礎必須有足夠的承載能力，對于回填土夯實處理的天然地基，應認真控制施工場地的水量，除采取排水降水措施，還必須嚴格管制施工淋模板的水管，禁止淋完模板后水管放在一處讓其自由落下，泡浸局部地面。必須加強外邊梁外立桿的基礎加固，防止出現不均勻沉降。2、架子工和木工身體健康狀況應適合高空作業的身體條件要求。架子工作業時應配戴安全帶并正確使用安全檢

24、查帶，架體安裝拆除和傳遞材料時應站穩并吊掛好安全繩扣。高支模施工的頂層縱橫水平桿設置防護棚或張掛水平安全網，以下空間根據支承面高度設置防高處墜落設施。木工安裝梁模時應站立臨時工作臺。3、搭設和拆卸作業時設置警戒區，并派人監護。材料輸送采用接力傳遞方式，嚴禁拋擲。架子工使用工具宜設保險繩，零細零件和工具放在工具袋。木工拆下模板、木枋先小堆集中放穩，然后傳遞到支承面，嚴禁拋擲自由落下。模板漏漿殘塊或混凝土渣應看清下方人員撤出后才能清鑿。4、電線電纜正確架設，嚴禁電線電纜直接綁扎在支架上。支撐架搭設后需進入內部作業時，使用手電筒或安全電壓行燈。5、支撐架的垂直度、桿件接頭的緊密性。構造桿的支承點到位

25、，即斜桿下端到樓地面，水平桿與柱固接；澆筑混凝土的施工應使荷載逐漸增加，制定小車道或泵管出現意外時的對應措施。泵管嚴禁支附在支撐架上。在澆筑混凝土前對支撐架全面檢查并作檢修。在澆混凝土施工過程中，認真監測，及時反饋信息，以便作應急處理。七、施工過程監測控制措施1、高大支模架搭設完成，項目部應組織自檢，并填寫高大支模模板頂架驗收記錄表，報分公司質安部驗收，通過上報集團相關部門進行驗收，通過后再當地的質安管理部門和各相關人員驗收，驗收合格后才能轉入下一道工序施工。2、模板、鋼筋工序施工完成后，必須再一次對高支模架進行檢查，尤其是要加強對頂架的排放順序和垂直度，縱橫向水平加固桿和剪刀撐的設置，上下微

26、調應該符合設計和規范要求，及檢查模板施工時是否有拆松、拆動架體的構件，再進行混凝土澆注施工。3、混凝土澆注期間派人觀察高支模的狀況，動態監控，及時發現情況。4、在樓面模板上卸鋼筋或其它物料時，應防止對模板支撐產生偏心或過大沖擊，嚴禁集中超負荷堆物。5、架體構件不得隨意拆卸，施工要求拆卸時，應待施工完畢后馬上補齊。6、搗樓面砼時，應進行動態跟蹤，安排專職管理人員和木工對模板支撐系統進行監控，以及時排除安全隱患。7、搗樓面砼時，項目部應組織相關人員對高支模體系進行一次總體檢查驗收，并形成檢查記錄。8、監控具體內容：（1）模板及頂架變形情況（2）混凝土澆筑方法、順序及砼樓面堆積高度等情況（3）施工荷

27、載情況9、澆筑砼時高支模架體的具體監控方法澆筑混凝土時，在高支模架體的梁底主、次梁交叉處設置監控點 ，工地現場安全員和公司駐工地質安員專職巡檢觀察模板及其支撐系統的變形情況，并定時進行記錄，發現異常現象時暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全員、公司駐工地質安員檢查同意后方可復工。10、施工監測（1）水平移位監測在支撐架驗收合格的基礎上，記錄各監測點相鄰的立桿垂直度偏差值作原始值，本工程支撐搭設高度最為7.9m左右，其立桿垂直度水平向允許偏差控制在50mm。根據混凝土結構工程施工質量驗收規范-1規定，梁的軸線允許偏差為8mm，此數作為澆筑混凝土時水平移位監測預警值；把預警值的1.5

28、倍作為控制值，即控制值12。水平移位監測宜采用吊線和鋼尺量度。（2）沉降監測支撐系統的沉降由地基下沉、立桿彈性壓縮、大小楞等撓變組合而成。通常采用監測點吊桿對照參照物的觀察方法。模板系統沉降監測預警值及控制值：模板系統沉降預警值基礎下沉預警量立桿正常壓縮量模板變形量模板系統沉降量控制值=1.5模板系統沉降量預警值。具體計算過程：由于基礎支撐均為鋼筋混凝土結構面，故立桿基礎下沉允許值控制為0；立桿正常壓縮量/Eh(128.03206000)3100=1.93mm；模板變形量托梁變形量+小楞變形量=0.358+4.281=4.64mm；即：門式架鋼管模板系統沉降預警值6.6mm，鋼管模板系統沉降控

29、制值6.61.5=10mm以上監測數值在預警值范圍內是正常生產狀態，當監測值超出預警值時，必須對模板支撐系統進行加固；當監測值超出控制值時，應撤離作業人員，作應急處理。（3）監測頻率砼澆筑前監測一次，砼澆筑過程中在澆筑點傍站且每隔1/2小時監測一次，當砼澆筑到監控設置點二米范圍內時應1/4小時監測一次，當砼全部澆筑完工且穩定后再最后監測一次。八、文明施工1、 參加高支模架工程施工的作業人員應遵守施工現場的各項管理制度；2、 根據項目部的總體平面布置圖，與項目部協商，安排一定的場地，供高支模架材料堆放，進場材料要分類，堆放要整齊，材料堆放應有序；3、 每次進場施工完成后，退場前要進行班組自檢，高

30、支模架上搭設剩余的材料，應堆放整齊，清理雜物；4、 進入工地施工的作業人員應遵守公司的規章制度，文明作業；5、 施工作業期間，高支模架施工人員應合理地組織施工材料，分段搭設完成，退場前應清理剩余的材料，堆放好；6、 高支模架拆除期間及時清運拆卸下的材料；九、高支模工程應急救援預案按公司編制的生產安全事故應急救援預案中應急預案涉及的事故內容、級別要求：本高支模施工項目應急預案的事故內容主要涉及高支模在搭設及拆除過程中防止作業人員的高處墜落，物體打擊、模板坍塌、火災、觸電、起重傷害及不可預見的突發性事件。為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，制定以下應急預案與措施：1、建立應急預案組織機構：我公司已

31、經設置了各級應急預案組織機構，公司、項目部分別設置，并編制有生產安全事故應急救援預案；在公司一級的應急預案中均設置有：組織機構、應急救援預案的啟動和響應、應急救援預案需建立的運行體系、應急救援設備。就本工程項目：項目部有應急救援小組（組織機構、人員及職能分配另有專項預案）。2、危險源的辯別、風險評價體系按急援預案對危險源辯別，確定危險源清單，根據施工現場和生產全過程特點，識別危險源，根據危險源清單，根據應急反應預案的要求落實資源、定時、定人交叉檢查，以便及時發現危險源的突顯特征。3、在施工現場按規定設置藥物和急救工具：項目部應在現場辦公室的明顯位置設置急救藥箱和急救擔架，配備適當的藥品和救護品

32、。藥箱內至少應配備：藥棉枝、紗布、繃帶、醫用膠布、消毒酒精、止痛藥，以備現場臨時急救。4、應急預案啟動的條件：本工程的場所發生有下列情況時，應啟動應急救援預案。（1）在施工過程中，造成人身傷亡或財產損失時；（2）對施工場區的影響有明顯的破壞時；（3）模板火災；（4）澆筑混凝土時模板支架明顯位移；（5）模板坍塌；（6）項目部應急救援預案小組認為必須啟動應急救援預案時。5、高支模應急救援預案具體措施1) 當發生事故時，發現者以最快的時間、最直接的方法向項目部的現場施工管理人員報告；2) 現場相關人員進行自救、防止事故進一步擴大；3) 當事故中有人員受傷時，在確保救援人員安全的前提下，應進行搶救。及

33、時將傷員安全轉移，并適當包扎、止血等臨時急救處理后送醫院搶救。4) 施工現場專職安全員應及時將事故逐級向上報告，以便搶救工作得到公司的支持。對造成四級或以上重大事故的，現場專職安全員應立即報告公司總經理。總經理接到報告后，應即時上級主管部門書面報告。5) 當人從高空墜落，如果傷員是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，應該迅速妥善地將傷者送醫院急救。若發現傷員的耳朵、鼻子有血液流出，千萬不可用手帕、棉花或紗布去堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，從而會危及生命。6) 如傷員是腰背部分先著地，可能造成脊柱骨拆、下肢癱瘓，這時候不能隨意翻動。搬動時要三個人同時同一個方向將傷員平直抬于木板

34、上，支送時不能扭轉脊柱并要平穩。7）當模板支撐體系移位監測值超出預警值時，必須立即停止作業，應對模板支撐系統進行加固后方可繼續施工；當監測值超出控制值時，應立即撤離作業人員。8）當模板發生火災時，應立即通知項目部義務消防進行滅火，當火災有慢延驅式或無法控制火災現場時，應立即組織所有人員撤離同時報119救援。9）當施工現場作業人員發生觸電時應迅速斷絕電源，同時迅速檢查觸電者的呼吸、心跳情況，就地搶救，及時進行人工呼吸和胸外心臟按摩；立即請醫生搶救，或在不中斷搶救的前提下，送往醫院急救。10）當事故有擴大、自救無法控制時，應按預案的措施，啟動對受影響區域的疏散機制，包括事故發生后的疏散、警戒、交通

35、管制，即在確保事故現場和受影響區域人員安全的前提下，按應急救援預案事先確定的路線和方向疏散、撤離；對事故場區周邊進行警戒隔離以保護事故現場、維護現場秩序、防止外來干擾；如有必要，協助交警部門對事故現場的周邊道路實施有效的管制，為應急救援工作提供暢通的道路。11）項目部應注意保護事故現場，事故未查清，未征得有關部門同意，不得借口恢復生產，擅自清理破壞現場。因搶救或排除險情需移動物件時，應做標記或現場示意圖。6、應急報警體系應急救援預案中必須確定有效的可能使用的通訊系統，以確保應急救援預案的各個人員、機構之間有效地聯系，包括應急救援預案工作小組負責人電話、工程項目部應將110、119、120、各級

36、應急救援小組人員的手機號碼、當地安監部門的電話號碼明示分公司經營場所的顯要位置，管理人員及保衛應熟知這些號碼。保證在應急救援在由下而上、由內到外，形成有序、通暢的網絡應急報警機制。7、搗砼監控及應急預案具體人員如下：姓 名負 責 事 項聯系電話崔紹輝現場安全責任人陳 策現場安全全面管理與總體調度彭 皆技術保障顧長錦現場安全總監督陳惠培質量總監督劉傳良現場高支模搭設具體指揮陳惠培砼澆筑現場指揮劉傳良高支模架體觀測、動態監控鄧劍芳材料保障鄧劍芳后勤、治安、救援政府應急電話：110、120十、梁模板、高支模頂架及基礎驗算本方案主要對地下室頂板和三層樓板商場部分分別進行驗算，地下室頂板高大支模將以梁4

37、002200mm與梁4001100mm和梁6501400mm與梁3001000mm及樓板其交匯處進行驗算；其它頂架搭設方法將地下室頂板驗算作依據；三層商場將以最大梁300800mm與梁200500mm及樓板其交匯處進行驗算。梁模板驗算將以梁400X2200和梁6501400mm進行計算。1、梁側模板與支撐計算書(一)驗算梁4002200 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度400mm，高度2200mm，兩側樓板高度200mm。模板面板采用普通膠合板厚20mm。內龍骨間距300mm，內龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用采用2483.5鋼管用“3”字形扣件對拉螺栓收緊。對拉螺栓布置4道，在斷面內水

38、平間距300+450+450+450，計算按6道對拉螺栓，因為上下壓腳板可視為對拉螺栓；斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。 2504504504502200mm400mm 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.8m/h；

39、 H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.1。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=46.75kN/m2， F2= 52.8kN/m2。 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=46.75kN/m2 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取450mm。 荷載計算值 q = 1.246.750.45+1.440.45=27.77kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗

40、矩W分別為: W =45020208/6 = 30000mm3； I = 450202020/12 =3000000mm4； 計算簡圖 (1)抗彎強度計算 面板彎矩最大設計值 M=0.117ql2=0.11727.770.32=0.29KN*m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.29106/30000=9.67N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取130.9=11.7N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 面板剪力最大設計值 M=0.617ql=0.61727.770.3=5.14KN 截面抗剪強度計算值 T=35140/(245020)=0.86N/mm

41、2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v =0.677ql4/100EI v =0.67727.773004/10095003000000=0.05mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力乘以面板計算寬度得到。 q = 27.770.3=8.33kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 808080/6 =

42、85333mm3； I = 80808080/12 = 3413333mm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 內龍骨彎矩最大設計值 M=0.117ql2=0.1178.330.452=0.2KN*m 抗彎計算強度 f=0.2106/85333=2.34N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于11.7N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 內龍骨剪力最大設計值 M=0.617ql=0.6178.330.45=2.31KN 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32310/(28080)=0.54N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.4N/mm2 內龍骨的抗剪強

43、度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 內龍骨最大撓度計算值 v =0.677ql4/100EI v =0.6778.334504/10095003413333=0.07mm 內龍骨的最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程外龍骨采用2483.5鋼管用“3”字形扣件對拉螺栓收緊。 外楞計算簡圖由外楞計算簡圖可知，外楞所受的力是由內楞傳來的集中荷載，外楞的支座為穿墻螺栓，且內楞傳來的集中荷載都是直接作用在支座，所以外楞只是在支座處受到壓力，顯然其壓應力遠小于強度設計值，壓應變值遠小于撓度極限值。 六、

44、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.85KN 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =28.330.450.3=2.25KN 對拉螺栓強度驗算滿足要求!(二)驗算梁6501400 一、梁側模板基本參數計算斷面寬度650mm，高度1400mm，兩側樓板厚200mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距30

45、0mm，內龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用2483.5鋼管用“3”字形扣件對拉螺栓收緊。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距從梁底向上依次350+450mm，計算按4道考慮，斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆

46、筑速度，取1.5m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.1。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=42.67kN/m2， F2=33.6kN/m2。 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.6kN/m2 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取450m。 荷載計算值 q = 1.233.60.45+1.440.45 =20.66kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截

47、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4501818/6 = 24300mm3； I = 450181818/12 = 218700mm4； 計算簡圖 (1)抗彎強度計算 面板彎矩最大設計值 M=0.117ql2=0.11720.660.32=0.22KN*m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.22106/24300=9.05N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取130.9=11.7N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 面板剪力最大設計值 M=0.617ql=0.61720.660.3=3.82KN 截面抗剪強度計算值 T=33820/(245018

48、)=0.71N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v =0.677ql4/100EI v =0.67720.663004/1009500218700=0.55mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力乘以面板計算寬度得到。 q = 20.660.3=6.2kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖

49、(kN) 經過計算得到最大支座 F= 6.423kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.230106/85333.3=2.70N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33445/(28080)=0.807N/mm2

50、截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.1mm 內龍骨的最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程外龍骨采用2483.5鋼管用“3”字形扣件對拉螺栓收緊。 外楞計算簡圖由外楞計算簡圖可知，外楞所受的力是由內楞傳來的集中荷載，外楞的支座為穿墻螺栓，且內楞傳來的集中荷載都是直接作用在支座，所以外楞只是在支座處受到壓力，顯然其壓應力遠小于強度設計值，壓應變值遠小于撓度極限值。 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中

51、 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.652 對拉螺栓強度驗算滿足要求!(三)驗算梁7001200 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度700mm，高度1200mm，兩側樓板高度200mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距350mm，內龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用2483.5鋼管用“3”字

52、形扣件對拉螺栓收緊。 對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距350+300mm，計算按4道計算，斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1

53、.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取0.92m。 荷載計算值 q = 1.228.8000.920+1.44.0000.920=36.947kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩

54、W分別為: W = 92.001.801.80/6 = 49.68cm3； I = 92.001.801.801.80/12 = 44.71cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=5.173kN N2=14.225kN N3=14.225kN N4=5.173kN 最大變形 V = 1.3mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.45210001000/49680=9.098N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 截

55、面抗剪強度計算值 T=37758.0/(2920.00018.000)=0.703N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 1.292mm 面板的最大撓度小于350.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 14.225/0.920=15.462kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN

56、) 經過計算得到最大支座 F= 5.025kN 經過計算得到最大變形 V= 0.0mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.135106/85333.3=1.58N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32705/(28080)=0.634N/mm2 截面抗

57、剪強度設計值 T=1.50N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.0mm 內龍骨的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程外龍骨采用2483.5鋼管用“3”字形扣件對拉螺栓收緊。 外楞計算簡圖由外楞計算簡圖可知，外楞所受的力是由內楞傳來的集中荷載，外楞的支座為穿墻螺栓，且內楞傳來的集中荷載都是直接作用在支座，所以外楞只是在支座處受到壓力，顯然其壓應力遠小于強度設計值，壓應變值遠小于撓度極限值。 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N

58、對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.296 對拉螺栓強度驗算滿足要求!2、高支模頂架驗算（一）第一計算單元頂架驗算（計算單元取1.60.6m）第一計算單元是以地下室頂板梁4002200mm與梁3001100mm及樓板的交匯處作計算，樓板厚200mm，以梁下單榀門式架作計算對象。 門式鋼管腳手架的計算參照

59、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000）。計算的腳手架搭設高度為5.1米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.61米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.6m，梁底（雙）木方距離200mm。梁底木方截面寬度80mm，高度100mm。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何

60、尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.226.0000.2000.4000.100=0.250kN。一、梁底模板計算底板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。底板寬度采用400mm,計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算(計算簡圖如下)。 梁底模計算簡圖1.抗彎強度驗算計算公式如下: M-0.117ql2其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:梁新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q11.225.

61、50.42.2=26.93kN/m；板新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q21.225.5（1.6-0.4）0.2=7.34kN/m；模板結構自重荷載設計值：q31.20.35（22+1.6）=2.35kN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值和施工活荷載設計值q4 1.4（2+2.5）1.6=10.08kN/m；q = q1 + q2 + q3+q4=26.93+7.34+2.35+10.08=46.7kN/m；面板的最大彎距：M = 0.11746.70.22=0.22Kn*m；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的

62、截面抵抗矩 W=bh2/6=400182/6=21600mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=0.91311.7N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =220000/21600 =10.19N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =10.19N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=11.7N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =46.7kN/m l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200mm； E-面板的彈性模量: E =

63、9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =400183/12 =194400mm4；面板的最大允許撓度值: =300/250 =1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67746.72004/(1009500194400)=0.27mm；面板的最大撓度計算值 =0.27mm 小于 面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！二、梁底木方的計算 1、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用方木80mm100mm。梁底橫向（雙）木枋間距為：200mm；（受力如下圖） （1）.每根木枋承受荷載的計算：每根木枋承受總荷載q =46.70.2=9.34kN/m；化為線荷載：q9.34/0.

64、423.35 KN/m（2）.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下: M0.125qcl（2-c/l）其中， M-計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=23.35kN/m c-計算簡圖c段長度；c= 0.4mM=0.12523.350.41.2（2-0.4/1.2）=2.34kN.m；按以下公式進行梁底橫向支撐抗彎強度驗算： 其中， - 梁底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M - 梁底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)； W - 梁底橫向支撐的截面抵抗矩 W=bh2/6=2801002/6=266667 mm3 f-梁

65、底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=0.91311.7N/mm2；梁底橫向支撐截面的最大應力計算值: = M/W =2.34106/266667=8.77N/mm2；木方的最大應力計算值8.77 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 11.7N/mm2，滿足要求！（3）.抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下： V0.5qc截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V= 0.523.350.4 =4.67kN；梁底橫向支撐受剪應力計算值: T = 34.67103/(2160100) = 0.44N/mm2；梁底橫向支撐抗剪強度設計值: fv = 1.4 N/mm2；梁底橫向支撐的受

66、剪應力計算值 : T =0.44N/mm2 小于木方抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2，滿足要求！（4）. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下: =qcl（8-4c2/l2+c3/l3）其中， -計算最大撓度(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=23.35kN/m E-梁底橫向支撐彈性模量；E=9500 N/mm2 I-梁底橫向支撐截面慣性矩；I=2801003/12=13333333mm4梁底橫向支撐最大撓度計算值:=23.3540012003(8-44002/12002+4003/12003)/(

67、384950013333333)=2.52mm；梁底橫向支撐的最大允許撓度 = 1200/250=4.8mm；梁底橫向支撐的最大撓度計算值 : =2.52mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.8mm，滿足要求！ 三、梁底托梁的計算 本工程梁底縱向支撐采用2483.5mm鋼管。荷載由橫向支撐木方傳來。（1）.荷載的計算：集中荷載設計值： P =V4.67 kN；（2）.抗彎強度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： 梁底縱向支撐計算簡圖最大彎矩：M= 0.331Pl=0.3314.670.6按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： 其中， -梁底縱向支撐承受的應力(N

68、/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : W=25080=10160mm3 f-梁底縱向槽鋼支撐截面的抗彎強度設計值：f=0.9205184.5N/mm2； 梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W =0.93106/10160=91.54N/mm2木方的最大應力計算值91.54 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 184.5N/mm2，滿足要求！（3）. 抗剪強度驗算最大剪力：V=1.311P=1.3114.67=6.12kN截面抗剪強度必須滿足: T=3V/2A其中A=2489=978mm2梁底縱向支撐受剪應力計算值 ：T =

69、36.12103/(2978) =9.39 N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 110 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值9.39N/mm2 小于 木方抗剪強度設計值 110N/mm2，滿足要求！（4）.撓度驗算I2121900=243800mm4 最大撓度：2.716Pl3/（100EI）2.7166.1210006003/（1002.06105243800）0.71mmw -最大容許撓度： w= 600/250 = 2.4mm；梁底縱向支撐的最大撓度計算值 =0.71mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =2.4mm，滿足要求！ 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括

70、門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 可調托座 2個 20.045=0.090kN 合計 0.406kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.406 / 1.950 = 0.208kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步0跨設置，每米高的鋼

71、管重計算： tg=(41.950)/(00.610)=1.000 20.038(00.610)/cos/(41.950)=0.000kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照1步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(10.610)/(11.950)=0.012kN/m 每跨內的直角扣件2個，旋轉扣件2個，每米高的鋼管重為0.014kN/m； (20.014+00.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量為0.000kN/m； 每米高的欄桿重量為0.000kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.026kN/m 經

72、計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.234kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ =46.70.6=28.02kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.234kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 28.02kN； H 腳手架的搭設高度，H = 5.1m。 經計算得到，N = 1.20.2345.100+28.02=29.45kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列

73、公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N =28.02kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.53cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.21cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4；

74、 A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.042.790=42.790kN。立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求! （二）第二計算單元頂架驗算（計算單元取1.60.6m）第二計算單元是以地下室頂板梁6501400mm與梁3001000mm及樓板的交匯處作計算，樓板厚200mm，以梁下單榀門架作計算對象。 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）。計算的腳手架搭設高度為5.1米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為

75、：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.61米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.61m，梁底(雙)木方距離200mm。梁底木方截面寬度80mm，高度100mm。 梁頂托采用8080mm（雙）木方。 一、梁底木方的計算 1、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用方木80mm100mm。梁底橫向（雙）木枋間距為：200mm；（受力如下圖） （1）.每根木枋承受荷載的計算：梁新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1

76、1.225.50.651.4=27.85kN/m；板新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q21.225.5（1.6-0.65）0.2=5.81kN/m；模板結構自重荷載設計值：q31.20.35（21.4+1.6）=1.85kN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值和施工活荷載設計值q4 1.4（2+2.5）1.6=10.08kN/m；q = q1 + q2 + q3+q4=27.85+5.81+1.85+10.08=45.59kN/m；每根木枋承受總荷載：45.590.2=9.12KN；化成線荷載：9.12/0.65=14.03 kN/m；（2）.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下: M0.125qcl（2

77、-c/l）其中， M-計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=14.03kN/m c-計算簡圖c段長度；c= 0.65mM=0.12514.030.651.2（2-0.65/1.2）=1.99kN.m；按以下公式進行梁底橫向支撐抗彎強度驗算： 其中， - 梁底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M - 梁底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)； W - 梁底橫向支撐的截面抵抗矩 W=bh2/6=2801002/6=266667 mm3 f-梁底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=0.91311.7N/mm2；梁

78、底橫向支撐截面的最大應力計算值: = M/W =1.99106/266667=7.46N/mm2；木方的最大應力計算值7.46 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 11.7N/mm2，滿足要求！（3）.抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下： V0.5qc截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V= 0.514.030.65 =4.59kN；梁底橫向支撐受剪應力計算值: T = 34.59103/(2160100) = 0.43N/mm2；梁底橫向支撐抗剪強度設計值: fv = 1.4 N/mm2；梁底橫向支撐的受剪應力計算值 : T =0.43N/mm2 小于木方抗剪強度設計值fv =1.4N

79、/mm2，滿足要求！（4）. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下: =qcl（8-4c2/l2+c3/l3）其中， -計算最大撓度(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=14.03kN/m E-梁底橫向支撐彈性模量；E=9500 N/mm2 I-梁底橫向支撐截面慣性矩；I=2801003/12=13333333mm4梁底橫向支撐最大撓度計算值:=14.0365012003(8-46502/12002+6503/12003)/(384950013333333)=2.26mm；梁底橫向支撐的最大允許撓度 = 1

80、200/250=4.8mm；梁底橫向支撐的最大撓度計算值 : =2.26mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.8mm，滿足要求！ 三、梁底托梁的計算 本工程梁底縱向支撐采用8080mm雙木枋。荷載由橫向支撐木方傳來。（1）.荷載的計算：集中荷載設計值： P =V4.59 kN；（2）.抗彎強度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： 梁底縱向支撐計算簡圖最大彎矩：M= 0.331Pl=0.3314.590.6=0.91kN.m按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： 其中， -梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -

81、梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : W=2808080/6=170667mm3 f-梁底縱向木枋支撐截面的抗彎強度設計值：f=0.91311.7N/mm2； 梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W =0.91106/170667=5.33N/mm2木方的最大應力計算值5.33 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 11.7N/mm2，滿足要求！（3）. 抗剪強度驗算最大剪力：V=1.311P=1.3114.59=6.02kN截面抗剪強度必須滿足: T=3V/2A其中A=280100=16000mm2梁底縱向支撐受剪應力計算值 ：T = 36.02103/(216000) =0.56N/mm2

82、；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv =1.4 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值0.56N/mm2 小于 木方抗剪強度設計值 1.4N/mm2，滿足要求！（4）.撓度驗算I2804/12=6826667mm4 最大撓度：2.716Pl3/（100EI）2.7166.0210006003/（10095006826667）0.54mmw -最大容許撓度： w= 600/250 = 2.4mm；梁底縱向支撐的最大撓度計算值 =0.54mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =2.4mm，滿足要求！ 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜

83、荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 可調托座 2個 20.045=0.090kN 合計 0.406kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.406 / 1.950 = 0.208kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步0跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(00.610)=1.

84、000 20.038(00.610)/cos/(41.950)=0.000kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照1步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(10.610)/(11.950)=0.012kN/m 每跨內的直角扣件2個，旋轉扣件2個，每米高的鋼管重為0.014kN/m； (20.014+00.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量為0.000kN/m； 每米高的欄桿重量為0.000kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.026kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.234kN/m

85、。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 45.590.6=27.35kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.234kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 27.35kN； H 腳手架的搭設高度，H = 5.1m。 經計算得到，N = 1.20.2345.100+27.35=28.78kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 28.78kN； Nd 一榀門架的穩

86、定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.337； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.53cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.21cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=2

87、05.00N/mm2。 Nd調整系數為0.9。 經計算得到，Nd= 0.942.790=38.511kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求! （三）第三計算單元頂架驗算（計算單元取1.60.9m）第二計算單元是以地下室頂板梁4001200mm與梁300900mm及樓板的交匯處作計算，樓板厚200mm，以梁下單榀門架作計算對象。 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000）。計算的腳手架搭設高度為5.1米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l

88、= 0.92米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.92m，梁底（雙）木方距離300mm。梁底木方截面寬度80mm，高度100mm。梁頂托采用16080mm木方。 一、梁底木方的計算 1、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用方木80mm100mm。梁底橫向（雙）木枋間距為：200mm；（受力如下圖） （1）.每根木枋承受荷載的計算：梁新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q11.225.50.41.2=14.69kN/m；板新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q21.225.5（1.

89、6-0.4）0.2=7.34kN/m；模板結構自重荷載設計值：q31.20.35（21+1.6）=1.51kN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值和施工活荷載設計值q4 1.4（2+2.5）1.6=10.08kN/m；q = q1 + q2 + q3+q4=14.69+7.34+1.51+10.08=33.62kN/m；每根木枋承受總荷載：33.620.3=10.09KN；化成線荷載：10.08/0.4=25.23 kN/m；（2）.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下: M0.125qcl（2-c/l）其中， M-計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1200mm； q-作用

90、在模板上的均布荷載設計值；q=25.23kN/m c-計算簡圖c段長度；c= 0.4mM=0.12525.230.41.2（2-0.4/1.2）=2.52kN.m；按以下公式進行梁底橫向支撐抗彎強度驗算： 其中， - 梁底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M - 梁底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)； W - 梁底橫向支撐的截面抵抗矩 W=bh2/6=2801002/6=266667 mm3 f-梁底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=0.91311.7N/mm2；梁底橫向支撐截面的最大應力計算值: = M/W =2.52106/266667=9.45N/mm2；木方的最大應力

91、計算值9.45 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 11.7N/mm2，滿足要求！（3）.抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下： V0.5qc截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V= 0.525.230.4=5.05kN；梁底橫向支撐受剪應力計算值: T = 35.05103/(2160100) = 0.47N/mm2；梁底橫向支撐抗剪強度設計值: fv = 1.4 N/mm2；梁底橫向支撐的受剪應力計算值 : T =0.47N/mm2 小于木方抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2，滿足要求！（4）. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下: =qcl（8-4c2/

92、l2+c3/l3）其中， -計算最大撓度(N.mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1200mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=25.23kN/m E-梁底橫向支撐彈性模量；E=9500 N/mm2 I-梁底橫向支撐截面慣性矩；I=2801003/12=13333333mm4梁底橫向支撐最大撓度計算值:=25.2340012003(8-44002/12002+4003/12003)/(384950013333333)=2.72mm；梁底橫向支撐的最大允許撓度 = 1200/250=4.8mm；梁底橫向支撐的最大撓度計算值 : =2.72mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.

93、8mm，滿足要求！ 三、梁底托梁的計算 本工程梁底縱向支撐采用8080mm雙木枋。荷載由橫向支撐木方傳來。（1）.荷載的計算：集中荷載設計值： P =V5.05 kN；（2）.抗彎強度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： 梁底縱向支撐計算簡圖最大彎矩：M= 0.331Pl=0.3315.050.9=1.5kN.m按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： 其中， -梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : W=2808080/6=170667mm3 f-梁底縱向木枋支撐截面的抗彎強度設計值：f

94、=0.91311.7N/mm2； 梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W =1.5106/170667=8.79N/mm2木方的最大應力計算值8.79 N/mm2 小于 木方抗彎強度設計值 11.7N/mm2，滿足要求！（3）. 抗剪強度驗算最大剪力：V=1.311P=1.3115.05=6.62kN截面抗剪強度必須滿足: T=3V/2A其中A=280100=16000mm2梁底縱向支撐受剪應力計算值 ：T = 36.62103/(216000) =0.62N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv =1.4 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值0.62N/mm2 小于 木方抗剪

95、強度設計值 1.4N/mm2，滿足要求！（4）.撓度驗算I2804/12=6826667mm4 最大撓度：2.716Pl3/（100EI）2.7166.6210006003/（10095006826667）0.6mmw -最大容許撓度： w= 600/250 = 2.4mm；梁底縱向支撐的最大撓度計算值 =0.6mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =2.4mm，滿足要求！ 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架

96、(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 可調托座 2個 20.045=0.090kN 合計 0.406kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.406 / 1.950 = 0.208kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步0跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(00.915)=1.000 20.038(00.915)/cos/(41.950)=0.000kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按

97、照1步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(10.915)/(11.950)=0.018kN/m 每跨內的直角扣件2個，旋轉扣件2個，每米高的鋼管重為0.014kN/m； (20.014+00.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量為0.000kN/m； 每米高的欄桿重量為0.000kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.032kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.240kN/m。 2 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ =33.620.9=

98、30.26kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.240kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 30.26kN； H 腳手架的搭設高度，H = 5.1m。 經計算得到，N = 1.20.2405.100+30.26=31.73kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 25.89kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.

99、337； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.53cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.21cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為0.9。 經計算得到，Nd= 0.942.790=38.511kN。 立桿的穩定性計算

100、N Nd,滿足要求! （四）第四計算單元頂架驗算(1.80.9m)第四計算單元是以地下室頂板樓板厚200mm，以板下單榀門式架作計算對象。 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）。計算的腳手架搭設高度為5.1米，門架型號采用MF1217，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.80米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用27.21.9mm鋼管，立桿加強桿采用48.03.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.92m，梁

101、底木方距離300mm。梁底木方截面寬度80mm，高度100mm。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 一、樓板底木方的計算 木方按照簡支梁計算. 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.50.21.8=9.18kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.351.8=0.63kN/m (3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 4.51.8=8.1kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(9.18

102、+0.63)+1.48.1=23.11kN/m 每根木枋承受總荷載：23.110.3=6.93KN 化成線荷載：6.93/1.2=5.78KN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80100100/6 = 133333mm3； I = 80100100100/12 =6666667mm4； (1)木方抗彎強度計算 木枋彎矩設計值：M=0.125ql2=0.1255.781.22=1.04kn*m 抗彎計算強度 f=1.04106/133333=7.8N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11.7N/mm2,滿足要求! (2)

103、木方抗剪計算 木枋剪力設計值：V=0.5Ql=0.55.781.2=3.47KN 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33470/(280100)=0.65N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.4N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =5ql4/384EI=55.7812004/38495006666667=2.46mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 二、樓板底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W

104、 = 10.16cm3； 截面慣性矩 I = 24.38cm4；(1) 頂托梁抗彎強度計算托梁彎矩設計值：M=0.3313.470.9=1.03KN*M 抗彎計算強度 f=1.03106/1.05/10160.0=96.55N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大撓度：2.716Pl3/（100EI）2.7163.4710009003/（1002.06105243800）1.37mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標

105、準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 可調托座 2個 20.045=0.090kN 合計 0.387kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.387 / 1.950 = 0.198kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步0跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(01.800)=1.000

106、 20.038(01.800)/cos/(41.950)=0.000kN/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照1步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.038(11.800)/(11.950)=0.035kN/m 每跨內的直角扣件2個，旋轉扣件2個，每米高的鋼管重為0.014kN/m； (20.014+00.014)/1.950=0.014kN/m 每米高的附件重量為0.000kN/m； 每米高的欄桿重量為0.000kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.049kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.248kN/m。 2

107、 托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 23.110.9=20.8kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.248kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ =20.8kN； H 腳手架的搭設高度，H = 5.1m。 經計算得到，N = 1.20.2485.100+20.8=22.32kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 23.87kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值

108、(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.69cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=3.02cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.0

109、0N/mm2。 Nd調整系數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求! 十一 模板高支撐架的構造和施工要求:除了要遵守的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.鋼管之間必須按步距滿設縱橫水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；b.因為梁和樓板荷載相差較大時，門架采用不同的間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變；2.步距的設計：a.因架體構造荷載在門架的不同高度軸力變化不大，故采用等步距設置；b.水平加固桿應在滿堂腳手架的周邊頂層、底層及中間每5列、5排通常連續設置，并應采用扣件于門架立桿處扣牢；c、水平架或腳手

110、板應每步設置。頂部作業層應滿鋪腳手板，并應采用可靠連接方式與門架橫梁固定，大于200mm的縫隙應掛安全平網。3.剪刀撐的設計：應在外側周邊和內部每隔15米間距設置，剪刀撐寬度不應大于四個跨度或間距，斜桿與地面的夾角為45-60度。5.通道口的設計：腳手架中間設置通道時，通道處底層門架可不設縱橫向水平加固桿，但通道上部應每步設置水平加固桿，通道兩側門架應設置斜撐桿。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設。搭設前應在樓面或地面彈出門架的縱橫方向位置線并抄平；b、滿堂腳手架的搭設可采用逐列、逐排、逐層搭設的方法，并應隨搭、隨設剪刀撐、水平縱橫加固桿和通道板等安全防護構件； c.確保每個扣件和

111、鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座要滿足承載力的要求；e、交叉支撐應在每列門架兩側設置，并應采用鎖銷于門架立桿處鎖牢，施工期間不得隨意拆除交叉支撐；f、搭設、拆除滿堂紅腳手架時，施工操作層應滿鋪腳手板，工人應系安全帶。7.施工使用的要求：a.確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。當采用泵送混凝土時，應隨澆隨搗隨平整。混凝土不得堆積在泵送管路出口處；b.嚴格控制荷載，使實際施工荷載不超過設計荷載。對出現的超過最大荷載，要立即卸載。鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況要及時解決；d、可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施；e、交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸。因施工需要臨時局部拆卸時，應采取補強措施，施工完畢后應立即恢復。F、拆除時應采用先搭后拆的施工順序，并采取可靠的安全措施，嚴禁搞空拋擲門架或配件。8、驗收要求：模板支撐及滿堂紅腳手架組裝完畢后應進行下列各項內容的驗收檢查：1、 門架的設置情況；2、 交叉支撐、水平架以及水平加固桿、剪刀撐以及腳手板配置情況；3、 門架橫桿荷載狀況；4、 底座、頂托螺旋桿伸出長度；5、 扣件緊固扭力矩；6、 墊木情況；安全網、安全平網設置情況。