1、目 錄一、工程概況11、工程概況2、編制依據二、施工準備11、技術準備12、物資準備13、勞動力準備2三、高支模支撐方案21、模板及支撐架的材料選取22、支撐系統的構造設計2四、高支模驗算4（一）門式剛架高支模系統41、梁支撐計算42、梁側模板計算103、板支撐計算13(二)滿堂紅鋼管腳手架高支模系統191、梁支撐計算192、梁側模板計算263、板支撐計算29五、高支模施工的安全管理341、高支模系統施工安全管理機構342、高支模施工注意問題34六、高支模施工方法351、支撐系統安裝352、梁、板模板安裝363、驗收及拆除的批準程序384、高支模拆除385、安全技術措施396、預防坍塌事故的安

2、全技術措施417、針對澆搗砼輸送制定的安全措施七、應急救援預案43八、附圖43一、工程概況1、工程概況太陽城廣場商住小區（一期）工程位于羅定市大崗東路與大新南路交匯處，是由羅定市龍宇置業房地產發展有限公司投資，肇慶市資信工程建設監理有限公司監理，珠海東梁建筑設計有限公司設計，廣東開平二建集團股份有限公司承建。本工程建筑總面積76728.12平方米，設地下室一層，地上30層，結構總高度107.6m，地下室層高4.5m，首層高5.7m，二層至三層層高4.8m，四層至五層層高3.3m，六層層高為5.1米，七層至三十層每層高3m。地下室使用功能為車庫；首層至三層為商場；四層至五層為車庫；六層為架空層；

3、七至三十層為住宅。2、編制依據1) 施工圖2) 混凝土結構設計規范 （GB50010-2010）3) 木結構設計規范 （GB50005-2003）4) 鋼結構設計規范 （GB50017-2003）5) 建筑工程大模板技術規程 （JGJ74-2003）6) 混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GB50204-2002）(2011版) ；7) 高層建筑混凝土結構技術規程 （JGJ3-2010）8) 建筑施工手冊 （第四版）（中國建筑工業出版社2003）9) 建筑工程施工質量驗收統一標準 （GB50300-2001）10) 建筑施工模板安全技術規范 （JGJ162-2008）11）建筑結構荷載規范(G

4、B5009-2001)(2006版)；12）建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99）；13）建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 128-2000）；14）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302001；二、施工準備1、技術準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。2、物資準備(1)材料準備：確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證；其

5、質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防不銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。(2)機具準備：根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場

6、使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。(3)周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂等周轉料的備料工作，分批分期進場。3、勞動力準備(1)根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。三、高支模支撐方案1、模

7、板及支撐架的材料選取模板：采用18mm（厚）膠合板。木枋：采用100mm100mm、50mm100mm、80mm80mm木枋。支撐系統：選用MF1219門式腳手架及配件、483.5mm、12對拉螺栓等。縱橫水平拉桿：選用483.5mm鋼管及配件。縱橫向剪刀撐：選用483.5mm鋼管及配件。2、支撐系統的構造設計（1）根據設計圖紙要求，本工程高支模支撐系統分為二種情況，具體如下：情況一：首層結構樓面5.7m高，最大梁截面尺寸為400mm1400mm、600 mm1000 mm、300 mm700mm，梁兩側樓板厚為150mm，梁板砼等級均為C40。選用門式架鋼管腳手架支撐體系。梁底高支模搭設高度

8、為4.15米，板底支模高度為5.55m。梁、板支撐系統采用MF1219進行組合支撐，并通過調整底座及頂托的螺栓來滿足支模高度的要求。情況二：六層結構樓面5.1m高，最大梁截面尺寸為1200mm2400mm、1300mm1800mm、1000mm2400mm,梁兩側樓板厚150mm，梁板砼等級均為C40。由于六層為轉換層，梁最大截面為12002400,屬高大支模，考慮到質量和安全要求，故選擇滿堂紅腳手架構架形式。梁底高支模搭設高度為2.5米，板底支模高度為4.95m。（2）對于以上第一種情況的高支模，其構造設計參數均如下：梁側模板采用18mm厚夾板，豎枋間距300mm，豎向設置一排穿梁螺栓125

9、00mm，第一排設在梁底以上400mm（當梁高700 mm時才設穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夾板，梁底設置二層木枋，橫枋采用100100mm木枋，間距300，縱枋采用100100mm木枋，支頂采用門式架，排距為900mm；樓面模板采用18mm厚夾板，板底設置二層木枋，橫枋采用8080mm木枋，間距400，縱枋采用8080mm木枋，支撐采用門式架，排距為900mm。（3）為加強門式架的整體剛度，門式架搭設必須保證架身垂直，縱橫向基本順直，并采用48鋼管設置縱向水平拉桿，在腳手架的頂層、底層設置，水平拉桿用扣件與門式架扣緊。剪刀撐在主梁門式架兩側沿全高連續設置，剪刀撐與地面傾角宜4560，用

10、扣件與門式架扣緊。（4）離地面200mm處設置縱橫掃地桿一道。門式架直接置于澆筑好并且達到一定強度的樓板面上或者有一定強度的面層上，門式架下為兩條8080mm木枋并排墊放。（5）對于第三種情況采用滿堂紅鋼管腳手架高支模，按最大梁5001500 mm，梁下滿堂鋼管腳手架按650800 mm進行高支模支承；樓面模板采用18mm厚夾板，板底設置二層木枋，橫枋采用8080mm木枋，間距400，縱枋采用8080mm木枋，所有板下滿堂架均按1000900 mm搭設。（6）梁的下木方采用50100mm，間距為300 mm，側模豎肋間距為300mm；對當梁高700mm時，梁側模板加一排12400對拉螺桿，當1

11、500梁高700mm時，梁側模板加3排12500對拉螺桿。（7）滿堂鋼管架橫、縱拉桿按1500mm步距進行高支模方案設計，并且地面以下200mm高做掃地桿。滿堂架外圍各立桿要用剪刀撐進行連接，而且要與各柱或梁進行可靠連接（可采用可調節支撐把滿堂架與梁、柱進行穩定性連接），從而形成一個空間網狀的超靜定桁架體系。（8）所有梁下承重縱橫桿與立桿之間均須加設雙扣件。（9）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，等模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求是，起拱高度應為跨度的13。（10）所有高支模必須待下層梁板砼強度達到50以上方可繼續搭設。上一層高支模施工時，下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎

12、上。組合門式架時，采取高架在下，矮架在上的原則。四、高支模驗算（一）門式剛架高支模系統由于本工程第一、二種情況的高支模的設計參數相同，首層的梁截面大于地下負二層的梁截面，首層的板支撐高度大于地下負二層的板支撐高度。故只要首層的高支模支撐系統設計符合要求，其余地下負二層也必定符合要求。1、梁支撐計算計算的腳手架搭設高度為3.8米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.90米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用27.21.9mm鋼管

13、，立桿加強桿采用48.03.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離300mm。梁底木方截面寬度100mm，高度100mm。梁頂托采用100100mm木方。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖(1)梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1)荷載的計算： a.鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m b.模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.300(21.500+0.350)/0.350=0.976kN/m c.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生

14、的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(11.475+0.976)+1.40.600=15.782kN/m 2)木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.762kN N2=2.762kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.762kN 經過計算得到最大變形 V= 2.5mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0

15、010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； a.木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.443106/166666.7=8.66N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.761/(2100100)=0.414N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! c.木方撓度計算 最大變形 v =2.5mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足

16、要求!(2)梁底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 9.255kN 經過計算得到最大變形 V= 0.6mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； a.頂托梁抗彎強度計算 抗彎計

17、算強度 f=0.794106/166666.7=4.76N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35069/(2100100)=0.760N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! c.頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.6mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! (3)門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。1)門架靜荷載計算門架靜荷載標準值包括以下內容： a.腳手架自重產生的

18、軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.465kN經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m b.加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用26.82.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(40.900)=2.167

19、20.015(40.900)/cos/(41.950)=0.033kN/m水平加固桿采用26.82.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.015(10.900)/(41.950)=0.002kN/m每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.101kN/m經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.340kN/m。2 )托梁傳遞荷載

20、托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為第1榀門架兩端點力3.303kN，3.303kN 第2榀門架兩端點力9.255kN，9.255kN第3榀門架兩端點力9.255kN，9.255kN第4榀門架兩端點力3.303kN，3.303kN經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 18.510kN。 (4)立桿的穩定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.340kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 18.510kN； H 腳手架的搭設高度，H = 3.7m。經計算得到，

21、N = 1.20.3403.700+18.510=20.019kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 20.02kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.69cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2

22、； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=3.02cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!2、梁側模板計算（1）梁模板基本參數：梁截面寬度 B=350mm，梁截面高度 H=1500mm， H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面100100mm，梁模板截面側面木方距離30

23、0mm。梁底模面板厚度h=18mm。 （2）梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500

24、m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。（3）梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ （4）梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 a.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗

25、彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)1.50=64.440N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1064.440 f=0.580106/81000.0=7.160N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! b.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30064.440=11.599kN 截面抗剪強度計算值 T=311599/(2150018)=0.644N

26、/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! c.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 28.801.50=43.20N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67743.200300.04/(1006000.00729000.1)=0.542mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,滿足要求!(5)穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N =

27、(1.236.00+1.44.00)1.500.50/3=12.20kN 穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為9.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=12.20kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。 每個截面布置3 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!3、板支撐計算計算的腳手架搭設高度為5.1米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。門架 h1

28、= 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用27.21.9mm鋼管，立桿加強桿采用48.03.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離400mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。梁頂托采用8080mm木方。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖(1)樓板底木方的計算木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數為 1)荷載的計算： a.鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.1200.400=1.224kN/m b.模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.400=

29、0.136kN/m c.活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.400=0.800kN/m 經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(1.224+0.136)+1.40.800=2.752kN/m 2)木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.354kN N2=2.826kN N3=1.626kN N4=1.626kN N5=2.826kN N6=1.354kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.826k

30、N 經過計算得到最大變形 V= 1.3mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； a.木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.395106/85333.3=4.63N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.003/(28080)=0.469N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方

31、的抗剪強度計算滿足要求! c.木方撓度計算 最大變形 v =1.3mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! (2)樓板底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 7.108kN 經過計算得到最大變形 V= 1.0mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；

32、I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； a.頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.553106/85333.3=6.48N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34267/(28080)=1.000N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! c.頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.0mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! (3)門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括

33、門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1)門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： a.腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.465kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m b.加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用26.8

34、2.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(41.500)=1.300 20.015(41.500)/cos/(41.950)=0.038kN/m 水平加固桿采用26.82.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.015(11.500)/(41.950)=0.003kN/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為0.010kN/m； 經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向

35、力合計 NGk2 = 0.107kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.346kN/m。 2)托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力2.868kN，2.868kN 第2榀門架兩端點力7.108kN，7.108kN 第3榀門架兩端點力7.108kN，7.108kN 第4榀門架兩端點力2.868kN，2.868kN 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 14.216kN。 (4)立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準

36、值，NG = 0.346kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 14.216kN； H 腳手架的搭設高度，H = 5.1m。 經計算得到，N = 1.20.3465.080+14.216=16.324kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 16.32kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.69cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm

37、4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=3.02cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求!(二)滿堂紅鋼管腳手架高支模系統1、梁支撐計算模板支架搭設高度為7.7米， 8.70m層最大梁截面尺寸為500mm

38、1500mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米，采用的鋼管類型為483.5。梁模板支撐立面圖見下頁。圖1 梁模板支撐架立面簡圖（1）模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1）荷載的計算： a.鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m b.模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.500+0.500)/0.500=0.735kN/m c.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的

39、荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.300=0.450kN 均布荷載 q = 1.211.475+1.20.735=14.652kN/m 集中荷載 P = 1.40.450=0.630kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.374kN N2=5.

40、209kN N3=1.374kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.3mm a.抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11410001000/16200=7.037N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! b.抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32289.0/(2300.00018.000)=0.636N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! c.撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.345mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! (2)梁

41、底支撐木方的計算 1)梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.209/0.300=17.363kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.117.360.30 最大剪力 Q=0.60.30017.363=3.125kN 最大支座力 N=1.10.30017.363=5.730kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； a.木方抗彎強

42、度計算 抗彎計算強度 f=0.156106/83333.3=1.88N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33125/(250100)=0.938N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! c.木方撓度計算 最大變形 v =0.67714.469300.04/(1009500.004166666.8)=0.020mm 木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(3)梁底支

43、撐鋼管計算 1) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=1.387mm 最大支座力 Qmax=3.978kN 抗彎計算強度 f=0.949106/5080.0=186.90N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于650.0/150與10mm,滿足要求! 2)梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫

44、向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=1.358mm 最大支座力 Qmax=11.519kN 抗彎計算強度 f=0.861106/5080.0=169.58N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (4)立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=11.52kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2

45、 = 1.20.1297.730=1.198kN N = 11.519+1.198=12.717kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1

46、取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結果： = 131.93N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 48.39N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.014；公式(3)的計算結果： = 64.85N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。2

47、、梁側模板計算（1）梁模板基本參數： 8.70層高最大梁截面尺寸：寬度 B=500mm，高度 H=1500mm，H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模面板厚度h=18mm，梁側模面板厚度h=18mm。 （2）梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆

48、混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2倒混凝土時產生的

49、荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。（3）梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！（4）梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖1）抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = M/W f其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)1.50=64.440N/mm最大彎矩計算公式如下: M=-0.1064.440 f=0.580106/81000.0=7.160N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00

50、N/mm2,滿足要求! 2）抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.30064.440=11.599kN截面抗剪強度計算值 T=311599/(2150018)=0.644N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求! 3）撓度計算最大撓度計算公式如下: 其中 q = 28.801.50=43.20N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67743.200300.04/(1006000.00729000.1)=0.542mm 梁側模板的撓度計算值: v =

51、0.542mm小于 v = 300/250,滿足要求! （5）穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.236.00+1.44.00)1.500.50/3=12.20kN 穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為9.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=12.888kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置3

52、道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!3、板支撐計算模板支架搭設高度為9.1米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米。梁下木方為8080mm，間距為300mm。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。（1）模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3501.000=3.350kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵

53、抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； a.抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.23.350+1.43.000)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.074100

54、01000/54000=1.370N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! b.抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.350+1.43.000)0.300=1.480kN截面抗剪強度計算值 T=31480.0/(21000.00018.000)=0.123N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! c.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.3503004/(1006000486000)=0.063mm面板的最大撓度小

55、于300.0/250,滿足要求!(2)支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1)荷載的計算a.鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/mb.模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/mc.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.20.900+1.20.105=1.206kN/m活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2)木方的計算按照三跨連續梁計

56、算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.466/1.000=2.466kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.471.00最大剪力 Q=0.61.0002.466=1.480kN最大支座力 N=1.11.0002.466=2.713kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； a.木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.247106/83333.3=2.96N/m

57、m2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! b.木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31480/(250100)=0.444N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! c.木方撓度計算最大變形 v =0.6771.0051000.04/(1009500.004166666.8)=0.172mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!(3)橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支

58、撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=1.507mm最大支座力 Qmax=8.861kN抗彎計算強度 f=0.651106/5080.0=128.15N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!（4）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反

59、力，R=8.86kN當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。（5）立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1）靜荷載標準值包括以下內容： a.腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1299.110=1.176kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。b.模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.900=0.315kNc.鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.

60、0000.1201.0000.900=2.700kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.191kN。2）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.900=2.700kN3）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ（6）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.81kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (

61、cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 91.40N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式

62、(2)的計算結果： = 46.62N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.016； 公式(3)的計算結果： = 65.75N/mm2，立桿的穩定性計算 8m100板2m502m、8m758m100懸臂結構2m1002m100注：“設計混凝土強度標準值”是指與設計強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。（3）高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體高處墜落事故發生。（4）側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。（5）拆除4m高度以上梁、

63、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。 （6）拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。（7）嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。（8）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。（9）嚴格控制模板及其支架拆除的順序。（10）拆除腳手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。（11）拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。（12）拆除模板和支頂時，先將門式腳手架可調頂托松

64、下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及門式腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。（13）腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：1）腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；2）同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。3）通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的門架時方可拆除。4）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。5）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。6）拆卸連接部件時，應先

65、將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。7）拆下的門架、鋼管與配件，應成捆用機械吊運或由井架傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。5、安全技術措施（1）腳手架搭設前，應按建筑施工鋼管腳手架安全技術規范和施工組織設計的要求向搭設和使用人員做技術和安全作業要求的交底。（2）對腳手架材料、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。（3）搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規程（GB5036）考核合格，持證上崗。（4）搭拆腳手架支撐時工人必須正確佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5）高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，

66、預防物體高處墜落事故發生。（6）操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。（7）模板支撐和門架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。（8）在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完畢，經班組、項目部自檢合格，公司技術部及質保部復檢合格，報監理、安監驗收合格后

67、，方能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。（10）在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動。3）門架體和門架桿件是否有變形的現象。4）安全防護措施是否符合規范要求。（11）在澆筑頂板砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。（12）腳手架支撐在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可

68、拆除，作業完成后，馬上復原。（13）施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與門架接觸。（14）腳手架支撐安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板、模的安裝。澆筑砼前再次對腳手架支撐進行檢查，確定無問題后方可澆筑砼。（15）設立門架維護小組，對拆下來的門架及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。（16）門架堆放場地應平坦，門架宜豎放，不得平放。（17）不配套的門架與配件不得混合使用于同一腳手架。（18）支撐系統安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。

69、（19）水平加固桿、縱橫剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。（20）可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。（21）泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（22）應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。（23）交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。（24）拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。（25）拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。6、預防坍塌事故的安全技術措施（1）模板支撐必須嚴格按照高支模施工方案施工。（2）安裝梁底模板及木方前，確保梁底

70、支架水平桿已拉設。（3）本高支支模采用門式架作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的支撐材料作立柱。立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。斜支撐和門式架應牢固拉接，形成整體。（4）模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業。（5）樓面堆放模板及門式架時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對樓面進行加固。（6）裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，已防止坍塌事故發生。（7）安裝外圍柱模板、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全

71、網，腳手架搭設高度要高出施工作業面至少1.2m。（8）拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。（9）泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（10）應避免裝卸物料對模板支撐產生偏心、振動和沖擊。（11）交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。（12）模板支撐拆除前必須向監理單位報送拆除申請書，經監理同意簽字后方可拆除。（13）拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。（14）縱橫向水平桿靠墻柱邊部分應該頂住墻柱，提高支撐的整體性。7、針對澆搗砼輸送制定的安全措施、施工部署1）根據本

72、工程施工進度總體安排和實物工程量大小，現場配備1臺車式輸送泵（實際輸出量均為30m/h）用于砼的垂直、水平運輸。2）砼泵車的架設及固定必須穩定可靠，防止振動發生傾倒。2、施工方法1）柱砼澆搗（1）柱砼澆筑砼前，先在柱底部均勻澆筑50厚與柱砼成分相同的水泥砂漿。（2）澆筑柱砼應連續進行，間隔時間不應超過2h,每層澆筑厚度控制在400mm左右，因此必須預先安排好砼下料點位置和振搗器操作人員數量。（4）振搗棒移動間距應小于200mm，每一振點的延續時間以表面呈現浮漿為度，為使上下層砼結合成整體，振搗器應插入下層砼200mm。振搗時注意鋼筋密集部位，并防止出現漏振，下灰高度也要大體一致。（4）柱砼澆筑

73、完畢之后，將上口甩出的鋼筋加以清理，柱頂上表面砼鑿毛。2）梁、板砼澆搗（1）梁、板應同時澆筑，澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”，即先澆筑梁，根據梁高分層澆筑成階梯形，當達到板底位置時再與板的砼一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸，梁、板砼澆筑連續向前進行。（2）梁柱節點鋼筋較密時，澆筑此處砼時宜用小粒徑石子同強度等級的砼澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。（2）澆筑板砼的虛鋪厚度應略大于板厚度，用平板振搗器垂直澆筑方向來回振搗，厚板可用插入式振搗順澆筑方向拖拉振搗，并用鐵插尺檢查砼厚度，振搗完畢后用長木抹子抹平。施工縫處或有預埋件及插筋處用木抹子找平。澆筑板砼時不允許用振搗棒鋪攤砼。（3）樓梯段砼自下而上澆筑

74、，先振實底板砼，達到踏步位置時再與踏步砼一起澆搗，不斷連續向上推進，并隨時用木抹子（或塑料抹子）將踏步上表面抹平。（4）施工縫位置：本次混凝土施工面以后澆帶為界，墻柱的施工縫設在梁下100mm，梁、板不設置施工縫。（5）已澆筑樓板，樓梯踏步表面砼要加以保護，在強度達到1.2Mpa以后方可在其上進行操作及安裝結構用得支架和模板。 （6）砼澆搗時，泵管輸送砼過程中產生的施工荷載比較大，還可能推動拼裝的梁模板，造成模板變形或破壞。因此砼施工時該處砼采用汽車式砼輸送泵進行施工。砼不得堆放過高及過分集中，而且要及時撥開。振動時振動棒不得壓住模板或鋼筋振動。（7）砼澆搗應選擇在白天進行，過程中要安排施工專

75、業測量技術人員進行監測支承體系是否變形，如果發現支架下沉過大，鋼管頂架扣件有無松動，局部有無彎曲而造成失穩以及木枋撓度過大等的異常情況，必須立即停止砼澆搗施工。施工員立即指揮樓面工作人員撒離，經確認不安全因素消除后方可恢復施工。七、安全應急救援預案1、 安全事故應急救援架構組員：陳偉能、彭小玲、李漢其、廖開國、梁揚發應急救援聯絡電話 3922228急救中心：120 公司應急辦公室： 2、發生高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。(1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸

76、、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。(2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。(3)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎

77、受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。(4)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。(5)遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止

78、血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1/3處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。(6)動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。3、發生支模坍塌應急救援(1)施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。(2)在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清

79、理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。(3)當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。(4)在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。(5)現場急救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉往醫院。(6)立刻設危

80、險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。(7)按規定上報有關主管部門請求救援。4、觸電事故應急救援措施A、當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源脫離電源的基本方法有：(1) 將出事附近電源開關刀拉掉、或將電源插頭拔掉，以切斷電源。（2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。（3）必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（4）救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（5）如果觸電者由于痙攣手指緊握導線或導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與

81、地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法把電源切斷。（6）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點810米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至810米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。B、在使觸電者脫離電源時應注意的事項：（1）未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。（2）嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。（3）在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護

82、人比較安全。（4）當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。（5）夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。C、立即報告現場負責人及事故應急救援組組長，由救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現場。D、按照有關規定，立即報告企業安全管理部門和本企業安全生產負責人，及請求救援。E、觸電者未失去知覺的救護措施：應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。F、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，

83、冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送往醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。G、對“假死”者的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：通暢氣道。第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶。如發現觸電者口內有食物、假牙、痰血塊等異物，立即把病人的頭側向一邊，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深入。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頦頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，舌根自

84、然隨之抬起、氣道即可暢通。為使觸電者頭部后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道通暢。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘1618次為宜。胸外心臟按壓。將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓向脊柱，以能使胸骨向下移動三四厘米即

85、可，隨后將手腕放松，每公鐘擠壓6080次。在進行胸外心臟按壓時，宜將傷者頭放低以利靜脈血回流。若傷者同時拌有呼吸停止，在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。5、建立應急指揮體系和應急物資：施工總負責人： 陳環基 ；技術負責人： 彭炳源 ；質安負責人; 彭小玲 ；施工現場總指揮 蘇金漢；樓面負責人； 薛灼旺 ；頂架沉降、變形監測負責人； 陳偉能 ；頂架加固負責人： 廖開國 ； 模板加固負責人 梁揚發 ;混凝土澆搗負責人： 張錦開 ；機電負責人： 李漢其 ；現場安全監督員： 劉吉來。應急物資預備：每3米高備48鋼管34米長10條，扣件30個；9.9米標高備80802000木枋20條，散板若干，48鋼管34米長10條，上托20個，高支模9.9米部位設置足夠的照明。3、高支模部位澆搗混凝土規定上午進行，以方便施工安全監測，嚴禁其他時間施工。4、備發電機一臺，以防止因停電而造成安全和質量事故發生。5、如發生不利于安全情況，必須做到一切行動聽指揮，由各專業施工班組及時進入，對該部位進行加固，確保安全。附圖