1、NGK（蘇州）電瓷有限公司一期增建廠房4軸線15.500米高大梁模板專項施工方案一、工程概況1-1項目名稱：NGK（蘇州）電瓷有限公司一期增建工程1-2所在地：蘇州市新區嵩山路與建林路路口1-3設計：1-4監理：1-5施工：1-6構造：框排構造，鋼屋面1-7規模：地上一層1-8用途：工廠1-9建筑面積：1794 1-10工期控制：2008年3月12日2008年9月25日1-11質量目標：合格二、 方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分

2、滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。5、模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。6、綜合以上要求，擬采用以下施工方案（具體見附圖）：（1）、梁底模采用18厚膠合板，龍骨采用3根4090木方，間距250mm；（2）、梁側模采用18厚膠合板，次龍骨采用6根4090木方，主龍骨采用483.0標準鋼管，間距400，設一道12對拉螺桿，距底模距離為600，主龍骨鋼管在梁上口用短鋼管連接；（3）、梁模板支撐采用鋼管腳手架，步

3、距1.5米，梁底承重立桿橫向間距1.2m*2+0.4m+0.3m+0.4m+1.2m*2,設置8根承重立桿，架體寬度為5.9米（按高寬比1：3），架體排距為1m。架體按照構造要求設置剪刀撐；（具體見附圖）（4）、架體基礎土要分層夯實,架體范圍澆注100厚混凝土墊層，沿梁方向鋪設50厚腳手板，伸入設備基礎部分的架體基礎從設備基礎底搭設滿堂腳手架搭設上來。三、 模板安裝1、梁模板安裝順序及技術要點： 模板安裝順序：搭設架體和調平梁底模板的超平桿 按標高鋪梁底模板拉線找直固定綁扎梁鋼筋安裝墊塊 梁側模板 調整模板。2、梁模板施工時注意以下幾點：（1）模板支撐鋼管必須在墊通長腳手板，板厚50mm；（2

4、）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：按照2標準起拱；3、剪刀撐布置要求模板支架立桿的構造應符合下列要求：（1）立桿必須設置縱、橫掃地桿。（2）高支模立桿步距為1.5m,并應設置縱橫水平拉桿。（3）立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。（4）支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。（5）當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25mm。四、 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。

5、2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。五、 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m

6、2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目

7、 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起

8、拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽

9、查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （5）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變

10、形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （6）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽

11、角順直。 （4）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。六 安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）澆筑混凝土前必須檢查支撐

12、是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （4）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （5）

13、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （6）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。七、 模板施工應急救援預案（一）、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案 1.一旦發生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫

14、醫務人員前來現場進行搶救。 2.迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。 3.檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸 。4.止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。5.觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。6.車輛一到立即就近送往醫院。7.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。8.總結經驗教訓，教

15、育職工。（二）、觸電事故應急救援預案1.如果發生觸電事故時首先斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.如果電源開關在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3.高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則可拋擲導電體（如裸導線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4.觸電者脫離電源后馬上進行搶救，同時通知110送往最近的醫院。5.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6.總結經驗教訓，教育職工。（三）、機械傷害應急救援預案1.一旦發生機械傷害事故后，項目部應

16、立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.對傷員進行必要的處理，如止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。3.車輛一到立即就近送往醫院。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。（四）、模板、腳手架坍塌1.一旦發生模板、腳手架坍塌事故，現場搶救組應首先進行疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。了解事發前該區域施工人員情況，作業人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、

17、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在最短時間內將被壓埋人員搶救出來。2.如有人員失蹤、受傷，安全保衛組應立即報警。并做好救助車輛引導。3.在專業醫療人員到達前由現場傷員搶救組對受傷人員進行簡單救助。（1）爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。（2）出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。（3）傷口止血且使用止血帶。（4）切忌對壓傷進行熱敷或按摩。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部

18、門。5.總結經驗教訓，教育職工。（五）、消防事故應急救援預案 為了減小火災的影響，有效搶救受傷人員，特制訂如下應急預案：1. 發生火災后，應大聲喊：“起火了！起火了！” ，并撥打110報警；2. 現場搶救組立即展開撲救防止火在蔓延，并立即通知公司消防組；3. 消防組接到報警后立即到現場組織撲救；4. 報警時一定要講清發生火災的部署、著火的材料、大概面積并留下報警人的電話；5. 撥打110報警后，報警人到場外馬路上等候消防車的到來并做好向導工作；6. 接到報警后，消防組立即通知醫務室人員到達現場組織搶救；7. 安全保衛組組織人員按照疏散圖指示及時疏散留在現場的工作人員；8. 安全保衛組安排人員管

19、理現場，預防趁亂偷盜行為的發生；9. 現場搶救組隨時與現場傷員營救組保持聯系，如需送往醫院治療立即通知現場傷員營救組；10. 發生火災后立即切斷電源，以防止撲救過程中造成觸電；11. 在火災現場如有易爆物質，首先轉移該物質以防止爆炸的發生；12. 如電器起火應首先切斷電源再組織撲救；13. 如精密儀器起火應使用二氧化碳滅火器進行撲救；14. 如油類、液體膠類發生火災應使用泡沫或干粉滅火器，嚴禁使用水進行撲救；15. 在撲救燃燒產生有毒物質的火災時，撲救人員應該佩戴防毒面具后方可進行撲救；16. 在撲救火災的過程中，始終堅持救人第一的原則，嚴禁因拯救物資而置生命于不顧；17. 對傷者實施急救措施

20、后，立即送往醫院治療；18. 消防組值班人員堅守崗位，認真負責、做好下情上達工作，對事件發展情況，所采取的措施，存在的問題，要認真做好記錄，直至事件完全解決；19. 事故調查組對事故原因進行調查、評價并提出相應的解決方案；事故調查組將事件發生、處理的全過程和預防的方案及時向公司匯報。20. 滅火材料準備：二氧化碳泡沫滅火器/臺干粉滅火器/臺消防水帶/條項目部1010（六）、項目部安全急救援預案為了防范安全事故的發生，加強安全防范措施，避免安全事故的發生；在出現安全事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發生而采取的措施，使經濟損失和人員傷亡降低到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，并且經

21、常演練，達到在安全事故發生能夠迅速、及時的處理妥當。一、 安全事故緊急救援小組名單：組長：蔣國平副組長：蔣國建組員： 馬旭明 現場安全員 各班組組長各成員職責：1、組長：發生安全事故后，負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯系。2、副組長：負責現場指揮實施救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩定現場，冷靜沉著處理。3、各組員：負責實施救護工作，保證事故發生后，能使救護工作做到最佳，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。二、 在發生安全事故時，緊急動員小組組員和各班班組進行迅速、針對性的處理，保護好現場。緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：110七 混

22、凝土澆筑方案（一）作業準備1澆筑前應將模板內的垃圾、泥土、木方等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊是否墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規范要求。2澆筑前澆水使模板濕潤。3施工縫的松散砼及砼軟弱層已剔掉清凈，露出石子，并澆水濕潤、無明水。（二）砼澆筑與振搗的一般要求1采用泵送砼，砼自輸送泵口下落的自由傾落高度不得超過2m，澆筑高度如超過2m時必須采取措施，如用串桶或溜等。2使用插入式振動泵應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距一般為300400mm。振搗上一層時應插入下層510cm，以使兩層砼結合牢固。振搗時，振搗棒不得觸及鋼筋和模板。3澆

23、筑砼應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層砼初凝前，將次層砼澆筑完畢。一般超過2小時應按施工縫處理。4澆筑砼時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件各插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即處理，并應在已澆搗的砼初凝前修正完好。（三）梁砼澆筑 1、 梁澆筑方法分兩層澆筑(框架柱5.8m高分兩次澆注，柱澆注完畢澆注4軸線KL2梁,澆注梁高一半后澆注BE1軸框架梁混凝土,然后澆注4軸KL2上半部分梁混凝土一層（梁的半高）澆注完畢后澆注第二步混凝土。 2、用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。

24、 3、 梁柱節點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。 （四）養護 混凝土澆筑完畢后，應在12小時內澆水養護，澆水次數應能保持砼有足夠的濕潤狀態，養護期一般不少于7天。（五）、應注意的質量問題1蜂窩：原因是砼一次下料過厚，振搗不實或漏振，模板有縫隙使水泥漿流失。2露筋：原因是鋼筋墊塊位移、間距過大、漏放、鋼筋緊貼模板造成露筋，或梁、板底部振搗不實，也可能出現露筋。3孔洞：原因是鋼筋較密的部位砼被卡，未經振搗就繼續澆筑上層砼。4縫隙與夾渣層：施工縫處雜物清理不凈或底漿振搗不實等原因，易造成縫隙、夾渣層。5梁、柱連接處斷面尺寸偏差過大，主要原因是柱

25、接頭模板剛度差、支撐不牢固或支此部位模板時未認真控制斷面尺寸。八、梁模板(扣件鋼管架)計算書NGK（蘇州）電瓷有限公司一期增建廠房工程；屬于排架結構，由大林組木工班組組織施工。高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于8米，跨度大于18米屬危險性較高的模板支撐工程，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高

26、支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.55；梁截面高度 D(m):1.20立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿步距h(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：15.50；梁兩側立柱間距(m):1.98；承重架支設:多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.65；采用的鋼管類型為483.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):2.40；混凝土自重(kN/m3):2.50；施工均布荷載

27、標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.

28、0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：6；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數：1；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，

29、可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得4.444h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 39.662 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混

30、凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.440.9=

31、2.02kN/m；q = q1+q2 = 7.776+2.016 = 9.792 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 239.8mm；面板的最大彎距 M= 0.19.792239.82 = 5.63104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 5.63104 / 2.16104=2.607N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.607N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l

32、= 239.8mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.2239.84/(10095001.94105) = 0.087 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =239.8/250 = 0.959mm；面板的最大撓度計算值 =0.087mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.959mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50

33、mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.440.9)0.24=5.87kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.15.87400.

34、002= 9.39104N.mm； 最大支座力:R=1.15.870.4=2.583 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 9.39104/8.33104 = 1.127 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.127 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.24= 4.32 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； I-面板的截面慣性矩：I

35、 = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.324004/(100100008.33106) = 0.009 mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.009mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.583kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎

36、矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.925 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 450mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 9.25105/0.898104 = 103.006 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =103.006N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算

37、根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.2 mm外楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大撓度計算值 =0.986mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.40.524 =3.773 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 1

38、7076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.773kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5501818/6 = 2.97104mm3； I = 550181818/12 = 2.67105mm4；

39、 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+2.00）0.551.200.90=18.53kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.550.90=0.21kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.550.90=1.39kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.53+0.21+1.39=20

40、.13kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1020.1270.252=0.126kN.m； =0.126106/2.97104=4.235N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.235 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+2.00)1.200+0.35）0.55= 17.35KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.

41、0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67717.3532504/(10095002.67105)=0.181mm；面板的最大撓度計算值: =0.181mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+2)1.20.25=7.8 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.25(21.2+0.55)/ 0.55=0.469 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土

42、時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.27.800+1.20.469=9.923 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.125=1.575 kN/m；荷載設計值 q = 9.923+1.575 = 11.498 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=510510/12 = 4.17102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩

43、圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的邊支座力N1=N2=0.005 KN，中間支座的最大支座力N=1.529 KN;方木最大應力計算值 ： =0.023106 /83333.33=0.281 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=31.5291000/(250100)=0.459N/mm2；方木的最大撓度：=0.003 mm；方木的允許撓度：= 0.714103/250=2.855mm；方木最大應力計算值 0.281 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=15.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.459 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.60

44、0 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.003 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.855 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.005 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.002 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.005 mm ；最大支座力 Rmax = 0.021 kN ；最大應力 = 0.002106

45、 /(5.08103 )=0.356 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 0.356 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.005mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.529 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.574 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.61 mm ；最大

46、支座力 Rmax = 6.691 kN ；最大應力 = 0.574106 /(4.49103 )=127.839 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值127.839 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.61mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿

47、與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.691 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.021 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.18115.5=3.359 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.65/

48、2+(1.98-0.55)/2)1.000.35=0.436 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.65/2+(1.98-0.55)/2)1.000.001(2.00+24.00)=0.032 kN； N =0.021+3.359+0.436+0.032=3.849 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強

49、度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3848.923/(0.312489) = 25.228 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 =

50、25.228 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.056 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.056(1.2+0.12) = 1.752 m；Lo/i = 1751.904 / 15.8 = 111 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.509 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=384

51、8.923/(0.509424) = 17.834 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 17.834 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =6.691 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.181(15.5-1.2)=3.359 kN； N =6.691+3.359=9.79 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面

52、積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.89； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.185 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細比 lo/i 的結果查

53、表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.298 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9790.241/(0.298424) = 77.483 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 77.483 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.056 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.056(1.2+0.12) = 1.752 m；

54、Lo/i = 1751.904 / 15.9 = 110 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.509 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9790.241/(0.509424) = 45.396 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 45.396N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十一、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 68

55、 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =26.765 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 6.691 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=26.765 fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求！十二、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和

56、樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設

57、置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平

58、桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在40-65N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。梁模支撐圖高大模板支設平面圖高大模板剖面圖（每6米設一道剪刀撐）高大模板水平支撐（每隔4米一道）高大模板支架立面圖（連續剪刀撐）