1、目 錄1編制依據及工程概況21.1編制依據21.2工程概況22 施工環境及條件23 模板支撐系統及高支撐模板系統的構造24 施工順序35 模板安裝施工技術措施36 混凝土澆注施工措施87 模板支架的拆除98 模板支撐計算書98.1 梁模板支撐計算書98.2 板模板支撐計算書318.2.1 厚度120mm板模板支撐458.3 下部樓板強度的(加固處理)計算479 施工過程監控措施4810 高支模事故應急救援預案4910.1 項目應急組織機構：4910.2 高支模突發事故處理5010.3 急救措施5110.4 事故應急與救援521、編制依據及工程概況1.1編制依據本施工方案是依據本工程設計圖紙、建

2、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011及J43-2000、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015、建筑施工手冊、施工組織設計及相關規范標準編制。1.2工程概況工程名稱：瀘縣婦幼保健院業務用房工程、瀘縣疾病預防控制中心業務用房工程、瀘縣衛生執法監督大隊業務用房工程本工程瀘縣婦幼保健院業務用房工程、瀘縣疾病預防控制中心業務用房工程、瀘縣衛生執法監督大隊業務用房工程 ，位于瀘縣玉蟾街道辦代橋村五社，“瀘縣婦幼保健院業務用房工程”大廳處有空洞，高度為8.7m，橫跨為15m，縱跨為9m；“瀘縣疾病預防控制中心業務用房工程”大廳處有空洞，高度為8.7m，橫跨為13.8m，

3、縱跨為7.4m，；“瀘縣衛生執法監督大隊業務用房工程”大廳處有空洞，高度為8.7m，橫跨為8.2m，縱跨為7.6m。2、施工環境及條件(1)、大型施工機械配置為：2臺塔吊， 2臺攪拌機,1臺56米泵車其滿負載泵送能力為60m3/小時；(2)、 現場施工道路滿足施工要求，可供車輛通行至輸送泵處。(3)、塔吊作業半徑能覆蓋轉換層平面。(4)、轉換層砼采用商品砼，支模系統均采用普通鋼管、扣件、頂托、木枋、層板組成。3、模板支撐系統及高支撐模板系統的構造1)、高支模是指高度大于或等于5米的模板及其支撐系統，故本工程需編制高支撐模板系統專項施工方案。2)、板底立桿縱橫向間距根據不同的樓板厚度和采用的水平

4、支撐大龍骨種類進行安裝，詳見表一中數據，施工中立桿間距不得超過表一中的數值。支撐體系雙向設置水平桿，水平桿步距1.5m，掃地桿距地0.2m，頂部水平桿距立桿頂部的高度不大于0.5m，并按規定設置豎向剪刀撐和水平剪刀撐。板底立桿頂部宜采用可調頂托，頂托上鋪設雙鋼管作為大龍骨；如果板底立桿頂部采用雙扣件固定水平支撐單鋼管作為大龍骨時，板底縱橫向立桿間距按表一中相應數值取用，梁底水平支撐鋼管(大龍骨)與立桿連接處為雙扣件，以滿足抗滑力要求。梁、板底模下小龍骨采用6080木方，中距0.3m。梁側橫小龍骨采用6080方木，水平設置，中-中300均勻布置，梁側大龍骨采用48*3.5雙鋼管，豎向設置，大龍骨

5、間距400mm，高度700mm1200mm的梁沿豎向按間距300mm設置M12對拉螺桿。各種板厚支撐系統表(表一)板厚(mm)立桿縱橫間距(mm)大龍骨為單鋼管雙扣件大龍骨為頂托雙鋼管120100011006)、高支撐系統剪刀撐的布設為：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；剪刀撐布設時，梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；高支撐模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的布設應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不

6、少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100 mm；剪刀撐跨越立桿根數宜按下表的規定確定。剪刀撐斜桿與地面的傾角（a）455060剪刀撐跨越立桿的最多根數（n）7657)、跨度大于4m 梁起拱2/1000。9)、回頂系統支設方法：橫向不少于3根，縱向對于梁高1.5m以上的為0.5m，梁高1.5m以下的為1m，回頂系統底部設掃地桿，水平桿雙向設置，步距1.5m，立桿頂部設置可調頂托，頂托上設雙鋼管或雙方木。經計算按上述方法進行加固處理后是安全的，計算過程見計算書內容。4、施工順序普通樓層：放線柱墻筋焊接綁扎驗收(梁板支模架搭設)梁、板模板梁筋綁扎(柱模支設)板筋(驗柱模)梁板筋驗

7、收柱砼梁板砼澆筑砼養護5、模板安裝施工技術措施5.1 進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對

8、角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 5.2 模板安裝施工 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1)、兩塊模板之間拼縫 12)、相鄰模板之間高低差 13)、模板平整度 24)、模板平面尺寸偏差

9、 35.2.1 模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。5.2.2 梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩定性。

10、在穩定的支架上先根據樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據施工組織設計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側模或板的周邊模板。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。 梁模板安裝時注意以下幾點： 鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； 根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； 梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45

11、） 5.3 模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2011）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土

12、前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有

13、代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不

14、超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2900mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7

15、）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派

16、專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 5.4 其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順

17、直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 5.5 脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存

18、時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。6、混凝土澆注施工措施梁、板、柱混凝土強度等級為C30。1)、砼澆筑順序柱澆筑時，采用逐根退行澆筑。每根柱要求一次澆筑完成。框架柱的進料及振搗，通過框架梁下部鋼筋上提后的空間放料，插入式振動棒插入振搗。梁板澆筑時，采用兩臺布料機分層循環澆筑。因框支梁最大高度達2000mm，所以要求斜面分層澆筑，每層厚度不超過300mm。砼澆筑應連續進行，如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，

19、控制在2小時以內,并應在下層砼初凝之前將上層砼澆筑完畢。澆搗上層砼時，要插入下層已搗砼50，確保分層界面結合緊密，樓板則采用平板振動器搗實。2)、施工要點(1)、在澆筑工序中，應控制砼的均勻性和密實性。砼拌合物運至澆筑地點后，應立即澆注入模。在澆筑過程中，如發現砼拌合物的均勻性和稠度發生較大的變化，應及時處理。(2)、振搗時，振動棒不得打、撬安裝埋管，并盡量不要碰撞鋼筋。提棒操作應采取快插慢抽，拔出時電機不能停轉；每振點的振搗時間控制在2030S，以不再出現氣泡、表面砂漿不再沉陷為止，并且在2030min后對其進行二次復振。(3)、振動棒插點間距以不大于振動棒作用半徑的1.25倍為宜(一般為4

20、00mm左右)；距離模板不應大于作用半徑的；砼分層厚度不大于振動棒作用長度的1.25倍。加強結點處、轉角處、鋼筋密集處振搗，此部位可采用小直徑振動棒振搗，保證棒能落實到位。當發現砼有不密實等現象，應立即采取措施。(4)、澆筑人員應隨時注意鋼筋的位置和保護層的厚度。設專人負責檢查模板、支撐架、鋼筋、預埋件和預留孔洞等是否變形移位，同時防止下料不均和漏振。當發現有變形、移位時，應立即停止澆筑，并應在已澆筑的砼凝結前修整完好。3)、砼養護砼澆筑完畢后，要避免曝曬，并在澆筑完畢后的12h以內開始連續養護。樓面砼終凝后宜覆蓋一層塑料薄膜自養或澆水養護；柱墻宜帶模澆水養護；轉換梁體積較大，為避免裂縫產生，

21、要求加草袋覆蓋養護，使其始終保持濕潤狀況，同時減緩砼表面散熱速度。養護時間不少于14d。7、模板支架的拆除1)、模板拆除根據現場同條件的試塊試壓強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2)、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3)、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的

22、養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4)、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5)、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。6)、安全措施：(1)、拆除前應全面檢查支架的扣件連接、支撐系統等是否符合構造要求拆除作業必須由上而下進行，嚴禁上下同時作業(2)、模板應隨支架的拆除逐塊拆下，禁止成片撬落(3)、拆除區域應圍起警戒，禁止其他人員進入(4)、拆下的模板和扣件等禁止高空拋落(5)、模板的拆除要搭設操作平臺(6)、拆下的模板、木枋應及時除掉上面

23、的鐵釘防止扎傷。(7)、底模拆除時混凝土的強度必須達到GB50204-2002中表4.3.1的規定方可拆模，否則應采取可靠的回頂及加固措施并應通過計算確定。8、模板支撐計算書8.1 梁模板支撐計算書(一)、斷面300700梁計算書：1)、編制依據：高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、混凝土結構設計規范GB50010-2015、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2014)等規范編制。 2)、參數信息(1).模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.3；梁截面高度 D(m):0.7混凝土板厚度(mm):

24、120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.80；梁兩側立柱間距(m):1.80；承重架支設:梁底4根承重立桿(橫向一排6根立桿)，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:1.00；(2).荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；

25、傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0(3).材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；(4).梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；(5).梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：6；穿梁螺栓水

26、平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，300mm，300mm，350mm，350mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；3)、梁模板荷載標準值計算(1).梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，

27、輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。4)、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載

28、；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)(1).強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.320.9=0.76kN

29、/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 324mm；面板的最大彎距 M= 0.16.5883242 = 6.92104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.92104 / 1.62104=4.269N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.269N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ (2).撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 324mm；

30、 E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.43244/(10095001.46105) = 0.291 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =324/250 = 1.296mm；面板的最大撓度計算值 =0.291mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.296mm，滿足要求！5)、梁側模板內外楞的計算(1).內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm

31、，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.324=7.12kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 300mm； 內楞的最大彎距: M=0.17.12300.002= 6.40104N.mm； 最大支座

32、力:R=1.17.1150.3=2.348 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6.40104/6.40104 = 1.001 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.001 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.32= 5.83 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 300mm； I-面板的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計算值

33、: = 0.6775.833004/(100100005.12106) = 0.006 mm；內楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.006mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！(2).外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.348kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm).外楞

34、抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.47 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.70105/1.02104 = 46.22 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =46.22N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.253 mm外楞的最大容許撓

35、度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大撓度計算值 =0.253mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.875mm，滿足要求！6)、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.30.35 =1.89 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最

36、大拉力 N=1.89kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！7)、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 14001818/6 = 7.56104mm3； I = 1400181818/12 = 6.80105mm4； (1).抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：

37、 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.401.800.90=69.40kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.400.90=0.53kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.400.90=3.53kN/m；q = q1 + q2 + q3=69.40+0.53+3.53=73.46kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax

38、= 0.1073.458； =0.165106/7.56104=2.186N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.186 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2).撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）1.40= 64.75KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600

39、mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67764.751504/(10095006.80105)=0.034mm；面板的最大撓度計算值: =0.034mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！8)、梁底支撐木方的計算(1).荷載的計算：A、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.80.15=6.885 kN/m；B、模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.15(21.8+1.4)/ 1.4=0.188 kN/m；C、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.

40、5+2)0.15=0.675 kN/m；(2).木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.26.885+1.20.188=8.487 kN/m；活荷載設計值 P=1.40.675=0.945 kN/m；荷載設計值 q = 8.487+0.945 = 9.432 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6868/12 = 2.56102 cm4；(3).支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的邊支座力N1=N2=

41、0.473 KN，中間支座的最大支座力N=3.837 KN;方木最大應力計算值 ： =0.143106 /64000=2.232 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=33.8371000/(26080)=1.199N/mm2；方木的最大撓度：=0.08 mm；方木的允許撓度：= 0.2103/250=0.8mm；方木最大應力計算值 2.232 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 1.199 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.080 mm 小于 方木的最大允許撓度 =

42、0.800 mm，滿足要求！9)、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。(1).梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.473 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.08 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.057 mm ；最大支座力 Rmax = 1.719 kN ；最大應力 = 0.08106 /(4.49103 )=17.72 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205

43、N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 17.72 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.057mm小于500/150與10 mm,滿足要求!(2).梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 3.837 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.646 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.461 mm ；最大支座力 Rmax = 13.955 kN ；最大應力 = 0.646106 /(4.

44、49103 )=143.844 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 143.844 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.461mm小于500/150與10 mm,滿足要求!10)、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN (實際施工時梁底立桿頂部采用可調頂托，雙鋼管大龍骨，承載能力大于雙扣件)。縱向或橫向水平桿與立

45、桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=13.955 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 11)、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.719 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.153.8=0.682 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1

46、.00/2+(1.80-1.40)/2)0.500.35=0.147 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(1.80-1.40)/2)0.500.180(1.50+24.00)=1.928 kN； N =1.719+0.682+0.147+1.928=4.476 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立

47、桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4475.532/(0.209424) = 50.505 N/mm2；鋼管立桿穩定性

48、計算 = 50.505 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！(2).梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =13.955 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.15(3.8-1.8)=0.682 kN； N =13.955+0.682=14.313 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3

49、)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值

50、 ；=14313.456/(0.209424) = 161.522 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 161.522 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！(二) 斷面400900梁計算書：見下表，詳細過程略。工程名稱瀘縣婦幼保健院、疾病預防控制中心、衛生執法監督大隊業務用房工程部位梁模板(扣件鋼管架)400900計算參數立柱梁跨度方向間距0.5m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.1m；立桿步距1.5m；梁支撐架搭設高度3.8m；梁兩側立柱間距1.3m；承重架采用雙扣件類型，梁底增加立直根數3根(橫向一排5根立桿)；水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截

51、面寬度0.4m；梁截面高度0.9m；梁側次楞根數6根；梁側主楞間距300mm；穿梁螺栓水平間距300mm；穿梁螺栓豎向根數6根。搭設材料模板支架采用483.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；模板采用膠合面板；板底支撐采用方木；主楞采用鋼楞；次楞采用木楞；模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M14型。序號審核要點計算過程結論1梁側模板支撐的計算面板的受彎應力計算值: =5.388N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.463mm =1.456mm;符合要求2梁側模板內外楞的計算內楞最大受彎應力計算值:=1.124 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求內楞的最大撓

52、度計算值:=0.007 mm =1.2 mm;符合要求外楞的受彎應力計算值： =31.156N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值： =0.091mm =1mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =2.16 kN N=17.85 kN;符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應力 =4.295 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.12 mm =0.8mm。 符合要求5梁底支撐木方的計算方木最大應力計算值2.98N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪應力計算值1.565N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大

53、撓度=0.142mm =1mm;符合要求6梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最大應力計算值=16.953N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.059mm 500/150與10 mm;符合要求支撐鋼管的最大應力計算值=142.753N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.496mm 500/150與10 mm;符合要求7扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為16kN扣件所受應力 R=13.98kN 16kN符合要求8立桿的穩定性計算鋼管立桿穩定性計算 = 50.638 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求鋼管立桿穩定性計算 = 160.9

54、81 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求結論符合要求注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。(三) 斷面250600梁計算書：見下表，詳細過程略。工程名稱瀘縣婦幼保健院、疾病預防控制中心、衛生執法監督大隊業務用房工程部位梁模板(扣件鋼管架) 250600計算參數立柱梁跨度方向間距0.5m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.1m；立桿步距1.5m；梁支撐架搭設高度3.6m；梁兩側立柱間距1.1m；承重架采用雙扣件類型，梁底增加立桿根數為2根(橫向一排4根立桿)；水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截面寬度0.25m；梁截面高度0.6m；梁側次楞根數6根；梁側主楞間距500mm；

55、穿梁螺栓水平間距500mm；穿梁螺栓豎向根數6根。搭設材料模板支架采用483.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；模板采用膠合面板；板底支撐采用方木；主楞采用鋼楞；次楞采用木楞；模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M12型。序號審核要點計算過程結論1梁側模板支撐的計算面板的受彎應力計算值: =5.388N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.463mm =1.456mm;符合要求2梁側模板內外楞的計算內楞最大受彎應力計算值:=3.122 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求內楞的最大撓度計算值:=0.054 mm =2 mm;符合要求外楞的受彎應力計算值： =8

56、6.543N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值： =0.479mm =0.75mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.15 kN N=12.92 kN;符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應力 =2.416 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.038 mm =0.6mm。 符合要求5梁底支撐木方的計算方木最大應力計算值1.424N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪應力計算值0.91N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大撓度=0.046mm =1mm;符合要求6梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最

57、大應力計算值=10.081N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.032mm 500/150與10 mm;符合要求支撐鋼管的最大應力計算值=109.224N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.35mm 500/150與10 mm;符合要求7扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為16kN扣件所受應力 R=10.6kN 16kN符合要求8立桿的穩定性計算鋼管立桿穩定性計算 = 42.416 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求鋼管立桿穩定性計算 = 122.371 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求結論符合要求注：此表數據

58、來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。(四) 斷面200600梁計算書：見下表，詳細過程略。工程名稱瀘縣婦幼保健院、疾病預防控制中心、衛生執法監督大隊業務用房工程部位梁模板(扣件鋼管架) 200600計算參數立柱梁跨度方向間距0.5m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.1m；立桿步距1.5m；梁支撐架搭設高度4.1m；梁兩側立柱間距1.5m；承重架采用雙扣件類型，梁底增加立桿根數為3根(橫向一排5根立桿)；水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截面寬度0.2m；梁截面高度0.6m；梁側次楞根數4根；梁側主楞間距500mm；穿梁螺栓水平間距500mm；穿梁螺栓豎向根數4根。搭設材料模板支架采用483.5

59、鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；模板采用膠合面板；板底支撐采用方木；主楞采用鋼楞；次楞采用木楞；模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M12型。序號審核要點計算過程結論1梁側模板支撐的計算面板的受彎應力計算值: =7.873N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.989mm =1.76mm;符合要求2梁側模板內外楞的計算內楞最大受彎應力計算值:=3.774 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求內楞的最大撓度計算值:=0.065 mm =2 mm;符合要求外楞的受彎應力計算值： =104.613N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值： =0.

60、639mm =0.875mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.375 kN N=12.92 kN;符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應力 =5.117 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.221 mm =1mm。 符合要求5梁底支撐木方的計算方木最大應力計算值2.99N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪應力計算值1.662N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大撓度=0.097mm =1mm;符合要求6梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最大應力計算值=8.951N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大

61、撓度0.03mm 500/150與10 mm;符合要求支撐鋼管的最大應力計算值=103.681N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.343mm 500/150與10 mm;符合要求7扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為16kN扣件所受應力 R=11.44kN 16kN符合要求8立桿的穩定性計算鋼管立桿穩定性計算 = 43.401 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求鋼管立桿穩定性計算 = 133.401 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求結論符合要求注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。(五) 斷面200700梁計算書：見下表

62、，詳細過程略。工程名稱瀘縣婦幼保健院、疾病預防控制中心、衛生執法監督大隊業務用房工程部位梁模板(扣件鋼管架) 200700計算參數立柱梁跨度方向間距0.5m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.1m；立桿步距1.5m；梁支撐架搭設高度3.8m；梁兩側立柱間距1m；承重架采用雙扣件類型，梁底增加立桿根數為2根(橫向一排4根立桿)；水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截面寬度0.5m；梁截面高度1.5m；梁側次楞根數4根；梁側主楞間距500mm；穿梁螺栓水平間距500mm；穿梁螺栓豎向根數4根。搭設材料模板支架采用483.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；模板采用膠合面板；板底支撐采用方木；主楞采用鋼楞；次楞采用木

63、楞；模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M14型。序號審核要點計算過程結論1梁側模板支撐的計算面板的受彎應力計算值: =2.834N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.128mm =1.056mm;符合要求2梁側模板內外楞的計算內楞最大受彎應力計算值:=2.265 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求內楞的最大撓度計算值:=0.039 mm =2 mm;符合要求外楞的受彎應力計算值： =62.768N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值： =0.369mm =0.875mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3

64、.375 kN N=17.85 kN;符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應力 =7.368 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.458 mm =1.2mm。 符合要求5梁底支撐木方的計算方木最大應力計算值1.66N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪應力計算值1.2N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大撓度=0.042mm =1mm;符合要求6梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最大應力計算值=5.705N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.015mm 500/150與10 mm;符合要求支撐鋼管的最大應力計算值=7

65、3.898N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.192mm 500/150與10 mm;符合要求7扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為16kN扣件所受應力 R=6.81kN 16kN符合要求8立桿的穩定性計算鋼管立桿穩定性計算 = 37.659 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求鋼管立桿穩定性計算 = 80.838 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求結論符合要求注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。(六) 斷面250700梁計算書：見下表，詳細過程略。工程名稱瀘縣婦幼保健院、疾病預防控制中心、衛生執法監督大隊業務用房工程部位

66、梁模板(扣件鋼管架) 250700計算參數立柱梁跨度方向間距0.5m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.1m；立桿步距1.5m；梁支撐架搭設高度3.8m；梁兩側立柱間距1m；承重架采用雙扣件類型，梁底增加立桿根數為2根(橫向一排4根立桿)；水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁截面寬度0.25m；梁截面高度0.7m；梁側次楞根數4根；梁側主楞間距500mm；穿梁螺栓水平間距500mm；穿梁螺栓豎向根數3根。搭設材料模板支架采用483.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；模板采用膠合面板；板底支撐采用方木；主楞采用鋼楞；次楞采用木楞；模板采用膠合面板厚度為18mm；對拉螺栓采用M12型。序號審核要點計算過程結論1梁

67、側模板支撐的計算面板的受彎應力計算值: =4.701N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.353mm =1.36mm;符合要求2梁側模板內外楞的計算內楞最大受彎應力計算值:=2.917 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求內楞的最大撓度計算值:=0.051 mm =2 mm;符合要求外楞的受彎應力計算值： =80.837N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大撓度計算值： =0.455mm =0.875mm符合要求3穿梁螺栓的計算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.375 kN N=12.92 kN;符合要求4梁底模板計算梁底模面板計算應力 =5.9

68、91 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大撓度計算值:=0.368 mm =1.2mm。 符合要求5梁底支撐木方的計算方木最大應力計算值1.369N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪應力計算值0.989N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大撓度=0.034mm =1mm;符合要求6梁跨度方向鋼管的計算支撐鋼管的最大應力計算值=4.703N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.012mm 500/150與10 mm;符合要求支撐鋼管的最大應力計算值=60.92N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度0.158mm

69、 500/150與10 mm;符合要求7扣件抗滑移的計算雙扣件實際抗滑承載力為16kN扣件所受應力 R=5.61kN 16kN符合要求8立桿的穩定性計算鋼管立桿穩定性計算 = 36.618 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求鋼管立桿穩定性計算 = 67.871 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求結論符合要求注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。8.2 板模板支撐計算書8.2.1 厚度120mm板模板支撐8.2.1.1 編制依據高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、混凝土結構設計規范GB50010-2015、建

70、筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2014)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。8.2.1.2 支撐大龍骨采用可調頂托上設置雙鋼管(一)、參數信息:1).模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):8.7；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連

71、接方式:可調托座；2).荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3).材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48

72、 3.5；4).樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400E；樓板混凝土強度等級:C30；樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元(二)、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1)、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(k

73、N/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2)、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.42.5= 9.92kN/m最大彎矩M=0.19.920.252= 0.062 kNm；面板最大應力計算值 = 62000/54000 = 1.148 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.148 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3)、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 5.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6775.352504/(1009

74、50048.6104)=0.031 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.031 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!(三)、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖1).荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.2 = 1.25 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的

75、荷載(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2).強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.25 + 0.088)+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.4812 = 0.31 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.31106/64000 = 4.844 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.844 N/mm2 小于方木的抗彎強度

76、設計值 13 N/mm2,滿足要求!3).抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.481 = 1.55 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.55103/(2 6080) = 0.484 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.484 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4).撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.33710004

77、/(10095002560000)= 0.287 mm；最大允許撓度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.287 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!(四)、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3.1 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.163 kNm ；最大變形 Vmax = 1.845 mm ；最大支座力 Qmax = 13

78、.563 kN ；最大應力 = 1162685.981/8980 = 129.475 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 129.475 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.845mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!(五)、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1).靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35

79、11 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.211 = 5 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.18 kN；2).活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3).不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.716 kN；(六)、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 13.716 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得

80、到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度

81、L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=13716.48/（0.537424） = 60.242 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 60.242 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1

82、.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.5+0.12) = 2.029 m；Lo/i = 2028.602 / 15.9 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=13716.48/（0.406424） = 79.68 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 79.68 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。8.2.1.3 支撐大龍骨采用水平單鋼

83、管雙扣件(一)、參數信息:1).模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):6.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2).荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3).材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎

84、強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4).樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400E；樓板混凝土強度等級:C30；樓板的計算厚度(mm):120； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元(二)、模板面板計算:同8.2.1.2中(二)的內容。(三)、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I

85、=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖1).荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.2 = 1.25 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2).強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.25 + 0.088)+1.40.625 = 2.48 kN/m；

86、最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.480.82 = 0.198 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.198106/64000 = 3.1 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.1 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3).抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.480.8 = 1.24 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.24103/(2 6080) = 0.388 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方

87、木的受剪應力計算值 0.388 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4).撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.3378004 /(10095002560000)= 0.117 mm；最大允許撓度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.117 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!(四)、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P

88、 = 2.48 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.667 kNm ；最大變形 Vmax = 1.287 mm ；最大支座力 Qmax = 8.8 kN ；最大應力 = 666984.375/4490 = 148.549 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 148.549 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.287mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!(五)、扣件抗

89、滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.8 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! (六)、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1).靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.

90、80.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.20.80.8 = 3.2 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.254 kN；2).活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3).不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.137 kN；(七)、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.137 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,

91、由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式

92、的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=9137.28/（0.537424） = 40.131 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 40.131 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a =

93、 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(1.5+0.12) = 2.128 m；Lo/i = 2127.892 / 15.9 = 134 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.376 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=9137.28/（0.376424） = 57.314 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 57.314 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。8.2.2厚

94、度120mm板模板支撐8.2.2.1 支撐大龍骨采用可調頂托上設置雙鋼管見下表，詳細計算過程略。工程名稱瀘縣婦幼保健院、疾病預防控制中心、衛生執法監督大隊業務用房工程審核部位120厚板模板(扣件鋼管高架)計算參數立桿縱距1.2m立桿橫距1.2m，立桿步距1.5m，模板支架搭設高度為8.7m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度為0.1m，板底支撐間距為300mm，水平桿與立桿連接采用雙扣件；施工均布荷載標準值2kN/m2。搭設材料模板支架采用483.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；板底支撐采用方木；序號審核要點計算過程結論1模板面板計算面板的最大應力計算值為 =1.117 N/mm2 f=13 N/mm2

95、符合要求面板的最大撓度計算值 V =0.039 mm V=1.2 mm符合要求2模板支撐方木的計算方木的最大應力計算值為 =5.653 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪應力計算值 =0.471 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大撓度計算值 V =0.433 mm V=4.8 mm符合要求3托梁材料計算托梁的最大應力計算值=151.106N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大撓度3.1mm 1200/150與10 mm;符合要求4立桿的穩定性計算鋼管立桿的最大應力計算值公式四=64.459 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求鋼管立桿的

96、最大應力計算值公式四=85.257 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求結論符合要求注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。8.2.3.2 支撐大龍骨采用單鋼管雙扣件見下表，詳細計算過程略。工程名稱瀘縣婦幼保健院、疾病預防控制中心、衛生執法監督大隊業務用房工程審核部位120厚板模板(扣件鋼管高架)計算參數立桿縱距1m立桿橫距1m，立桿步距1.5m，模板支架搭設高度為6m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度為0.1m，板底支撐間距為300mm，水平桿與立桿連接采用雙扣件；施工均布荷載標準值2kN/m2。搭設材料模板支架采用483.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；板底支撐采用方木；序

97、號審核要點計算過程結論1模板面板計算面板的最大應力計算值為 =1.117 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大撓度計算值 V =0.039 mm V=1.2 mm符合要求2模板支撐方木的計算方木的最大應力計算值為 =3.926 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪應力計算值 =0.393 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大撓度計算值 V =0.209 mm V=4 mm符合要求3木方支撐鋼管計算支撐鋼管的最大應力計算值=188.368N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撐鋼管的最大撓度2.445mm 1000/150與10 mm;符合要求4扣

98、件抗滑移的計算雙扣件抗滑承載力 R =9.137kN 14.4kN符合要求5立桿的穩定性計算鋼管立桿的最大應力計算值公式五=46.1 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求鋼管立桿的最大應力計算值公式五=60.975 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求結論符合要求注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。8.3 下部樓板強度的(加固處理)計算轉換層下的樓板承受轉換層施工時的所有荷載，包括轉換層梁板結構、支撐腳手架、模板、和施工活荷載。根據圖紙結構設計總說明：一層頂板(承受結構轉換層施工時的荷載)設計能承受的施工荷載為5KN/m2(考慮裝修層未施工的部分荷載)。

99、樓板處傳遞到下層樓板的荷載計算：1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN/m2；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN/m2；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1811 = 4.5 kN/m2；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.36 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (2+2 ) 11 = 4 kN/m2；3.轉換層樓板處傳遞到下層樓板的合力為NG3+ NQ=9.36KN/m25KN/m2(設計值)因此轉換層樓

100、板處在下層(一層)的模板支撐體系不能拆除。根據結構設計總說明，一層地面的設計使用荷載10KN/m2,考慮地面裝修未施工部分的荷載約1.5KN/m2,故按承載能力11.5 KN/m2計算。其中9.36 KN/m2-5 KN/m2=4.36 KN/m2部分為承受因上層樓板承載能力不足的轉換層樓板剩余部分荷載，其余部分11.5 KN/m2-4.36 KN/m2=7.14 KN/m2用于承受大梁傳遞下來的荷載。在轉換層大斷面梁(高度1000mm以上)的位置對一層頂板需進行加固處理，其它梁斷面都不大于1m，考慮荷載分散效應，可不進行特殊加固處理。回頂力計算：(因在上述計算中考慮了活荷載和架子、模板荷載，

101、此處計算僅需考慮梁除板厚以外的砼荷載)對斷面尺寸最大的14001800梁，剩余斷面高度為1620mm，每延長米荷載為1.4m1.62m1m25KN/m3=56.7KN加固區腳手架立桿間距縱橫均為0.5m，在對應轉換層大梁的位置沿梁長方向搭設，立桿橫向3排，排距0.5m，縱向間距對于梁高大于1.5m的為0.5m，梁高1.5m以下的為1m。回頂架底部設掃地桿，水平桿雙向設置，步距1.5m，立桿頂部設置可調頂托(鋪雙鋼管或雙方木)。根據前面大梁梁底立桿受力計算，此種情況下立桿長細比為Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=

102、0.209 ；每根鋼管立桿穩定承受荷載能力為：N=f A=2050.209424=17818.6N=18.166KN；每個回頂單元承載能力為：4N=18.1663=54.5KN56.70.5=28.35KN滿足要求。上述荷載傳遞到首層地面樓板，按照承載能力11.5KN/m2考慮，計算該層樓板的承載能力：承受該荷載的單元跨面積為：8m0.5m=4m2則其能承受的荷載為11.5KN/m24m2=46KN56.70.5=28.35KN，滿足要求。因此負一層不需進行回頂處理，僅需對一層頂板進行回頂處理即可。9、施工過程監控措施1) 支撐架、模板搭設安裝完成后，必須由質量監督站、建設單位與監理單位進行驗

103、收，嚴格按照施工方案進行施工，驗收合格簽字確認后方可進行混凝土澆筑。檢查主要內容見施工方案。2) 成立安全檢查監控小組，對施工過程模板及其頂架安全進行監控。監控內容為：（1） 模板及頂架變形情況（2） 混凝土澆筑過程中堆高情況（3） 施工荷載情況3) 在混凝土澆筑過程中，派專門的管理人員與木工進行跟班。在混凝土施工過程對模板變形進行監控，在轉換層大梁下模板拉通鐵線，檢測模板變形。4) 大梁沉降檢測設置詳見附圖。設置點每棟不少于4個點。（1） 對大斷面梁進行重點監控，主要是監控模板及支架的水平側移和沉降情況。（托梁撓度不超過4.4mm，支架水平位移不超過20mm，支架沉降不超過5mm）（見附圖）

104、（2） 必須在澆筑前按本方案設置好監測點，并安排專人負責監測并對支架的水平側移和沉降進行記錄。當出現突變正常趨勢時，應加強監控，并立即通知項目經理和施工負責人，立即停止砼的澆注，分析下沉原因，采取加強措施后方可繼續澆注。臨測點設置方法如附圖：10、高支模事故應急救援預案10.1 項目應急組織機構：工程項目部成立重大事故應急救援“指揮領導小組”，由項目經理及技術負責人、安全員、施工員、質量員等負責人組成，下設應急救援專業小組。應急救援指揮領導小組設在施工辦公室，日常工作由安全員兼管負責。發生較大事故時，領導小組成員迅速到達指定崗位，因特殊情況不能到崗的，由所在單位按指揮機構組成名單排序遞補。以指

105、揮領導小組為基礎，成立重大事故應急救援指揮部，由項目經理為總指揮，負責事故的應急救援工作的組織和指揮。指揮小組領導成員：總指揮：陳河 應急救援小組：羅孝全、張杰、陳俊然、黃順雨救援后勤保障小組：羅陽德、李良初、桂幫桃(2)、人員分工和職責總指揮：負責組織和指揮整個應急救援工作。安全負責人：協助總指揮做好事故報警、情況通報和事故處置工作。保衛負責人：負責消防、警戒、治安保衛、疏散和道路管制等工作。救援小組：現場救援工作。表1報警救援及其他聯絡電話單位或姓名電話火警119公安110醫療120交通122工地應急機構辦公室技術部辦公室10.2 高支模突發事故處理 高支模安裝工程事故應急預案 高支模安裝

106、施工是建筑行業必不可少的工序，施工過程高處作業、臨邊作業的機會時有出現，它的條件差，有一定的危險因素，要避免發生高處墜落事故及支模變形坍塌的事故，施工過程必須按方案的要求進行施工。 （A）有關注意事項 (1). 支模安裝必須按施工設計進行，嚴禁任意變動。安裝完成后必須辦理驗收合格才可交下一道工序作業。 (2). 樓層二層以上的建筑物安裝支模時， 周圍應設安全網或搭設腳手架和加設防護欄桿。 (3). 澆灌整體式的多層構筑物砼，安裝上層樓板及支架時，下層樓板砼強度必須達到1.2Mpa 以后，才能上料具， 料具要分散堆放，不得過分集中。 (4). 下層樓板結構的強度要達到能承受上層支模系統和新澆筑砼

107、重量時方可進行。否則下層樓板結構的支撐系統不能拆除，同時上下層支柱應在同一垂直線上。 (5). 如采用懸吊模板、桁架支模方法，其支撐結構必須有足夠的強度和剛度，必須有施工設計。 (6). 支模系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。 (7). 模板支柱縱橫向水平、剪刀撐等均應按設計的規定布置，當設計無規定時，一般支柱的網距不可大于2m，縱橫向水平的上下步距不可大于1.5m，縱橫向的垂直剪刀撐間距不可大于6m。 （B）支模坍塌應急措施 (1). 施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。 (2). 當發生支模意外坍塌時，不要慌張，保持鎮靜的情緒

108、，視坍塌的方向及受影響位置，有序指揮員工疏散。 (3). 在坍塌過程中不要盲目搶險，應立刻切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。 (4). 立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。 (5). 按規定上報有關主管部門請求救援。 高支模拆除工程事故應急預案 高支模拆除是構筑物必須的工序，施工過程時有高處作業和臨邊作業，它的條件差，有一定的危險因素，同時在拆除過程中，模板會出現不規則的脫落，拆除的工序比安裝的工序危險因素更大，所以必須要按方案的要求進行施工。 （A）有關注意事項 (1). 模板拆除應經施工技術

109、人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時方可拆除。 (2). 拆除應按方案要求進行，大模板拆除應先拆穿墻螺栓和鐵件等，并使模板面與接觸面脫離，方可慢速起吊。起吊前認真檢查固定件是否全部拆除。 (3). 起吊時應先稍微移動一下，確認無誤后，方可正式起吊。 (4). 大模板的外模板拆除前，要用吊機事先吊好，然后才準拆除懸掛扁擔及固定件。 (5) 滑動模板拆除必須遵守建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91），。 (6). 高處復雜結構模板的拆除應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。 (7). 拆除模板一般采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。在拆

110、除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下， 尤其是用定型模板做平臺模板時更要注意。 （B）、支模拆除意外事故應急措施 (1). 施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。 (2). 設危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。 (3). 保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。 (4). 如使用某機具拆除時，過程中機具不得帶病運行。 (5). 當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。 (6). 在倒塌、坍塌過程中不要盲目搶救，有危及用電安全的，立刻切斷電源。確認未有繼

111、續坍塌情況下，采取有效措施搶救人員、集體財產。進行搶救工作時，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。 (7). 立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。 (8). 按規定上報有關主管部門請求救援。10.3 急救措施1)、高空墜落傷害應急（急救）措施：(1)、墜落在地的傷員，應初步檢查傷情，不要搬動搖晃。(2)、去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。(3)、采取初步急救措施：止血、包扎、固定。(4)、注意固定頸部、胸腰部脊椎，搬運時保持動作一致平穩，避免脊柱彎曲扭動加重傷情。(5)、立即呼叫120急救醫生前來救治或快速平穩地送醫院救治。2)、架體塌方受傷應急（急救）要點：(1)、爭分奪秒

112、救出壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸道暢通。(2)、救出來之后，呼吸停止者立即口對口人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。(3)、傷口止血切忌使用止血帶。(4)、切忌對壓埋傷進行熱敷或按摩。 (5)、打120急救電話呼救。10.4 事故應急與救援安全事故的應急和救援措施應根據事故的發生環境、條件、原因、發展狀態和嚴重程度的不同，而采取相應合理的措施。因此本事故應急與救援是安全事故發生后，實施搶救工作和進行事故處理的指導性意見，在實施過程中應根據不同情況隨機進行處理。1) 應急程序重大事故首先發現者緊急大聲呼救，同時可用手機或對講機立即報告工地當班負責人 條件許可緊急實施救援 報告聯絡有關人員（緊急時立

113、刻報警、打救助電話），成立指揮部（組） 必要時向社會發出救援請求 實施應急救援、上報有關部門、保護事故現場等 善后處理。2) 事故的應急救援措施基本要求(1) 各有關人員接到報警救援命令后，應迅速到達事故現場。尤其是現場急救人員要在第一時間內到達事故地點，以便能給傷者得到及時、正確的施救。(2) 當事故發生后，要立即與醫院門診部聯系要求派遣醫生來工地，協助救護，當人員傷害較多或較嚴重時，亦同時要立即與120急救中心或醫院聯系。或立即拔打110等求助有關部門或機構。(3) 當醫生未到達事故現場之前，急救人員要按照有關救護知識，立即救護傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止或放棄施救。

114、(4) 當事故發生后，或發現事故預兆時，應迅速組織疏散無關人員撤離事故現場，積極采取有關措施并組織治安隊人員建立警戒，不讓無關人員進入事故現場，并保證事故現場的救援道路暢通，以便救援的實施發現事故預兆時，應立即停止作業，采取必要的應急措施后迅速組織撤離作業現場，并迅速研究、分析事故預兆的發展，盡可能采取科學有效措施，避免事故的發生。(5) 當發生重特大事故，如上一級部門在事故現場建立應急指揮部，專業救援隊到達事故現場后，本應急救援人員應協助他們進行施救，并服從他們的統一指揮。表1現場應急救援措施事故類別事故原因現場救援措施備注高支模工程高支模支撐架坍塌、墜物或墜落傷人等1、最早發現者立即大聲呼

115、救，向有關人員報告或報警，原因明確可立即采取正確方法施救，但決不可盲目救助。2、按照應急程序處理，指揮部門迅速成立。3、有關人員迅速與醫院聯系要求派遣醫生來工地和聯系報120急救中心。4、迅速查明事故原因和判斷事故發展狀態，采取正確方法施救，未使用安全電壓觸電，必須先切斷電源。5、急救人員按照有關救護知識，立即救護傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。6、現場不具備搶救條件時，立即向社會求救。7、高支模支撐架坍塌、失穩時，應立及組織撤離作業現場，迅速組織疏散無關人員撤離事故現場，積極采取有關措施并組織治安隊人員建立警戒，不讓無關人員

116、進入事故現場。8、迅速判斷事故發展狀態和現場情況，采取正確方法施救，判斷清楚人員位置后，立即組織人員全力施救。9、在救護過程中要防止二次坍塌傷人，必要時要先對危險的地方采取一定的措施。10、發現事故預兆后，立即停止作業，3) 有關規定和要求為能在事故發生時，迅速準確、措施得當、有條不紊地處理事故，盡可能減少事故的損失，落實好各項崗位責任制和各項措施，特規定如下的要求：(1) 落實應急救援組織，救援指揮部成員和救援人員應按照專業分工，本著專業對口、便于領導、便于集結和開展救援的原則，落實人員，當人員有變化時要及時根據情況給予調整，并及時通知到有關人員，確保救援組織的落實。(2) 事故發生時，如名

117、單的第一負責人不在現場時，由組織名單的第二人頂替，如此類推。比如項目經理不在施工現場時，由項目副經理擔任總指揮，當副經理不在時，由技術組的擔任指揮。(3) 應把報警電話和報警注意事項貼于各辦公室放置電話的附近，以便事故發生時能緊急報警和聯絡有關人員。(4) 按照任務分工做好物資器材準備工作，各種器材指定專人保管，并定期組織檢查保養，使其隨時處于良好狀態。在倉庫或儲物柜存放的應急物品，除保管人員有鑰匙外，亦要有備用鑰匙放于保留副經理處，一時無法找到鑰匙時要砸鎖。(5) 按照預定的演練時間，定期組織事故應急救援訓練和學習，并要組織現場所有人員學習事故應急常識教育，了解和熟悉本救援預案、了解消防逃生疏散通道、消防設備的位置和使用方法等。(6) 事故發生時，各有關人員接到報警通知（信號）后，應以迅速趕往事故現場，并服從有關指揮。(7) 現場施工人員掌握事故急救常識對事故應急救援是非常重要的，因此要組織所有員工學習，對班組長和管理技術人員要專門組織學習和培訓。(8) 重大事故應急預案的解除，由指揮部的總指揮宣布解除。(9) 當本預案與社會，或公司的應急預案的有關規定有沖突時，應遵守執行社會，或公司預案的有關要求。