1、目錄第一節、工程概況2一、工程概況2二、施工平面布置3三、施工要求3四、技術保證條件3第二節、編制依據5第三節、施工計劃6一、施工進度計劃6二、材料與設備計劃6第四節、施工工藝技術9一、技術參數9二、工藝流程12三、施工方法12四、檢查驗收19第五節、施工安全保證措施21一、組織保障21二、技術措施22三、監測監控25四、應急預案26第六節、勞動力計劃28一、專職安全生產管理人員28二、所需勞動力安排28第七節、計算書及相關圖紙29【計算書】29【節點圖】80第一節、工程概況一、工程概況工程基本情況工程名稱吉木乃縣人民法院工程地點周邊環境建筑面積（m2）0建筑高度（m）0基礎形式主體結構框架抗

2、震等級抗震設防烈度地上層數0地下層數0標準層層高（m）0其它主要層高（m）0高支模層結構情況高支模所在層2腳手架掛密目安全網有高支模層底標高（m）4.67柱砼強度等級C35高支模層頂標高（m）13.07梁板砼強度等級C30最大板跨（m）2.652.45普通板跨（m）2.652.45最大板厚（mm）80普通板厚（mm）80最大柱截面尺寸（mm）700700普通柱截面尺寸（mm）700700最大梁跨（m）34.8普通梁跨（m）8.7最大梁斷面尺寸（mm）5001600普通梁斷面尺寸（mm）2501400高支模下方層結構情況高支模所在層2腳手架掛密目安全網有高支模層底標高（m）4.67柱砼強度等級C

3、35高支模層頂標高（m）13.07梁板砼強度等級C30最大板跨（m）2.652.45普通板跨（m）2.652.45最大板厚（mm）80普通板厚（mm）80各責任主體名稱建設單位設計單位施工單位監理單位項目經理總監理工程師技術負責人專業監理工程師主要特點：根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）規定，本模板工程屬高大模板工程。難點：工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，砼振搗困難。重點：確保高支模穩定，安全，無事故。鋼筋砼結構質量滿足要求。二、施工平面布置見施工組織設計三、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施

4、工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據木結構設計規范GB 50005-2003建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2015鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-2001建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2013施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ5

5、9-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-2016危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）本工程施工圖紙本工程施工組織設計第三節、施工計劃一、施工進度計劃見施工組織設計二、材料與設備計劃1、鋼材的選用(1) 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2) 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規

6、定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3) 每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用48.33.6以上的鋼管。(4) 新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45

7、游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺5) 鋼管必須涂有防銹漆。(5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：1) 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件鋼管的端部彎曲L1.55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m

8、4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5302沖壓鋼腳手板a. 板面撓曲L4mL4m1216鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）53) 鋼管上嚴禁打孔。(6) 鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7) 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。(8) 扣件的驗收應符合下列規定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：1) 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新

9、、舊扣件均應進行防銹處理；3) 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。(9) 連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(10) 連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。2、木材的選用(1) 模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2) 模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要

10、符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。(4) 主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。(5) 當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。(6) 當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB50005的標準進行。(7) 施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定：1) 制作的原木、方木結構，不應大于15%；2) 板材和規格材，不應大于20%；3) 受拉構件的連接板，不

11、應大于18%；4) 連接件，不應大于15%。3、竹、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第四節、施工工藝技術一、技術參數【柱模板（設置對拉螺栓）】

12、混凝土柱高(mm)5400柱箍間距(mm)700柱箍合并根數1混凝土柱長邊邊長(mm)700長邊小梁根數5混凝土柱短邊邊長(mm)700短邊小梁根數5柱長邊螺栓根數3柱短邊螺栓根數3對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)413,413柱短邊對拉螺栓間距(mm)413,413面板材質覆面竹膠合板面板厚度(mm)15小梁材料鋼管小梁材質規格(mm)483柱箍材料鋼管柱箍材質規格(mm)483對拉螺栓類型M14扣件類型3形26型【板模板（扣件式）】新澆混凝土板厚(mm)100模板支架高度(m)10.4板長(m)3.63板寬(m)3.58立柱型號(mm)483縱距(mm)920橫距(mm)90

13、0水平拉桿步距(mm)1800立柱距混凝土板短邊(mm)435立柱距混凝土板長邊(mm)440面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材質方木小梁材質規格(mm)6080小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊距離(mm)15兩端各懸挑長(mm)250、250主梁材質鋼管主梁材質規格(mm)483主梁布置方式平行樓板長邊可調托座內主梁根數1【梁模板（扣件式）】新澆混凝土梁計算跨度(m)8.25結構層高(m)10.4混凝土梁截面尺寸(mm)350850梁側樓板厚度(mm)100支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)支撐立柱鋼管型號(mm)483梁跨度方向立柱間距(mm)900梁兩側立柱間距(

14、mm)1000步距(mm)1800樓板立柱間距(mm)900、900梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁材料方木小梁材質規格(mm)6080梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)300面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15主梁材料鋼管主梁材質規格(mm)483可調托座內主梁根數1【梁側模板】梁板結構情況梁兩側有板新澆混凝土梁計算跨度(m)8.25梁截面尺寸(mm)350850梁側樓板厚度(mm)100面板材料覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材質規格(mm)6080小梁布置方式水平向布置小

15、梁道數9主梁間距(mm)600主梁材料鋼管主梁材質規格(mm)483主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)225小梁計算方式三等跨連續梁對拉螺栓類型M14對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為(mm)200，600【梁模板（扣件式）】新澆混凝土梁計算跨度(m)7.15結構層高(m)10.4混凝土梁截面尺寸(mm)300700梁側樓板厚度(mm)100支撐方式梁一側有板，梁板立柱共用(A)支撐立柱鋼管型號(mm)483梁跨度方向立柱間距(mm)900梁兩側立柱間距(mm)1000步距(mm)1800樓板立柱間距(mm)900、900梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱

16、根數1梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁材料方木小梁材質規格(mm)6080梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)300面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm)15主梁材料鋼管主梁材質規格(mm)483可調托座內主梁根數1【梁側模板】梁板結構情況梁一側有板新澆混凝土梁計算跨度(m)7.15梁截面尺寸(mm)300700梁側樓板厚度(mm)100面板材料覆面木膠合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材質規格(mm)6080小梁布置方式水平向布置左右兩側小梁道數3,3主梁間距(mm)600主梁材料鋼管主梁材質規格(mm)483主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)

17、275小梁計算方式三等跨連續梁對拉螺栓類型M14對拉螺栓水平向間距(mm)600梁左側支撐距梁底距離依次為(mm)200，550梁右側支撐距梁底距離依次為(mm)200，550二、工藝流程柱搭設安裝腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子片模安裝柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面檢查校正群體固定辦預檢。板扣件搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。梁扣件彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。梁側安裝梁一側模板安裝另一側模板安裝上

18、下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預檢。三、施工方法2、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。3、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層支頂不允許拆除。4、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用柱模板、梁側模板、扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體

19、系。5、一般規定(1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6) 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。(7)拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時

20、，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下(10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(12)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48.33.6mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼

21、管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。(13) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。(2)方柱模板7、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：當層高在820m時，在最頂步距兩水平

22、拉桿中間加設一道水平拉桿；如下圖示意：8、剪刀撐(1)扣件式9、周邊拉結1) 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點；3) 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。四、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監，專業監理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大

23、量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m

24、靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/

25、38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定，對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；第五節、施工

26、安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、準備工作(1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2) 模板的基準定位工作：1) 首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2) 標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3) 豎向模板的支設應根據模板支設圖；4) 已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面

27、板不得投入使用；5) 支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設(1) 基礎及地下工程模板：1) 地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業。當深度超過2m時，操作人員應扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撐與側模的夾角不應小于45，支在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其上下模板應經就位校正并支撐穩固后，方可進行上一層模板的安裝；4) 在有斜支

28、撐的位置，應在兩側模間采用水平撐連成整體。(2) 樓梯模板1) 梯模施工前，根據實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木，在現場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面面層的粉刷厚度；2) 樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3) 模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內容要數量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽

29、角接縫處必須加墊海棉條，為了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標高處設置不少于2根斜撐，如下圖。(4) 梁、板模板1) 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3) 所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4) 梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5)梁高300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高2,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1001) 側模在混

30、凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2)底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；3)板底模2米，混凝土強度達到50%；2米、8米混凝土強度達到75%；8米，混凝土強度達到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除

31、板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。(7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。(8) 當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監測監控1、監測措施(

32、1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢

33、查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。四、應急預案1、目的提高

34、整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，

35、組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 2) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，

36、可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 3) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。4) 高支撐架體發生坍塌處理，有人員被埋的可能和支撐架體連續下垮造成更大傷亡，被埋人員在搶救中誤傷，搶險人員物體打擊、互相誤傷等。1、高支撐架體發生坍塌時，現場管理人員應組織班組長首先組織人員疏散

37、，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。如有施工人員被埋，在確保無二次坍塌的情況下立即組織有效的挖掘工作，并在第一時間向應急小組人員緊急報告，主要說明出事的地點、事故的大小、有無人員傷亡等。2、項目應急小組得知情況后，應協同項目醫生趕往現場，指揮營救工作，并撥打急救電話，以防不測。項目應急小組組長在未到達現場之前，應授權給現場的施工負責人全權指揮救援，避免耽誤搶救時間。3、在實施救援之前，現場施工負責人需保持頭腦冷靜，觀察支撐架體的穩定情況，分析支撐架體是否有再坍塌的跡象，如果有可能繼續坍塌，則首先要用挖機等機械排除松動的混凝土和鋼管后再實施救援，防止二次坍塌造成的人員傷亡。并派專人時刻觀察模板的

38、變化情況，發現變化，馬上向施工負責人報告。4、在現場施救的過程中，當塌坍面較小時，應采用人工清除的方法，將被埋人員找到。在尋找被掩埋者時一邊協同項目醫療人員進行搶救（如供氧、包扎），找到的人員用擔架將受傷人員抬出。如支撐架體大面積坍塌，則用挖掘機將架體不穩定的一側挖除，形成一定寬度穩定的工作面，然后采用人工將被埋工人救出。對于大塊沉重物體，應合理組織搬運，尤其是壓在被埋人員身上的大塊物體，必須組織好足夠人力方可搬運，搬運前應明確分工，由專人負責將被埋人員移出。人員應分班組，按照工作面合理安排人力并及時輪換，保障搶救挖掘人員體力，保證在最短時間內將被埋人員搶救出來。5、被埋人員被救出以后，在專業

39、醫療人員到達前由醫生對受傷人員進行簡單救助：爭分奪秒搶救壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通，出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在實施人工呼吸前，先要將傷員迅速地搬到附近較安全又通風的地方，再將傷員領口解開，腰帶放松，脫掉鞋子。口腔里若有塵土、血塊、痰液、假牙等，應完全吸出或取出。然后進行正規心肺復蘇；傷口止血且使用止血帶，切忌對壓傷進行熱敷或按摩。6、在現場施救過程中，如發現這位傷員有骨折現象，則利用木板、竹片和繩布等捆綁骨折處的上下關節，固定骨折部位，也可將其上肢固定身側，下肢與下肢縛在一起；在醫院救護車未來之前，利用現場的木板選配不少于名身強力壯的救護組人員保持在同一水平面上將其始至救護

40、車到達的地帶。7、傷員在經過項目醫療人員簡單救護后，不管受傷輕重，均應用救護車或項目部車輛盡快送到最近醫院做進一步的救護與治療，聽從醫生意見是否進行留院觀察。8、緊急救援工作結束后，應劃定危險區域，安排測量人員進行架體位移變形觀測，并安排有經驗的技術人員做好監控工作。如支撐面不穩定，應及時采取措施處理。9、對坍塌段尚未進行有效處理之前，應劃出警戒線或采取攔護措施，防止任何人員靠近危險區域。5) 當施工現場發生高處墜落事故處理，目擊者應高聲呼出，并撥打應急電話通知應急小組，同時也要通知離出事地點最近的管理人員，離出事地點最近的管理人員應迅在趕到出事地點，對事故情況迅速做出初步判斷，承擔臨時指揮應

41、急搶救工作，電話通知醫生馬上趕到現場；并向應急小組組長或副組長報告，電話通知時，應準確地說明事故地點、時間、受傷程度和人數。1、項目應急小組組長或副組長接到報告后，根據事故大小，立即組織應急小組成員趕到現場開展救援工作。應急救援應根據高處墜落高度的不同情況采取不同的應急救援措施：從樓面的臨邊洞口中掉到泥土面、混凝土地面，墜落高度超過3米以上的，傷勢一般是較嚴重的，第一時間應撥打120求救電話，并馬上派人到工地的大門口等候120的到來由引路者直接帶到出事地點，避免延誤時間。并指派項目保安隊長迅速對現場進行警戒、并維持秩序，掉到地面的，出事地點的20米范圍要停止作業，疏散人員，并不得有無關人員圍觀

42、或遠觀，特別是要防止腳手架上或臨邊的其他作業人員的圍觀，派專人對墜落口進行看護，避免二次事故的發生。從樓面的臨邊洞口中掉到架體內的防護層上、電梯井內的水平安全網上或其他水平安全防護層上時，應急小組負責人應迅速對掉落人員的受傷情況做出判斷，如有必要時第一時間應是撥打120求救電話，并馬上派人到工地的大門口等候120的到來，由引路者直接帶到出事地點，避免延誤時間。并指派項目保安隊長迅速對現場進行警戒，并維持秩序。掉落地點的同一層的所有作業要馬上停止，并由相關的施工員帶相應的作業人員離開作業面，并安排專人對作業人員做一個簡要說明，以班組為單位有序地從樓梯式腳手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班組

43、長帶回生活區，不得在現場圍觀或逗留；并由保安隊長指派保安員對掉落者進行專人看護，避免二次事故的發生。掉在上述地方的受傷人員，在掉落地點搶救難度大，首先應轉移至平臺上才方便進行救治。因此應急救援領導人必須召集在現場醫生和項目技術支持組一起確定轉移方案。同時做好如下現場臨時救治措施：a、高處墜落事故發生后，在120趕到前，現場醫生要對當事者進行及時的必要治療現場搶救的重點應放在對休克、骨折和出血等幾種情形上。120趕到后，要在120醫生指導下盡快把傷者抬到救護車上，再由120醫生在車上繼續對受傷者進行必要的救治，盡快送醫院進行搶救治療，避免延誤搶救的時間。b、首先由現場醫生觀察傷者的受傷情況、部位

44、、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。還呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右。如高處墜落者出現顱腦外傷，如傷者神志清醒，則先想辦法止血；如處在昏迷狀態，則在止血的同時必須維持昏迷者的呼吸道通暢，要讓昏迷者平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。如高處墜落者出現骨折，比如手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹竿等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與無骨折

45、的下肢縛在一起，然后再用硬板擔架搬運。偶有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送醫院治療。發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在硬板擔架上，嚴禁對傷者的兩肩與兩腿或單肩背運，避免受傷者的脊椎移位、斷裂造成截癱或導致死亡，從而造成二次傷害的發生。4、應急通信聯絡項目負責人：xxx 手機：xxxxxx安全員：xxx 手機：xxxxxx技術負責人：xxx 手機：xxxxxx醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下

46、使用。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍攔。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 （項目經理）組長，負責協調指揮工作；張某某（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；李某某（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；劉某某（架子工班長）組員，負責現場具體施工；二、所需勞動力安排高支模開始時間高支模工期（天）25作息時間（上午）6：0010：30作息時間

47、（下午）15：0019：30砼工程量（m3）480高支模建筑面積（m2）480木工（人）65鋼筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水電工（人）5其它工種（人）7第七節、計算書及相關圖紙【計算書】柱模板（設置對拉螺栓）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ24新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度(mm)5400新澆混凝土柱短邊邊長(mm)700 二、荷載組合側壓力

48、計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)5.4新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.4min29.868，129.629.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22244112

49、1/2，245.4min29.87，129.629.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)14.74面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm)700模板設計平面圖 1、強度驗算 最

50、不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.729.8725.404kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10725.4040.1752-0.1211.2350.1752-0.088kNm Mmax/W0.088106/(1/6700152)3.346N/mm2f14.74N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.729.8720.909kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63220.9091754/(10

51、08925(1/12700153)0.071mml/400175/4000.438mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材質規格(mm)483小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000最低處柱箍離樓面距離(mm)180 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.17538.0566.66 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.341kNm Mmax/W0.341106/4.4910375.945N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正

52、0.17529.875.227 kN/m 面板變形圖(mm) 0.466mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算 柱箍類型鋼管柱箍合并根數1柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.478kNm，N113.931kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.478kNm，N213.931kN M/Wn0.478106/

53、(4.49103)106.516N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.133mml/4001.032mm 20.133mml/4001.032mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N13.9311=13.931kNNtb17.8kN 滿足要求！ N13.9311=13.931kN26kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混

54、凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱XJB標高10.40m新澆混凝土樓板板厚(mm)100新澆混凝土樓板邊長L(m)3.63新澆混凝土樓板邊寬B(m)3.58 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小

55、梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.40.29風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)10.4立柱縱向間距la(mm)920立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)435立柱距混凝土板長邊的距離(mm)440主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)250，25

56、0主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/1228

57、1250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.969kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.9690.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax

58、/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m 5ql4/(384EI)52.613004/(38410000281250)0.098mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整3580/900取整3

59、，按三等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.31.855kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.30.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m

60、M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.10.910.92+0.1170.9450.920.163kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0970.92+0.2133.150.9，0.10.0970.92+0.1753.150.90.61kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.8550.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M

61、2，M3max0.163，0.61，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/6400012.352N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.60.910.9+0.6170.9450.91.016kN V20.6q2L+0.675p0.60.0970.9+0.6753.152.179kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.8550.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.016，2.179，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741

62、000/(28060)0.992N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.843kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.8439004/(10093502560000)0.156mml/250900/2503.6mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.8432504/(893502560000)0.017mml1/250250/2501mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗

63、彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.31.542kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.30.9

64、75kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.1)0.3=0.903kN/m 承載能力極限狀態 按三跨連續梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.10.9750.9+1.20.5670.91.578kN 按懸臂梁，R1q1l=1.5420.250.386kN RmaxRmax，R11.578kN; 正常使用極限狀態 按三跨連續梁，Rmax1.1q2L1.10.9030.90.894kN 按懸臂梁，R1q2l=0.9030.250.226kN RmaxRmax，R10.894k

65、N; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.432kNm Mmax/W0.432106/449096.22N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.626kN max2Vmax/A=23.6261000/42417.102N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.592mm 跨中max=0.592mm=920/250=3.68mm 懸挑段max0.575mm=250/250=1mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.

66、9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9114150 滿足要求！ 查表得，0.496 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.290.921.82/100.097kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.410.920.9+0.921.40.097/0.93.977kN f Nw/(A)+ Mw/W3976.836/(0.496424)+0.097106/449040.592N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算

67、荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N3.977kNN30kN 滿足要求！梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL6,KL7，KL8新澆混凝土梁計算跨度(m)8.25混凝土梁截面尺寸(mmmm)350850新澆混凝土結構層高(m)10.4梁側樓板厚度(mm)100 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板

68、0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距la

69、(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數5每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下

70、： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.85)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.85)+1.40.72128.221kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.85126.457kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m

71、q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.85121.775kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10726.4570.0872+0.1211.7640.08720.023kNm Mmax/W0.023106/375000.622N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63221.77587.54/(10010000281250)0.003mml/25087.5/2500.35mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1

72、靜l +0.446 q1活l=0.39326.4570.087+0.4461.7640.0870.979kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14326.4570.087+1.2231.7640.0872.835kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92826.4570.087+1.1421.7640.0872.325kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39321.7750.0870.749kN R2=R4=1.143 q2l=1.14321.7750.0872.178kN R3=0.928 q2l=0.9

73、2821.7750.0871.768kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.979+0.91.35(0.3-0.1)0.35/4+0.5(0.85-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.3

74、5/2/21，2.835+0.91.35(0.3-0.1)0.35/4=2.856kN/m q2max0.749+(0.3-0.1)0.35/4+0.5(0.85-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2/21，2.178+(0.3-0.1)0.35/42.195kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.8560.92，0.52.8560.320.248kNm Mmax/W0.248106/640003.868N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxma

75、x0.607q1l1，q1l2max0.6072.8560.9，2.8560.31.56kN max3Vmax/(2bh0)=31.561000/(26080)0.488N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.1959004/(10093502560000)0.38mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)2.1953004/(893502560000)0.093mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1

76、43q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.8560.9，0.3932.8560.9+2.8560.32.938kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.462kN，R2R42.938kN，R32.413kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.1950.9，0.3932.1950.9+2.1950.32.258kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.226kN，R2R42.258kN，R31.841kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根

77、數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.425106/449094.562N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.873kN max2Vmax/A=24.8731000/42422.987N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.111mml/250500/2502m

78、m 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.527kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.527kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1800/15.9=113.208=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.496 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/1

79、00.921.40.220.91.82/100.073kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.85)+0.91.42125.785kN/m 2)小梁驗算 q1max0.897+(0.3-0.1)0.35/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2/21，2.595+(0.3-0.1)0.35/4=2.612kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.502kN，R211.345kN，R30.502

80、kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+0.15(10.4-0.85)+Mw/lbmax0.502+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+0.5-0.35/2)/20.9，11.345，0.502+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.35/2)/20.9+1.432+0.073/112.85kN fN/(A)+Mw/W12849.823/(0.496424)+0.073106/449077.303N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2可

81、調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2112.16kNN30kN 滿足要求！梁側模板計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350850梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)100 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑

82、影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.85新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.85min29.868，20.420.4kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.85min29.87，20.420.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k

83、，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.220.4+1.44，1.3520.4+1.40.740.9max30.08，31.460.931.4628.314kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k20.4 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數9主梁間距(mm)600主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)225結構表面的要求結構表面隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為200，600 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000

84、 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承128.31428.314kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3520.4124.786kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.10724.7860.0942+0.1213.5280.09420.027kNm Mmax/W0.027106/375000.722N/mm2f15N/mm2 滿足要求！

85、 2、撓度驗算 qbS正120.420.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63220.493.754/(10010000281250)0.004mm93.75/250=0.375mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.143q1靜l左+1.223q1活l左1.14324.7860.094+1.2233.5280.0943.06kN 正常使用極限狀態 Rmax1.143l左q1.1430.09420.42.186kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)225小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁彈性模量E(N/m

86、m2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)256 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q3.06kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.13.060.62，0.53.060.2252=0.11kNm Mmax/W0.11106/640001.722N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.63.060.6，3.060.225=1.102kN max3Vmax/(2bh0)=

87、31.1021000/(28060)0.344N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q2.186kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6772.1866004/(10093502560000)0.08mm600/250=2.4mm 2maxqL4/(8EI)=2.1862254/(893502560000)=0.029mm225/250=0.9mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.13.060.6，0.43.060.6+3.060.2252.02kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.12.1860.6，0.42.18

88、60.6+2.1860.2251.443kN 六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)600主梁最大懸挑長度(mm)225主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R10.35kN，R21.01kN，R30.836kN，R40.836kN，R50.836kN，R60.836kN，R70

89、.836kN，R81.01kN，R90.35kN 正常使用極限狀態：R10.248kN，R20.721kN，R30.586kN，R40.586kN，R50.586kN，R60.586kN，R70.586kN，R80.721kN，R90.248kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.188106/4490=41.788N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=22.1961000/42410.358N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.163mm400/250

90、1.6 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.953.88127.373kNNtb17.8kN 滿足要求！梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL20新澆混凝土梁計算跨度(m)7.15混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新澆混凝土結構層高(m)10.4梁側樓板厚度(mm)100 二、

91、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)1

92、000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數5每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取

93、單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q

94、2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10721.8090.0752+0.1211.7640.07520.014kNm Mmax/W0.014106/375000.382N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.95754/(10010000281250)0.001mml/25075/2500.3mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態

95、) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39321.8090.075+0.4461.7640.0750.702kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14321.8090.075+1.2231.7640.0752.031kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92821.8090.075+1.1421.7640.0751.669kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.0750.529kN R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.0751.539kN R3

96、=0.928 q2l=0.92817.950.0751.249kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.702+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4+0.50.7+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.32，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.30.72(1-0.5-0.3/2)/21，2.0

97、31+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4=2.155kN/m q2max0.529+(0.3-0.1)0.3/4+0.50.7+(0.5+(24+1.1)0.1)(1-0.5-0.3/2)/21，1.539+(0.3-0.1)0.3/41.554kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.1550.92，0.52.1550.320.187kNm Mmax/W0.187106/640002.919N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.1550.9，2.1

98、550.31.177kN max3Vmax/(2bh0)=31.1771000/(26080)0.368N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.5549004/(10093502560000)0.269mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)1.5543004/(893502560000)0.066mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.1

99、550.9，0.3932.1550.9+2.1550.32.217kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R11.178kN，R2R42.217kN，R31.736kN，R52.155kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.5540.9，0.3931.5540.9+1.5540.31.598kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R11kN，R2R41.598kN，R31.304kN，R51.977kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)2060

100、00主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.279106/449062.244N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.952kN max2Vmax/A=23.9521000/42418.641N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.106mml/250500/2502mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RR3

101、0.42kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1800/15.9=113.208=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.496 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.82/100.073kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91

102、.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.654kN/m 2)小梁驗算 q1max0.647+(0.3-0.1)0.3/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1-0.5-0.3/2)/21，1.87+(0.3-0.1)0.3/4=1.885kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.111kN，R28.189kN，R30.404kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+N邊+0.15(10.4-0.7)+Mw/lbmax0.111，8.189，0.404+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+1-0.5-

103、0.3/2)/20.9+1.455+0.073/19.717kN fN/(A)+Mw/W9717.18/(0.496424)+0.073106/449062.408N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R218.956kNN30kN 滿足要求！梁側模板計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003

104、 一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL14，標高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300700梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)100 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.7新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.7min29.868，16.816.8kN/m2振搗混凝

105、土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.7min29.87，16.816.8kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.216.8+1.44，1.3516.8+1.40.740.9max25.76，26.60.926.623.94kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置左右兩側小梁道數3,3主梁間距(mm)600主梁合并根數

106、2小梁最大懸挑長度(mm)275結構表面的要求結構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)600梁左側支撐距梁底距離依次為200，550梁右側支撐距梁底距離依次為200，550 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。左、右兩側面板計算簡圖如下： 左側面板計算簡圖 右側面板計算簡圖 1、抗彎驗算 q1bS承123.9423.94kN/m q

107、1靜0.91.35G4kb0.91.3516.8120.412kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmaxmax0.125q1L左2，0.125q1L右2=max0.125q10.352，0.12523.940.320.367kNm Mmax/W0.367106/375009.775N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正116.816.8kN/m 1max0.521qL4/(100EI)=0.52116.83504/(10010000281250)0.467mm350/400=0.875mm 2max0.521qL4/(1

108、00EI)=0.52116.83004/(10010000281250)0.252mm300/400=0.75mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.25q1l左，1.25q1l右=max1.2523.940.35，1.2523.940.310.474kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.25l左q，1.25l右q=max1.250.3516.8，1.250.316.87.35kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)275小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)

109、1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)256 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q10.474kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.110.4740.62，0.510.4740.2752=0.396kNm Mmax/W0.396106/640006.188N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.610.4740.6，10.4740.275=3.771kN max3Vmax/(2bh0)=33.7711000/

110、(28060)1.178N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q7.35kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.356004/(10093502560000)0.269mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=7.352754/(893502560000)=0.22mm275/400=0.688mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.110.4740.6，0.410.4740.6+10.4740.2756.913kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.17.350.6，0.47.350.6+7.

111、350.2754.851kN 六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)600主梁最大懸挑長度(mm)275主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 梁左側計算簡圖 梁右側計算簡圖 同前節計算過程，可依次解得： 梁左側主梁(承載能力極限狀態)：R11.062kN，R23.456kN，R31.062kN (正常使用極限狀態)：R10.7

112、28kN，R22.426kN，R30.728kN 梁右側主梁(承載能力極限狀態)：R11.062kN，R23.456kN，R31.062kN (正常使用極限狀態)：R10.728kN，R22.426kN，R30.728kN 1、抗彎驗算 梁左側彎矩圖(kNm) 梁右側彎矩圖(kNm) 1maxM1max/W0.212106/4490=47.305N/mm2f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.212106/4490=47.305N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) 梁右側剪力圖(kN) 1max2Vmax/A=22.1251000/42410.024N/mm2=120 N/mm2 2max2Vmax/A=22.9231000/42413.786N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) 梁右側變形圖(mm) 1max0.19mm350/4000.875 mm 2max0.156mm350/4000.875 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.953.98527.571kNNtb17.8kN 滿足要求！【節點圖】見方案內附圖