1、標準層模板工程專項施工方案第一節 工程概括一、工程簡介序號項 目內 容1工程名稱現代南匯花苑2工程地址溫州市牛山片區E-03地塊3建設單位溫州錦華房地產開發有限公司4設計單位杭州市建筑設計研究院5監理單位浙江大成工程項目管理有限公司6施工單位歌山建設集團有限公司7工程規模13棟高層住宅、一棟4層商業8質量目標合格9安全、文明施工目標市級安全文明標化工地10工期目標999天二、建筑、結構概括建筑概況建筑層數2832層、4層檐口高度90.55103.9M、15.4M0.000高程 5.9m設計室外地坪標高5.1m建筑面積219072.12m2屋面概況平屋面三元乙丙卷材防水層、聚合物水泥防水涂料 外

2、裝飾概況聚合物水泥防水涂料、真石漆外墻涂料結構概況基礎結構形式樁基基礎主體結構形式框剪結構（框架結構）屋面結構形式鋼筋砼梁板結構各單位工程結構構件一覽表序號單位工程名稱結構類型層數層高全高柱規格（凈高）梁規格(凈跨）板厚說 明FMMbbh lbh 11號樓框剪28390.55400*400*30006300*240*550110標準層22號樓框剪29393.55400*400*30006000*240*550110標準層33號樓框剪323102.55400*540*30005200*240*550110標準層45號樓框剪28390.55500*500*30003200*240*550110標準

3、層56號樓框剪323102.55400*500*30003150*240*550110標準層67號樓框剪323102.55400*500*30003150*240*550110標準層78號樓框剪323102.55400*600*30003600*240*550110標準層89號樓框剪313.15103.9500*600*31505800*240*550110標準層910號樓框架43.915.54500*500*390040.5*240*550120標準層1011號樓框剪28390.55400*400*30006300*240*550110標準層1112號樓框剪29393.55400*400*3

4、0006000*240*550110標準層1213號樓框剪28390.55400*400*30006300*240*550110標準層1314號樓框剪323102.55400*540*30005200*240*550110標準層模板支架構造方案一覽表結構構件支架材料緊固件立桿間距(m)掃地桿水平桿(步距)剪刀撐(支撐)說明柱凈高3.0M截面0.5M483.5鋼管鍛鑄扣件兩層450見樁模方案圖5.50M0.4M483.5鋼管鍛鑄扣件45600見樁模方案圖梁凈跨0.6M梁高0.3M483.5鋼管鍛鑄扣件雙排0.90距地0.20.1雙向見梁模方案圖5.3M0.6M483.5鋼管鍛鑄扣件雙排0.90距

5、地0.21.50雙向見梁模方案圖板層高3.00M483.5鋼管鍛鑄扣件0.9距地0.21.50雙向見板模方案圖5.5M483.5鋼管鍛鑄扣件1.201.50距地0.21.50間接見板模方案圖第二節 模板裝拆一、 模板方案編制原則1、施工條件（1） 施工現場場地能滿足施工需要。（2） 主體結構施工工期緊迫。（3） 本工程的結構施工正值雨季施工，對室外的土建施工作業和施工安全影響較大。（4） 本工程模板統一采用鏡面板模板（板厚18mm）。（5） 工程施工中須保證安全和文明施工。（6） 面對以上工期緊、雨季施工難度大等特點，因此模板方案的編制應當充分考慮這些不利因素：1）、首先是施工的流水段劃分應當

6、合理，模板的配置數量應能滿足施工流水要求。2）、模板的選型、模板的設計應當合理，盡可能采取整裝整拆施工，發揮塔吊的機械性能，以提高工作效率，縮短工期。3）、各種模板必須是新品，嚴把產品質量關，模板質量不合格的，不許進入現場使用，重點是板的表面平整度和剛度。4）、各種架設工具進場前，必須經過油漆刷新處理，以達到施工現場文明整潔的要求。二、 模板配制質量的規范要求按照清水混凝土應達到或超過中級抹灰的施工要求，制定模板配制質量的規范要求。1、現澆結構模板安裝的允許偏差，應符合附表1的規定。模板安裝的允許偏差 附表1項次項目允許偏差（mm檢驗方法1軸線位置（柱、墻、梁）5尺量檢查2底模上表面標高+5，

7、-5用水準儀或拉線和尺量檢查3截面尺寸（柱、墻、梁）-5尺量檢查4每層垂直度5用2m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度4用2m靠尺和楔形塞尺檢查2、固定在模板上的預埋件和預留洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確，其允許偏差應符合附表2的規定。預留件和預留洞的允許偏差 附表2項次項目允許偏差（mm） 1預埋鋼板中心線位置32預埋管、預留孔中心線位置33預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，04中心線位置預留洞10截面內部尺寸+10，0現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度等于或大于4m時，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長的1/10003/1000。模板拆除的規范要

8、求現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無具體要求時，應符合下列規定：側模：在混凝土強度難保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。底模：在混凝土強度符合附表4規定后，方可拆除。現澆結構拆模時所需混凝土強度 附表4結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準的百分率計（%）板2502，8758100梁、拱、殼87581002100注：表中“設計的混凝土強度標準值”系指與設計混凝土強度相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。有關雨、夏季施工的詳細情況見雨、夏季施工方案。現場模板堆放在地下室頂板上合適為準設木模加工棚，模板堆放區布置此略，但堆放區要求避開道路、消防管線，并滿

9、足相關消防要求。木模堆放區維護；堆放區鋼管均刷紅、白漆，并在內側滿掛密目安全網；地面用C10混凝土（厚50mm）硬化，平整度要好；每個堆放區設一出入口，左、右兩側各設一標識牌，標明模板適用范圍、吊運、保養方法、脫模劑涂刷、使用、安全、質量等施工中注意點。每個堆放區設一工具架，用于放置自制角尺、拖布（兩把：一把用于模板清理；另一把用于脫模劑涂刷）、清洗桶、工具柄、鐵鏟子、掃帚（用于掃除積水）等維護、保養、堆放用具。設專人負責模板堆放和標識工作，模板堆放應分規格、分類型，集中堆放大模距兩端1/6處通長（100100）mm2木方墊起（木模雨雪天氣應用塑料布遮蓋）；大模用紅漆在背面標其編號（小塊竹膠模

10、板用白色粉筆編號）。第三節 模板施工總體安排1、測量準備根據平面控制網線，在墊層（包括防水保護層）上放出底板控制軸線和獨立柱基礎控制軸線。板（包括底板）混凝土澆注完成支設豎向模板前，在板（包括底板）上放出該層平面控制軸線。待豎向鋼筋綁扎完成后，在每層豎向鋼筋上部標出標高控制點。2、材料進場計劃（附表5）材料進場計劃 附表5序號部位材料名稱數量計劃進場日期1地下室模板140000m2按計劃分批進場4地下室鋼管3000t按計劃分批進場7地下室木方150000m按計劃分批進場10地下室各類扣件合計300000只按計劃分批進場3管理人員及勞務人員培訓項目技術部除按規定對項目相關部門及分包隊伍進行方案、

11、措施交底（包括書面和口頭），并由項目技術部和質量部主持對施工班組工人進行培訓。勞動力計劃（附表6）勞動力計劃 附表6序號工種人數計劃進場日期1木工3606.52木工8011.20工程進度安排工程計劃于2015年9月3日開工，2017年7月30日完工。（1）、總進度計劃見施工組織設計。（2）、月計劃另行呈報。第四節、施工方法模板設計依據業主提供結構、建筑施工圖。按清水混凝土質量要求進行模板設計，在模板滿足強度和剛度要求前提下，盡可能提高表面光潔程度，陰陽角模統一整齊（盡量在安裝之前配置）。墻、柱混凝土側壓力按70kN/m2考慮。在滿足塔吊起重量要求、施工便利和經濟條件下，應盡可能擴大模板面積、減

12、少拼縫。模板工程施工柱模板施工本項目工程中各單位工程框架柱網為承重結構，柱面要求是清水混凝土表面，質量等級為F1級。模板選型：柱模板統一采用面板為18mm鏡面板，豎向背楞采用69cm木方。其特點是：模板表面平整光滑，重量輕、剛度大、裝拆靈活方便。考慮到混凝土采取獨立柱網，工程工期緊張，需要加大投入木模板數量，以加快施工速度。預計鏡面板模板周轉12次。根椐施工進度計劃陸續進料。模板配制高度要求：標準層：凈高3.000m模板施工41 施工準備工作411 在施工底板和各層樓板的綁扎鋼筋中，應當用現場的25或28螺紋鋼筋，長度L500mm，形狀為L預埋在梁或板中作拉桿用，并與梁、板中的鋼筋焊接在一起，

13、預埋筋與柱距離宜為柱高的3/4處和距柱模底口1.5m及0.5m處。412 模板施工前，施工隊工長必須向施工班組進行書面的技術和安全交底。413 施工中，有關的施工及操作人員均應熟悉施工圖紙和柱施工的方案設計。414 檢查柱內的預埋件及水電管線是否已安裝好，并綁扎鋼筋保護層墊塊。415 背楞間距為300mm。416 柱箍采用48鋼管配合步步緊，間距為：2m以下間距400mm；2m以上間距500mm設一道箍。417 辦理好隱檢手續。42 柱模施工工藝和質量措施：421 支模前，必須認真清理好底部的廢渣和雜物。422 支模前，模板板面必須清理干凈，認真涂刷脫模劑（注意：禁止使用廢機油做脫模劑）而且，

14、不得沾污鋼筋。423 支模前，必須先校正鋼筋位置，以防鋼筋偏移，造成結構偏斜。424 在底板或樓板上彈出墻、柱縱橫軸線和墻、柱四周邊線，并且將柱位置歸方找中。425 彈出支模的位置線，以控制和檢查支模質量。426 為防止墻、柱模下口跑漿，發生爛根現象和控制支模高度，做法如下：在底板及樓板混凝土施工時預埋5010018木塊，利用預埋木塊釘上2cm厚50mm寬與墻、柱同長的模板做成柱底模。注意：木底模里口、上口和底口，必須經過刨直處理，柱模才可以安放在上面。且在打混凝土之前將木底模與底板（樓板）之間的縫隙用砂漿或海綿條等堵嚴。427 柱模支好后，加底模頂撐和中上部加拉撐，以保證結構截面尺寸的準確性

15、。4.2.8 柱模板施工完畢后，必須經檢查驗收合格后方可進行下道工序。為避免澆筑混凝土時，因柱模高而使混凝土產生離析規象，故采取在混凝土下料口處增加一段橡膠管的辦法。4.2.9 混凝土工澆筑過程中使用振搗棒應直上直下的使用，做到“快插慢拔”，拔出時以所振部位返出水泥漿及不在冒出氣泡為準。4.2.10 柱模板拆除時，混凝土強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損時，才可以拆除模板，冬季施工時模板拆除的混凝土強度要求見冬季施工方案，嚴防混凝土強度未達到要求而提前拆模。4.2.11 預埋件、預留洞口尺寸須按圖紙位置留設準確。4.2.12 預留洞口支模時須執行正偏差+4+5mm，以保證混凝土成型后其尺寸

16、不小于圖紙的要求。4.2.13 為便于拆模，其洞口模板須刨平刨光，且在角處用白鐵皮=0.25mm厚做護角處理；也可以用木枋做龍骨，外包=18mm多層板做洞口模板，并涂刷好脫模劑；小截面尺寸的洞口可直接用多層板做模板。4.2.14 真檢查支模質量情況，填好模板分項工程質量檢驗評定表，明確責任。4.3 墻、柱模施工質量標準：4.3.1 模板表面清理干凈，并采取防止粘結措施，柱模板上粘漿和漏涂隔離劑累計面積，不大于400cm2。4.3.2 柱模校正時拉桿與地面夾角宜為45，支頂底模用預埋筋距離柱模應不大于500mm；連接拉桿的預埋筋直徑不小于25mm，距離為墻、柱高3/4。4.3.3 質量不合格材料

17、，模板變形未修復的，嚴禁采用。4.4成品保護：4.4.1柱模時輕起輕放，不準碰撞已完成樓板等處，也防止模板變形。4.4.2 拆模時不得用大錘砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。4.4.3 拆下的模板，如有變形，應及時進行修理。4.5 安全要求：4.5.1 由于模板高度起過5.5m，比較高，必須搭設牢固的腳手架。4.5.2 模板在裝拆的過程中，除操作人員外，下面不得站人；高處作業時，操作人員必須系掛安全帶。4.5.3 高空作業時，連接件必須放在箱盒或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手板上：扳手等各類小工具必須系掛在身上或置放于工具袋內，不得掉落。4.5.4 模板上口必須安設牢固的施工平臺，便于工人

18、操作、綁筋和澆筑混凝土。4.5.5 墻、柱模支撐必須搭設牢固。4.5.6 所有模板配件拆除完畢后，方可將模板吊走。4.5.7 垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。4.5.8 模板在施工中應隨時進行清理和檢修，尤其是柱模的吊點處。4.5.9 不允許一次吊運二塊模板。4.5.10 墻、柱模板拆除后，及時用氣焊割掉預埋的鋼筋（需保留的除外），消除安全隱患。1 梁板模板施工21 概述：本工程樓板模板支設有兩種形式：。211 先綁扎柱體鋼筋及澆筑成型后再綁扎梁、板鋼筋及澆筑混凝土。212 梁截面尺寸：250（300）mm450800mm 22 模板選型：221 采用梁側模包底模，樓板模壓

19、梁側模法施工。222 模板材料全部采用九夾板（=18mm）配合6090木方。223 樓板底模下設6080木枋作為縱向小擱柵，間距500mm，大擱柵采用6080木枋，間距為1000mm。放置于支撐立柱上部的調節支撐頭上。224 梁側模采用松木板做背楞，當梁高小于600mm時，間距取750mm，當梁高大于600mm時，間距為500mm，梁中央和梁底模下口應設12拉桿一道，抵抗混凝土的側壓力，拉桿間距為：當梁高600mm時，不設拉桿；當梁600mm時，間距為600mm，梁中部拉桿外加塑料套管，可以使拉桿拆卸后周轉使用。梁側向加斜撐，以確保梁模穩定，間距為600mm。225 梁底模鋪在木方60mm80

20、mm的小擱柵上，間距根據梁寬尺寸定為200250mm之間，主擱柵采用60mm80mm木方。梁、板支架搭設示意圖23 施工技術措施：231 梁板施工：梁側模包底模，板模壓梁側方法。232 柱模拆除后，可以在柱的主筋上彈出主梁的中心線、軸線和位置線。24 施工方法241 按規范要求搭設梁底和板底鋼管腳手架。242 從邊跨一側開始安裝，先安裝第一排立桿，上好連接橫桿，再安第二排立桿，二者之間用橫桿連接好，依次逐排安裝。243 按設計標高調整支撐頭的標高，然后安裝梁底模板，并要拉線找直，此時，應按前述要求，進行梁底板起拱，注意起拱應在支模開始時進行，而后將側模和底模連成整體。在預留起拱量時，要迭加地基

21、下沉、支撐間隙閉合等因素，使梁在拆模后起拱量符合規范要求。244 梁區中現澆樓板的起拱，除按設計要求起拱外，還應將整塊樓板的支模高度上提5mm，確保混凝土澆筑后樓板厚度和撓度滿足規范要求。245 梁底支撐間距應能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產生變形。246 支模時梁底應起拱，要求同前。247 梁斜撐搭設須牢固，且與水平夾角不得大于60，使斜撐起作用。248 大梁底模拆除須在混凝土強度達到75%時才可以拆除，拆模的具體時間由項目部技術部門提供，并認真填寫拆模報告。249 采用九夾板和木模支模時，在梁模與柱模連接處，應考慮模板吸水后膨脹的影響，其下料尺寸一般應略微縮短些，使混凝土澆筑后不致嵌

22、入混凝土內。2410 要注意梁模與柱模的接口處理、主梁模板與次梁模板的接口處理，以及梁模板與樓板模板接口處理，謹防在這些部位發生漏漿或構件尺寸偏差等現象。2411 當采用膠合板時，要用木方進行轉接。2412 綁扎梁鋼筋，經檢查合格，并清除雜物后安裝側模板。2413 用48鋼管配合步步緊卡連接并夾緊梁側模板，位置及間距同前面所述要求。安裝水平向鋼管背楞之后安裝拉桿（模板為豎拼時的做法）。2414 調節樓板支撐的可調支撐頭，將大擱柵找平。2415 按樓板尺寸，鋪設樓板模板，從一側開始鋪設多層板，盡可能選用整張的，并且是經包邊角處理的多層板，余下尺寸再需裁切。以利于多次周轉使用。2416 模板鋪設完

23、畢，應用水平儀測量模板標高，進行校正。2417 標高校正完后，支撐系統加設剪刀撐，并加設二道縱橫水平向拉桿，以保證支撐系統的穩定。2418 支撐搭設時，必須保證上下層支撐在同一垂直線上。25 模板拆除要求：251 模板拆除時混凝土強度必須滿足前述拆除的規范要求。252 應首先拆除梁側模板，再拆除樓板模板，樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。253 用鉤子或扁鏟撬棍將未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中運出并堆放指定地點，分規格碼放好。254 梁模加設拉桿螺栓時，應先拆掉拉桿和背楞之

24、后，再拆除側模和底模，梁底模拆除時混凝土強度必須滿足現定的要求才可以拆除。255 梁、板底養護支撐拆除時，需上層梁板混凝土強度達到設計強庋的100%時，才可以拆除。26 安全要求：261 柱模板支撐應與腳手架分開搭設。262 架子搭設完畢后，必須經檢查驗收合格后，方可使用，使用中不得擅自拆改。263 使用拉桿螺栓時，螺母必須擰緊，普通螺紋者，應使用雙螺母，且螺桿必須凸出螺母23mm以上。264 支撐架各連接件及碗扣須卡緊，勿遺漏。使用中應經常檢查支撐架有無拆改、松扣、脫鉤現象，發現問題及時整改。3、模板驗算（見第五節）4、模板的加工木模的加工由勞務承包方現場加工：依據圖紙、本方案、洽商、現場實

25、際尺寸等畫出本班組施工范圍內梁、板、柱模板的拼板圖（要有拼板編號），需調整誤差模板（梁中部模板和板角部模板、柱上部模板）應留出1-2cm余量；并據此裁好每塊膠合板（在背面用白粉筆編號），下部均分墊三根100100mm2的木方，分類堆放高度不超過1.5m，隨加工隨用；其中柱模應先把背楞木框好（兩塊模板接頭部位要有橫背楞），再在背楞木框上釘板。所有釘眼用膩子填滿后粘上膠帶紙。第三節 技術質量保證措施一、進場模板質量要求1、模板要求11、技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場竹膠板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。12、外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）：13、任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。1

26、4、公稱幅面內不得有板邊缺損。141 每m2單板脫膠0.001 m2。142 每m2污染面積0.005 m2。143 每400mm2最大凹陷深度2mm，且1個。15、規格尺寸標準（附表7）：模板規格尺寸標準 附表7序號項目偏差標準1厚度=12mm0.8mm=15mm1.0mm2長、寬3mm3對角線長度差5mm4翹曲度1.0%厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值：各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔

27、形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、其他：21、四周縫邊涂料涂刷必須均勻、牢固、無漏涂。22、進場鋼管碗扣式腳手架必須符合相應質量標準。23、現場加工木模板質量標準3、模板安裝質量標準31、必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-92）及相關規范要求。311 保證項目模板及其支架、支撐必須有足夠的強度、剛度和穩定性。322 基本項目、接縫寬度1.5mm(用工程檢測儀上的楔形塞尺檢查)。、模板表面必須清理干凈，不得漏刷脫模劑（通過觀察檢查）。323 允許偏差項目324 其他安裝在結構中的預埋件、預留洞等按圖紙和洽商不得遺漏，且安裝必須牢固。陰陽

28、角必須方正（用工程檢測儀上角尺檢驗）。 二、模板工程質量控制1、質量控制程序模板成型交驗班組內實行“三檢制”，合格后報所屬隊伍工長檢驗，合格后依次報項目區域責任師、質量總監進行核定，并按公司頒發的建筑工程施工技術資料管理實用手冊（1999年版）及技術資料管理方案填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，并向監理報驗。每個環節檢查出質量問題（不符合本方案質量、技術標準及相關規范），視性質輕重等查處上一環節責任，并由上一環節負責人負責改正問題。2、質量控制注意點21 澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐

29、是否變形、松動，并組織及時恢復。22 混凝土吊斗不得沖擊模板，造成模板幾何尺寸不準。所有接縫處加粘海棉條（包括柱墻根部、梁柱交接處等容易漏漿部位）。為保證外墻觀感質量，外墻模根部內貼塑料板、緊貼模板上口加焊100mm6mm（厚）鋼板帶。23 上墻前仔細檢查脫模劑是否涂刷均勻。24 柱、墻模下部加墊軟塑料管，以防漏漿。三、節約材料措施1、在使用鋼管作支撐和橫桿時，要以大局出發，精心規劃、計算，鋼管長切短時，應滿足一定的工程模數，并根據工程具體結構高度和尺寸進行施工。2、不得放置好的木模上隨意踐踏、重物沖擊：木方分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。3、根據圖紙精心排板，每塊板、每根梁盡量少拼縫。4、安

30、裝多余扣件和釘子要裝入專用背包中按要求回收，不得亂丟亂放，模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋。5、拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板進行清理、修正、刷脫模劑，標識不清的模板應重新標識：做到精心保養，以延長使用期限。四、成品保護1、操作面前模板上的脫模劑不得有流墜，以防污染結構成品。2、為防止破壞模板成品工序必須做到：不得重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；不得在支好頂板模上焊接鋼筋（固定線盒）或要墊起，并在模板上加墊鐵或其他阻燃材料；在支好頂板模上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，須用木方作墊進行。五、安全、環保、文明施工1、支拆模時操作人員必須掛

31、好、系好安全帶。2、支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。3、在拆柱模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時應有起重工配合；拆除頂板模板前必須劃定安全區域和安全通道，將非安全通道應用鋼管、安全網封閉，并掛“禁止通行”安全標志，施工人員不得在此區域操作，必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完、是否有拌勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現象。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組派專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊勾、斜支撐及平臺連接處螺

32、栓是否松動，發現問題及時組織處理。5、木工機械必須使用專用倒順開關，一次線長不得超過3米，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）：且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接用漏電保護器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。6、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。六、環保與文明施工1、夜間22：006：00之間現場停止模板

33、加工和其他模板作業。2、現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到模板工程施工、加工工完場清。第四節、模板設計計算書因本工程1#14#樓標準層高度均為3米，計算式以7#樓為例。KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據： 1、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、鋼結構設計規范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土梁板特性KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)混凝土梁截面尺寸(mm)【寬高】

34、240600模板支架高度H(m)3模板支架的縱向長度La(m)22.74模板支架的橫向長度Lb(m)17.44二、模板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁側無板，梁底次楞平行于梁跨方向立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)650模板支架步距h(mm)1500梁左側立桿距梁中心線距離(mm)325梁底增加承重立桿根數0梁底立桿支撐方式雙扣件每縱距內附加梁底支撐主楞根數1梁底支撐次楞根數2立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)200設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0

35、.038支架(kN/m)0.15梁側模板自重標準值(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)25鋼筋自重標準值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期10年一遇0.350.04城市溫州市風荷載高度變化系數z地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)8.95風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.165風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n10模板10.

36、245四、模板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)10000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(25+1.5)0.61.0+1.4(1+2)1.0=26.07kN/m q=qGk+qQk=0.3+(25+1.5)0.61.0+(1+2)1.0=19.2kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.125ql2=0.12526.

37、070.242=0.188kNm max=Mmax/W=0.188106/54000=3.476N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.5ql=0.526.070.24=3.128kN max=3Qmax/(2bh)=33.128103/(2100018)=0.261N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=5ql4/(384EI)=519.22404/(38410000486000)=0.171mm max=0.171mm=minL/150，10=min240/150，10=1.6mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R2=ql/2=3.1

38、28kN R1=R2=ql/2=2.304kN五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續梁次楞材質類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞截面慣性矩I(cm4)213.333次楞彈性模量E(N/mm2)9350 次楞自重荷載：q1GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左側樓板傳遞給次楞荷載： q2=0kN/m 梁右側樓板傳遞給次楞荷載： q3=0kN/m 梁左側模板傳遞給次楞的荷載：q4=GNGk=1.350.50.6=0.405kN/m 梁右側模板

39、傳遞給次楞的荷載：q5=GNGk=1.350.50.6=0.405kN/m q=max3.128/1.0+0.013+0+0.405，3.128/1.0+0.013+0+0.405=3.547kN/m q=max2.304/1.0+0.01+0+0.3，2.304/1.0+0.01+0+0.3=2.614kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.13.5470.452=0.072kNm max=Mmax/W=0.072106/53333=1.347N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.63.5470.45=0.958kN m

40、ax=3Qmax/(2bh0)=30.9581000/(25080)0.359N/mm2 max=0.359N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6772.6144504/(10093502133330)=0.036mm max=0.036mm=minL/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！ 4、支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=1.1(3.128+0.013+0+0.405)0.45=1.756kN R2=1.1(3.128+0.013+0+0.405)0.45=1.756kN R1=1.

41、1(2.304+0.01+0+0.3)0.45=1.294kN R2=1.1(2.304+0.01+0+0.3)0.45=1.294kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞材質類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截面類型(mm)483.5主楞材料自重(kN/m)0.038主楞截面面積(mm2)489主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞彈性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷載：q1=Gq=1.350.038=0.051kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 主楞彎矩

42、圖(kNm) Mmax=0.362kNm max=Mmax/W=0.362106/5080=71.295N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) Qmax=1.772kN max=2Qmax/A=21.7721000/4897.249N/mm2 max=7.249N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞變形圖(mm) max=0.487mm=minL/150，10=min650/150，10=4.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=1.772kN,R2=1.772kN 支座反力依次為R1=1.306kN,R2=1.3

43、06kN七、縱向水平鋼管驗算 計算簡圖如下： 1、強度驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax=0.282kNm max=Mmax/W=0.282106/5080=55.563N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Qmax=1.18kN max=2Qmax/A=21.18103/489=4.826N/mm2 max=4.826N/mm2=125N/mm2 符合要求！3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max=0.445mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=2.41

44、1kN,R2=3.861kN,R3=3.861kN,R4=2.411kN八、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是扣件抗滑承載力設計值折減系數1 最大支座反力Rmax=3.861kN 1.05Rmax=1.053.861=4.054kN，4.054kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！九、模板支架整體高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高寬比不應大于5 H/Lb=3/17.44=0.1725 符合要求！十、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5截面面積A(mm2

45、)489截面回轉半徑i(mm)15.8截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000立桿自重標準值(kN/m)0.038截面慣性矩I(cm4)12.19 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/650=2.308，查附錄D，得k=1.167，=1.409 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4091500，1500+2200=2466mm =l0/i=2466/15.8=157=210 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規程附錄C得 =0.284 2、風荷載驗算 1) 模板支架

46、風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規程表4.2.7得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95710)/(1-0.957)=1.28 s=wstw=0.1291.28=0.165 k=0.7zs0=0.710.1650.35=0.04kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=

47、0.7110.35=0.245kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1 1) 不組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+1.4NQk)： R1=3.861+1.350.153=4.469kN R2=3.861+1.350.153=4.469kN Nut=maxR1,R2=max4.469, 4.469=4.469kN 1.05Nut/(AKH)=1.054.469103/(0.2844891)=33.787N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=4.389kN, R2=4.389kN Nut=maxR

48、1,R2=max4.389, 4.389=4.389kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.040.91.52/10=0.01kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.054.389103/(0.2844891)+0.01106/(5.08103)=35.104N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)13.044 F=0.85AFkla/La=0.8513.0440.2450.9/22.74=0.108kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.1083/(4+1)17.44=0.011kN =(1.05Nut

49、+N1)/(AKH)=(1.054.389+0.011)103/(0.2844891)=33.266N/mm2f=205N/mm2 符合要求！KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)梁側模板計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)240600梁板結構情況梁兩側有板新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8樓板厚度(mm)0

50、 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落度影響修正系數21.5混凝土澆筑速度V(m/h)6混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，240.6min116.4，14.414.4kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，c

51、Hmin0.222451.21.561/2，240.6min116.4，14.414.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.214.4+1.44，1.3514.4+1.40.740.9max22.88，23.360.923.3621.024kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k14.4 kN/m2 三、支撐體系設計次楞布置方式水平向布置次楞道數4主楞間距(mm)900主楞合并根數2次楞最大懸挑長度(mm)0對拉螺栓水平向間距(mm)900支撐距梁底距離依次為70，530 設計簡圖如下：模板設計剖面

52、圖 四、模板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。模板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承121.02421.024kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3514.4117.496kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.11

53、7.4960.22+0.1173.5280.220.086kNm Mmax/W0.086106/540001.602N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.6q1靜L+0.617q1活L0.617.4960.2+0.6173.5280.22.535kN max=3Vmax/(2bh)=32.535103/(2100018)=0.211N/mm2=1.5N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 qbS正114.414.4kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67714.42004/(10010000486000)0.032mmminL/150，10min20

54、0/150，10=1.333mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.1q1靜l左+1.2q1活l左1.117.4960.2+1.23.5280.24.696kN 正常使用極限狀態 Rmax1.1l左q1.10.214.43.168kN 五、次楞驗算次楞最大懸挑長度(mm)0次楞計算方式三等跨連續梁次楞類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞彈性模量E(N/mm2)9000次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)213.333 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q4.69

55、6kN/m Mmax0.1ql2=0.14.6960.92=0.38kNm Mmax/W0.38106/533337.132N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.6ql=0.64.6960.92.536kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5361000/(25080)0.951N/mm21.3N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q3.168kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.6773.1689004/(10090002133330)0.733mmminl/150，10=min900/150，10=6mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算

56、 承載能力極限狀態 Rmax1.14.6960.94.649kN 正常使用極限狀態 Rmax1.13.1680.93.136kN 六、主楞驗算對拉螺栓水平向間距(mm)900主楞類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截面類型(mm)483.5主楞合并根數2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞受力不均勻系數0.5 因主楞2根合并，驗算時主楞受力不均勻系數為0.5。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R10

57、.85kN，R22.324kN，R32.324kN，R40.85kN 正常使用極限狀態：R10.57kN，R21.568kN，R31.568kN，R40.57kN 1、抗彎驗算 主楞彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.243106/5080=47.842N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max=2Vmax/A=22.3241000/4899.505N/mm2=125 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.222mmminl/150，10=min460/150，10=3.067 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算

58、對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主楞計算過程，可知對拉螺栓受力N0.953.174/0.56.031kNNtb12.9kN 滿足要求！XB2(7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G)板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、鋼結構設計規范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土板特性XB2(7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G)新澆混凝土樓板厚度(mm)130模板支架高度H(m)3模板支架的

59、縱向長度La(m)22.74模板支架的橫向長度Lb(m)17.44二、模板支撐體系設計立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900縱橫向水平桿步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立桿縱向方向次楞間距s(mm)200荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑承載力設計值折減系數1立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計縱向剖面圖模板設計橫向剖面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.038支架(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準

60、值 (kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)2.5振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期10年一遇0.350.028城市溫州市風荷載高度變化系數z地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)8.5風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.165風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n10模板10.169模板驗算方式三等跨連續梁模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(

61、N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)10000四、模板驗算 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.20.3+(24+1.1)0.131.0+1.4(2.5+2)1.0=10.576kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.1)0.131.0+(2.5+2)1.0=8.063kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.110.5760.22=0.042kNm max=Mmax/W=0.042106/54000=0.783N/

62、mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.610.5760.2=1.269kN max=3Qmax/(2bh)=31.269103/(2100018)=0.106N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6778.0632004/(10010000486000)=0.018mm max=0.018mm=minL/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續梁次楞材質類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強

63、度設計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞截面慣性矩I(cm4)213.333次楞彈性模量E(N/mm2)9350 計算簡圖如下：q=GqGk+1.4qQk=1.2(0.3+(24+1.1)0.13)0.2+0.01+1.4(2.5+2)0.2=2.127kN/m q=qGk+qQk=(0.3+(24+1.1)0.13)0.2+0.01+(2.5+2)0.2=1.623kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.12.1270.92=0.172kNm max=Mmax/W=0.172106/53333=3.231N/mm

64、2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.62.1270.9=1.149kN max=3Qmax/(2bh0)=31.1491000/(25080)0.431N/mm2 max=0.431N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6771.6239004/(10093502133330)=0.361mm max=0.361mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 Rmax=1.1ql=1.12.1270.9=2.106kN Rmax=1.1ql=1.

65、11.6230.9=1.606kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞驗算方式三等跨連續梁主楞材質類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截面類型(mm)483.5主楞材料自重(kN/m)0.038主楞截面面積(cm2)4.89主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞彈性模量E(N/mm2)206000 計算簡圖1如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 計算簡圖1支座反力依次為R1=4.912kN,R2=10.398kN,R3=10.519kN,R4=

66、3.78kN Mmax=0.863 Qmax=5.659 Vmax=1.922 計算簡圖2如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 計算簡圖2支座反力依次為R5=4.327kN,R6=10.477kN,R7=10.477kN,R8=4.327kN Mmax=0.863 Qmax=6.244 Vmax=1.912 1、強度驗算 max=Mmax/W=0.863106/5080=169.869N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 max=2Qmax/A=26.2441000/48925.539N/mm2 max=25.539N/mm2=125N/mm

67、2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=1.467mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8=10.519kN 1.05Rmax=1.0510.519=11.044kN，11.044kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！ Rmax=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8=8.032kN七、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5截面面積A(mm2)489截面回轉半徑

68、i(mm)15.8截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附錄D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4731500，1500+2200=2578mm =l0/i=2578/15.8=164=210 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規程附錄C得 =0.2622、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規程表4.2.7得w=0.1

69、29 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95710)/(1-0.957)=1.28 s=wstw=0.1291.28=0.165 k=0.7zs0=0.710.1650.35=0.04kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1 不組合風荷載時 Nut

70、GNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=10.519+0.151.23=11.059kN =1.05Nut/(AKH)=1.0511.059103/(0.2624891)=90.631N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 組合風荷載時 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=9.589+0.151.23=10.129kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.040.91.52/10=0.01kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.129103/(0.2624891)+0.01106/(5.08103)=84.927

71、N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)0.117 F=0.85AFkla/La=0.850.1170.2450.9/22.74=0.001kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0013/(4+1)17.44=0.10010-3kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.129+0.10010-3)103/(0.2624891)=83.011N/mm2f=205N/mm2 符合要求！TWQ240(7-2)-(7-3)/(7-B)墻模板（支撐不等間距）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008

72、 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性砼墻特性TWQ240(7-2)-(7-3)/(7-B)砼墻厚度(mm)240砼墻高度(mm)3000 二、支撐構造小梁布置方式豎直小梁間距l(mm)100主梁最大懸挑長度D(mm)100對拉螺栓水平間距s(mm)300主梁和支撐構造支撐序號主梁上支撐點距墻底距離hi(mm)第1道100第2道800第3道1500第4道2200第5道2900 簡圖如下： 墻模板(支撐不等間距)剖面圖墻模板(支撐不等間距)正立面圖 三、荷載組合側壓力計算依據規范

73、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落度影響修正系數21.5混凝土澆筑速度V(m/h)6混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，243min116.4，7272kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c72/243m 承載能力極限狀態設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35

74、 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.272.000+1.42.000，1.3572.000+1.40.72.00089.24kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k72.000kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）18面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）1000 根據規范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000

75、mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算 qbSmax1.089.2489.24kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=89.240.1002/8=0.11kNm Mmax/W0.11106/54000=2.066N/mm2f=15.000 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1.072.0072.00kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=572.001004/(3841000486000)=0.19mm=l/250=100/250=0.40mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁抗彎

76、強度設計值f(N/mm2)13小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁合并根數n2小梁受力不均勻系數1 1、強度驗算 qmaxlSmax10.189.2448.924kN/m qminlSmin10.12.520.252kN/m 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.353kNm Mmax/W0.353106/53333=6.618N/mm2f=13.00 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax10.1727.2kN/m qminlSmin10.100kN/m 驗算簡圖 變形圖(mm) max0

77、.478mm=l/250=700/250=2.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 剪力圖(kN) R1=3.235 /=3.235/1.000=3.23kN R2=5.339 /=5.339/1.000=5.34kN R3=3.010 /=3.010/1.000=3.01kN R4=1.889 /=1.889/1.000=1.89kN R5=0.290 /=0.290/1.000=0.29kN 正常使用極限狀態 剪力圖(kN) R1 = 2.605 / = 2.605/1.000 = 2.61 kN R2 = 4.268 / = 4.268/1.000 = 4.27 kN

78、R3 = 2.362 / = 2.362/1.000 = 2.36 kN R4 = 1.404 / = 1.404/1.000 = 1.40 kN R5 = 0.161 / = 0.161/1.000 = 0.16 kN 4、抗剪驗算 Vmax2.98kN 3Vmax/(2bh)=32.98103/(25080)=1.12N/mm2=1.3 N/mm2 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)

79、5.08主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁合并根數m2主梁受力不均勻系數0.5主梁計算方式三等跨梁 由上節小梁驗算的支座反力計算知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗算。 承載能力極限狀態： RmaxMax3.235，5.339，3.01，1.889，0.290.55.339=2.67kN。 正常使用極限狀態： RmaxMax2.605，4.268，2.362，1.404，0.1610.54.268=2.134kN。 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.267kNm Mmax/W0.27106/5080=52.564N/mm2f205.000 N/mm2 滿足要求！ 2、

80、支座反力計算 剪力圖(kN) 第1道支撐所受主梁最大反力Rmax(1)5.07/=5.07/0.50=10.136kN 計算方法同上，可依次知： 第2道支撐所受主梁最大反力Rmax(2)8.37/=8.37/0.50=16.731kN 第3道支撐所受主梁最大反力Rmax(3)4.72/=4.72/0.50=9.433kN 第4道支撐所受主梁最大反力Rmax(4)2.96/=2.96/0.50=5.920kN 第5道支撐所受主梁最大反力Rmax(5)0.46/=0.46/0.50=0.910kN 3、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.054mm=l/250=300/250=1.2mm

81、 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓計算依據最不利荷載傳遞方式對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁驗算過程，可知對拉螺栓受力： N16.731kNNtb17.8kN 滿足要求！KZ3(7-12)/(7-K)柱模板（支撐不等間距）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ3(7-12)/(7-K)新澆混凝土柱的計算高度(mm)3000新澆混凝土柱長邊邊長(mm)840

82、新澆混凝土柱短邊邊長(mm)400 二、支撐體系設計柱長邊小梁根數4柱短邊小梁根數3柱箍兩端設置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數2柱短邊對拉螺栓根數1對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)345,345,345柱短邊對拉螺栓間距(mm)298,298柱箍搭設序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1100100260050031100500416005005210050062600500 平面圖：平面圖 立面圖：立面圖 三、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數11

83、.2混凝土坍落度影響修正系數21.5混凝土澆筑速度V(m/h)6混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，243min116.4，7272kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度h=G4k/c=72/24=3m 承載能力極限狀態設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.272+1.42，1.3572+1.40.720.9max89.2，99.160.9

84、99.1689.244kN/m2 Smin0.91.4Q3k=0.91.42=2.52kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k72 kN/m2 Smin0 kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。 Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 最不利受力狀

85、態如下圖，按【三等跨連續梁】驗算 簡圖： 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.351.07287.48kN/m 活載線荷載q20.91.4 0.7bQ3k0.91.4 0.71.021.764kN/m Mmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.187.481.7640.282=-0.702kNm Mmax/W0.702106/54000=13N/mm2f=15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbSmax1.07272kN/m 簡圖： 0.677 ql4/(100EI)0.677722804/(10010000486000)=0.616mml/400280/

86、4000.7mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.3 1、強度驗算 qmaxlSmax0.2889.24424.988kN/m qminlSmin0.282.520.706kN/m 簡圖： 彎矩圖： (kN.m) Mmax=0.522kNm Mmax/W0.522106/53333=9.788N/mm2f=13 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax0.

87、287220.16kN/m qminlSmin0.2800kN/m 簡圖： 變形圖： (mm) max=0.325mm=l/400=500/400=1.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 1）承載能力極限狀態 剪力圖： (kN) R1=7.404kN R2=11.294kN R3=7.707kN R4=6.155kN R5=3.81kN R6=2.19kN 2）正常使用極限狀態 剪力圖： (kN) R1=5.966kN R2=9.052kN R3=6.122kN R4=4.785kN R5=2.982kN R6=1.349kN 4、抗剪驗算 由承載能力極限狀態的剪力圖知 Vmax6.134

88、kN 3Vmax/(2bh)=36.134103/(25080)=0.767N/mm2=1.3N/mm2 滿足要求！ 六、柱箍驗算柱箍材質及類型鋼管柱箍截面類型(mm)483.5柱箍計算截面類型(mm)483.5柱箍截面面積A(cm2)4.89柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數2柱箍受力不均勻系數0.5 由上節小梁驗算的支座反力計算知，柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算 連續梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力的一半。 1）長邊柱箍 取小

89、梁計算中l=840/(4-1)=280mm=0.28m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態： RmaxMax7.404，11.294，7.707，6.155，3.81，2.190.511.294=5.647kN 正常使用極限狀態： RmaxMax5.966，9.052，6.122，4.785，2.982，1.3490.59.052=4.526kN 2）短邊柱箍 取小梁計算中l=400/(3-1)=200mm=0.2m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態： RmaxMax5.289，8.068，5.505，4.396，2.722，1.5640.58.068=4.034kN 正常使用極限狀態：

90、 RmaxMax4.261，6.466，4.373，3.418，2.13，0.9640.56.466=3.233kN 1、強度驗算 長邊柱箍計算簡圖： 長邊柱箍計算彎矩圖： (kN.m) 長邊柱箍計算剪力圖： (kN) Mmax0.155kNm Mmax/W0.155106/5080=30.512N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 短邊柱箍計算簡圖： 短邊柱箍計算彎矩圖： (kN.m) 短邊柱箍計算剪力圖： (kN) Mmax0.104kNm Mmax/W0.104106/5080=20.472N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 長邊柱箍支座反力： Rc1=1

91、.59/=1.59/0.5=3.18kN Rc2=6.881/=6.881/0.5=13.762kN Rc3=6.881/=6.881/0.5=13.762kN Rc4=1.59/=1.59/0.5=3.18kN 短邊柱箍支座反力： Rd1=1.058/=1.058/0.5=2.116kN Rd2=5.952/=5.952/0.5=11.904kN Rd3=1.058/=1.058/0.5=2.116kN 3、撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖： 長邊柱箍計算變形圖： (mm) max0.027mm=l/400=345/400=0.863mm 滿足要求！ 短邊柱箍計算簡圖： 短邊柱箍計算變形圖： (mm) max0.016mm=l/400=298/400=0.745mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設計值Ntb(kN)24.5扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N=MaxRc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rd1，Rd2，Rd313.762kNNtb24.5kN 滿足要求！ N13.762kN26kN 滿足要求！