1、 目 錄一、設計圖紙概況2二、編制依據2三、消防連廊模板支撐方案設計2四、消防連廊模板支架力學計算54.1、梁模板支撐架計算5 4.2懸挑架主梁、橫梁及支撐桿受力計算22五、施工進度計劃29六、施工方法296.1、懸挑鋼梁支撐架的搭設296.2、連廊排架搭設296.3、連廊模板安裝30七、主要施工機械、設備和勞動力用量情況31八、模板安裝的質量保證措施 328.2、一般項目328.3、排架搭設的技術要求與語序偏差34九、安全、環保文明施工措施.349.1、模板及支架裝拆安全技術措施349.2、臨時用電安全技術措施349.3、電焊作業安全技術措施359.4、環保與文明施工37 十、專家論證意見3

2、9 十一、補充方案4一、設計圖紙概況 六安恒大御景灣三期1#、6#、7#樓工程，由廣廈建設集團安徽創業建設工程有限公司承建；監理單位為安徽國華建設工程項目管理有限公司；建設單位為六安粵通置業有限公司。本工程1#樓為地上33層地下1層剪力墻結構的建筑物，地下一層層高為-5.4米，一層層高為4.45米，其余層高均為2.95米，建筑主體高度為98.85m,建筑檐口高度為101.8m，建筑最高點標高為109.6m，建筑面積為36000。6#樓為地上33層地下1層剪力墻結構的建筑物，地下一層層高為-5.4米，一層層高為4.45米，其余層高均為2.95米，建筑主體高度為98.85m,建筑檐口高度為101.

3、8m，建筑最高點標高為109.6m，建筑面積40000。7#樓為地上30層地下1層剪力墻結構的建筑物，地下一層層高為-5.6米，一層層高為4.45米，其余層高均為2.95米，建筑主體高度為90m,建筑檐口高度為91.7m，建筑最高點標高為100.75m，建筑面積為17000。每個單元北立面12層位置設計了消防連廊。消防連廊為鋼筋混凝土結構，混凝土強度等級為C25，其中梁橫跨長度為9.85m，梁的截面尺寸為250mm900mm，連廊板厚150mm，連廊寬2150mm。二、編制依據：1、 根據本工程的全部施工圖紙及有關標準圖；2、 根據國家有關規范、標準和地區的有關規程；3、 建筑施工扣件式鋼管腳

4、手架安全技術規范（JGJ 130-2011）；4、 懸挑式腳手架安全技術規程（DG/TJ08-2002-2006）；5、 鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）；6、 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）；7、 建筑結構荷載規范（GB 50009-2012）；8、 建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）；9、 建筑施工計算手冊（第2 版-2007.7）；10、 簡明施工計算手冊；11、 實用建筑施工安全手冊；12、 鋼結構設計規范（GB 50017-2003）三、消防連廊模板支撐方案設計1、 由于本工程消防連廊設計為鋼筋混凝土結構，連廊模板排架底部無支撐點，因此在連廊

5、模板排架底部架設鋼梁，以作為連廊模板排架支撐點之用。2、 連廊模板排架底部支撐鋼梁設置在連廊層高的下一樓層位置，鋼梁上架設F483.5mm鋼管排架，以作為連廊模板的支撐。18#工字鋼的錨固后端用3道18的錨環，前段定位的1道。3、 鋼梁擬采用18#工字鋼，長9m，里端3.9m錨固在已澆筑好的樓板上，外端5.1m作為排架及施工腳手架的支撐點；鋼梁外端設置斜撐，斜撐采用18#槽鋼，支撐在鋼梁的下兩樓層剪力墻、梁上。懸挑部位下方布置水平安全網，保證施工安全；4、 工字鋼鋼梁水平間距0.8m，合計12根，里端設置三道錨環（HPB235級F18鋼筋）。5、 連廊模板支撐排架的立桿橫距（垂直連廊方向）0.

6、8m，縱距（沿連廊方向）0.8m；排架底部（距工字鋼0.2m處）設置縱、橫向掃地桿，排架中部（距工字鋼1.4m處）設置縱、橫向連桿，排架頂部設置縱、橫向承重鋼管；排架立桿與剪力墻模板拉結牢固。6、 連廊模板支撐排架橫向每間隔5.6m設置一道剪刀撐，縱向靠連廊中部設置一道連續剪刀撐。7、 連廊外側施工腳手架12層位置采用立桿橫距0.80m。8、 縱距0.8m，防護欄桿高度為1.5m，確保澆筑混凝土過程中人員安全。12層以上連廊外側施工腳手架橫距0.95m，縱距1.4m，步距1.8m；腳手板采用木板封閉，上部腳手板高出連廊頂面0.2m；腳手架防護欄桿高度為1.2m。預埋件采用400*400*15m

7、m。消防連廊防護北立面東西方向設一道12米18#工字鋼，在其上搭設鋼管架，高度超過作業面1.5米，作為防護使用。9、 為了使排架及腳手架立桿與工字鋼鋼梁和槽鋼橫梁有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。故在工字鋼和槽鋼上焊接長度為150-200mm、直徑為25mm的鋼筋，將立桿套座其外。連廊模板支架側立面工字鋼平面布置圖四、消防連廊模板支架力學計算：4.1：250X900梁支模設計計算計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.9m，梁截面 BD=250mm900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m，梁底

8、增加0道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.80m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。梁單側的樓板厚度0.12m，梁單側的樓板計算長度0.50m?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：

9、由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98計算中考慮梁單側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 0.91.3525.5000.1200.5000.300=0.558kN。采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算

10、面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.300=6.885kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.300(20.900+0.250)/0.250=0.492kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.2500.300=0.150kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.356.885+1.35

11、0.492)=8.963kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.150=0.132kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座

12、力分別為 N1=1.187kN N2=1.187kN最大變形 V = 0.422mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.07810001000/16200=4.815N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31186.0/(2300.00018.000)=0.329N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.422mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要

13、求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 1.187/0.300=3.955kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3003.955=0.712kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3003.955=1.305kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b為

14、板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.036106/83333.3=0.43N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3712/(250100)=0.214N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=3.074kN/m最大變

15、形v=0.677ql4/100EI=0.6773.074300.04/(1009000.004166667.0)=0.004mm木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.915mm最大支座力 Qmax=1.591kN抗彎計算強度 f

16、 = M/W =0.407106/4491.0=90.58N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.472mm最大支座力 Qmax=4.607kN抗彎計算強度 f = M/W =

17、0.345106/4491.0=76.71N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=4.61kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=4.607kN

18、 (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1152.900=0.406kN N = 4.607+0.406=5.013kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1900/16.0=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿

19、的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458；經計算得到=5013/(0.458424)=25.818N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2000.8801.088=0.191kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40

20、.1910.8001.5001.500/10=0.039kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=4.607+0.91.20.334+0.90.91.40.039/0.800=5.068kN經計算得到=5068/(0.458424)+39000/4491=34.807N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度250mm，高度900mm，兩側樓板厚度120mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置3道，內龍骨采用50100mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采

21、用雙鋼管48mm3.0mm。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(

22、表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛

23、度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.50m。荷載計算值 q = 1.224.3810.500+1.403.6000.500=17.149kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖

24、 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.508kN N2=8.360kN N3=2.508kN最大變形 V = 1.019mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.32610001000/27000=12.074N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=34179.0/(2500.00018.000)=0.697N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值

25、v = 1.019mm面板的最大撓度小于390.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.3924.38+1.40.393.60=13.376kN/m撓度計算荷載標準值q=0.3924.38=9.509kN/m 按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q =P/l= 6.688/0.500=13.376kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50013.376=4.013kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50013.376=7.357kN截面力

26、學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.334106/83333.3=4.01N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34013/(250100)

27、=1.204N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.509500.04/(1009000.004166667.0)=0.107mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(

28、mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.237mm最大支座力 Qmax=13.978kN抗彎計算強度 f = M/W =1.287106/8982.0=143.29N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大

29、容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.978對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！4.2懸挑架主梁及支撐桿受力計算（一）、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)800主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)18主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)5200主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)3800梁/樓板混凝土強度等級C25 （二）、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L

30、2(mm)是否參與計算1下撐350058003500是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)13.835240080023.835320080033.835420080043.8355000800 附圖如下：平面圖立面圖 （三）、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度

31、設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 荷載標準值： q=gk=0.241=0.24kN/m 第1排：F1=F1/nz=3.83/1=3.83kN 第2排：F2=F2/nz=3.83/1=3.83kN 第3排：F3=F3/nz=3.83/1=3.83kN 第4排：F4=F4/nz=3.83/1=3.83kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=5/1=5kN 第2排：F2=F2/nz=5/1=5kN 第3排：F3=F3/nz=5/1=5kN 第4排：F4=F4/nz=5/1=5kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm

32、) max=Mmax/W=11.38106/185000=61.54N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=11.961000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=11.7N/mm2 max=11.7N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=4.68mm=2lx/400=25200/400=26mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=0.73kN,R2=-0.57kN,R3=22.45kN （四）、下撐桿件驗算 下撐桿材料類型槽鋼下撐

33、桿截面類型18a號槽鋼下撐桿截面積A(cm2)18.51下撐桿截面慣性矩I(cm4)563.7下撐桿截面抵抗矩W(cm3)80.5下撐桿材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下撐桿彈性模量E(N/mm2)206000下撐桿件截面回轉半徑i(cm)5.52對接焊縫抗壓強度設計值ftw(N/mm2)185 下撐桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(5800/3500)=58.89 下撐桿件支座力： RX1=nzR3=122.45=22.45kN 主梁軸向力： NXZ1=RX1/tan1=22.45/tan58.89=13.55kN 下撐桿件軸向力： NX1=RX1/sin1=

34、22.45/sin58.89=26.22kN 下撐桿件的最大軸向拉力NX=maxNx1.Nxi=26.22kN 下撐桿長度： L01=(L12+L22)0.5=(58002+35002)0.5=6774.22mm 下撐桿長細比： 1=L01/i=6774.22/55.2=122.72 查鋼結構設計規范GB50017-2003表C得，1=0.476 軸心受壓穩定性計算： 1=NX1/(1A)=26222.36/(0.4761851)=29.76N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 對接焊縫驗算： =NX/(lwt)=26.22103/A=26.22103/1851=14.17N/mm2fc

35、w=185N/mm2 符合要求！ （五）、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(NXZ1)/nz=(13.55)/1=13.55kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=11.38106/(1.05185103)+13.55103/3060=63.03N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.89。 = Mmax/(bWx)=11.38106

36、/(0.89185103)=68.85N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ （六）、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)18主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)3800梁/樓板混凝土強度等級C25壓環鋼筋1壓環鋼筋2 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =0.29kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=0.57103/(3.14182)=0.56N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓

37、點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！（七）、斜撐桿焊縫強度計算斜撐桿焊縫強度計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt ft其中 N - 斜撐支桿的軸向力，N=84.84kN； lwt -取斜桿截面積，A=2929.9mm2 ft - 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力： = 84.84103/2929.9=28.968N/mm2ft=185N/mm2對接焊縫的最大應力 =28.957 N/mm2 小于ft=185 N/mm2，滿足要求!五、施工進度計劃(1) 本工程消防連廊

38、施工，與其同一樓層板、梁、墻的施工同步進行。六、施工方法：6.1懸挑鋼梁支撐架的搭設：1、 搭設順序為：放線定位安裝懸挑鋼梁固定懸挑鋼梁斜撐桿焊接架設橫梁安裝架體底部安全平網搭設排架立桿。2、 懸挑鋼梁安放應按懸挑腳手架的立桿縱距和排距要求進行定位和放線。 3、 固定鋼梁尾部的三道f18錨環的布置根據主梁的位置確定；第一道形錨環設置在距內側端部0.20m的位置，第二道形錨環離第一道0.4m。形錨環要與樓板主筋牢固焊接，第二道形錨環離第一道0.4m，第三道形錨環離第二道0.4m防止澆搗樓板混凝土時移位。4、 將工字鋼主梁置入形錨環內，采用18形套環與工字鋼和錨環焊接，錨環與套環雙面滿焊長度為16

39、0mm，且套環與工字鋼雙面滿焊，以確保鋼梁不位移。5、 主梁支撐桿下支點埋設200300mm受剪預埋件，主梁支撐桿采用18#槽鋼。6、 支撐桿上、下支點在與主梁及預埋件焊接前計算好焊接斜面并用切割機切割，如焊接面有偏差必須增加腹板焊接；每個部位的焊縫要嚴格按照設計要求執行，即焊縫的有效高度焊縫高度6mm，單側有效長度不小于100mm（為確保安全，焊縫總長度不小于220mm），且不得有夾渣、氣孔等不符合質量要求的現象發生。7、 主梁及支撐桿安裝完畢后，根據排架縱橫間距在主梁上安裝18#槽鋼橫梁，橫梁與主梁焊接牢靠，橫梁上架設排架立桿，為了加強腳手架立桿底部橫梁處槽鋼的強度，在立桿位置焊接25加強

40、鋼筋。（見圖6-1）8、 挑架全部安裝完畢后，立即在架體底部安裝安全平網。9、 進行排架搭設時，將立桿底部套入橫梁上焊接的f25mm短鋼筋內（見圖6-1），同時在立桿下部距底座上部不大于0.2m處設置掃地桿。6.2連廊排架搭設1、 連廊模板支撐排架搭設順序為：放線定位立桿掃地桿中部縱、橫桿頂板承重桿剪刀撐。2、 立桿的底部設置縱橫掃地桿，掃地桿距橫梁高度為0.2m。3、 小橫竿挑出內外立桿的長度分別為0.3m和0.15m。4、 立桿及縱向水平桿的接頭要互相錯開，錯開距離不少于0.5m（見圖6-2）；立桿的接頭必須使用對接扣件；水平桿如使用旋轉扣件搭接，則每個接頭長度不小于1.0m，且不少于3個

41、扣件固定。5、 排架剪刀撐垂直連廊方向每間隔5.6m設置一道，在沿連廊中部位置設置一道連續剪刀撐，剪刀撐不小于6.0m；斜桿與水平面的傾角應在4560之間。6、 剪刀撐斜桿的接頭必須采用旋轉扣件連接，搭接長度不小于1.0m（見圖6-3），且不少于3個扣件。固定斜桿的旋轉扣件的中心線距主節點的距離不得大于0.15m。圖6-1 橫梁安裝斷面 注：1、立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/32、同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差b500mm圖6-2 立桿接頭做法 圖6-3 剪刀撐接長疊合部位圖6.3連廊模板安裝1、 本連廊模板采用18m厚防水九層夾板現場制作拼裝；拼縫采用平縫，模板釘在木方上，拼縫要齊整

42、、緊密無間隙，經批嵌（清漆膩子）砂磨后，在拼裝前滿刷二度脫模劑；接槎轉角處采用經平刨處理光滑的4080mm木楞鑲嵌收口；支撐系統f483.5mm鋼管支撐。2、 模板接頭要錯開，主梁與次梁交接處要做安裝的連接企口，并在顯著地地方標出中心線。配制各種類型的模板要標準化、定型化，模板的橫檔與框材的截面厚度要盡可能一致，這樣有利于支模方便。3、 排架頂部橫桿上鋪設4080mm木方擱柵，間距為300mm（中中）。木方頂部鋪設頂板或梁底模。4、 模板安裝前，必須在模板上涂刷隔離劑，以便混凝土成型后脫模方便。 5、 模板應平整、完好無損，每次使用前要清除模板上的垃圾雜物，涂刷隔離劑；模板的底部要留有清掃口，

43、以便清除垃圾。模板安裝完畢后，要將模板內的垃圾雜物清除干凈，以利下道工序的進行。6、 模板的拼縫要密實，必要時在模板內側采用膠帶紙粘貼。特別是交角處要采用雙面膠。7、 帶密封，以防跑漿；模板底部同上次混凝土的接合處要處理平整，過大的縫隙可用砂漿堵塞，防止混凝土澆筑時漏漿而造成根部“爛腳”的現象。8、 所有模板的支撐必須有足夠的強度、剛度和穩定性，并做到橫平豎直。上口標高用水 準儀復測后彈上墨線，用以控制混凝土澆注時的水平高度。9、 連廊板底模制作時要確保截面尺寸及角度的準確性。接槎陽角處采用經平刨處理后光滑的50100mm木料鑲嵌收口。10、 為保證結構幾何尺寸的準確性，模板支好后，必須檢查模

44、內尺寸、垂直度及標高、插筋位置，并對模板內鋼筋沖洗干凈，經監理驗收合格后才能進入下道工序。11、 模板安裝支撐完畢后，必須進行標高和軸線的復核，并經監理驗收合格后方可進行下道工序的施工。七、主要施工機械、設備和勞動力用量情況7.1主要施工機械配置序號機械設備名稱規格型號數量備注1交流電焊機BX-5002臺2砂輪切割機4003臺3氧-乙炔烘槍2套4手提圓盤鋸3臺528#房、29#房塔吊配合模板及支架安裝的吊運工作7.2主要勞動力計劃表工種模板支架安裝模板安裝備注電焊工2人架子工4人木工4人八、模板安裝的質量保證措施模板的安裝必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）及相關規

45、范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。主控項目8.1主控項目1. 安裝消防連廊模板及其支架時，支架底部的鋼梁應有承受連廊荷載的承載能力。(1) 檢查數量：全數檢查。(2) 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2. 在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。(1) 檢查數量：全數檢查。(2) 檢驗方法：觀察。3. 底模及其支撐架拆除時的混凝土強度必須符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝土強度必須達到設計強度的100%。檢驗方法：檢查同條件養護試件強度試驗報告。8.2一般項目1、模板安裝應滿足下列要求：1) 模

46、板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；2) 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；3) 澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；(1) 檢查數量：全數檢查。(2) 檢驗方法：觀察。2、對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。(1) 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間。）(2) 檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3、固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合表8.2-1的規定；(1) 檢查數量：按規范要求的檢驗

47、批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。(2) 檢驗方法：鋼尺檢查。2、 現澆構件模板安裝的允許偏差見表8.2-2(1) 檢查數量：在同一檢驗批內梁、柱抽查構件數量的10%，且不少于3件，板按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢驗面，板可按縱橫軸線劃分檢驗面，抽查10%，且不少于3面。(2) 檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。表8.2-1預埋件和預埋孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留

48、洞中心線位置10尺寸+10，0表8.2-2現澆構件模板安裝的允許偏差項 目允許偏差（mm）軸線位置5底模板上表面標高5梁截面內部尺寸+4，-5層高垂直度5m65m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度（2.0m長度）58.3排架搭設的技術要求與允許偏差1、 懸挑鋼梁固定堅實，與樓板連接牢固；2、 立桿垂直度： = 90mm；3、 柱距： 50mm；4、 排距： 20mm；5、 步距： 20mm；6、 一根縱向水平桿的兩端高差： 20mm7、 同一跨內、外兩根縱向水平桿高差：10mm；8、 橫向水平桿外伸長度：50mm；9、 各扣件距主節點距離：150mm；10、 同步立桿上兩個相鄰對接扣件的高差：5

49、00mm；11、 立桿上的對接扣件距離主節點：步距；12、 縱向水平桿上的對接扣件距離主節點：縱距；13、 扣件螺絲擰緊力矩：4065Nm；14、 剪刀撐與地面的傾角：4560；九、安全、環保文明施工措施：9.1模板及支架裝拆安全技術措施1. 模板、支架拆除時嚴禁隨地拋擲，必須經受料平臺吊至地面。2. 模板應堆放整齊，堆放高度不得超過1.5m，堆放時必須有防傾倒措施。3. 支模前必須搭好排架和腳手架（見前章節圖示及相關安全操作規程等）。4. 支模施工時，6級以上大風要停止施工，拆除斜撐時，使用塔吊從消防連廊與主體中間位置放置鋼絲繩，拆除人員將其固定好后，將其在焊接位置割斷，確保斜撐平衡，然后送

50、入樓層主體內。5. 澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。6. 鋼管、模板嚴禁大量集中堆放在支架上，防止支架因集中受荷失穩。7. 消防連廊為懸挑結構，結構混凝土強度必須達到設計及規范的要求，方可拆除模板及支撐。8. 拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。9. 模板拆除后要及時送至摟面或地面，嚴禁留有未拆除的懸空模板。10. 拆除模板、支架時，區域范圍內要設置警戒線，并有專人監護。11. “臨邊”“四口”要按要求設置安全防護設施

51、，施工未完不得隨意拆除。12. 在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。13. 木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得

52、硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。14. 用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板15. 鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。16. 大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。9.2臨時用電安全技術措施1. 臨時設施用電工程的安裝、維護、拆除工作必須由持證電工操作，操作時配備相應的勞防用品。2. 建立

53、現場用電安全管理技術檔案，建立安全用電檢查制度。電纜離地4m以上，電纜穿越建筑物、構筑物、易受機械損傷的場所及引出地面從2m高度至地下0.2m處須加防護套管；電纜沿線布置時，須搭設支架（支架上固定絕緣子，嚴禁使用金屬裸線作綁線）；電纜穿越道路時采用地下電纜或橋架，地下電纜預埋鋼套管，覆蓋鋼筋砼保護層，并做好標記。3. 采用接零保護，保護零線應單獨敷設，不作他用，接地電阻4歐姆。4. 電焊機等用電設備應做到一機一閘一漏電保護器，并由專人負責操作使用，電箱不用時應關閉箱門并上鎖，以防閑雜人等誤用。9.3電焊作業安全技術措施為了消除電焊機的不安全因素和避免觸電事故的發生，焊工應按下列幾點要求操作電焊

54、機。 1. 作業人員 電焊作業屬于特種作業，作業人員必須經專業安全技術培訓，考試合格，持特種作業操作證方準上崗獨立操作，并按規定穿戴絕緣防護用品；2. 電焊鉗使用合格電焊鉗。能牢固地夾緊焊條，與電纜線連接可靠，這是保持焊鉗不異常發熱的關鍵。焊鉗要有良好的絕緣性能，禁止使用自制簡易焊鉗；3. 為避免弧光對人體的輻射，不得在近處直接用眼睛直接觀看弧光或避開防護面罩偷看；多臺焊機作業時，應設置不可燃或阻燃的防護屏；采用吸收材料作用室內墻壁飾面以減少弧光的反射；保證工作場所的照明，消除因焊縫視線不清點火后再戴面罩的情況發生；不得任意更換濾光片色號；改革工藝，變手持焊為自動或半自動焊，使焊工可在遠離施焊

55、地點作業；4. 對金屬煙塵和有害氣體的防護，根據不同的焊接工藝及場所合理選擇適當的防護用品；在技術措施上選擇局部和全面通風方法；在工藝上選用污染環境小或機械化。自動化程度高以及采用低塵低毒焊條等措施來降低煙塵濃度和毒性； 5. 為防止焊接灼燙，應穿好工作服、工作鞋、戴好工作帽。工作服應選用純棉且質地較厚，防燙效果好的。注意腳面保護，不穿易溶的化纖襪子。焊區周圍要清潔，焊條堆放要集中，冷熱焊條要分別擺放。處理焊條渣時，領口要系好，戴好防護眼鏡，減少灼燙傷事故；6. 焊接現場事先移去易燃易爆物品，高空焊接下方應設置接火盤。房屋悶頂內以及易燃物堆垛附近不宜進行焊接作業；可燃氣體的管道和設備與其它設備

56、互相連接時，應將連接管道拆除或阻絕；7. 為避免觸電事故的發生，焊機接地及各接線點要接觸良好。電絕緣外套無破損，改變焊機接頭需要改接兩次回線；轉移工作地點或更換焊條應戴好絕緣手套；在金屬容器或金屬結構上以及狹小的工作場所焊接時，應采用橡膠墊、戴絕緣手套、穿絕緣鞋；電焊鉗外殼絕緣要可靠；雨雪天不能在露天作業；不得將自身與機器傳動部分等作為焊接回路的一部分；電焊設備安裝、修理及檢查由電工進行；不得擅自拆修或更換保險絲； 8. 焊接電纜 (1) 焊接電纜在使用多股細銅線無接頭電纜時，與電焊機接線柱采用接線鼻連接壓實，防止隨意纏繞造成的松動接觸不良、過熱、火花現象。接線栓上應設置防護罩。(2) 焊接電

57、纜長度一般不超過2030m，過長會加大導線壓降。 (3) 焊接電纜橫過通道時，必須采取防護套，穿管等保護措施。(4) 嚴禁使用腳手架、金屬欄桿、軌道及其他金屬物搭接代替導線使用，防止因接觸不良引起火災和造成觸電事故；9. 焊接不允許超載 電焊機使用過程中不允許超載，否則將會因過熱而燒毀電焊機或造成火災，以及超載造成絕緣損壞，還可能引起漏電而發生觸電事故；10. 焊接前，應先檢查焊機設備和工具是否安全，如焊機接地及各接線點接觸是否良好，焊接電纜絕緣外套有無破損等；11. 在設備上進行焊接前，應先把設備的接地或接零線拆掉，焊接完后再恢復； 12. 進行電焊作業前，應檢查作業環境，清除危險因素和設置

58、監護人員。當與其他人員和有關設施過近時，應采用屏護和安全間隔等保證作業安全；當高處焊接作業時，必須掛好安全帶；13. 更換焊條時，焊工應戴絕緣手套；14. 在金屬容器內金屬結構上及其他狹小工作場所焊接時，觸電的危險性最大，必須采取專門的防護措施。如采用橡皮墊、戴皮手套、穿絕緣鞋等，以保證焊工身體與焊件間的絕緣。禁止使用簡易無絕緣外殼的電焊鉗； 15. 改變焊機接頭、更換焊件需要改接二次回路時，或轉移工作地點，焊機檢修暫停工作或下班時，必須切斷電源后方可進行操作；16. 焊機應設置在防雨和通風良好的地方。焊接現場不準堆放易燃易爆物品；17. 交流弧焊機一次側電源線必須絕緣良好，不得隨地拖拉，長度

59、應不大于5米，進線處必須設置防護罩； 18. 焊機二次接線宜采用YHS型橡皮護套銅芯多股軟電纜，電纜的長度應不大于30米； 19. 根據施工需要，電焊機宜按區域或標高層集中的設置，并應編號；20. 布置在室外的電焊機應設置在干燥場所，并應設棚遮蔽；21. 電焊機的外殼應可靠接地，不得多臺串聯接地； 22. 電焊機各線對電焊機外殼的熱態絕緣電阻值不得小于0.4M；23. 電焊機的裸露導電部分和轉動部分應裝設安全保護罩，直流電焊機的調節器被拆下后，機殼上露出的孔洞應加設保護罩； 24. 電焊機的電源開關應單獨設置，直流電焊機的電源應采用啟動器控制。9.4環保與文明施工夜間22:006:00之間現場

60、停止模板加工和其他模板作業?，F場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。十、專家論證意見十一、 補充方案1、斜撐與水平鋼梁及混凝土梁、剪力墻的連接處增設連接板，并焊接牢固；2、由于懸挑鋼梁端部擾度較大，故在支模架搭設時，起拱量按千分之四起拱；3、當U形錨環埋設在砼板中時，錨環上部應增設鋼筋網片，水平鋼梁安裝完成后，在鋼梁頂板用鋼管將鋼梁與上層頂板頂勞，以防錨環被拔起；4、懸挑部位的支模架與室內架體進行有效的連接，形成整體，已保證架體的剛度；5、在懸挑梁的下部設置2道整體橫向鋼梁（16#工字鋼），保證架體整體均衡受力；6、在懸挑鋼梁的端部設置一道水平鋼梁，與懸挑梁焊接牢固，防止懸挑鋼梁側翻；7、施工過程中要進行專人進行安全監督，在操作面的下部設置安全平網。