1、中 國 建 筑 工 程 總 公 司 CHINA STATE CONSTRUCTION ENGRC CORP.薈港尊邸1期平臺施工電梯及物料提升機通道施工方案中建三局建設工程股份有限公司深圳薈港尊邸項目經理部二一四年三月中 國 建 筑 工 程 總 公 司 CHINA STATE CONSTRUCTION ENGRC CORP.平臺施工電梯及物料提升機通道施工方案審批： 審核： 編制： 中建三局建設工程股份有限公司深圳薈港尊邸經理部2014年3月目 錄1 編制說明31.1編制目的31.2 主要編制依據:32、工程概況33、通道布置33.1通道布置概況33.2通道搭設方法44、施工工藝84.1 材料

2、選擇84.1.1 型鋼84.1.2 鋼管84.1.3 扣件84.1.4 鋼絲繩94.1.5 腳手板94.1.6 安全網94.2 施工通道搭設流程94.3 搭設要求94.4 施工通道檢查與驗收9施工通道的檢查94.4.2施工通道的驗收104.5 施工通道的維護與保養104.6 施工通道的拆除115、質量、安全保證措施125.1 質量要求125.2 安全保證措施135.3應急預案146、文明施工措施147、 外腳手架計算書147.1 落地式腳手架計算書147.2 懸挑式腳手架計算書227.3 復式樓中庭施工通道腳手架計算書271 編制說明1.1編制目的本方案用于指導薈港尊邸1期工程塔樓施工升降機及

3、物料提升機安裝后，樓層內材料運輸通道工作，以保證施工升降機及物料提升機材料等運輸工作安全、有序、高效的完成。1.2 主要編制依據:（1）施工升降機使用說明書（2）物料提升機使用說明書（3）GB 10055施工升降機安全規則 （4）GB/T 10054施工升降機技術條件（5）業主提供的相關圖紙（6）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；（7）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；（8）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）；2、工程概況本工程地處深圳市龍華新城核心地區（原龍華二線拓展區）北側，該區域位于深圳市城市發展中心主軸，南臨福田區，是福田中心區發展后

4、備用地，及作用于中心區配套服務的高尚生活居住區和文化、體育、教育配套區。區域內新開通的深圳北站連接廣深港高速鐵路、廈深客運專線、西部沿海客運專線等國家鐵路干線。本項目用地位于布龍路以西、和平路以北，與4號線龍勝站及6號線毗鄰、銜接。薈港尊邸1期占地面積41345.65，擬建總建筑面積約為6.2萬。3、通道布置3.1通道布置概況由于本工程塔樓結構每層差異較大，且施工電梯及物料提升機安裝位置距離建筑物的遠近不統一，對于材料或人員從升降機到樓層內的運輸通道需設置以下幾種施工通道。1、平臺2#施工電梯及2#、3#物料提升機安裝完畢后吊籠緊靠結構邊緣，因此2#施工電梯及2#、3#物料提升機與建筑物之間無

5、須設置施工通道，材料可直接進入樓層。2、除第1條外的所有施工電梯及物料提升機由于安裝完畢后吊籠與結構邊緣之間存在外腳手架，因此在這些區域需搭設腳手架施工通道。3、由于本工程塔樓為復式樓，個別施工電梯及物料提升機安裝時無法避開室內中庭，因此在復式樓中庭二樓板的位置需搭設腳手架施工通道。3.2通道搭設方法1、針對3.1條中第2條，根據塔樓高度A1棟施工通道設置方法如下：施工電梯處外架采用落地架和懸挑架的組合形式，該處外架與整體外架斷開，須重新搭設。落地架采用48.33.5鋼管搭設，立桿橫距為0.9m，縱距分別為1.6m、0.8m、1.6m，步距為1.8m和1.35m交替進行，橫向小橫桿間距為500

6、mm，搭設高度為24m。架體須附墻，由于該架體搭設長度為3跨，因此在架體每兩步架體兩端各設置一個連墻件。設置連墻件形式同落地式腳手架施工方案中的附墻形式。在架體兩側設置連續剪刀撐。落地架須進行卸載，卸載方法及高度同落地式腳手架中的卸載方法及高度。電梯門洞處采用50100木枋200墊底，上鋪單層模板。該處外架搭設示意圖如下：對于24米以上的施工通道采用懸挑式施工通道，該處懸挑架采用16號工字鋼，并用6*37股直徑16mm鋼絲繩反拉卸載。工字鋼間距分別為1600mm、800mm、1600mm，懸挑長度1300mm，架體搭設間距同該處落地架的間距。工字鋼頂面及底面對應立桿位置焊接10cm長25鋼筋頭

7、，立桿套在鋼筋頭上，防止立桿偏移，懸挑層分別選在第8層及第12層。架體須附墻，由于該架體搭設長度為3跨，因此在架體每兩步架體兩端各設置一個連墻件。設置連墻件形式同懸挑式腳手架施工方案中的附墻形式。在架體兩側設置連續剪刀撐。懸挑架須進行卸載，卸載方法及高度同懸挑式腳手架中的卸載方法及高度。電梯門洞處采用50100木枋200墊底，上鋪單層模板。該處外架搭設示意圖如下：懸挑鋼梁錨固構造2、針對3.1條中第2條，根據塔樓高度除A1棟外的施工通道設置方法如下：物料提升機處外架采用落地架形式，該處外架與整體外架斷開，須重新搭設。落地架采用48.33.5鋼管搭設，立桿橫距為0.9m，縱距分別為0.8m、1.

8、6m、0.8m，步距為1.8m和1.35m交替進行，橫向小橫桿間距為500mm，搭設高度為24m。架體須附墻，由于該架體搭設長度為3跨，因此在架體每兩步架體兩端各設置一個連墻件。設置連墻件形式同落地式腳手架施工方案中的附墻形式。落地架須進行卸載，卸載方法及高度同落地式腳手架中的卸載方法及高度。物料提升機門洞處采用50100木枋200墊底，上鋪單層模板。該處外架搭設示意圖如下：3、針對3.1條中第3條，在復式樓中庭二樓板的位置或施工電梯及物料提升機入樓層處無樓層板的位置搭設腳手架施工通道。施工通道設置具體方法如下：該通道采用落地式腳手架搭設。該落地式腳手架采用483.5立桿配合可調頂撐支撐板底平

9、臺，該通道搭設寬度為2.1米，搭設高度為3.15米（即標準層層高），搭設長度根據現場實際情況確定。滿堂架立桿縱距為0.9米，立桿的橫距為0.7米，橫桿步距為1.45m。底部距樓板面200mm沿縱橫水平水平方向按縱下橫上的程序設置掃地桿。搭設時拉線定位，做到橫平豎直。立桿、橫桿均要求采用標準桿件。滿堂架四邊與中間設置縱向剪刀撐，連續設置。沿施工通道方向剪刀撐寬度為5跨，斜桿與地面的傾角為4560度，與施工通道垂直方向剪刀撐寬度為3跨。施工通道水平支撐鋼管布置圖施工通道平面示意圖施工通道側立面示意圖4、施工工藝施工通道搭設嚴格按照公司安全管理標準化圖冊施工。 4.1 材料選擇4.1.1 型鋼本工程

10、懸挑架選用16號普通工字鋼，其相應材質應符合國家現行相關規范。為防止腳手架立桿滑移，工字鋼上立桿位置應焊接100mm高25的鋼筋短頭對立桿加以固定。4.1.2 鋼管鋼管選用現行國家標準直縫電焊鋼管（GBT13793）中3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳素結構鋼（GBT700）中Q235A級鋼的規定。采用的鋼管類型應為國家標準 483.5，但考慮到市場材料供應與材料銹蝕程度偏差，計算時可按 483.0，以確保安全。腳手架鋼管的表面質量及外形應符合下列要求：（1）新鋼管應有產品質量合格證及質量檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。鋼管壁厚及外徑偏

11、差不應大于-0.5mm，端面偏差不應大于1.7mm。（2）舊鋼管表面銹蝕深度應小于0.5mm，彎曲變形各種桿件鋼管的端部彎曲L1.5m時，不應大于5mm。立桿鋼管彎曲當3mL4mm時，不應大于12mm；當4mL6m時，不應大于20mm;水平桿斜桿的彎曲L6m，不應大于30mm。（3）所用鋼管均應符合CI形象要求，外架立桿及水平桿刷成黃色；剪刀撐刷成黑黃相間顏色。4.1.3 扣件（1）扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。（2）扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定，其附件的制造材料應符合GB700

12、-79中A3鋼的規定，螺紋應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB95-76墊圈的規定。扣件與鋼管的貼合面必須完好不變形，扣件扣緊鋼管時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。（3）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。（4）扣件驗收應符合下列規定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑動的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。4.1.4 鋼絲繩鋼絲繩選用6*37股直徑16mm鋼絲繩，強度極限1550MPa。斷股、銹蝕嚴重的鋼

13、絲繩不得使用。花籃螺絲選用與鋼絲繩匹配的規格。4.1.5 腳手板腳手板采用鋼板網，擋腳板高度為200mm。4.1.6 安全網按照深圳市安全監督總站的有關規定，本工程安全網全部采用綠色阻燃密目式安全網，兜網采用尼龍網。4.2 施工通道搭設流程4.3 搭設要求腳手架立桿、橫桿、剪刀撐、橫向斜撐、連墻件、護欄和擋腳板、掃地桿等搭設要求參照項目技術部編制的外腳手架施工方案。此外轉料平臺腳手架還應滿足下列要求：（1）施工通道腳手架必須嚴格按照施工方案的要求搭設。（2）施工通道腳手架兩側設置斜撐及臨邊防護欄桿，每層樓應設置連墻件和剪刀撐，并嚴格按照施工方案要求采取卸荷措施。（3）施工通道腳手架內側張掛密目

14、式安全網封閉，轉料平臺外側設置踢腳板。4.4 施工通道檢查與驗收4.4.1施工通道的檢查（1）檢查腳手架的整體和局部的垂直偏差，如發現垂直度有異常現象，應及時加固和消除隱患。本工程外架每搭設10m，必須對外架復核一次，采用每層交圈復核，通過連墻件來調整外架和結構的距離從而控制外架垂直度。（2）各類扣件的涂油和緊固。檢查扣件時先檢查扣件的外觀，而后將扣件上的螺栓逆時針方向松幾牙螺紋，再涂油緊固螺栓至規定的力矩范圍內。（3）檢查腳手板有否松動、懸挑，還要檢查四周是否用鐵絲扎牢，如發現問題應及時糾正。（4）連墻件的檢查，檢查連墻件是否齊全和完好，有無松動、移動。（5）要對外包安全網、外挑安全網、安全

15、隔離設施、外側擋板、欄桿和接地防雷等安全設施進行檢查，保證這些安全設施完整、牢固，能正常發揮安全作用。如果有損壞者要及時調換，如有松動者應及時緊固，如發現松動和開口要及時連通。（6）如腳手架有開口、斷口和出入口，應對該部位進行重點檢查，使這些部位始終符合安全規定。（7）檢查腳手架的荷載情況，使其不超過設計荷載，如有超載應及時卸荷至設計荷載。還要檢查腳手架上堆物是否處于安全位置和穩定狀態，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態應及時糾正。此外還要逐日清理腳手板上的垃圾。4.4.2施工通道的驗收施工通道搭設完成后，施工單位、監理單位組織有關人員進行驗收。驗收合格后，經施工單位項目技術負責人及項目總監理

16、工程師簽字后，方可投入使用。4.5 施工通道的維護與保養施工通道在驗收合格通過投入使用后，必須對其進行日常的保養和定期的全面檢查和整修，才能保證其安全使用。施工通道日常的保養和維修必須每天進行一次，定期的維護保養一般每月進行一次。所以要求作業隊對電梯平臺進行日常的和定期的保養和維修，尤其是每次強風、暴雨過后都要認真檢查整修后方可使用。腳手架保養整修的主要內容有：（1）檢查腳手架基礎有無不均勻下沉，腳手架底部有無堆放雜物；（2）檢查腳手架的整體和局部的垂直偏差，如發現垂直度有異常現象，應及時加固和消除隱患。（3）各類扣件的涂油和緊固。檢查扣件時先檢查扣件的外觀，而后將扣件上的螺栓逆時針方向松幾牙

17、螺紋，再涂油緊固螺栓至規定的力矩范圍內。（4）檢查腳手板有否松動、懸挑，還要檢查四周是否用鐵絲扎牢，如發現問題應及時糾正。（5）連墻件的檢查，檢查連墻件是否齊全和完好，有無松動、移動。（6）要對外包安全網、外挑安全網、安全隔離設施、外側擋板、欄桿和接地防雷等安全設施進行檢查，保證這些安全設施完整、牢固，能正常發揮安全作用。如果有損壞者要及時調換，如有松動者應及時緊固，如發現松動和開口要及時連通。（7）如腳手架有開口、斷口和出入口，應對該部位進行重點檢查，使這些部位始終符合安全規定。（8）檢查腳手架的荷載情況，使其不超過設計荷載，如有超載應及時卸荷至設計荷載。還要檢查腳手架上堆物是否處于安全位置

18、和穩定狀態，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態應及時糾正。此外還要逐日清理腳手板上的垃圾。（9）腳手架使用中必須經常檢查，清除架子上的雜物，嚴禁在架子上堆積過多的施工材料，或多人擠在一起，以免架子發生超載，造成事故。（10）腳手架上施工材料應隨用隨運，施工荷載不得大于3kN/m2，使用機具、材料等盡量放在腳手架里側，以減小傾覆力矩。4.6 施工通道的拆除施工通道使用完畢后立即拆除，在施工通道腳手架拆除前應作好以下工作：(1)對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險。(2)在拆除腳手架時，應先清除腳手

19、板上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。(3)腳手架在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域。(4)嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿腳手板剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。(5)外腳手架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。(6)拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還應在出入口處設置明顯的停用標志和圍欄，

20、此警示標志必須內外雙面都加以設置。(7)在拆除的腳手架周圍，明顯標示“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內。(8)拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用。(9)本工程腳手架拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業。(10)拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。(11)腳手架拆除過程中，中途不得換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。5、質量、安全保證措施5.1 質量要求腳手架質量要求項 目技術要求允許偏差（mm）檢查

21、方法與工具地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10立桿垂直度H=2730經緯儀縱向水平桿高差20水平儀10雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸150mm-20鋼板尺扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm鋼卷尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差A500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件置主節點的距離ah/3600mm鋼卷尺縱向水平桿的對接扣件至主節點的距離ala/3500mm鋼卷尺縱向水平桿相鄰接頭水平距離a500mm鋼卷尺螺栓擰緊扭力矩4065Nm扭力扳手剪刀撐斜桿與地面的傾角45o60o角尺腳手板外伸長度對接a=130150mmL300mm鋼卷尺搭接a100mml2

22、00mm鋼卷尺5.2 安全保證措施（1）所有操作人員應持證上崗，操作人員進入現場后，應做好進場三級教育，并做好會議記錄，進行詳細的安全技術交底。（2）架子搭設和組裝完畢，在投入使用前，應逐層、逐流水段進行驗收，并填寫驗收單，經檢查合格后才準使用。（3）搭設鋼管腳手架，應設避雷裝置，包括避雷針、避雷器、避雷線。腳手架防雷措施，將建筑物上的避雷針引出與個段腳手架承載裝置的四角焊接，其接地電阻不大于10。（4）高空作業要正確使用“三寶”。（5）遇有六級以上大風、大霧、大雨天氣應暫停腳手架作業，大雨后進行操作要有防滑措施，且復工前必須檢查無問題后方可繼續作業。（6）腳手架停用一個月、作業層上施加施工荷

23、載前、每搭設1013m后都都要進行腳手架及其地基基礎的驗收。（7）及時收集氣象資料，并通知全體施工人員，便于安排工作和進一步采取措施。（8）焊接作業時，要注意防火，遇風時，應設置擋風板，避免火花飛濺。（9）外架上不得堆放鋼筋，模板等材料。（10）拆除前必須拆除照明線再遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原則，即先拆欄桿、腳手架、剪力撐、斜撐；后拆小橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。（11）拆除要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，要先通知對方，以防墜落。（12）拆下的材料，嚴禁拋擲，應運到指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣

24、件或鐵絲要集中回收處理。（13）在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，要將拆除情況交代清楚后方可離開。（14）拆除時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，防止事故發生。（15）本腳手架搭設主要由項目工程部負責實施，安全部與技術部負責對現場施工進行檢查與指導。5.3應急預案施工通道施工極可能發生高空墜落、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對電梯平臺施工可能發生的高空墜落、物體打擊、觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應。具體應急預案詳見項目技術部編制的外腳手架專項施工方案。火警：119 公安：110 醫療：120 交通：1226、文明施工措施（1）鋼管、扣件等根據長短、大小統一堆放，方便轉移，不得散亂并有散

25、失。（2）操作人員應做到落手清，工完料盡、物盡其用、廢料歸堆，并清運出場的責任到位工作。（3）落地料、廢料必須按時清理干凈。（4）模板、竹木料不準亂堆、混放、散落或隨意作它用。（5）模板、木枋堆場根據模板規格、大小堆放；高度符合要求；底部高出地面；防止雨水淋濕；方便塔吊轉移。（6）施工現場嚴禁吸煙。7、 外腳手架計算書7.1 落地式腳手架計算書選擇外架搭設最大高度為24m，進行架體搭設穩定性驗算。具體驗算過程如下： 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架實際搭設高度為24米，采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.6米，立桿的橫距為0.9米，立桿的步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.30米

26、；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；計算時偏安全計算，計算采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.15 米，水平間距3.0米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:每個施工電梯 最大載貨量為20KN,最多可載4輛小推車，按每輛小推車和人的總荷載為5KN，由于每個通道面積為1.50.9米，因此施工均布活荷載為5/（1.50.9）=3.7 kN/m2；腳手架用途:施工通道；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處深圳市，基本風壓為0.75 kN/m2（5

27、0年重現期）；外腳手架計算中考慮風荷載作用風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為1.2；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1297；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿、擋腳板自重標準值(kN/m):0.170；安全設施與安全網(kN/m2):0.01；腳手板鋪設層數:6；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算

28、小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1=0.033 kN/m；腳手板的荷載標準值: P2=0.351.5/3=0.175 kN/m；靜荷載標準值：Q1=P1+P2=0.206 kN/m；活荷載標準值: Q2=3.71.5/3=1 .85kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.85 =2.84kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax=2.840.92/8 = 0.288kN.m；最大應力計算值=Mqmax/W =64.165N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力

29、=64.165N/mm2 小于小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.175+1.85 = 2.058kN/m； 最大撓度 V = 5.02.058/29004/(3842.06105107800)=0.405 mm；小橫桿的最大撓度 0.405mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm，滿足要求！4.支座反力計算：Rmax=ql/2=2.0580.9/2=0.926kN三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算由上節可知荷載的

30、設計值: P= Rmax =0.926kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算公式如下：均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.10.0331.61.6=0.0085kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.9261.6=0.396kN.m；M=M1max+M2max=0.0085+0.396=0.404kN.m最大應力計算值=0.404106/4490=89.98N/mm2；大橫桿的最大應力計算值=89.98N/mm2 小于大橫桿的抗彎強度設計值 f=205

31、N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.03+0.206+0.9）/2=0.568kN V= 1.8830.56815003/ ( 100 2.06105107800) =1.625mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.625

32、=1.676mm；大橫桿的最大撓度1.676mm小于大橫桿的最大容許撓度1600/150=10.6與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:單扣件承載力設計值取8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為6.4kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.4kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.6=0.0

33、5 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.91.6 /2=0.252 kN；活荷載標準值: Q = 3.70.91.6/2 = 2.664kN；荷載的設計值: R=1.2(0.03+0.05+0.252)+1.42.664=4.2 kN；R 6.4 kN,所以單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值為0.1297 kN/m；NG1 = 0.1297+(0.902/2)0.033/1.6024 =3.558kN；(2)腳手板的標準值(kN/m2)；采用木

34、腳手板，自重標準值為0.35 kN/m2NG2= 0.3561.6(0.9+0.3)/2 =2.016 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.17 kN/mNG3 = 0.1761.6/2 = 0.816kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.01 kN/m2NG4 = 0.011.624 = 0.384 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.774 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.70.

35、91.62/2 =5.328kN；風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=zs0其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用： Wo = 0.75 kN/m2； Uz - 風壓高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用： Uz = 0.74； Us 腳手架風荷載體型系數：取值為1.2；經計算得到，風荷載標準值 Wk =0.750.741.2= 0.666 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ=1.26.713+1.42.7=11.835kN；考慮風荷載時,立桿的軸

36、向壓力設計值為 N = 1.2 NG+91.4NQ = 1.26.774+ 0.91.45.328=14.842 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw 為Mw = 0.9 1.4WkLah2/10 = 0.9 1.40.6661.61.82/10 = 0.435 kNm；六、鋼絲繩卸荷計算:1次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)11873.630012003第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/300)=85.24

37、 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/1200)=71.57 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.557/253/1.5=7.09kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.513.287/253/1.5=8.92kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=7.09/sin85.24=7.11kN T2=P2/sin2=8.92/sin71.57=9.41kN卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=9.41kNPg=kFg/=99.41/0.85=99.59kN 鋼絲繩最小直徑dm

38、in=(Pg/0.5)1/2=(99.59/0.5)1/2=14.11mm 吊環最小直徑dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=49.41103/(65)1/2=14mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑14.11mm，必須拉緊至9.41kN，吊環最小直徑為14mm。本工程卸荷鋼絲繩直徑為16mm，吊環直徑為20mm，滿足要求。七、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 14.842-7.09=7.752kN；計算立桿的截面回轉

39、半徑 ：i = 1.59cm；計算長度附加系數參照扣件式規范：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取k=1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.2.8得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：lo =3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ：A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 7752/(0.186424)=98.26N/mm2；立桿穩定性計算 = 98.2

40、6 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 14.842-7.09=7.752kN； =7752/(0.209424)+407 000/4490 = 96.54 N/mm2；立桿穩定性計算= 96.54 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件桿件的強度及穩定性應滿足下列公式要求：強度：穩定性：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.666 kN/m2；單個連墻件所覆蓋的腳手架外側

41、面的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范5.2.12條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 3.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 15.1 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 18.1 kN；連墻件凈截面面積Ac=4.24cm2連墻件毛截面面積A=18.09cm2連墻件強度驗算：=18.1103/4.24102=42.688N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2連墻件強度滿足要求！由長細比 lo/i = 300/15.9的結果查表得到連墻件穩定系數

42、=0.949，lo為內排架距離墻的長度；連墻件穩定驗算：14.32103/0.94918.09102=8.34N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2連墻件穩定性滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：經過計算得到 Nl = 18.1kN大于雙扣件的抗滑力12.8kN，由于本項目連墻件采用雙桿抱柱的方式，每桿采用雙扣件連接，故抗滑力為24.8kN，滿足要求。連墻件扣件連接示意圖7.2 懸挑式腳手架計算書一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設最大高度為18.9m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.6m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為

43、0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；根據深圳市情況，采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.15 m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件（計算時按單扣件考慮）；鋼管截面模量W=4.49cm3，截面積A=4.24cm2，慣性矩I=10.78cm4，每米長質量為3.33kg/m，彈性模量E=2.06105N/mm2。2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2): 每個施工電梯 最大載貨量為20KN,最多可載4輛小推車，按每輛小推車和人的總荷載為5KN，由于每個通道面積為1.50.9米，因此施工均布活荷載為5/（1.

44、50.9）=3.7 kN/m2；腳手架用途:施工通道；腳手架用途:施工通道。同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處廣東深圳市，基本風壓0.75 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 取1.2；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.170；安全設施與安全網（安全密目網和鋼板網）自重標準值 (kN/m2):0.01；腳手板鋪設層數:2層；腳手板類別:鋼笆板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑

45、水平鋼梁采用16#工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30m，建筑物內錨固段長度1.7m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩的參數懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構。（鋼絲繩作為安全儲備，不參與受力計算）二、小橫桿的計算同落地式腳手架小橫桿計算三、大橫桿的計算同落地式腳手架大橫桿計算四、扣件抗滑力的計算同落地式腳手架扣件抗滑力計算五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(0.902/2)0.033/1.8018.9=2.67kN；(

46、2)腳手板的標準值(kN/m2)；采用木腳手板，自重標準值為0.35 kN/m2NG2= 0.3561.6(0.9+0.3)/2 =2.016 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.17 kN/mNG3 = 0.1761.6/2 = 0.816kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.01 kN/m2NG4 = 0.011.624 = 0.384 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.886 kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷

47、載標準值 NQ=20.91.62/2=2.88kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.91.4NQ=1.25.886+ 0.91.42.88=10.69kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.886+1.42.88=11.1kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照設計要求0=0.75kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為1.0；經計算得到，風荷載

48、標準值為: Wk=0.750.741.0=0.555kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw 為: Mw=0.9 1.4WkLah2/10=0.91.40.5551.51.82/10=0.340 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + Mw/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=9.07kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N=9.45計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.2.8得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣

49、件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.2.8得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.12 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.206立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=10690/(0.206424)+340000/4490=198.1N/mm2；立桿穩定性計算 =198.1N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=1

50、1100/(0.206424)=118.552N/mm2；立桿穩定性計算 =127.084N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算同落地式腳手架連墻件計算八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 其中 k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。本方案算例中，m =1.30 m，l=1.7 m，m1=0.30m，m2=1.20 m；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W=141 cm3，截面積

51、A = 26.1 cm2。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2 NG+0.91.4NQ=1.25.886+ 0.91.42.88=10.69kN；正常使用極限狀態，荷載標準組合 N=NG+NQ=5.886+2.88=8.766kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q= 1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；k=1.30/1.7=0.765k1=0.30 / 1.7=0.176k2=1.20 / 1.7=0.706代入公式，經過計算得到最大彎矩 MA=16.24kNm 最大應力 =16240000 /( 1.05 141000 )= 109.69N/mm2水平支撐梁的最大應

52、力計算值109.69N/mm2 小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215N/mm2,滿足要求。RA=31.14；RB=-9.552；10.9 懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16#工字鋼,計算公式如下 =M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數（按下式計算）：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。經過計算得到最大應力 = 14.28106 /( 0.93141000 )=108.90 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 =108.90 小于 f=215N/mm2 ,滿足

53、要求。九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固長度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=8.25kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固長度，經過計算得到 h 要大于 8250/(3.142201.57)=83.62mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=8.25kN 小于螺栓所能承

54、受的最大拉力F=67.51kN，滿足要求。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 27.56kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20.000mm；2d2/4=23.14202/4=628 mm2 b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=520=100.000mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=27.56 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求。7.3 復式樓中庭施

55、工通道腳手架計算書一、架體參數平臺名稱復式樓中庭施工通道平臺布置方式沿縱向平臺長度A(m)5.4平臺寬度B(m)2.1平臺高度H(m)3.15立桿縱距la(m)0.9立桿步距h(m)1.45立桿橫距lb(m)0.7板底支撐間距s(m)0.7二、荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m)0.033腳手板自重g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板自重g3k(kN/m)0.14安全設施與安全網自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷載q1k(kN/m2)3施工均布荷載q2k(kN/m2)2基本風壓0(kN/m2)0.66風荷載體型系數s0.8風壓高度變化系數z0.74(立桿穩定性驗算),0.74(

56、連墻件強度驗算)三、板底支撐（縱向）鋼管驗算鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/1 =0.3500.70/1=0.245kN/m; Q1k= q1klb/1 =3.0000.70/1=2.100kN/m; Q2k= q2klb/1 =2.0000.70/1=1.400kN/m; 1、強度計算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續梁計算。 q1=1.2 (G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.2

57、45)=0.334kN/m; q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(2.100+1.400)=4.900kN/m; 板底支撐鋼管計算簡圖 Mmax=(0.100q1+0.117q2)l2=(0.1000.334+0.1174.900)0.902=0.491kNm; Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.334+1.2004.900)0.90=5.622kN; =Mmax/W=0.491106/(4.49103)=109.442N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ 2、撓度計算 q=G1k+G2k=0.033+0.245=0.278kN/m q=Q1k

58、+Q2k=2.100+1.400=3.500kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.278+1.2003.500)0.90=4.055kN; =(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI=(0.6770.278(0.90103)4+0.9903.500(0.90103)4)/(100206000.0010.78104) =1.079mmmax900.00/150,10mm。 滿足要求！四、橫向支撐鋼管驗算平臺橫向支撐鋼管類型單鋼管鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206

59、000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 由于橫向支撐鋼管上無板底支撐（縱向）鋼管傳遞的荷載，因此橫向支撐鋼管不受豎向荷載，只作構造構件，故不作計算！五、立桿承重連接計算橫桿和立桿連接方式單扣件單扣件抗滑承載力(kN)8扣件抗滑移承載力系數0.8 Rc=8.00.80=6.400kNR=5.622kN 滿足要求！六、立桿的穩定性驗算鋼管類型483鋼管截面回轉半徑i(cm)1.59鋼管的凈截面A(cm2)4.24鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205雙立桿計算方法按照分配系數分配主立桿受力分配系數0.6立桿計算長度系數1.5NG1=1.3(la+1.00*lb+2.00*h)*0.0

60、38/h+g1kla0.00/1.00=1.3(0.90+1.00*0.70+2.00*1.45)*0.038/1.45+0.0330.900.00/1.00=0.153kN NG2=g2klalb/1.00=0.3500.900.70/1.00=0.220kN; NQ1=q1klalb/1.00=3.0000.900.70/1.00=1.890kN; NQ2=q2klalb/1.00=2.0000.900.70/1.00=1.260kN; 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值： N=1.2(NG1+NG2)+0.91.4(NQ1+NQ2)=1.2(0.153+0.220)+ 0.91.4(1.

61、890+1.260)=4.418kN; 支架立桿計算長度： L0=kh=11.501.45=2.175m 長細比=L0/i=2.175103/(1.5910)=136.792=210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： L0=kh=1.1551.5001.5=2.512m 長細比= L0/i=2.512103/（1.5910）=157.995 由查表得到立桿的穩定系數=0.284 k=zso=0.740.800.66=0.391kN/m2 Mw=0.91.4klh2/10=0.91.40.3910.901.452/10=0.093kNm； =kN/A+Mw/W=0.604.418103/(0.2844.24102)+0.093106/(4.49103)=42.759N/mm2N=4.418kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力驗算 樓板局部受壓承載力： =0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.33312.1551030.01=30.388kNN=4.418kN 滿足要求！