1、 目 錄一、工程概況2二、編制依據3三、施工計劃3四、施工工藝技術4五、施工安全保證措施13六、勞動力計劃25七、計算書25一、工程概況1、本工程屬于大泥窩河工程中的一個過水箱涵（沙文生態科技產業園麥架河截污、防洪及景觀整治工程的一部分 ，位于麥架河治理河段中部，屬于麥架河左岸一級支流，與麥架河為界，由麥蘇東路順接上游大泥窩河，下游匯入麥架河），樁號K1+293-K1+302.06，全長9.06米，凈跨10米，凈高3.5米。底板與頂板為100cm厚的C40鋼筋混凝土，頂板兩側下底倒角120cm*40cm，墻身為90cm厚的C40鋼筋混凝土，墊層為20cm厚的C15素混凝土。平面圖及橫斷面圖如下

2、： 2、參建單位如下： 建設單位：貴陽高科開發建設有限公司設計單位：中國市政工程西南設計研究總院地勘單位：深圳勘察研究院有限公司監理單位：北京燕波工程管理有限公司施工單位：太平洋建設集團有限公司二、編制依據1、施工圖設計文件及地勘報告；2、中華人民共和國住房和城鄉建設部-建質【2009】87號文件；3、中華人民共和國住房和城鄉建設部-建質【2009】254號文件；4、城市橋梁工程施工與質量驗收規范CJJ2-2008；5、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；6、鋼管滿堂支架預壓規程JGJ/194-2009；7、混凝土結構工程施工規范GB50666-2011；8、建筑施工模板安全技

3、術規范JGJ-2008；9、鋼管腳手架扣件（GB 15831）；9、其他相關規范。三、施工計劃待做（包括進度計劃、材料與設備計劃等）四、施工工藝技術1、箱涵施工流程圖碎石墊層施工測量放樣澆注墊層砼綁扎底板及腹板鋼筋鋼筋制作鋼筋檢驗安裝模板澆注底板砼搭頂板支架模板砼養護滿堂支架模板上面預壓綁扎腹板及頂板鋼筋安裝腹板模板澆筑頂板和腹板砼拆除模板和支架砼養護2、箱涵涵身施工要點箱涵涵身豎向施工施工分2個階段，第一階段澆筑至底板內壁以上30cm；第二階段澆筑剩余部分，2次澆筑的接縫應保證有良好的銜接面（粗糙、干凈并不得有堆落的混凝土和砂漿）。（1） 鋼管滿堂支架搭設平面圖及培面圖如下：本工程支架擬用扣

4、件式鋼管滿堂腳手架，鋼管采用482.5mm，模板支架搭設高度為3.5m，立桿的縱距 b=0.50m、橫距 l=0.50m、步距 h=0.90m。縱、橫向桿及立桿用扣件式鋼管連接。本工程支架搭設高度未超過4米，可以不設剪刀撐，但在橫橋方向兩端各設兩二道加固斜撐，如圖A-A剖面所示。在縱橋方向兩端各設一道加固斜撐，如圖B-B剖面所示。距離地面20cm設置縱橫掃地桿。支架立桿頂端用可調U型頂托相接，頂托桿直徑36mm，桿長60cm，桿插入鋼管355cm，外露25cm。立桿頂層水平桿中心線至托撐頂面長度a為0.35米（不大于0.5米）。頂托上設二層肋梁：下肋梁為縱向采用2*482.5mm鋼管，間距50

5、cm（如圖A-A剖面所示）；上肋梁為橫向方木5 cm（寬）10cm（高）（如圖B-B所示），間距20cm。注：由于上肋梁采用橫向方木，為了讓頂板底模整體性良好，加之頂板橫向水平段只有7.6米寬，所以本工程不設橫向起拱。只在頂板鋼筋的保護層上起拱，即頂板鋼筋底筋保護層在水平段兩端為3cm厚，中間為5cm厚；反之，頂板鋼筋面筋保護層在水平段兩端為5cm厚，中間為3cm厚。（2）箱涵頂板底模、腹板側模安裝模板安裝前，先由測量放出腹板的邊線和橋的中軸線，并用墨斗彈出邊、軸墨線，放樣后經監理檢查，合格后安裝模板。箱涵頂板底模、腹板側模采用15mm厚木膠合板做面板，箱涵腹板模板支撐體系內楞采用10cm10

6、cm方木，間距20cm、外楞采用2*482.5mm及14對拉螺栓，間距4040cm。，采用止水型對拉螺栓平衡側模板受力。機械配合人工進行模板安裝。（3）箱涵四周施工腳手架搭設在箱涵四周設置雙排腳手架，采用單立桿，搭設高度為6.0m，立桿的縱距1.20米、橫距0.8米、步距1.20米，內排架距離結構0.30米。鋼管類型為482.5，腳手板采用竹笆片，欄桿采用竹笆片，腳手板下大橫桿在小橫桿上面。地基為粘土地基，壓實后滿鋪5cm厚的木板。（4）支架預壓根據要求，支架架設后應進行預壓。本工程在頂板模安裝好以后進行預壓，根據鋼管滿堂支架預壓技術規程JG/T1942009的規定，預壓重量為頂板鋼筋混凝土自

7、重的1.1倍。由于貴陽市場上沒有482.5鋼管，本工程只能用482.5鋼管代替（這種鋼管是目前貴陽市場上同直徑壁厚最厚的鋼管，且其他大部分工程也是用這種鋼管）。為了提高安全系數，本工程擬用預壓系數為1.5倍的頂板鋼筋混凝土自重。 預壓材料擬采用堆載鋼材（捆裝鋼筋），模擬箱梁設計斷面布載。支架預撓度設置按施工設計中彈性變形的計算和預壓過程的實測撓度數值綜合考慮后進行設置。預壓分為3級進行，依次施加荷載為預壓總荷載的60、20、20。 測點布置本工程在頂板底模上平均、對稱布置20個測點。 預壓監測A、加載之前測出各點標高ho、每級加載之后測出各點標高hj、加載后間隔24小時測出各點標高hi、卸載5

8、小時后測出各點標高hc。B、預壓驗收滿足各測點沉降量平均小于1mm或連續三次各測點沉降量平均量累計小于5mm時為合格。（5）箱涵普通鋼筋的施工嚴格按有關技術規范認真施工，材料進場后經嚴格檢驗合格后加工下料、制作和綁扎。（6）現澆箱涵砼采用商品砼，用攪拌車運至現場澆筑再用臂架泵將砼泵入模。（7）箱涵砼澆筑完畢，表面收漿后即開始對砼灑水養生，養護采用覆蓋土工布灑水保濕的養護方法，養護時間不少于14天。（8）模板和支架的拆除內側模及外側模板應在同步養護的砼試塊強度達75時方可拆除，箱梁底模及支架必須在砼強度達到設計強度的100后方可拆除。支架、側模和底模采用人工拆除。拆除時模板和支架分類堆放整齊且及

9、時運回倉庫。3、箱涵模板與支架施工技術要求（1）模板安裝模板安裝前必須做好下列安全技術準備工作：應審查模板結構設計與施工說明書中的荷載、計算方法、節點構造和安全措施，設計審批手續應齊全。應進行全面的安全技術交底，操作班組應熟悉設計與施工說明書，并應做好模板安裝作業的分工準備。應對模板和配件進行挑選、檢測，不合格者應剔除，并應運至工地指定地點堆放。備齊操作所需的一切安全防護設施和器具。模板安裝構造應遵守下列規定：模板安裝應按設計與施工說明書順序拼裝。豎向模板和支架立桿支承部分安裝在基土上時，應加設墊板，墊板應有足夠強度和支承面積，且應中心承載。基土應堅實，并應有排水措施。對濕陷性黃土應有防水措施

10、；對特別重要的結構工程可采用混凝土、打樁等措施防止支架柱下沉。對凍脹性土應有防凍融措施。本工程支架與模板直接著力于箱涵鋼筋砼底板，支承面有足夠的強度。模板及其支架在安裝過程中，必須設置有效防傾覆的臨時固定設施。現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m時，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000，本工程在頂板鋼筋上起拱。施工時，在已安裝好的模板上的實際荷載不得超過設計值。已承受荷載的支架和附件，不得隨意拆除或移動。安裝模板時，安裝所需各種配件應置于工具箱或工具袋內，嚴禁散放在模板或腳手板上；安裝所用工具應系掛在作業人員身上或置于所配帶的工具袋中，不得掉落。吊運模

11、板時，必須符合下列規定：作業前應檢查繩索、卡具、模板上的吊環，必須完整有效，在升降過程中應設專人指揮，統一信號，密切配合。吊運散裝模板時，必須碼放整齊，待捆綁牢固后方可起吊。 嚴禁起重機在架空輸電線路下面工作。 5級風及其以上應停止一切吊運作業。腹模板應符合下列規定：當用散拼定型模板支模時，應自下而上進行，必須在下一層模板全部緊固后，方可進行上一層安裝。當下層不能獨立安設支撐件時，應采取臨時固定措施。當采用預拼裝的大塊墻模板進行支模安裝時，嚴禁同時起吊兩塊模板，并應邊就位、邊校正、邊連接，固定后方可摘鉤。模板未安裝對拉螺栓前，板面應向后傾一定角度。安裝過程應隨時拆換支撐或增加支撐。對拉螺栓與腹

12、模板應垂直，松緊應一致，腹厚尺寸應正確。腹模板內外支撐必須堅固、可靠，應確保模板的整體穩定。當腹模板外面無法設置支撐時，應于里面設置能承受拉和壓的支撐。多排并列且間距不大的腹模板，當其支撐互成一體時，應有防止灌筑混凝土時引起臨近模板變形的措施。（2） 模板拆除模板的拆除措施應經技術主管部門或負責人批準，拆除模板的時間可按現行國家標準混凝土結構工程施工規范GB50666-2011的有關規定執行。冬期施工的拆模，應遵守專門規定。當混凝土未達到規定強度時，如需提前拆模，必須經過計算和技術主管確認其強度能足夠承受此荷載后，方可拆除。大體積混凝土的拆模時間除應滿足混凝土強度要求外，還應使混凝土內外溫差降

13、低到25以下時方可拆模。否則應采取有效措施防止產生溫度裂縫。拆模前應檢查所使用的工具應有效和可靠，扳手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上，并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。模板的拆除工作應設專人指揮。作業區應設圍欄，其內不得有其它工種作業，并應設專人負責監護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。拆模的順序和方法應按模板的設計規定進行。當設計無規定時，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。多人同時操作時，應明確分工、統一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站于安全處。高處拆除模板時，應遵守有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和

14、撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。在提前拆除互相搭連并涉及其它后拆模板的支撐時，應補設臨時支撐。拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆模如遇中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。（3）、滿堂支架架設鋼管、扣件材料管理材質：引用了國家行業標準扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的相關規定驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。鋼管外觀質量要求：1）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分

15、層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；2）鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度不得超過規定。3）鋼管應進行防銹處理。扣件外觀質量要求：1）有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；2）扣件應進行防銹處理。（2）技術資料施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理（3）架體總體要求對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于3。本工程高度比為0.35（4）架體立柱可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200

16、mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。扣件式鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距離主節點不宜大于歩距的1/3。本工程滿堂支架搭設總高度為3.5,立柱無搭接和對接。采用扣件式鋼管立柱時，嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。（5）架體水平桿每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：1）對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接

17、頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；2）搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。主節點處水平桿設置： 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（4） 滿堂支架拆除拆除腳手架的準備工作應符合下列規定：應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；應清除腳手架上雜物及地面障礙物

18、。拆除腳手架時，應符合下列規定：拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；卸料時應符合下列規定： 各構配件嚴禁拋擲至地面； 運至地面的構配件應按規范的規定及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。五、施工安全保證措施1、安全防護措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制定如下防護措施：（1）貫徹“安全第一，預防為主”的方針，建立以項目經理為組長，專職安全員、項目副經理、項目總工、各工程隊長為副組長的安全生產領導小組，層層落實，形成健全的安全體系。（2）建立健全安全生產管理制度和操作規程，使安全生產有章可循，有規可依。（3）不斷加

19、強安全生產的教育和宣傳，使全員牢固樹立安全生產的思想，提高全員的安全意識。 （4）加強對施工人員的培訓工作，定期開展各種施工技術培訓。 （5）施工現場周圍必須配備、架設并維護適宜警告、危險與消防標志，加強對周圍民眾安全宣傳工作。 （6）砼攪拌、電工、電焊等重要工種操作人員必須持證上崗，嚴禁違章作業，施工時必須佩帶安全帽。 （7）開挖基坑施工時，須視現場土質情況，采取相應的支護措施，防止土方坍塌事故的發生。 （8）施工時加強各工序之間的協調工作，實行安全員跟班作業制度。 （9）施工期間注意安全用電，由專職電工負責操作，制訂安全用電、防火措施，定期進行安全檢查。 （10）利用各種宣傳工具，采取多種

20、教育形式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經常化。在下達生產任務時，必須同時下達安全技術措施。檢查工作時，必須同時檢查安全技術措施執行情況。總結工作時，必須同時總結安全生產情況，提出安全生產要求，把安全生產貫穿到施工的全過程。（11）認真堅持執行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設立安全監督崗，充分發揮安全人員的作用，對發現的事故隱患和危及工程、人身安全的事項，作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。（12）架子作業人員必須佩戴安全帶并站穩把牢，在架子上傳遞,放置桿件時應注意失衡閃失；整體性拉桿應隨架子高度的上升及時安裝,以確

21、保整架穩定；搭設中應統一指揮,協調作業；確保支架結構的尺寸。桿件的垂直度和水平度,各節點構造和緊固程度符合施工規范要求；禁止使用材質,規格不符合要求的桿配件。（13）起重指揮應站在能夠照顧全面的地點,信號要統一、準確；嚴禁任何人員在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件應使用交互捻制的鋼絲繩，有打結、變形、斷絲和銹蝕的鋼絲繩應及時按規定降低使用標準或報廢；起吊物件應合理設置溜繩。（14）搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。在腳手架上進行電、氣焊作業時，有防火措施和專人看守。（15）當有六級以上大風和雨天氣時停止腳手架的搭設和拆除作業，防滑鞋作業。（16）支架及腳手架搭設時地面設

22、有圍欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。（17）支架拆除設專人指揮，施工人員統一有序進行，并配好相應的安裝全防護用品。2、安全技術交底（1）施工應按經審批的方案進行，方案未經審批不得施工。確保底架支撐穩固后，方可上架作業，作業人員必須佩戴安全帶及安全帽，并在高架橋兩側搭設安全網。只有在確認安全網可靠后，方可進行上層作業。應通過設在支架外的人員通道上下架子。傳遞和安裝桿件時，要盡量創造安全的作業條件，在操作時要站穩把牢，謹防失衡。（2）明確支架施工現場安全負責人，負責施工全過程的安全管理工作。在支架搭設、拆除前向作業人員進行安全技術交底。未經審批部門同意，不得搭設和拆除。（3）支架施

23、工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。（4）支架搭設、拆除和砼澆注期間，無關人員不得進入支架底下，且由現場安全員在現場維護。（5）支架搭設人員必須持證上崗，并戴安全帽，系安全帶、穿防滑鞋。惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作業應有防滑措施。（6）整架拼裝完成后，重點檢查以下內容：保證架體幾何不變性的斜桿、剪刀撐、十字撐等設置是否完善；基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；立桿上扣件是否可靠鎖緊。（7）需要多人配合的操作作業決不允許一人冒險作業，多人配合作業時要互相呼應，協調工作。（8）支架上人員應避免工具和材料的掉落，下面人員應避開危險區域，

24、隨時注意觀察，發現有危險時及時避開。在支架上作業的人員要全神貫注，并注意適當的休息，避免疲勞作業。（9）身體狀況不適的施工人員，不得上架作業，有癲癇、心臟病、高血壓等病癥的人員，不允許上架作業。（10）支架上作業不要進行用力過猛的作業，謹防閃失。（11）腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結構桿件，如需拆除必須報請技術主管同意，確定補救措施后放可實施。（12）施工期間隨時對支架進行全面檢查，發現異常情況及時通報，必要時采取果斷措施，制止異常現象的發生。（13）舊鋼管材質應符合下列規定：表面銹蝕深度應在應不超過0.18mm鋼管的彎曲變形應符合扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定。

25、支架搭設的技術要求、允許偏差應符合扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的要求。（14）構配件要求扣件式支架用鋼管采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規定。扣件式支架用鋼管規格為482.5mm，鋼管壁厚不得小于2.5 -0.025mm。扣件式支架構件的扣件、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規定。扣件式構件的扣件、橫桿接頭、斜桿接

26、頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規定。采用鋼板熱沖壓整體成形的扣件，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于5mm。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。（15）腳手架使用中，應定期檢查下列項目，對發現問題及時整改：桿件的設置和連接是否符合要求，是否有

27、松動；地基是否積水，是否有不均勻沉降，底座是否松動，立桿是否懸空；立桿扣件是否可靠鎖緊，扣件螺栓是否松動；立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度。立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范的規定；安全防護措施是否符合要求；（16）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（17）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在支架架上，嚴禁懸掛起重設備。模板等不得直接堆放在支架上。（18）不得在模板支撐架和腳手架的基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施

28、，并報主管部門批準。（19）支架或腳手架應與架空輸電線路保持安全距離，工地臨時用電線路架設及腳手架接地防雷措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ461）的有關規定執行。（20）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（21）遇6級及以上大風、雨雪、大霧天氣時應停止腳手架的搭設與拆除作業。（22）使用后的腳手架構配件應清除表面粘結的灰渣，校正桿件變形，表面作防銹處理后待用。3、事故應急救援預案（1）、總則1）為認真貫徹安全生產法及國家有關法令、法規，結合局生產安全事故應急救援預案，堅持“安全第一、預防為主、綜合治理”的方針，切實做好防患工作，在

29、生產安全事故發生時能迅速采取正確措施，有效控制事故，最大限度地減少人員傷亡和財產損失，特制定本預案。2）本預案所稱生產安全事故是指在現澆箱涵生產過程中發生的，造成或可能造成員工生命安全、國家、企業財產損失的事故。根據現澆箱涵工程的特點，項目部對本工程施工過程的危險源進行辨認、評價，共辨識出重大危險源六大類，這些危險可能造成的危害主要有：高處墜落事故：物體打擊事故：觸電事故：火災和爆炸事故：腳手架坍塌事故。3）本預案適用于本項目部范圍內發生的工程建設三級及以上重大事故。4）本預案只是針對在事故發生后所采取的有效急救措施。（2）生產安全事故應急救援指揮系統職責應急救援領導小組成員（責任人）名單：應

30、急救援領導小組的職責負責應急狀態下的指揮和協調搶救、救護、后勤服務及善后處理工作。組織應急救援預案演練，并不斷完善應急救援預案。生產安全事故發生后，立即啟動預案，統一指揮，實施應急救援的各項工作，統一調度人力、物力、財力，努力將事故的損失降到最底程度；生產事故發生后，決定搶險救援技術措施方案；必要時向外單位提出救援請求；向上級單位如實報告事故和事故救援情況。聯絡員在應急狀態負責對外聯系、求援、情況報告、傳達上級安全部門的指揮要求。根據事故的性質和大小，由應急狀態領導小組組織事故調查小組和善后處理小組，對事故進行調查和善后處理。或按上級主管部門安排進行實施。應急救援聯絡方式領導小組的全體成員在應

31、急狀態下手機24小時開通；應急救援電話： 急救：120 火警：119 交通事故：122 （3）生產安全事故應急救援預案程序（1）生產安全事故發生以后，事故現場人員應當立即報告現場負責人，現場負責人應立即向安全員或項目部領導報告，并應立即采取有效措施，組織搶救，防止事故擴大，減少人員傷亡和財產損失。（2）應急狀態領導小組接到生產安全事故報告后，組長或副組長指定有關人員應當立即趕赴事故現場，組織事故搶救。并指定專人將事故情況報告上級主管部門、業主、監理、當地政府主管部門。報告內容：事故發生的時間、詳細地點、事故類別、簡要經過、傷亡人數、直接經濟損失的初步估計、事故發生原因的初步判斷、事故發生后采取

32、的措施及事故控制情況、現場救援所需專業人員和搶救設備等。（3）應急狀態領導小組立即啟動本預案，按本預案分工，迅速救援人員、搶險設備、物資器材等到達事故現場，聽從現場總指揮，立即開展應急搶險救援工作。（4）應急救援措施1）概述生產安全事故發生以后，應急救援領導小組決定啟動救援預案后，各小組負責人及應急救援人員迅速到位履行職責。物資部門應配備必要地應急救援器材、設備、進行經常性的維護、保養，保證完好狀態，以備隨時調用。2）各類生產安全事故應急救援預案高處墜落事故應急救援預案當發生高處墜落事故后，立即致電“120”急救中心，詳細報告事故發生的地點及受傷人數。在急救中心專業人員未到過之前，應馬上組織搶

33、救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處理休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送進醫院搶救治療。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及進送就看完有條件的醫院治療。物體打擊事故應急救援預案當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對休克、胸部骨折和出血上進行處理。發

34、生物體打擊事故后，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。出現顱腦外傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。偶有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布

35、條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施：a)一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶，較緊地包扎。b)加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。c)止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿

36、上1/3處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉紗。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。觸電事故應急救援預案觸電急救辦法是動作迅速，救護得法，切不可驚慌失措，束手無策。要貫徹“迅速、就地、正確、堅持“的觸電急救八字方針。發現有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救，打“120”急救電話，詳細報告事故發生地及觸電者人數情況。脫離電源的基本方法有：將出事附近電源開關拉掉或電源插頭拔掉，以切斷電源。用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上拔離或者將觸電者拔離電源。必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗子、木柄斧頭以及鋤頭

37、）切斷電源。救護人員可戴上手套或在物上包纏的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽電者，使之脫離電源。如果觸電者由于痙攣手指緊握導線纏繞在身上，救護人員可先用干燥的要板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，然后再采取其他辦法把電源切斷。如果觸電者及斷落在地上的帶電高壓導線，且沿未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落線地點8米的范圍內，以防跨步電壓觸電。進入該范圍的救護人員應穿絕緣或臨時雙腳并攏跳躍地接近觸電者。觸電者脫離帶電導線后，應迅速將其帶到8米以外立立即開始觸電急救。只在確證線路中無電。才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。在使觸電者脫離電源時應注意的事項：未采取絕緣措施前，救護人員不得直

38、接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。嚴禁救護人員直接用物推、拉和觸摸觸電者，救護人員不得采用金屬或其他絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。在拉拽觸電者離開電源的過程中，救護人員宜用手操作，這對救護人員比較安全。當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者脫離電源后墜地摔死。夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。觸電者未失去知覺的救護措施：應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送醫院診治。觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫

39、生前來或送醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸及胸外心臟擠壓。對“假死”者的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心腹蘇法就地搶救。（3）火災和爆炸事故應急救援預案發生火災和爆炸，首先是迅速撲滅火源和報警，及時疏散有關人員，對傷者進行救治。火災發生初期，是滅火救災的最佳時機，發生火災部位的人員要及進把握這一時機，盡塊把火撲滅。在撲救的同時撥打“119”電話報警和及時向上級有關部門及領導報告。在現場的消防安全管理人員，應立即指揮員工撤離火場附近的可燃物，避免火災區域擴大。組織有關人員對事故區域進行保護。及時指揮、引導員工按預定的線路、方法疏散、撤離事故區域。發生

40、員工傷亡，要馬上進行施救，將傷員撤離危險區域，同時撥打“120”電話求救。4）坍塌事故應急救援預案當發生坍塌事故后，立即致電“120”急救中心，詳細報告事故發生的地點及受傷人數。搶救重點是現場的人員、財物、設備。盡快把壓在人身上面的土方、構件搬離，受傷者抬出來并立即搶救。在急救中改專業人員未到達之前，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處理休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送進醫院搶救治療。發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃

41、帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架上或硬板上，以免傷者的脊椎移位、斷裂造成截癱，或導致死亡。搶救脊椎受傷者的搬運過程中嚴禁只抬傷者的兩肓與兩腳或單肓背運。發生傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把傷者受傷部位臨時固定，使斷端不再移動或刺傷肌肉、神經或血管。固定辦法：以固定骨折處上下關節為原則，或就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中盡量減少顛簸同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷

42、口情況。（6）電話報救須知在就地搶救的同時，應立即打120電話，向醫療單位求救，并準備好車輛隨時運送傷員到就近的集美醫院救治。撥打電話時要盡量說清楚以下幾件事：a: 說明傷情和已經采取了哪些措施，好讓救護人員事先做好急救準備；b: 講清楚傷者在什么地方、什么路口，附近有什么樣特征；c :說明報救者單位、姓名和電話；d: 通完電話后，應派人在現場外等候接應救護車，同時把救護車進工地的路上障礙及時給予清除，以得救護車到達后，能及時進行搶救。（7）事故后處理工作 配合有關部門查明事故原因及責任人。以書面形式向上級寫出報告，包括發生事故時間、地點、受傷(死亡)人員姓名、性別、年齡、工種、傷害程度、受傷

43、部位。 制定有效的預防措施，防止此類事故再次發生。 組織所有人員進行事故教育。向所有人員宣讀事故結果，及對責任人的處理意見。六、勞動力計劃待做（包括專職安全生產管理人員、特種作業人員等）七、計算書1、驗算的荷載組合及其計算荷載分析根據本橋現澆頂板的結構特點，在施工過程中將涉及以下荷載形式：q1 頂板自重荷載，鋼筋混凝土自重25.1KN/M2。q2頂板底模荷載，按均布荷載計算取0.3KN/M2。q3施工活荷載，按均布荷載計算取3.00KN/M2。q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0 KN/M2，對側板取4.0 KN/M2。q5 新澆混凝土對側模的壓力。q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.

44、0 KN/M2。q7 支架自重，取3.38 KN/M2。荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統計算q1q2q3q4q7q1q2q7側模計算q5q6q5荷載計算.頂板自重計算q1計算q1=25.11.0=25.1kpa取2的安全系數, q1=25.12=50.2 kpa新澆混凝土對側模的壓力q5計算因現澆箱涵采取水平以每層30cm高度澆注，在豎向上以V=0.9m/h澆注速度控制,砼入模溫度T=20度C控制，因此新澆混凝土對側模的壓力 q5= Pm=Krhq5 新澆混凝土對側模的壓力。K為外加劑修正系數，不取摻緩凝外加劑K=1.0當V/t=0.9/20

45、=0.0450.035 h=1.53+3.8V/t=1.70mq5=q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。2、鋼管支架立桿強度及穩定性驗算立桿穩強度驗算現澆箱涵頂板厚度為1.0m支架立桿范圍內，扣件式鋼管支架體系采用505090cm的布置結構。根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N35kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構件設計荷載）。本工程所用鋼管為482.5mm，橫桿步距為90cm，取N30kN。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2

46、K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.50.5q1=0.50.525.1=6.275KNNG2K=0.50.5q2=0.50.50.3=0.075KNNQK=0.50.9(q3+q4+q7)=0.45(3.0+2.0+3.38)=3.77KN則：N=2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK=2（6.275+0.075）+0.91.43.77=17.45KNN30KN ，強度能滿足要求。經以上立桿強度驗算現澆箱涵頂板厚度為1m支架立桿范圍內碗扣式鋼管支架體系采用505090cm的布置結構強度滿足要求。立桿穩定性驗算根據扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1

47、30-2011有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=2(安全系數)*（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2A支架立桿的截面積A357mm2(取48mm2.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B得i15.8。長細比L/i。L=h+2ah為立桿步距；a為頂層水平桿至頂托撐的距離L=0.9+2*0.351.6m。于是，L/i1.6/0.016=100，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查

48、附錄C得0.489。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.91.4WKLah2/10WK=uzusw0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范GB50009-2001第30頁(取山間盆地、谷地)uz=0.8us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范GB50009-2001表7.3.1第37項得：us=1.0w0基本風壓，查建筑結構荷載規范附表D.（貴州貴陽，n取50年） w0=0.3KN/m2故：WK=uzusw0=0.81.00.3=0.24KN/ m2La立桿縱距0.5m；h立桿步距0.9m故：MW=0.91.4WKLah2/10=0.9*1.4*0.5*0.92/10 =

49、 0.051 KN/m2W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W17.45103/（3570.357）+0.051106/（5.08103）146.96N/mm2f205N/mm2故立桿穩定性滿足要求3、立桿頂托、底托驗算及地基承載地驗算。立桿頂托、底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為頂板厚度為1.0m，（箱涵橫向兩側倒角處最厚為1.4米，但該處增加了兩排加固斜撐，故不做驗算）立桿布距為505090布置的立桿，即：N=2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK=2（6.275+0.075）+0.91.

50、43.77=17.45KN頂托及底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN;得：17.45KN40KN，因此立桿底托符合要求。因為頂托實際受力小于底托實際受力而設計值相同，所以頂托也滿足要求。地基已經過處理，箱涵底板為C40鋼筋混凝土，所以箱涵底板的承載力不做驗算。附頂托、底托及底板示意圖4、扣件式支架立桿頂托上順橋鋼管驗算 示意圖如下順橋每根鋼管抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(50.2 +0.3+3+2)0.5/2=13875kN/m 支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.1

51、*q*l2=0.1*13.875*0.5*0.5=0.694kN.m 抗彎計算強度f =0.694*106/5080=136.614 N/mm2205.0N/mm2,滿足要求! 最大變形 vmax=0.694*106*500/(100*2.06*105*121900)=0.132mm 500/150與10mm,滿足要求。5、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。（1）.荷載的計算 1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.5000.2=2.510kN/m 2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.2=0.06kN/m 3)活荷載為施工荷載標準值與振

52、搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (3.000+0.000)0.20=0.60kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(0.82.510+0.80.06)=1.850kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.6=0.756kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.756+2.57)0.5=1.663kN （ 2）木方的計算 按最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.663/0.500=3.326kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.3260.

53、500.50=0.083kN.m 最大剪力 Q=0.50.53.326=0.832kN 最大支座力 N=1.10.503.326=1.829kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/8 = 625cm4； 1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.083106/83333.3=1.0N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.829kN/m 最大變形

54、v =0.6771.829500.04/(1009000.004166666.8)=0.021mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!6、模板的計算（1）、墻模板基本參數 計算斷面寬度400mm，高度4500mm，兩側墻厚度900mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距200mm，內龍骨采用100100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm2.5mm。 對拉螺栓布置12道，間距400mm*400mm，直徑14mm。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈

55、性模量9000.0N/mm2。 （ 2）墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.500m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根

56、據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.830kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.965.830=59.247kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.92.000=1.800kN/m2。（ 3）墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.20m。 荷載計算值 q = 0.859.2470.200+1.401.8000.200=9.984kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W

57、 = 20.001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.178kN N2=3.239kN N3=3.239kN N4=1.178kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.381mm 抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05810001000/7500=7.733N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板

58、的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31766.0/(2200.00015.000)=0.883N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! 撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.381mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!（4）墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=0.80.2059.25+1.40.201.80=9.984kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.2059.25=11.849kN/m 內龍骨按照均布荷載下

59、多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 6.604kN 經過計算得到最大變形 V= 0.049mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/8 =625cm4； 內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.243106/83333.3=2.92N/mm2 內龍骨的抗彎

60、計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33508/(250100)=1.052N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! 內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.049mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! （ 5）墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 400 400 400 6.60kN 6.60kN 6.60kN 6

61、.60kN 6.60kN 6.60kN 6.60kNAB支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 400 400 400 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kNAB支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.089mm 最大支座力 Qmax=14.199kN 抗彎計算強度 f=0.462106/8982.0=51.44N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!（ 6）對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.199 對拉螺栓強度驗算滿足要求!