1、筏板大體積砼施工方案一、編制依據及編制說明 1.編制依據： 1.1結構施工圖及設計說明 1.2 國家、行業及地方有關政策、法律、法令、法規 1.3國家強制性標準、施工驗收規范、規程 本工程執行的國家施工質量驗收規范一覽表標 準 編 號標 準 名 稱GB50164-92砼質量控制標準GB50202-2002地基與基礎工程施工質量驗收規范04G101-3砼結構施工圖（筏形基礎）GB50204-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50209-2002建筑地面工程施工質量驗收規范JGJ18-2003鋼筋焊接及驗收規程JGJ/T10-95砼泵送施工技術規程JGJ107-96鋼筋機械連接通用技術規程

2、GB50300-2001建筑工程施工質量驗收統一規范 GB50496-2009 大體積砼施工規范JGJ5999 建筑施工安全檢查標準 1.4 工藝標準及操作規程 1.5我司已建同類工程的施工管理、施工組織、施工技術經驗、施工工藝方法 2.編制說明 2.1本工程大體積混凝土施工方案的編制對象為A、B、C三棟塔樓的筏板基礎 2.2筏板基礎混凝土施工的重點和難點 由于A、B、C三棟塔樓的筏板基礎屬大體積砼結構，且施工期也正處于秋季，如何控制好筏板砼在水化過程中內外溫差不大于25，防止砼出現溫度應力裂縫和干縮裂縫的產生，是筏板基礎施工的重點之一。 二、工程概況 1.工程簡介工程名稱：合川華地領域住宅小

3、區工程 建設單位：重慶華川置業有限公司 設計單位：重慶市設計院監理單位：重慶建新建設工程監理咨詢有限公司施工單位：重慶建工住宅建設有限公司 2.工程概況 本工程位于合川區政府北面，中南路和下南路間。該工程建筑面積：63439.11m2（其中地上53872.77，地下9563.34），結構形式：框剪結構。建筑占地面積5280m2，建筑抗震設防烈度為6度，基礎按非抗震等級考慮。0.000設計標高相對絕對高程212.60m。 本工程使用功能為：負一層主要為地下停車庫，部分層高5.7m，另一部分3.9m層高；裙房兩層為商業用房， A、B、C三棟塔樓為住宅，各棟三十一層，層高3.0m；D棟為六層員工宿舍

4、，宿舍部分層高主要為3.7m?；A設計為直徑500mm螺桿灌注樁，裙房部分樁頂設承臺，每棟塔樓部分樁頂設筏板。每棟塔樓部分筏板基礎中：核心筒部位筏板為2.0m厚，核心筒部位以外筏板為1.6m厚。A棟筏板最長35.6m、最寬20.6m、周長112.4m、面積679.02m2，B棟筏板最長36.1m、最寬24m、周長120.2m、面積820.52m2，C棟筏板最長33.4m、最寬28.7m、周長124.2m、面積958.58m2。 1.6m厚筏板內配25150雙層雙向鋼筋，2.0m厚筏板內配25125雙層雙向鋼筋。 筏板砼為C30、P6。三、施工準備 1.施工人員組織 1.1管理層:由項目經理總體

5、負責，負責施工人員、勞動力的組織工作，落實材料、設備、架模等施工準備工作。技術負責人負責編制施工方案及技術措施，并對工長進行技術交底，施工負責人對施工過程進行檢查督促。并設施工員、質量員、安全員進行實施、檢查、控制。 1.2作業層:選擇技術熟練的工人組成：木模工、鋼筋工、砼工等班組，設電工2名， 1名焊工專門配合施工。砼澆筑按兩工作班作業，每工作班必須保證2個砼司棒工，電工必須保證在施工現場內。 2.機具設備準備大體積混凝土一般要求連續施工，確保大體積混凝土的整體性和施工質量，施工中使用商品混凝土，配用泵車將砼泵送入模，采用插入式振動棒進行振搗；機械設備應有備用。 3. 其它準備落實商品砼的配

6、合比，必須確保商品混凝土供應；現場用電必須落實，確保不停電或有停電的應急措施；了解天氣預報，嚴禁在大風、大雨等惡劣天氣情況下澆大體積砼，應盡量避開雨天。大體積混凝土施工氣溫宜在1030之內進行澆筑。四、大體積混凝土裂縫的種類及其產生原因 1. 裂縫種類大體積混凝土內出現的裂縫，按其深度一般可分為表面裂縫、深層裂縫和貫穿裂縫三種。貫穿性裂縫切斷了結構斷面，破壞結構整體性、穩定性和耐久性等，危害嚴重。深層裂縫部分切斷了結構斷面，也有一定危害性。表面裂縫雖然不屬于結構性裂縫，但在混凝土收縮時，由于表面裂縫處斷面削弱且易產生應力集中，能促使裂縫進一步開展。我國的混凝土結構設計規范，對鋼筋砼一般來說，由

7、于溫度收縮應力引起的初始裂縫，不影響結構的瞬時承載能力，而對耐久性和防水性產生影響。對不影響結構承載能力的裂縫，為防止鋼筋銹蝕、混凝土碳化、酥松剝落等，應對裂縫加以封閉或補強處理?；炷两Y構的最大允許裂縫寬度亦有明確規定：室內正常環境下的一般構件為0.3mm；露天或室內高濕度環境為0.2mm。 對于基礎、地下或半地下結構，裂縫主要影響其防水性能。當裂縫寬度只有0.10.2mm時，雖然早期有輕微滲水，經過一段時間后一般裂縫可以自愈。裂縫寬度如超過0.203mm，其滲水量與裂縫寬度的三次方成正比，滲水量隨著裂縫寬度的增大而增加甚快，為此，對于這種裂縫必須進行化學灌漿處理。2. 產生裂縫的原因 大體

8、積混凝土施工階段產生的溫度裂縫，是其內部矛盾發展的結果。一方面是混凝土由于內外溫差產生應力和應變，另一方面是結構的外約束和混凝土各質點間的約束(內約束)阻止這種應變。一旦溫度應力超過混凝土能承受的抗拉強度，就會產生裂縫?？偨Y過去大體積混凝土裂縫產生的情況，可知道產生裂縫的原因如下： 2.1水泥水化熱 水泥在水化過程中要產生一定的熱量，是大體積混凝土內部熱量的主要來源。由于大體積混凝土截面厚度大，水化熱聚集在結構內部不易散失，所以會引起急驟升溫。水泥水化熱起的絕熱溫升，與混凝土單位體積內的水泥用量和水泥品種有關，并隨混凝土的齡期按指數關系增長，一般在10d左右達到最終絕熱溫升，但由于結構自然散熱

9、，實際上混凝土內部的最高溫度，大多發生在混凝土澆筑后的35d。 混凝土的導熱性能較差，澆筑初期，混凝土的彈性模量和強度都很低，對水化熱急劇溫升引起的變形約束不大，溫度應力也就較小。隨著混凝土齡期的增長，彈性模量和強度相應提高，對混凝土降溫收縮變形的約束愈來愈強，即產生很大的溫度應力，當混凝土的抗拉強度不足以抵抗該溫度應力時，便開始產生溫度裂縫。 2.2約束條件 結構在變形變化時，會受到一定的抑制而阻礙其自由變形，該抑制即稱“約束”。如前所述，約束分為外約束與內約束。大體積混凝土由于溫度變化產生變形，這種變形受到約束才產生應力。在全約束條件下，混凝土結構的變形，應是溫差和混凝土線膨脹系數的乘積，

10、即T，當超過混凝土的極限拉伸值p時，結構便出現裂縫。由于結構不可能受到全約束，且混凝土還有徐變變形，所以溫差在25甚至30情況下混凝土亦可能不開裂。 無約束就不會產生應力，因此，改善約束對于防止混凝土開裂有重要意義。 2.3外界氣溫變化 大體積混凝土施工期間，外界氣溫的變化對大體積混凝土開裂有重大影響?；炷恋膬炔繙囟仁菨仓囟?、水化熱的絕熱溫升和結構散熱降溫等各種溫度的疊加之和。外界氣溫愈高，混凝土的澆筑溫度也愈高；如外界溫度下降，會增加混凝土的降溫幅度，特別在外界溫度驟降時，會增加外層混凝土與內部混凝土的溫度梯度，這對大體積混凝土極為不利。 溫度應力是由溫差引起的變形造成的.溫差愈大，溫度

11、應力也愈大. 大體積混凝土不易散熱，其內部溫度有時高達80以上，而且延續時間較長，為此研究合理溫度控制措施，對防止大體積混凝土內外溫差懸殊引起過大的溫度應力，顯得十分重要。 2.4 混凝土的收縮變形 混凝土的拌合水中，只有約20的水分是水泥水化所必須的，其余的80都要被蒸發。 混凝土在水泥水化過程中要產生體積變形，多數是收縮變形，少數為膨脹變形，這主要取決于所采用的膠凝材料的性質?；炷林卸嘤嗨值恼舭l是引起混凝土體積收縮的主要原因之一。這種干燥收縮變形不受約束條件的影響，若存在約束，即產生收縮應力。 混凝土的干燥收縮機理較復雜，其主要原因是混凝土內部孔隙水蒸發變化時引起的毛細管引力所致。這種

12、干燥收縮在很大程度上是可逆的。混凝土產生干燥收縮后，如再處于水飽和狀態，混凝土還可以膨脹恢復達到原有的體積。 除上述干燥收縮外，混凝土還產生碳化收縮，即空氣中的CO2與混凝土水泥石中的Ca ( 0 H ) 2 反應生成碳酸鈣，放出結合水而使混凝土收縮。五、混凝土澆筑前的裂縫控制計算 1. 混凝土溫度的計算水泥水化熱引起的混凝土內部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關。 1.1混凝土的絕熱溫升：式中：混凝土的絕熱溫升（）每混凝土的水泥用量（），取425Q水泥28天水化熱，查建筑施工手冊第四版第二冊表10-81。c混凝土比熱970J/()e為常數，取2.718混凝土容重2400（）混凝土齡期（d）常

13、數，與水泥品種、澆筑時溫度有關查建筑施工手冊第四版第二冊表10-82，=0.362 由于37天水化熱溫度最大，故計算齡期分別按3d、7d的絕熱溫升，混凝土澆筑厚度2米?；炷两^熱溫升：(3d)=425314000(12.718-0.3623)/(9702400)=37.95 (7d)= 425354000(12.718-0.3627)/(9702400)=59.46 1.2 混凝土中心溫度：式中：T1(t)t齡期混凝土中心計算溫度 （） 混凝土澆筑溫度（）（t）齡期降溫系數，查建筑施工手冊第四版第二冊表10-83。又混凝土澆筑溫度:式中：混凝土拌合溫度（它與各種材料比熱及初溫度有關），按多次測

14、量資料，有日照時混凝土拌合溫度比當時溫度高5-7，無日照時混凝土拌合溫度比當時溫度高2-3，我們按3計?；炷翝仓r的室外溫度（十一月中旬，室外平均溫度以20計）1+2+3+.n溫度損失系數：1混凝土裝卸，每次1=0.032(裝車、出料二次數)2混凝土運輸時，2=(A查施工計算手冊表11-7。式中：為6滾動式攪拌車,其溫升0.0042，混凝土泵送不計。為運輸時間（以分鐘計算），從商品混凝土公司到工地約30分鐘。)3澆筑過程中,3=0.00360=0.18=23+(2023)(0.064+0.126+0.18)=2330.37=21.89則混凝土內部中心溫度: =21.89+37.950.57=

15、43.52=21.89+59.460.54=54.09 1.3凝土表層溫度（表面下50100處）溫度 保溫材料厚度（或蓄水養護深度其計算公式見建筑施工手冊第四版第二冊10-7-2） 式中：砼結構的實際厚度（）； 所選保溫材料導熱系數W/(),可查建筑施工手冊第四版第二冊表10-84；混凝土表面溫度（）； 施工期大氣平均溫度（）；混凝土導熱系數，取2.33 W/()；計算得混凝土最高溫度（）；計算時?。?=20 -=20（計算時可取-=1520 -=2025） 傳熱系數修正值，取1.32.0，查建筑施工手冊第四版第二冊表10-85。 Kb=1.3 木模板 ： =0.520.23201.3/(2.

16、3320) =0.128米 草墊或麻袋： =0.520.14201.3/(2.3320)=0.078米 油氈： =0.520.05201.3/(2.3320) =0.028米 混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數 式中 混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數/()；各保溫材料厚度（）；各保溫材料導熱系數/()空氣層的傳熱系數，取23/()。 =1/（0.128/0.23+0.078/0.14+0.028/0.05+1/23）=9.1/() 混凝土虛厚度式中 混凝土虛厚度（m）；折減系數，取2/3；混凝土導熱系數，取2.33/() =（2/3）（2.33/9.1）=0.17 混凝土計算厚度式中：混凝土計

17、算厚度（）;混凝土實際厚度（）。=2+20.17=2.34 混凝土表層溫度式中 混凝土表面溫度（）； 施工期大氣平均溫度（）； 混凝土中心溫度（）；=20+40.17（2.34-0.17）43.52-20/=27.37=20+40.17（2.34-0.17）54.09-20/=30.68-=43.52-27.37=16.15-=54.09-30.68=23.41說明我們采取以上保溫措施是有效的。 2. 應力計算 2.1地基約束系數(根據本工程特點不計算地基約束系數;如果有地基約束的大體積砼時，地基約束系數計算方式參照建筑施工手冊第四版10722的公式進行計算。) 2.2砼干縮率和收縮當量溫差

18、混凝土干縮率 式中t齡期混凝土干縮率標準狀態下混凝土極限收縮值，取3.2410-4各修正系數,查建筑施工手冊第四版表10-88。=3.2410-4 (1-2.718-0.03)1.250.931.001.250.880.21.000.61=1.510-6同樣計算可得: y(9)=4.3510-6 y(15)=7.010-6 y(21)= 9.610-6根據水泥品種所得的修正系數根據水泥檢測報告查出水泥細度所得的修正系數根據骨料品種所得的修正系數根據水灰比（w/c）所得的修正系數，根據水泥漿量所得的修正系數水泥漿量=（水泥+水）/（水泥+骨料+砂+水）注：重量比根據養護時間所得的修正系數根據當地

19、氣候的相對濕度所得的修正系數根據L/F所得的修正系數L底板混凝土截面周長；F底板混凝土截面面積（本工程為橫截面周長和面積）根據振搗模式所得的修正系數根據配筋率/所得的修正系數鋼筋的彈性模量、截面積混凝土彈性模量、截面積 收縮當量溫差 式中TY（t）t齡期混凝土收縮當量溫差（0C）混凝土線膨脹系數，110-5（1/0C）TY（3）=1.510-6/110-5=0.15同樣計算可得: TY（9）=0.44 TY（15）=0.7 TY（21）=0.96 混凝土各齡期內部的中心溫度=21.89+59.460.36=43.3式中混凝土內部中心最高溫度()混凝土的澆筑溫度()混凝土的最大絕熱溫升()齡期降

20、溫系數,查建筑施工手冊第四版10-83同樣計算可得:=32.0 =24.9 =22.5 以6d(3d)作為一個臺階的溫差值及總溫差T(9)=(T1(3)-T1(9)+( TY（9）TY（3）)=11.3+0.29=11.59T(15)=(T1(9)-T1(15)+( TY（15）TY（9）)=7.1+0.26 =7.36T(21)=(T1(15)-T1(21)+( TY（21）TY（15）)=2.4+0.26 =2.66總綜合溫差=11.59+7.36+2.66=21.61 各齡期混凝土的彈性模量= (1-e-0.09t)=2.55104(1-2.718-0.09*3)=0.818104混凝土

21、的最終彈性模量(),可近似取28d的混凝土彈性模量,查建筑施工計算手冊11-14同樣計算可得: =1.915104 = 2.556104 =2.929 104 各齡期混凝土的松弛系數S(t),查建筑施工計算手冊表11-17得:S(3)=0.186 S(9) =0.214 S(15)=0.233 S(21)=0.301 溫度應力計算i（t）Ti（t）Si（t） 式中各齡期混凝土所承受的溫度應力（）混凝土線膨脹系數，取1.010-5各齡期混凝土的彈性模量()各齡期綜合溫差()各齡期混凝土松弛系數雙曲余弦函數,查建筑施工計算手冊附錄-附表1-7約束狀態影響系數,=大體積混凝土結構的厚度地基水平阻力系

22、數，查建筑施工計算手冊11-20 各臺階溫差引起的應力計算3d到9d溫差引起的應力= =(0.2/24001.915104)1/2=0.6610-4/2=0.6610-482000/2=2.706,查表/2=7.473=1.010-5 (1-1/7.473) E(9) T(9) S(9)/(1-0.15)=0.484同樣計算可得: = 0.446 = 0.237=0.484+0.446+0.237=1.167 混凝土的抗裂安全度計算=/1.15抗裂安全度,取1.15混凝土抗拉強度設計值,查建筑施工計算手冊附表2-35。=/=2/1.167=1.711.15 滿足抗裂條件,故不會出現裂縫。六、

23、大體積混凝土結構施工 工藝流程：施工準備墊層澆筑鋼筋骨架、筒體鋼筋插筋、預埋件設置埋設熱電偶或測溫孔混凝土配合比選擇混凝土攪拌混凝土運輸混凝土澆筑（分層）混凝土養護并測溫。 .鋼筋工程 大體積混凝土結構的鋼筋多具有數量多、直徑大、分布密、上下層鋼筋高差大等特點。 為使鋼筋網片的鋼筋網格方整劃一、間距正確，在進行鋼筋綁扎或焊接時，宜采用卡尺限位，卡尺長45m，根據鋼筋間距設有缺口，綁扎時在長鋼筋的兩端用卡尺缺口卡住鋼筋，待綁扎后拿去卡尺，既滿足鋼筋間距的質量要求，又能加快綁扎速度。直徑22的鋼筋連接，采用直螺紋套筒連接。 大體積混凝土結構由于厚度大，有上、下兩層雙向鋼筋，根據設計要求為保證上層鋼

24、筋的標高和位置準確無誤及筏板形成整體而配置 架立筋，架立筋為22鋼筋制作，每隔2m距離設置一個，采用梅花型布置。架立筋做法如下： 2.模板工程 筏板底模為C20砼墊層，墊層應澆筑平整，否則影響側模支模和漏漿，墊層頂標高應嚴格按設計進行控制。 模板是保證工程結構外形和尺寸的關鍵，而混凝土對模板的側壓力是確定模板尺寸的依據。大體積混凝土采用泵送工藝，其特點是速度快，澆筑面集中，不可能同時將混凝土均勻地分送到澆筑混凝土的各個部位，而是一下子就使某一部分的混凝土升高很大，故側模應支撐牢固，有一定的強度和剛度。 模板采用九夾板，采用12高強對拉絲桿和鋼管加固。高強絲桿第一道距地200mm，按雙向間距60

25、0mm布置。 3.砼工程 3.1砼澆筑機械的選擇 對于大體積混凝土的澆筑，采用商品混凝土，利用混凝土泵（泵車）進行澆筑。混凝土泵型號的選擇，主要根據單位時間需要的澆筑量及泵送距離。如基礎尺寸不很大，可用臂架泵直接澆筑時，宜選用臂架泵泵車。本工程采用布管，采用兩臺泵一次接長至最遠處、邊澆邊拆的方式。 供應大體積混凝土結構施工用的商品混凝土，宜用混凝土運輸車供應?；炷帘貌粦g斷，宜連續供應，以保證順利泵送。 3.2 砼的澆筑順序 由于泵送混凝土的流動性大，如基礎厚度不很大，多斜面分層循序推進、一次到頂。這種自然流淌形成斜坡的混凝土澆筑方法，能較好地適應泵送工藝。有水平分層或水平分層與斜面分層同時

26、配合進行澆筑等辦法，本工程采用后一種，但嚴禁亂留施工縫。每層0.5m，用插入式振搗棒振搗密實，同時應注意各區、組的搭接振搗，防止漏振，每層應在初凝時間內完成，馬上接著澆筑上一層，以保證砼整體性和剛度，提高抗裂性。澆筑分層施工流程見下圖： （a） （b）(a)水平分層 （b）水平與斜面分層配合、澆筑次序圖示：砼分層澆筑流程 3.3 砼的振搗 混凝土的振搗也要適應斜面分層澆筑工藝，一般在每個斜面層的上、下各布置一道振動器。上面的一道布置在混凝土卸料處，保證上部混凝土的搗實。下面一道振動器布置在近坡腳處，確保下部混凝土密實。隨著混凝土澆筑的向前推進，振動器也相應跟上。 大流動性混凝土在澆筑和振搗過程

27、中，上涌的泌水和浮漿順混凝土坡面流到坑底，混凝土墊層在施工時先設置幾條小排水溝，可使大部分泌水及澆砼前墊層上沖洗的渣子順小排水溝通過側模底部預留孔排出坑外。少量來不及排除的泌水隨著混凝土向前澆筑推進而被趕至基坑頂部，由模板頂部的預留孔排出。 當砼由遠至近，澆至近端砼模板時，在近端砼模板預留的與設計筏板頂標高一樣高的溢水口將最后澆筑砼產生的泌水應全部排除。 澆筑筏板基礎時,因筏板鋼筋較密，振動棒應垂直插入，振搗混凝土時，振動棒不得直接碰撞鋼筋。 振動棒的操作，應做到“快插慢撥”?？觳迨菫榱朔乐瓜葘⒈砻婊炷琳駥?，而與下面混凝土發生分層、離析現象。慢撥是為了使混凝土能填滿振動棒抽出時所造成的空隙。

28、在振動混凝土過程中，宜將振動棒上下略有抽動，以便上下振動均勻。 每一插點要掌握好振搗時間，過短不易搗實混凝土，過長可能引起混凝土離析，一般每一插點振搗時間為2030秒，以混凝土開始泛漿和不再出現氣泡為準。 大體積混凝土（尤其用泵送混凝土）的表面水泥漿較厚，在澆筑后要進行處理。一般先初步按設計標高用長刮尺刮平，然后在初凝前用鐵滾筒碾壓數遍，再用鐵板壓實收平，以閉合收水裂縫。 3.4 砼的養護 采用保溫保濕養護方法。砼澆筑完畢經12h 左右充分澆水濕潤養護，用塑料薄膜遮蓋，再用草墊或麻袋覆蓋（保溫層厚度根據計算厚度實施，再根據實際測溫進行調整）由于施工時期估計在冬季，面上再遮蓋塑料薄膜避免大氣影響

29、保溫。有效控制混凝土內部和表面的溫度差以及混凝土表面和大氣空間溫度差均小于25，以防止混凝土因溫差應力而產生裂縫。保溫材料拆除時間，同樣以兩個溫度差均小于25而定，一般混凝土澆筑完畢的第三、四天為升溫的高峰，其后逐漸降溫，降溫速度不宜過快，保溫材料覆蓋14天以上。降溫速度不宜過快，以防溫差應力裂縫。保溫材料拆除后，仍應澆水養護，澆水養護應不少于20天。七、防止混凝土溫度裂縫的技術措施 對于大體積混凝土結構，為防止其產生溫度裂縫，除需按照上述方法進行認真的計算，做到事先心中有數之外，在施工之前和施工過程中采取有效的技術措施，亦有重大意義。 根據我國大體積混凝土結構施工經驗，為防止產生溫度裂縫，應

30、著重在控制混凝土溫升、延緩混凝土降溫速率、減少混凝土收縮、提高混凝土極限拉伸值、改善約束和完善構造設計等方面采取措施。另外，在大體積混凝土結構施工過程中的溫度監測亦十分重要，它可使有關人員及時了解混凝土結構內部溫度變化情況，必要時可臨時采取事先考慮的有效措施，以防止混凝土結構產生溫度裂縫。 大體積混凝土結構在降溫階段，由于降溫和水分蒸發等原因產生收縮，再加上存在外約束不能自由變形而產生溫度應力的。因此，控制水泥水化熱引起的溫升，即減小了降溫溫差，這對降低溫度應力、防止產生溫度裂縫能起釜底抽薪的作用。 為控制大體積混凝土結構因水泥水化熱而產生的溫升，可以采取下列措施： 1.用中低熱的水泥品種 混

31、凝土升溫的熱源是水泥水化熱，選用中低熱的水泥品種，可減少水化熱，使混凝土減少升溫。為此，施工大體積混凝土結構多用325 號、425號礦渣硅酸鹽水泥。如425 號礦渣硅酸鹽水泥其3d 的水化熱為18OkJ/kg ，而425號普通硅酸鹽水泥則為25OkJ/ kg ，水化熱量減少28。 2.摻加減水劑 木質素磺酸鈣屬陰離子表面活性劑，對水泥顆粒有明顯的分散效應，并能使水的表面張力降低而引起加氣作用。因此，在混凝土中可摻人水泥重量0.25的木鈣減水劑（即木質素磺酸鈣，具體參量以實驗室出的配合比為準），它不僅能使混凝土和易性有明顯的改善，同時又減少了10左右的拌合水，節約10左右的水泥，從而降低了水化熱

32、，還可明顯延遲水化熱釋放的速度，放熱峰也較不摻者推遲，這樣不但可減小溫度應力，且可使初凝和終凝的時間相應延緩5 一8h ，可大大減少了在大體積混凝土施工過程中出現溫度裂縫的可能性。 3.摻加粉煤灰外摻料和微膨脹劑 試驗資料表明，在混凝土內摻人一定數量的粉煤灰， 由于粉煤灰具有一定活性，不但可代替部分水泥，而且粉煤灰顆粒呈球形，具有“滾珠效應”而起潤滑作用，能改善混凝土的粘塑性，并可增加泵送混凝土（大體積混凝土多用泵送施工）要求的0.315mm 以下細粒的含量，改善混凝土可泵性，降低混凝土的水化熱。 另外根據大體積混凝土的強度特性，初期處于高溫條件下，強度增長較快、較高，但后期強度就增長緩慢，這

33、是由于高溫條件下水化作用迅速，隨著混凝土的齡期增長，水化作用慢慢停止的緣故。摻加粉煤灰后可改善混凝土的后期強度，但其早期抗拉強度及早期極限拉伸值均有少量降低。因此對早期抗裂要求較高的工程，粉煤灰摻入量應少一些，否則表面易出現細微裂縫。 建議加ZY微膨脹劑（摻量為水泥用量的8%），以補償混凝土的收縮。 4.粗細骨料選擇 為了達到預定的要求，同時又要發揮水泥最有效的作用，粗骨料有一個最佳的最大粒徑。對于土建工程的大體積鋼筋混凝土，粗骨料的規格往往與結構物的配筋間距、模板形狀以及混凝土澆筑工藝等因素有關。 宜優先采用以自然連續級配的粗骨料配制混凝土。因為用連續級配粗骨料配制的混凝土具有較好的和易性、

34、較少的用水量和水泥用量以及較高的抗壓強度。在石子規格上可根據施工條件，盡量選用粒徑較大、級配良好的石子。因為增大骨料粒徑，可減少用水量，而使混凝土的收縮和泌水隨之減少。同時亦可減少水泥用量，從而使水泥的水化熱減小，最終降低了混凝土的溫升。當然骨料粒徑增大后，容易引起混凝土的離析，因此必須優化級配設計，施工時加強攪拌、澆筑和振搗等工作。根據有關試驗結果表明，采用540mm 石子比采用525mm 石子每立方米混凝土可減少用水量15kg 左右，在相同水灰比的情況下，水泥用量可減少20kg 左右。 粗骨料顆粒的形狀對混凝土的和易性和用水量也有較大的影響。因此，粗骨料中的針、片狀顆粒按重量計應不大于15

35、。 細骨料以采用中、粗砂為宜。根據有關試驗資料表明，當采用細度模數為2.79 、平均粒徑為0.38 的中、粗砂，它比采用細度模數為2.12 、平均粒徑為0. 336 的細砂，每立方米混凝土可減少用水量2025kg ，水泥用量可相應減少2835kg 。這樣就降低了混凝土的溫升和減小了混凝土的收縮。 泵送混凝土的輸送管道除直管外，還有錐形管、彎管和軟管等。當混凝土通過錐形管和彎管時，混凝土顆粒間的相對位置就會發生變化，此時如混凝土的砂漿量不足，便會產生堵管現象。所以在級配設計時適當提高一些砂率是完全必要的，但是砂率過大，將對混凝土的強度產生不利影響。因此在滿足可泵性的前提下，應盡可能使砂率降低。

36、另外，砂、石的含泥量必須嚴格控制。根據國內經驗，砂、石的含泥量超過規定，不僅會增加混凝土的收縮，同時也會引起混凝土抗拉強度的降低，對混凝土的抗裂是十分不利的。因此在大體積混凝土施工中，建議將石子的含泥量控制在小于1% ，砂的含泥量控制在小于2。 5.控制混凝土的出機溫度和澆筑溫度 為了降低大體積混凝土總溫升和減少結構的內外溫差，控制出機溫度和澆筑溫度同樣很重要。 根據攪拌前混凝土原材料總的熱量與攪拌后混凝土總熱量相等的原理，可得出混凝土的出機溫度?；炷恋脑牧现惺拥谋葻彷^小，但其在每立方米混凝土中所占的重量較大；水的比熱最大，但它的重量在每立方米混凝土中只占一小部分。因此對混凝土出機溫度影

37、響最大的是石子及水的溫度，砂的溫度次之，水泥的溫度影響很小。為了進一步降低混凝土的出機溫度，其最有效的辦法就是降低石子的溫度。在氣溫較高時，為防止太陽的直接照射，可在砂、石堆場搭設簡易遮陽裝置，必要時須向骨料噴射水霧或使用前用冷水沖洗骨料。 混凝土從攪拌機出料后，經攪拌運輸車運輸、卸料、泵送、澆筑、振搗、平倉等工序后的混凝土溫度稱為澆筑溫度。 在土建工程的大體積鋼筋混凝土施工中，澆筑溫度對結構物的內外溫差影響不大，因此對主要受早期溫度應力影響的結構物，沒有必要對澆筑溫度控制過嚴。但是考慮到溫度過高會引起較大的干縮以及給混凝土的澆筑帶來不利影響，適當限制澆筑溫度是合理的。建議最高澆筑溫度控制在4

38、0 以下為宜，這就要求我們在常規施工情況下合理選擇澆筑時間，完善澆筑工藝以及加強養護工作。 6.延緩混凝土降溫速率 大體積混凝土澆筑后，為了減少升溫階段內外溫差，防止產生表面裂縫；給予適當的潮濕養護條件，防止混凝土表面脫水產生干縮裂縫；使水泥順利進行水化，提高混凝土的極限拉伸值；以及使混凝土的水化熱降溫速率延緩，減小結構計算溫差，防止產生過大的溫度應力和產生溫度裂縫。 7.此外，在大體積混凝土結構拆模后，宜盡快回填土，用土體保溫避免氣溫驟變時產生有害影響，亦可延緩降溫速度，避免產生裂縫。 8.減少混凝土收縮、提高混凝土的極限拉伸值 通過改善混凝土的配合比和施工工藝，可以在一定程度上減少混凝土的

39、收縮和提高其極限拉伸值p ，這對防止產生溫度裂縫亦起一定的作用。 混凝土的收縮值和極限拉伸值，除與上述的水泥用量、骨料品種和級配、水灰比、骨料含泥量等有關外，還與施工工藝和施工質量密切有關。 對澆筑后的混凝土進行二次振搗，能排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土與鋼筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出現的裂縫，減小內部微裂，增加混凝土密實度，使混凝土的抗壓強度提高1020左右，從而提高抗裂性。 混凝土二次振搗的恰當時間是指混凝土經振搗后尚能恢復到塑性狀態的時間，一般稱為振動界線，掌握二次振搗恰當時間的方法一般有以下二種： (l) 將運轉著的振動棒以其自身的重力逐漸插人混

40、凝土中進行振搗，混凝土仍可恢復塑性的程度是使振動棒小心拔出時混凝土仍能自行閉合，而不會在混凝土中留下孔穴，則可認為當時施加二次振搗是適宜的； (2)為了準確地判定二次振搗的適宜時間，國外一般采用測定貫入阻力值的方法進行。即當標準貫入阻力值達到35ON/cm2 時，以前進行二次振搗是有效的，不會損傷已成型的混凝土。 由于采用二次振搗的最佳時間與水泥品種、水灰比、坍落度、氣溫和振搗條件等有關。，在實際工程使用前做些試驗是必要的。同時在最后確定二次振搗時間時，既要考慮技術上的合理，又要滿足分層澆筑、循環周期的安排，在操作時間上要留有余地，避免由于這些失誤而造成“冷接頭”等質量問題。 9.改進混凝土的

41、攪拌工藝 為了進一步提高混凝土質量，可采用二次投料的砂漿裹石或凈漿裹石攪拌新工藝。這樣可有效地防止水分向石子與水泥砂漿界面的集中，使硬化后的界面過渡層的結構致密，粘結加強，從而可使混凝土強度提高，也提高了混凝土的抗拉強度和極限拉伸值。 10.利用混凝土的后期強度 利用混凝土后期強度，要專門進行混凝土配合比設計，可采用45 或60d 齡期強度，能達到或超過設計強度確保砼28d 之后混凝土強度能繼續增長，并且在齡期達到后砼強度能達到或超過設計強度。 八、施工監測 為了控制大體積砼在施工中的溫升影響，要求砼最大溫差不超過25，以減小砼約束應力，防止出現裂縫，因此，對大體積砼的施工除季節上的選擇，材料

42、選擇以及配合比的選擇外，更重要的是施工的防備措施，其中砼的測溫就是觀察砼內部溫升變化的一項措施。 1.測溫管理 設專職測溫員，將當日測溫表項填寫完整并簽字后，及時交給技術管理人員，使管理層掌握第一手資料。另一方面各管理層應及時對有代表性的孔位掌握測溫記錄值，繪制該孔位的底部溫度、中部溫度和上部溫度變化曲線以及斷面的溫度分部曲線，以便準確推算溫度變化趨勢，確認是否增加覆蓋和采取其他措施。 2.測溫范圍包括：大氣溫度、混凝土入模溫度、混凝土養護溫度。 3.測溫次數：大氣溫度每天測四次，即每天2時、8時、14時、20時；混凝土入模溫度的測量，每臺班不應少于2次；在混凝土溫度上升階段每2-4小時測溫一

43、次，溫度下降階段每6小時測溫一次。 4.測溫點的布置：如上圖所示，為保證測溫點的代表性和可比性，在A棟布置了11個測溫孔，B棟布置了12個測溫孔，C棟布置了12個測溫孔。砼測溫孔用DN20鐵管制作，每個測溫孔處均應測砼的底部溫度、中部溫度和上部溫度，故每個測溫孔處均應埋設三根DN20鐵管。所有測溫鐵管上口均應伸出筏板頂面100mm，測溫管底部用鐵板封死。根據底板的高度，測溫點可分為表面測溫點、中部測溫點、底部測溫點。表面測溫點的高度為筏板頂標高下返50mm處；中部測溫點的高度為筏板厚度一半處，底部測溫點為砼底面向上50mm處。 待底板鋼筋綁扎好后，將測溫孔的鐵管扎牢在排架鋼筋上，上部管口用塑料

44、袋包住以防灌進混凝土。測溫管口在測溫和不測溫時，都要用棉砂堵緊，與外界空氣隔離。采用普通玻璃棒式溫度計測溫儀在測溫孔停留時間應在大于3分鐘時進行讀數，并作好記錄。注意：一個測溫孔只能反映一個點的數據，不能采取通過沿孔洞高度變動測溫探頭的方法來測孔中不同高度位置的溫度。在測溫過程中，當發現溫差超過25時，應及時加強草墊或麻袋保溫，或從緩清除保溫材料，以防止混凝土溫度應力裂縫。九、 質量要求 1.各種材料進場時都應驗收，必須具有出廠合格證，檢驗合格后再使用，不合格品嚴禁使用，銹蝕嚴重鋼筋的不得使用。 2.按照施工圖準確放線和確定水平標高。 3.混凝土按配合比計量準確，保證砼的強度等級符合設計要求。

45、4. 埋設好預埋件和上部豎向構件的插筋，并檢查其位置準確性，作好隱檢記錄，進行隱蔽驗收。 5. 混凝土澆筑時，應嚴格控制砼坍落度、初凝時間和自由傾落高度不超過2m。，砼坍落度控制在160mm左右，初凝時間不小于9個小時，如自由頃落高度超過2m時，應設串筒或溜槽，以保證混凝土不發生離析現象。 6.大體積混凝土結構工程整體性要求高，混凝土必須邊澆筑、邊振搗，且應分層澆灌，分層搗實。 7.混凝土感觀質量平整、密實，不得有蜂窩、露筋、裂縫等缺陷。 8.砼澆筑過程中應保護好測溫管。十、安全措施 1.振搗器的電源膠皮線要常檢查，防止破損，操作時戴絕緣手套，穿膠鞋。 2.如夜間施工，施工現場應架設照明設備。 3. 泵送混凝土，必須有專人指揮。4. 澆筑混凝土使用的溜槽或串筒節間必須連接牢固，操作部位應有護欄，不準站在溜槽帶上操作。5. 澆筑砼泵管下嚴禁操作，應避讓。6. 澆筑砼人員嚴禁疲勞作業，應采用換班制。