1、 江山居住區（東興城） 項目施工第三標段 模板施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 目 錄一、概述4二、施工組織51、支模順序52、模板形式的選擇和投入53、柱模板施工54、梁板模板施工65、樓板模板設計7三、模板設計計算111、梁模板計算112、柱模板驗算113、地下車庫板模板支撐計算354、墻模板計算35四、安全技術措施55五、模版工程施工安全措施及應急預案.59一、概述本工程為江山居住區（東興城）項目施工第三標段，工程建筑面積為16.2萬平方米，局部地下車庫，6層多層，11層高層。工程為磚混、框架、剪力墻結構。主體結構混凝土等級為C30（梁、板、柱）。二次結構混凝土等級為C25.1.1

2、 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-20031.2 編制依據： 1、施工圖 2、施工組織設計 3、施工計算手冊 4、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2010） 5、混凝土結構設計規范（GB50010-2010） 6、建筑結構荷載規范（GB50009-2012） 7、建筑施工模板安全技術規程JGJ/62-2008二、施工組織1、支模順序本工程砼在組織時，先進行

3、外墻的施工，然后進行柱子和板的施工。因此在施工組織上，先進行外墻的模板施工，外墻澆注完成后，再進行柱和板的支模。最后同時進行柱和板的砼澆筑施工。2、模板形式的選擇和投入1）模板形式根據工程的結構特點和裝飾裝修的特點，本工程模板全部采用復合木模板、鋼管腳手架支撐；對于框架柱及梁和頂板模板，全部采用=12mm厚的大平模板支設。2）模板投入為加快工程進度，砼中摻加早強劑，以提高砼的早期強度，加快模板的周轉率。投入一層的大平模，兩層的支撐鋼管。在搭設支模腳手架時，拆除下一層的模板。3、 柱模板施工 選比較大的地下車庫柱為例1）加固及校正方法框架柱模板一次性支到梁底，在支梁模板時于之拼裝嚴密。柱模板的背

4、部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 2）質量要求及施工要點A、柱支模前，必須清除柱跟部的垃圾，并經質檢員驗收后方可支模。B、柱模支完后，必須縱橫拉通線校正柱位，保證柱行列通線。C、對于邊柱、樓梯間或有預留洞口等處的明柱，在首層施工時要嚴格控制其位置和垂直度，以上各層施工時，皆以首層為準進行施工，保證上下通線，整體垂直，柱施工縫處無錯殼現象。D、在柱頭與框架梁交接處，采用木模板拼接，要求拼接時模板必須垂直、上下通線、轉角規方、拼縫嚴密。該處列為重點檢

5、查部位。E、柱垂直度分兩次檢查校正，即在澆注砼前要檢查校正垂直度，合格后澆砼；在砼澆注完成后要再次檢查校正柱垂直度。通過兩次檢查控制，保證柱的成品質量。具體柱子加固如下圖：4、 梁板模板施工選擇高層梁舉例說明（1）梁底及側模全部采用12mm厚大平模板制作。底模下沿梁寬鋪二根40mm*70mm木方，木方均經壓刨刨平，然后支撐在48水平鋼管上。板模平面接縫處采用膠帶壓縫，防止板縫跑漿及接縫痕跡，達到混凝土表面平整光潔，線角順直。（2）沿梁底間隔800mm設置一道步步緊，鎖緊梁底，防止漲模變形。5、樓板模板設計選擇地下車庫板，舉例說明B-a地下車庫剪力墻樓板模板采用12mm厚大平模板制作，采用鋼管腳

6、手架作為支撐體系，鋼管橫縱向間距為0.9mm。每隔兩跨設置通長掃地桿。U托下伸出100mm以上的，U拖下部必須加一道橫桿。U拖未伸出100mm的，不加。下圖范圍內設置剪刀撐。具體做法如下圖。1）支模方法A、起拱梁板跨度4.0m時應預起拱，當設計無要求時，起拱高度宜為跨度的13B、模板標高及平整度控制標高控制分兩次進行，第一次在梁板支撐鋪設完畢后采用水準儀對水平支撐的標高進行抄測，調整標高差。這一步是頂板模板平整的前提。第二次在梁板模板鋪設完畢后，對模板的標高和平整度縱橫掛標高線或以水準儀跟蹤抄測，模板縫隙以塑料膠帶密封，相鄰模板表面高低差不得超過1.5mm。C、隔離劑所有模板在支模前應刷脫模劑

7、，脫模劑應涂刷均勻、連續。D、連續梁的底模和側模通線的控制連續梁的底模和側模必須拉通線校正，加固牢固后，方可繼續支設頂板模板。E、成品保護每層模板支完后，必須將模板表面清掃干凈，二次支模時，如需拼模，模板必須在加工場加工完畢后使用，不得在現場加工，以免鋸末污染梁板和柱頭。F、砼澆注過程的模板保護頂板砼澆筑時必須設專人看模，如發現有跑模，脹模現象，應及時處理，如發現其它問題應及時上報。5、樓梯模板1）支模方法樓梯踏步模板采用大平模及木方施工。樓梯底模及緩臺板、梁采用大平模，下部用40*70木方加固，踏步側模采用平模及木方施工。2）質量要求及施工要點A、每層框架梁支模完畢后，應復核樓梯井的凈尺寸，

8、使之符合設計寬度。B、樓梯間為重點檢查部位，必須嚴格控制砼構件的尺寸和表面觀感。C、樓梯梁側模加固牢固，不得倒幫、脹模。6、模板拆除措施1）拆摸時間現澆結構的模板及支架拆除時的砼強度應符合以下標準：A、柱、剪力墻和梁側模板在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板時損壞，方可拆除。B、頂板模板在砼強度符合下表規定后方可拆除：結構類型結構跨度達到設計強度板22L885075100梁8875100懸臂構件221002）具體要求A、拆摸必須有拆摸申請書，經技術員復合砼強度報告符合上表要求后，簽字同意方可拆摸。B、模板拆除時，必須搭設操作平臺作業，所拆除的模板必須人工傳遞至地面，不的高空拋擲，對樓板產生沖

9、擊荷載。C、所拆除的模板應及時分類碼放整齊，模板堆放高度應符合樓板施工荷載要求沒，不得超高。三、模板設計計算1、梁模板計算 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2

10、(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10721.8090.12+0.1211.7640.120.025kNm Mmax/W0.025106/375000.679N

11、/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.951004/(10010000281250)0.004mml/250100/2500.4mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39321.8090.1+0.4461.7640.10.936kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14321.8090.1+1.2231.7640.12.709kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92821.8090

12、.1+1.1421.7640.12.225kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.10.705kN R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.12.052kN R3=0.928 q2l=0.92817.950.11.666kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下

13、圖： q1max0.936+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.709+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=2.733kN/m q2max0.705+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.052+(0.3-0.1)0.4/42.072kN/m 1

14、、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.12.7331.22，0.52.7330.220.394kNm =Mmax/W=0.394106/64000=6.149N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.62.7331.2，2.7330.21.968kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9681000/(26080)0.615N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.07212004/(10093502560000)1.21

15、5mml1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)2.0722004/(893502560000)0.017mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.12.7331.2，0.42.7331.2+2.7330.23.607kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.982kN，R2R43.607kN，R32.97kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.07

16、21.2，0.42.0721.2+2.0720.22.735kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.678kN，R2R42.735kN，R32.231kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)12.19可調托座內主梁根數1 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.247106/5080=48.553N/mm2f=205N/mm2

17、滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.969kN max=2Vmax/A=25.9691000/48924.413N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.09mml/250433/2501.732mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.62kN，R2=7.454kN，R3=7.454kN，R4=0.62kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數1可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力RmaxR1,R4ma

18、x0.62,0.620.62kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR2，R37.454kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483.5鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)489回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細

19、比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.614=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw1.4klah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁驗算 q1max0.959+1.2(0.3

20、-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.77+1.2(0.3-0.1)0.4/4=2.794kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.627kN，R27.599kN，R37.599kN，R40.627kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.8101.318，查表得，10.58 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.62

21、7+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，7.599，7.599，0.627+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.053/17.652kN fN/(A)+Mw/W7652.459/(0.58489)+0.053106/508037.428N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.8192.439，查表得，20.195 立柱最大受力NwmaxR1

22、+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+1.20.15(2.8-0.7)+Mw/lbmax0.627+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，7.599，7.599，0.627+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.378+0.053/18.03kN fN/(A)+Mw/W8030.459/(0.195489)+0.053106/508094.664N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、立柱地基基礎計算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)140立

23、柱墊木地基土承載力折減系數mf0.9墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)8.03/(0.90.15)59.485kPafak140kPa 滿足要求！2、 柱模板驗算一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數:1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠

24、合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；柱示意圖： 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H = 3.40m； 二、柱模板荷載標準值計

25、算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=2

26、0.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 220 mm，且豎楞數為 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算

27、最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2*0.04*.50*0.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4*.00*.50*.90=1.260kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 *2.079*20*20= 5.85*04N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N

28、穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 500*8.0*8.0/6=2.70*04 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 5.85*04 / 2.70*04 = 2.165N/mm2；面板的最大應力計算值 =2.165N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm；

29、 q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2*0.04*.50*.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4*.00*.50*.90=1.260kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625*2.079*20.0 = 1660.923N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1660.923N； b-構件的截面寬度(

30、mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3*660.923/(2*00*8.0)=0.277N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.277N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04*.5

31、010.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =220.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12面板最大容許撓度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大撓度計算值 =0.084mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.88mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面

32、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.20.036.220.900=4.761kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4.000.220.900=0.554kN/m； q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1*.315*00.0*00.0= 1.33*05N穖m； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計

33、算最大彎矩(N穖m)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40*04； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: 2.076N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.076N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2*0.036*.220.900=4.761kN/m；

34、傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4*.000*.220*.900=0.554kN/m； q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6*.315*00.0 = 1594.486N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6*.315*00=1594.486N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm

35、2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3*594.486/(2*0.0*0.0*)=0.498N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.498N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04*.17 = 5.31 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9

36、000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56*06；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677*.31*00.04/(100*000.0*.56*06) = 0.098 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.098mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493*=4.49cm3；I = 10.783*=10.78cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞

37、到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 *0.04*.9 + 1.4 *.9)*.17 *0.5 = 2.05 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.054 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.462 kN穖； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.735 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 462038.58 N穖m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 97.94 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f =

38、 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =4.62*08/(1.05*.49*06)=97.94N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.735 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.735mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算 B方向沒有設置對拉螺栓！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493*=4.49cm3；I = 10.783*=10.

39、78cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2*0.04*.9+1.4*.9)*.22 *.5 = 2.66 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.657 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.664 kN穖； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 1.418 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 664369.2 N穖m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；H邊柱箍的最大應力計算

40、值: = 140.826 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =6.64*08/(1.05*.49*06)=140.826N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 1.418 mm；柱箍最大容許撓度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 =1.418mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2mm，滿足要求!3、 地下車庫板模板支撐計算一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.30；立桿上端伸出至模板支撐點長度

41、(m):0.30；模板支架搭設高度(m):3.45；采用的鋼管(mm):48*2.5 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調托座；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48*.25； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對

42、面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 80*.82/6 = 43.2 cm3；I = 80*.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5*.3*.8+0.5*.8 = 6.52 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 1*.8= 0.8 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2*.52+1.4*.8= 8.944kN/m最大彎矩M=0.1*.944*002= 80496 N穖

43、m；面板最大應力計算值 =M/W= 80496/43200 = 1.863 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.863 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 6.52kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677*.52*004/(100*500*8.88*04)=0.097 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.097 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、縱向

44、支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面慣性矩 I=12.19cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5*.3*.3+0.5*.3 = 2.445 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = (1 + 2)*.3 = 0.9 kN/m；2.強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1 = 1

45、.2 *q1 = 1.2*.445= 2.934 kN/m；活荷載：q2 = 1.4*.9 = 1.26 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0.1*.934+0.117*.26 ) *.82 = 0.282 kN稭；N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 *.934 + 1.2*.26)*.8 = 3.792 kN ；最大應力計算值 = M / W = 0.282*06/5080 = 55.536 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼管的最大應力計算值為 55.536 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2

46、,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:=0.677q1l4/(100EI)靜荷載 q1 = 2.445 kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度= 0.677*.445*004/( 100*06000*2.19*104) =0.27 mm；支撐鋼管的最大撓度小于800/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48*.25；W=10.16 cm3；I=26.16 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.683kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN穖) 托梁計算變形圖(

47、mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.581 kN穖 ；最大變形 Vmax = 0.427 mm ；最大支座力 Qmax = 7.77 kN ；最大應力 = 581152.052/10160 = 57.2 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 57.2 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.427mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG

48、1 = 0.142*.45 = 0.489 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5*.8*.8 = 0.32 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.5*.3*.8*.8 = 4.896 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.705 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ) *.8*.8 = 1.92 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.533 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(

49、kN) ：N = 9.533 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.155*.7*.3，1.3+2*.3=2.553；

50、k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.553；L0 / i = 2552.55 / 15.8=162 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.268 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=9533.424/(0.268*89) = 72.745 N/mm2；立桿穩定性計算 = 72.745 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！4、墻模板計算一、參數信息1.基本參數次

51、楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M10；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:2；寬度(mm):40.00；高度(mm):70.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13

52、.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1-

53、 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算

54、公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2*7.031*.500*.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4*.00*.50*.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.1*.197*00.02+0.117*.890*00.02= 1.03*05N穖m；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)；

55、W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500*8.0*8.0/6=2.70*04 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.03*05 / 2.70*04 = 3.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2*7.031*.50

56、0*.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4*.00*.50*.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6*.197*00.0 + 0.617*.890*00.0 = 2005.3N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =3*005

57、.3/(2*00*8.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.03*.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50*.8*.

58、8*.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677*.52*004/(100*000*.43*05) = 0.32 mm；面板的最大撓度計算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4*/6*= 65.334cm3；I = 4*/12*= 228.666cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計

59、算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2*7.031*.300*.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4*.00*.30*.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.1*.518*00.02+0.117*.134*00.02= 1.71*05N穖m；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=6

60、.53*04mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.71*05/6.53*04 = 2.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 2.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.6*.759*00.0+ 0.617*.56

61、7*00.0 = 1002.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 70.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =3*002.6/(2*0.0*0.0*)=0.269N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.269N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗

62、算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03*.30=5.11 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.29*06mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677*0.22/2*004/(100*000*.29*06) = 0.105 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；

63、次楞的最大撓度計算值 =0.105mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.493= 8.986cm3；I =10.783= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN穖) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: 主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值

64、(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N穖m)；M = 2.99*05 N穖m W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99*03 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.99*05/8.99*03 = 33.3 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =33.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 2715.8N； A -鋼管的截面

65、面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =2*715.8/848.230=6.404N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =6.404N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.33mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.33mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻

66、螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M10 ；穿墻螺栓有效直徑: 8.12 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 52 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70*05*.20*0-5 = 8.84 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4.93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=8.84kN，滿足要求！四、安全技術措施1、從事模板工作人員，應經安全技術培訓。從事高處作業人員，應定期體檢，不符合要求的不得從事高處作業。2、

67、安裝和拆除模板時，操作人員應佩戴安全帽、系好安全帶、穿防滑鞋。安全帽盒安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。3、模板及配件進場應有出廠合格證或當年的檢驗報告，安裝前應對所用部位（立柱、楞梁、吊環、扣件等）進行認真檢查，不符合要求者不得使用。4、模板工程應編制施工設計和安全技術措施，并應嚴格按施工設計與安全技術措施的規定進行施工。滿堂模板、建筑層高8m及以上和梁跨大于或等于15m的模板，在安裝、拆除作業前，工程技術人員應以書面形式向作業班組進行施工操作的安全技術交底，作業班組應對照書面交底進行上、下班的自檢和互檢。5、施工過程中的檢查項目應符合下列要求；（1）立柱底部基土應回填夯實。（2）墊木應滿

68、足設計要求。（3）底座位置應正確，頂拖螺桿伸出長度應符合規定。（4）立桿的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載。（5）掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合規定，固定應可靠。（6）安全網和各種安全設施應符合要求。6、在高處安裝和拆除模板時，周圍應設安全網或搭腳手架，并應加設防護欄桿。在臨街面及交通要到地區，尚應設警示牌，派專人看管。7、作業時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩，嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺上的施工荷載不得超過其設計值。8、對負荷面積大和高4m以上的支架支柱采用扣件式鋼管、門

69、式鋼管腳手架時，除應有合格證外。對所用扣件應采用扭矩扳手進行抽檢，達到合格后方可承力使用。9、多人共同操作或扛抬組合鋼模板時，必須密切配合、協調一致、互相呼應。10、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36V；當為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。11、有關避雷、防觸電和架空輸電線路的安全距離應符合國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46的有關規定。施工用的臨時照明和動力線應采用絕緣線和絕緣電纜線，且不得直接固定在鋼模板上。夜間施工時，應有足夠照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂

70、拉亂接。同時還應該經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。12、模板安裝高度在2m及以上時，應符合國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80的有關規定。13、模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將腳手架支搭在模板上，并嚴禁將模板與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作平臺支撐一體。14、支模過程中如遇中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。15、作業人員嚴禁攀登模板、斜支撐。拉條或繩索等，不得在高處的墻頂、獨立梁或其模板上行走。1

71、6、模板施工中應設專人負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理。當遇險情時，應立即停工和采取應急措施；待修復或排除險情后，方可繼續施工。17、寒冷地區冬期施工用鋼模板時，不宜采用電熱法加熱混凝土，否則應采取防觸電措施。18、在大風地區或大風季節施工時，模板應有抗風的臨時加固措施。19、當鋼模板高度超過15m時，應安設避雷設施，避雷設施的接地電阻不得大于4。20、當遇大雨、大霧、沙塵、大雪或6級以上大風等惡劣天氣時，應停止露天高處作業。5級及以上風力時，應停止高空吊運作業。雨、雪停止后，應及時清除模板和地板上的積水及冰雪。21、使用后的木模板應拔除鐵釘，分類進庫，堆放整齊。若為露天堆放，頂面應遮

72、防雨篷布。22、使用后的鋼模、鋼構件應符合下列規定：（1）使用后鋼模、桁架、鋼楞和支柱應將粘結物清理潔凈，清理時嚴禁采用鐵錘敲擊的方法。（2）清理后的鋼模、桁架、鋼楞、立柱，應逐塊、逐榀、逐根進行檢查，發現翹曲、變形、扭曲、開焊等必須修理完善。（3）清理整修好的鋼模、桁架、鋼楞、支柱應刷防銹漆。（4）鋼模板及配件。使用后必須進行嚴格清理檢查，已損壞斷裂的應剔除，不能修復的應報廢。螺栓的螺絲部分應整修上油，然后應分別按規格分類裝在箱籠內備用。（5）鋼模板及配件等修復后，應進行檢查驗收。凡檢查不合格者應重新整修。待合格后方準應用，其修復后的質量標準應符合建筑施工模板安全技術規范的規定。（6）鋼模板

73、由拆模現場運至倉庫或維修場地時，裝車不宜超出車欄桿，少量高處部分必須栓牢，零配件應分類裝箱，不得散裝運輸。（7）經過維修、刷油、整理合格的鋼模板及配件，如需運往其他施工現場或入庫，必須分類裝入集裝箱內，桿應成捆、配件應成箱，清點數量，入庫或接收單位驗收。（8）裝車時，應輕搬輕放，不得相互碰撞。卸車時，嚴禁成捆從車上推下和拆散拋擲。（9）鋼模板及配件應放入室內或敞篷棚內，當需要露天堆放時，應裝入集裝箱內，底部墊高100mm，頂面應遮蓋防水篷布或塑料布，集裝箱堆放高度不宜超過兩層。五、模板工程施工安全措施及應急預案 一、目的為認真貫徹“安全第一，預防為主”的方針，依據安全生產法、建設工程安全生產管

74、理條例，編制建筑模板工程施工安全監控措施及應急預案，以指導和提高各級安全生產管理人員及施工操作人員的管理水平和安全素質，保障施工過程中的安全生產，解決施工項目安全管理中的不安全隱患問題，實現安全生產工作“以人為本”的理念。強化過程控制，消除和減少施工全過程的事故隱患，保障員工的安全。二、 組織機構 三、總要求 31建筑工程施工必須堅持“安全第一，預防為主”的方針。 32施工現場安全生產由總承包單位負責，分包單位必須服從總承包單位的管理與監督檢查。 33進入施工現場的作業人員，必須參加安全培訓，考核合格方可上崗。未經培訓或考核不合格的，不得上崗。 34施工作業人員必須熟知本工種的安全操作規程和施

75、工現場的安全生產制度。不得違章作業。對違章作業的指令有權拒絕，并有責任制止他人違章作業。服從領導和安全檢查人員的指揮，未經許可，不得從事非本工種作業。嚴禁酒后作業。 35進入施工現場的人員必須正確配戴安全帽；按照作業要求正確穿戴個人防護用品；嚴禁赤腳、穿拖鞋、高跟鞋進入施工現場。 36生產班組在接受生產任務時，應進行安全技術措施交底。凡沒有進行安全技術措施交底的班組有權拒絕接受任務，并提出意見。 37班組長必須有針對性地進行班前安全交底教育活動，提出具體注意事項，應跟蹤落實，并做好活動記錄。班組長和班組專(兼)職安全員必須每日上班前對作業環境、設施、設備進行認真檢查。發現不安全隱患，立即解決；

76、重大隱患，報告領導解決，嚴禁冒險作業。作業過程中應巡視檢查，隨時糾正違章行為，解決新的不安全隱患；下班前進行確認檢查，機電設備是否拉閘、斷電、門上鎖，用火是否熄滅，料凈場清，方可離開現場。 38操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。 39模板的立柱頂撐必須設牢固的拉桿，不得與門窗等不牢靠和臨時物件相連接。模板必須安裝牢固成整體后，作業人員才允許離開。 310基礎及地下工程模板安裝時，必須檢查基坑土壁邊坡的穩定狀況，基坑上口邊沿lm以內不得堆放模板及材料。向槽內運送模板構件時，嚴禁拋擲。使用溜槽或起重機械運送，下方操作人員必

77、須遠離危險區域。 311組裝立柱模板時，四周必須設牢固支撐。支設獨立梁模應搭設操作平臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走和立側模。 312模板拆除應遵守： 3121拆模必須滿足拆模時所需混凝土強度。 3122拆模的順序和方法。應按照先支后拆、后支先拆的順序。 先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撐；在拆除用小鋼模板支撐的頂板模板時，嚴禁將支柱全部拆除后，一次性拉拽拆除。已拆活動的模板，必須一次連續拆除完，方可停歇。 3123拆模作業時，必須設警戒區，嚴禁下方有人進入。拆模作業人員必須站在平穩牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失穩墜落。 3124嚴禁用吊車直接吊除沒有撬松動的模板，吊運

78、大型整體模板時必須拴結牢固，且吊點平衡，吊裝大鋼模板時必須用卡環連接，就位后必須拉接牢固方可卸除吊環。 3125拆除電梯井及大型孔洞模板時，下層必須支搭安全網等可靠防墜落措施。 3126拆除的模板、支撐等材料，嚴禁從上向下拋擲。 313六級以上強風和大雨、大雪、大霧天氣，應停止拆除工程作業。 314作業中出現不安全險情時，必須立即停止作業，組織撤離危險區域，并立即報告領導和有關人員，不準冒險作業。 315在溝、槽、坑內作業必須經常檢查溝、槽、坑壁的穩定狀況，上下溝、槽、坑必須走坡道或梯子。 316施工現場用火，應按照規定辦理動火審批手續，并設專人監護。嚴禁在禁火區域使用明火。配備的防火設施和設

79、備，應保證其有效性。 317施工現場的各種設施、設備和警告、安全標志等未經領導同意不得任意拆除和隨意挪動。 318電動機械的用電箱必須按照規定安裝漏電保護器。箱門完整并上鎖，由專人負責。電動機械和電動工具的軟線或電纜應保證外皮和接頭等處的完整，以防觸電事故的發生。 319施工現場發生傷亡事故，必須立即搶救傷員，保護現場，并按照規定，逐級上報。 四、施工過程潛在危險源和監控管理要求 4模板安裝的規定 411安裝前要審查設計審批手續是否齊全，模板結構設計與施工說明中的記載，計算方法、節點構造是否符合實際情況，是否有安裝拆除方案。 412對模板施工隊伍進行全面詳細的安全技術交底。 413使用合格的模

80、板和配件。 41，4模板安裝應按設計與施工說明順序安裝。 415豎向模板支架支承部分安裝在基土上時，應加設墊板；如用鋼管作支撐時在墊板上應加鋼底座。墊板應有足夠強度和支承面積，并應中心承載。基土應堅實，并有排水措施。對濕陷性黃土應有防水措施；對特別重要的結構工程須采用防止支架柱下沉措施對凍脹性土應有防凍融措施。 416模板及其支架在安裝過程中，必須采取有效的防傾覆臨時固定設施。 417現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m時，模板應起拱：當設計無具體要求時，起拱高度可為全跨長度的11000 31000。 418現澆多層或高層房屋、構筑物，安裝上層模板及其支架應符合下列規定： 4181下層樓板應具

81、有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐； 4182上層支架立柱應對準下層支架立柱，并于立柱底鋪設墊板； 4183 當采用懸臂吊模板、桁架支模方法時，共支撐結構的承載能力和剛度必須符合要求。 419 當層問高度大干5m時，宜選用仵架支模或多層支架支模當采用多層支架支模時，支架的橫墊板應平整，支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上，其支柱不得過二層，并必須待下層形成空間整體后，才能支安上層支架， 4110 模板安裝作業高度超過2Om時，必須搭設腳手架或平臺。 4111 模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將腳手板支搭在模板上，不能將模板與井字架、腳手

82、架或操作平臺連成一體。 4112 垂直吊運模板時，必須符合下列要求： 41121 在升降過程中應設專人指揮，統一信號，密切配合。 41122 吊運大塊或整體模板時，豎向吊運應不少于兩個吊點，水下吊應不少于四個吊點。必須使用剛卡環連接，并應穩起穩落，待模板就位連接牢固后，方可摘除卡環；。 41123 吊運散裝模板時，必須碼放整齊，待捆綁牢固后方可起吊， 4113 六級風以上應停止一切吊運作業。 4114 拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站住下層模板上拼裝上層模板；安裝過程中應設置足夠的臨時固定設施。若巾途停歇，應將已就位的模板固定牢固。 4115 當承重焊接鋼筋骨架和模板一起安裝時，應符合下列

83、要求： 4115.1 模板必須固定在承重焊接鋼筋骨架的節點上。 41152安裝鋼筋模板組合體時，吊索應按模板設計的吊點位置綁扎。 4116當支撐呈一定角度傾斜，或其支撐的表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有可靠的防滑移措施。 4117除設計圖另有規定外，所有垂直支架柱應保證其垂直。其垂直允許偏差，當層高不大于5m時為6mm，當層高大于5m時為8mm。 4118對梁和板安裝二次支撐時，在梁、板上不得有施工荷載，支撐的位置必須準確。安裝后所傳給支撐或連接件的荷載不應超過其允許值。支架柱或桁架必須有保持穩定的可靠措施。 4119已安裝好的模板上的實際荷載不得超過設計值。已承受荷載的

84、支架和附件，不得隨意拆除或移動，： 4120組合鋼模板、大模板、滑動模板等的安裝，應符合同家現行標準組合鋼模板技術規定、大模板多層住宅結構設計與施工規定和液壓滑動模板施工技術規范的相應規定。 42梁式或桁架式支架梁或桁架式支架的安裝應符合下列要求： 4，21采用伸縮式桁架時，共搭接長度不得小于500mm， 上下弦連接銷釘規格、數量應符什設汁規定，但不得少于兩個U形卡或鋼銷釘銷緊，卡距或銷距不得小于400mm。 422安裝的梁式或桁架式支架的間距設置應與模板設計圖一致。 423支承梁式或桁架式支架的結構應具有足夠強度，否則，應另設立柱支撐。 424若桁架采用多榀成組排放，在下弦折角處必須加沒用木

85、條鋸口卡住的水下撐。 43單立柱支撐單立柱支撐的安裝應符合下列要求： 431工具式鋼管單立柱支撐的間距應符合支撐設計的規定，立柱不得接長使用，所有夾具、螺栓、銷子和其他配件都應處在閉合或擰緊的狀態。 432木立柱宜選用整料，當不能滿足要求時，立柱的接頭不宜超過兩個，并應采用對接夾板接頭方式，立柱底部可采用墊塊墊高，但不得采用磚塊墊高。 433立柱支撐群或稱滿堂架應沿縱、橫向設水平拉桿，共間距按設計規定，在立桿上下兩端20cm處設置縱、橫向掃地桿；架體外側每隔6m設置道剪刀撐，并沿豎向連續設置，剪刀撐與地面的夾角應為4560度。當度高超過10m時，應設置水平方向剪刀撐、拉桿和剪刀撐必須與立柱牢固

86、連接。 434單立柱支撐的所有底座或支撐頂端都應與底座和頂部模板緊密接觸，支撐頭不得承受偏心荷載。 435采用對角楔木進行支撐高度調整時，楔木與墊木應接觸緊密，并應用鐵釘固定牢靠。 44扣件式鋼管腳手架立柱支撐安裝要求采用扣件式鋼管腳手架作立柱支撐時，其安裝應符合下列要求： 441鋼管規格、間距、扣件應符合設計要求。每根立桿底部應沒置底座及墊板i 442立桿必須設置縱橫向掃地桿，縱上橫下。用直角扣件在離地200cm處與立桿扣牢。 443立桿接長必須采用對接扣件連接，且相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，而隔一根立桿的對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節不宜大于步距的13。

87、搭接接頭的長度不應小于10cm，且應采用不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端不應小于100mm。 444扣件式鋼管腳手架作組合式結構住使用時，主立桿間距不得大于lm，縱橫桿步距不應大于12m，且柱的每一邊應于兩橫桿間加設斜桿。 45懸挑結構立柱支撐的安裝要求。 懸挑結構立柱支撐的安裝應符合下列要求： 451多層懸挑結構模板的上下立柱應保持在同一條垂線上。 452多層懸挑結構模板的立札應連續支撐，并不得少于三層。 46基礎及地下工程模板安裝要求。 基礎及地下工程模板安裝時應符合下列要求： 461地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方危險跡象時，應采取安全防范措施后，方可作業

88、。當深度超過2m時，應為操作人員設置上下扶梯， 462距基坑(槽)上口邊緣lm內不得堆放模板。向基坑(槽)內運料應使用起重機、溜槽或繩索；上下人員應呼應，運下的模板嚴禁立放于基坑(槽)土壁上。 463斜支撐與側模的夾角不應小于45度，支撐在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜撐連結牢固。高大長脖基礎若采用分層支模時，其下層模板應經就位校正并支撐穩固后，再進行上一層模板的安裝。 464兩側模板問應用水平支撐連成整體。 47柱模板安裝要求 柱模板安裝應符合下列要求： 471現場拼裝柱模時，應及時加設臨時支撐進行固定，斜撐與地面的傾角宜為60度，不能將大片模板系于柱子鋼筋上。 472 1四

89、片柱模就位組拼經對角線校正無誤后，應立即自上而下安裝柱箍。 473若為整體預組合柱模，吊裝時應采用卡環和柱模連接，不得用鋼筋鉤代替。474柱模校正（用四根斜支撐或剛連接在柱模頂四角帶花藍螺絲纜風繩，底端與鋼筋拉環固定進行校正）后，應采用斜撐或水平撐進行四周支撐，以確保整體穩定。當柱模高度超過4m時，應群體或成列同時支模，并應將支撐連成一體，形成整體框架體系。當需單根支摸時，柱寬大于500mm，應每邊在同一標高上不得少于兩根斜支撐或水平撐。斜撐與地面的夾角為4560度，下端還應有防滑移的措施。 475邊、角柱模板的支撐，除滿足上述要求外，在模板里面還應于外邊對應的點設置既能承拉又能承壓的斜撐。

90、48墻模板安裝要求 墻模板安裝應符合下列要求： 4，81用散拼定型模板支模時，應自下而上進行，必須在下一層模板全部緊固后，方準進行上一層安裝。當下層不能獨立安設支撐件時，應采取臨時固定措施。 482采用預拼裝的大塊墻模板進行支模安裝時，嚴禁同時起吊兩塊模板，并應邊就位、邊校正、邊連接固定后方可摘鉤。設置支撐時，應于里面設置能承受拉和壓的支撐。多排并列且間距不大的墻互成一體時，應有防止澆筑混凝土時引起臨近模板變形的措施。 49獨立梁和整體梁結構模板安裝要求 獨立梁和整體梁結構模板安裝應符合下列要求： 491安裝獨立梁模板時應設操作平臺，高度超過35m時，應搭設腳手架并設防護欄，嚴禁操作人員站在獨

91、立梁底模或柱模支架上操作及上下通行。 492底模與橫楞應拉結好，橫楞與支架、立柱應連接牢固。 493安裝梁側模時，應邊安裝邊與底模連接，側模多于兩塊高時，應設臨時斜撐。 494起拱應在側模內外楞連接牢固前進行。 495單片預組合梁模，鋼楞與面板的拉結應按設計規定制作，并按設計規定試吊無誤后方可正式吊運安裝，待側模與支架支撐穩定后方準摘鉤。 496支架立柱底部基土應按規定處理；單排立柱時，應于單排立柱的兩邊每隔3m加設斜支撐，且每邊不得少于兩根，斜支撐與地面的夾角應為60度。 410樓板或平臺板模板安裝要求 樓板或平臺板模板安裝應符合下列要求： 4101預組合模板采用桁架支模時，。桁架與支點連接

92、應牢固可靠，同時桁架支承應采用平直通長的型鋼或木方。 4102預組合模板塊較大時，應加鋼楞后吊運。當組合模板為錯縫拼配時，板下橫楞應均勻布置，并應在模板端穿插銷。 4103單塊模就位安裝，必須待支架搭設穩固，板下橫楞與支架連接牢固后進行。 4104U形卡應按設計規定安裝。 411其他結構模板安裝要求 其他結構模板安裝應符合下列要求： 4111安裝圈梁、陽臺、雨篷及挑檐等模板時，其支撐應獨立設置，不得支搭在施工腳手架上。 4。112安裝懸挑結構模板時，應搭設腳手架或懸挑工作臺，并應設置防護欄桿和安全網。作業處的下方不得有人通知或停留。 4。113在懸空部位作業時，操作人員應系好安全帶。 412模

93、板拆除 4121一般要求 41211拆模時混凝土的強度應符合設計要求；當設計無要求時，應符合下列規定 412111不承重模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞即可拆除。 4。12112承重模板，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到的規定要求方可拆除。 4。12113后張預應力混凝土結構或構件模板的拆除，側模應在預應力張拉前拆除，其混凝土強度達到側模拆除條件即可，進行預應力張拉必須待混凝土強度達到設計規定值方可進行，底模必須在預應力張拉完畢時方能拆除。 412114在拆模過程中，如發現實際混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆模，經妥當處理，實際強度達到要求

94、后，方可繼續拆除。 412115已拆除模板及其支架的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工何載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。 412116拆除芯模或預留孔的內模，應在混凝土強度能保證不發生塌陷和裂縫時，方可拆除。 4122拆模之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時，技術負責人方可批準拆模。 4123冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規定，其中主要是要考慮混凝土模板拆除后的保溫養護，如果不能進行保溫養護，必須暴露在大氣中，要考慮混凝土受凍的臨界強度。 4124對于大體積混凝土，除應滿足混凝

95、土強度要求外，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證混凝土內外溫差不超過20度，以免發生溫差裂縫。 4125各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行。如果模板設計無規定時，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。 4126拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通道、發生事故。 412?拆模時下方不能有人，拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。 4128拆除的模板向下運送傳遞，要上下呼應，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重機吊運拆除的模板時，模板應堆碼整齊并拴牢，才可吊運。 4。13木工機械的使用安全 4131操作人員應培訓，熟悉機械

96、設備構造、性能和用途，掌握有關使用、維修、保養的安全操作知識。電路故障必須由專業電工排除。 4132作業前應試機，各部件運轉正常后方可作業。鏈條、齒輪和皮帶等傳動部分，必須安裝防護罩或防護板。必須使用定向開關，嚴禁使用倒順開關。機械運轉過程中出現故障時，必須立即停機、切斷電源。 4133作業時必須扎緊袖口，理好衣角，扣好衣扣，不得戴手套。作業人員長發不得外露，女工必須戴工作帽。 4134嚴禁直接用手清理機械臺面上的刨花、木屑。每臺機械應掛機械負責人和安全操作牌。作業后必須拉閘，鎖好控制箱門。 五、應急預案 51應急類別：施工過程中發生的意外傷害、大風、大雨、自然災害 52應急聯絡電話： 521

97、處工程科電話: 88503727 522主管電話 523市急救中心：120 524應急領導小組人員：李桂山 方偉 楊尚生 高長生 喬長福 熙成軍 周蘭雙 53資源保障：急救擔架一副、急救箱一個(備有急用藥品、止血帶等)面包車一輛、草袋子、手電筒等，及部分適當應急資金。 54現場救護員：施工現場全體人員等人。 55應急預案措施及手段： 551每天干部輪流值班。認真查看監控施工過程能否按安全生產要求組織施工，及時發現和糾正不符合工程。對突發事件應立即按事件性質報告給有關部門。 552雷雨天氣和6級以上大風禁止室外露天作業。 553相關人員電話、手機24小時開機，發生意外時以便及時通報。 554一旦發生模板坍塌事故，施工現場應立即上報主管部門，并立即組織人員作好現場維護，如沒有撤出人員要立即組織搶險。其他和搶險無關人員在撤離危險區后，要聽從現場指揮，防止出現新的意外傷害。 555每天收聽、收看當地天氣預報，及時做好預防，應對突發的損失。自然災害以減少或杜絕不必要的損失及人身傷害。 556組織機構：企業應編制應急指揮系統，項目部應編制應急領導小組。 557企業項目部應結合施工工藝和分項工程施工的具體情況編制詳細的應急預案并報送主管部門審批，應在適當時機進行演練，并評價和修訂方案。