1、XX市公安局虹橋交通樞紐綜合派出所工程模板施工方案目 錄第一章 工程概況2一、工程概況2二、總體策劃2三、模板工藝流程圖4第二章 施工部署5一、施工準備5第三章 模板設計7一、模板設計依據7二、模板設計原則7三、模板配置方案7四、模板驗算13第四章 模板施工59一、模板加工59二、模板吊運59三、模板的安裝59第五章 技術質量保證措施63一、材料質量標準63二、施工質量要求63第六章 節約材料措施和成品保護65第七章 安全、文明、環保施工措施66第一章 工程概況一、工程概況工程名稱：上海市公安局虹橋交通樞紐派出所工程建設單位：上海市公安局設計單位：上海現代建筑設計集團建設工程有限公司監理單位：

2、 施工單位： 上海市公安局虹橋交通樞紐派出所工程，位于閔行區高鐵線以西，徐虹中路以北地塊，徐虹中路高架與SN4路的交匯處。本工程為框架結構，總建筑面積：4792.4m（不包括外保溫面積：31.0 m），0.000相應于絕對標高于6.36 m，按七度抗震設防，主樓地下局部一層，地上四層，總高度15.6m。二、總體策劃根據本工程特點，本模板方案主要滿足適用、先進、合理等要求。模板采用183091518厚的膠合板，背楞采用501002000、木方配合483.5鋼管，用對拉螺栓（型號M12用于600*600柱）拉接，支撐材料為483.5鋼管。模板作為一種周轉性材料，在施工質量中起著關鍵性的作用，對施工

3、工期、成本投入、質量控制（尤其砼的外型尺寸、外觀質量）有著重要影響。結構施工時應合理劃分施工流水段，增大模板材料的周轉頻率，達到高質量、高速度、低成本的最終目的。三、模板工藝流程圖 混凝土結構工程施工及驗收規范前期工作施工圖紙模板設計模板加工階段材料準備 作業條件模板模板施工模板安裝支撐體系模板拆除預留、預埋模板預檢資料驗收向監理報驗下道工序資料歸檔第二章 施工部署第二章 施工部署一、施工準備（一）技術準備1、審圖施工前認真查看圖紙（包括結構與建筑、專業圖紙的對應情況），做好圖紙審查記錄，包括圖紙會審記錄、設計交底記錄及設計答疑文件等。并根據相關規范及圖紙找出模板施工中的難點，做到重點突出。2

4、、管理人員及勞務人員研討及交底會項目技術部除按規定對項目相關部門及配屬隊伍進行方案措施研討、交底（包括書面和口頭）外，由配屬隊伍管理層向其模板操作層進行方案、措施交底（包括書面和口頭），并由項目工程部和質量總監參加。3、加工場地準備1）結構施工階段設置木模加工棚及模板堆放區。2）模板堆放區必須滿足相關消防要求。電源從臨近配電箱引出。4設專人負責模板堆放，模板堆放應分規格、分類型集中堆放。模板下部墊通長50100mm木方（下雨天氣應用塑料布遮蓋）。（二）材料準備采購模板應滿足設計要求的剛度。根據流水段的劃分，項目技術部按照施工總進度計劃編制了模板用量計劃。柱模以一層計算;梁、板模以二層計算。（三

5、）機械準備木工加工機械一覽表序號機械名稱數量規格1平刨2MB504B2圓鋸4MT5003無齒鋸6JG4004手電鋸6（四）測量準備根據平面控制網，在基礎墊層上放出底板控制軸線和獨立柱基礎控制軸線。板（包括底板）砼澆筑完成支設豎向模板前，在板（包括底板）上放出該層平面控制軸線。待豎向鋼筋綁扎完成后，在每層豎向鋼筋上部標出標高控制點。第三章 模板設計一、模板設計依據1、結構施工圖、建筑施工圖；2、混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）；3、建筑施工手冊縮印本第四版；4、施工組織設計及質量目標計劃；5、上海地方有關文件規定和強制要求；6、建設工程施工質量驗收統一標準（GB5030

6、0-2001）二、模板設計原則為確保該工程結構質量在設計過程中，需做到以下幾點：1、接縫要嚴密，不漏漿。保證構件的形狀尺寸和相互位置的正確，模板構造合理，便于支拆。2、在施工過程中，不變形、不破壞、不倒塌。3、合理配備模板，減少一次性投入，增加模板周轉次數，實施文明施工。三、模板配置方案（一）基礎底板、基礎梁本工程的溝槽低于底板部分均設磚模。承臺、地梁、底板側壁采用M5水泥砂漿砌MU10紅磚胎模。以墊層為底模。底板外側根據底板厚度配制相應高度的模板，立桿300一道。安裝時在模板外側素砼內用鋼管打入，并采用斜撐，支撐于基坑邊的支撐點上，支撐點必須堅固可采用鋼管進行加固。(二)獨立柱模板獨立柱面板

7、采用18厚九合板，支承與滿堂腳手架拉接三道，以保證模板的垂直度和控制水平位移。項目內背楞外背楞對拉螺栓支撐獨立柱豎向，50100木方，間距小于250mm橫向,雙鋼管，柱箍間距500mm，下方1/3柱箍間距400mm。M12雙向各一道483.5鋼管支撐,每邊3道，支撐與滿堂架連接（三）墻體模板: 墻體模板配至板底，采用18mm厚膠合板，內背楞為50100木方外背楞為雙鋼管，頭一道雙鋼管距地230mm，地下室外墻墻體對拉螺栓焊接止水鋼板。采用先安裝模板，后安裝陰角模的施工順序。項目內背楞外背楞對拉螺栓支撐墻體豎向：50100木方,間距300mm橫向：483.5雙鋼管通長布置，間距400mm12，橫

8、向間距 600mm，豎向間距400mm483.5鋼管支撐,內側縱向各3道 ，間距1500 (四)梁板模板梁板模板采用18厚膠合板面板，50100250木方做主龍骨。支撐體系為滿堂腳手架體系。拆模時，先拆梁側模板，后拆梁底模板，在梁與梁的交叉點處均拼制單塊梁底模板，保留延期支撐。1.背楞及支撐：項目內背楞外背楞對拉螺栓支 撐頂板100mm50mm木方,間距300mm483.5鋼管,板厚250，間距1000mm。 鋼管支撐,縱橫立桿間距1000mm，水平桿間距為1500車庫頂板梁梁底模沿長向設50100木方間距小于250mm；梁側模50100木方，間距小于300mm.側模用豎向鋼管固定，間距500

9、 mm。梁高800 mm加斜撐。當梁高超過700 mm設一道12對拉螺栓483.5鋼管，縱橫間距1000mm；縱橫梁交點下設一根483.5鋼管支撐（超過700mm的梁）2.現澆板支撐采用鋼管扣件式滿堂腳手架。3.滿堂腳手架間距1000mm。地下室滿堂腳手架間距800mm。4.支撐排架距離地面20cm以內需設置縱橫掃地桿一道，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿下。高低處的掃地桿，必須將高處的縱向掃地桿向低處掃地桿延長兩跨與立桿固定。5.本工程的模板排架為滿堂模板支架，按照規范要求，每隔4排支架立桿需設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。

10、每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。6.剪刀撐斜桿接長用搭接，搭接長度不小于1m，3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。7.考慮排架的穩定性，立桿采用對接為主。當立桿采用搭接時，搭接長度不得小于1000mm，連接的旋轉扣件要3個，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐、斜桿的搭接做法同立桿。8.立桿的接頭位置應錯開布置，相鄰立桿接頭不得設于同步內，錯開距離500mm，立桿接頭與主節點相距不大于h/3500mm。9.橫桿搭

11、接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，嚴禁采用對接扣件。 (五)樓梯模板樓梯模板梁板模板采用18mm膠合板做面板，50100木方做次龍骨，支撐體系為滿堂腳手架體系，483.5鋼管做主龍骨。具體形式見附圖。四、模板驗算（一）墻體模板驗算墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將

12、墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；1、參數信息1）基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):400；穿墻螺栓豎向間距(mm):400；對拉螺栓直徑(mm):M12；2）主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；3）次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢數:2；4）面板參數面板類型:竹膠合板

13、；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5）木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；2、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新

14、澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 k

15、N/m2。3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1）抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:

16、1.42.000.400.90=1.008kN/m；q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大彎距：M =0.121.617300.0300.0= 1.95105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.95105 / 2.1

17、6104 = 9.007N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =9.007N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2）抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大剪力： = 0.621.6173

18、00.0 = 3890.981N；截面抗剪強度必須滿足:其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3890.981N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =33890.981/(240018.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/

19、mm2，滿足要求！3）撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.710.40 = 19.08N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 40.001.801.801.80/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67719.08300.004/(1009500.001.94105) = 0.567 mm；面板的最大撓度計算值:

20、=0.567mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.200mm，滿足要求！4、墻模板內外楞的計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖1）內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =400.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q

21、1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。q =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.18.106400.0400.0= 1.30105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.30105/8

22、.33104 = 1.556 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 1.556 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2）內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =400.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。

23、q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.68.106400.0 = 1945.490N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)： = 1945.490N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =31945.490/(250.0100.0)=0.584N/mm2；內楞截面的抗剪

24、強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.584N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3）內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.710.30/2=7.16 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =400.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106；內楞的最大撓度計算值: =

25、0.67714.31/2400.004/(1009500.004.17106) = 0.031 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.600mm；內楞的最大撓度計算值 =0.031mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.600mm，滿足要求！外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖4）外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載: P = (1.247.71+1.

26、42.00)0.300.40/2=3.24kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753242.48600.00= 3.40105 N/mm；強度驗算公式：其中，- 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 3.40105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 3.40105/5.08103 = 67.020 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm

27、2；外楞的最大應力計算值 =67.020N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求！5）外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中， -外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.247.71+1.42.00)0.300.40/2=3.242kN；外楞的最大剪力： = 0.653242.484 = 1.26103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； -外楞計算最大剪力(N)： = 1.26103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 80.0m

28、m ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =31.26103/(280.0100.0)=0.237N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.237N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！6）外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中， -外楞最大撓度(

29、mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 47.710.300.40/22.86 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.72100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.277mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.400mm；外楞的最大撓度計算值 =0.277mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.400mm，滿足要求！5、穿墻螺栓的計算計算公式如下

30、:其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.6000.400 = 11.449 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=11.449kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！（二）柱模板驗算柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑

31、施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 3.65m；（取值于非人防地下車庫）根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；1、

32、參數信息1）基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M12；2）柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):500；柱箍肢數:2；3）豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；豎楞肢數:2；4）面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.

33、00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5）木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 柱模板設計示意圖 計算簡圖2、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714

34、h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.650m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 57.246 kN/m2、87.600 kN/m2，取較小值57.246 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。3、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工

35、程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 217 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1）面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =217.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:澆混凝土側

36、壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956kN/m；面板的最大彎距：M =0.128.956217217= 1.36105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面

37、板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.36105 / 2.43104 = 5.611N/mm2；面板的最大應力計算值 =5.611N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2）面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =217.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.

38、000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.956217.0= 3770.013N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3770.013N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =33770.013/(2

39、45018.0)=0.698N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.698N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.500N/mm2，滿足要求！3）面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q =57.250.4525.76kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =217.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45018.018.018

40、.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 217.0 / 250 = 0.868 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.76217.04/(1009500.02.19105) = 0.186 mm；面板的最大撓度計算值 =0.186mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.868mm,滿足要求！4、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.7m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W

41、 = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖1）抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.257.250.180.90=11.314kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.180.90=0.461kN/m； q = (11.314+0.461)/2=5.888 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.15.888450.0450.0= 1.19

42、105N.mm；其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.19105/8.33104 = 1.431N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.431N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2）抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上

43、的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.257.250.180.90=11.314kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.180.90=0.461kN/m；q = (11.314+0.461)/2=5.888 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.68.566450.0 = 1589.660N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1589.660N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(

44、N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31589.660/(250.0100.0)=0.477N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.477N/mm2 小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.18 = 10.48 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.0

45、0 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67710.484504/(1009500.04.17106) = 0.073 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.073mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.800mm ，滿足要求！5、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： B方向柱

46、箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P = (1.2 57.250.90 + 1.4 2.000.90)0.183 0.45/2 = 2.65 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.334 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.260 kN.m； B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.063 mm；1）柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.26 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:

47、= 48.75 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =48.75/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!2）柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.063 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2mm；柱箍的最大撓度 =0.063mm小于柱箍最大容許撓度=1.2mm，滿足要求!6、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號:

48、 M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76.00 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.334 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6.334kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!7、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 1

49、21.90cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P = (1.257.250.90+1.42.000.90)0.217 0.45/2 = 3.14 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 7.308 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.34 kN.m； H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.106 mm；1）柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.34 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面

50、抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 64.275 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =64.275N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!2）柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.106 mm；柱箍最大容許撓度: V = 350.000 / 250 = 1.400 mm；柱箍的最大撓度 V =0.106mm 小于柱箍最大容許撓度 V=1.400mm，滿足要求!8、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積

51、(mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76.00 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.308 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=7.308kN 小于 N=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（三）模板支架驗算模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載

52、規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 號房模板支架1、參數信息:1）腳手架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):2.90；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2）荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.14；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3）樓板參數鋼筋級別

53、:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土標號:C30；計算樓板的厚度(m):0.14； 4）木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12

54、= 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1）荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.140 = 0.875 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)1.0000.250 = 0.750 kN；2）強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.875 + 0.088) = 1.155 kN/m；

55、集中荷載 p = 1.40.750=1.050 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0501.000 /4 + 1.1551.0002/8 = 0.407 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 +1.1551.000/2 = 1.103 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.407106/83333.33 = 4.883 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.883 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!3）抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q =

56、ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.1551.000/2+1.050/2 = 1.103 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1.103103/(2 50.000100.000) = 0.331 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.331 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4）撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 0.963 kN/m；集中荷載 p = 0.75

57、0 kN；最大撓度計算值 V= 50.9631000.04 /(3849500.0004166666.667) +750.0001000.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.711 mm；最大允許撓度 V=1000.000/ 250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 0.711 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.000 mm,滿足要求!3、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.1551.000 + 1.050 = 2.205 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計

58、算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.827 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.321 mm ；最大支座力 Qmax = 9.647 kN ；最大應力 = 162.797 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 162.797 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!4、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力

59、系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 9.647 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1）靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.900 = 0.374 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 =

60、0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1401.0001.000 = 3.500 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.224 kN；2）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN；3）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.269 kN；6、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：

61、N = 9.269 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h

62、+ 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=9269.268/(0.530489.000) = 35.765 N/mm2；立桿穩定性計算 = 35.765 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205.000 N/mm2，滿足要求！ 地下車庫模板支架1、參數信息:1）腳手架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10

63、；腳手架搭設高度(m):4.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2）荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.35；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.45；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3)樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土標號:C30；計算樓板的厚度(m):0.45；4)木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離

64、(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1)荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.450 = 3.375 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷

65、載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)0.8000.300 = 0.720 kN；2)強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(3.375 + 0.105) = 4.176 kN/m；集中荷載 p = 1.40.720=1.008 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.800 /4 + 4.1760.8002/8 = 0.536 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 +4.1760.80

66、0/2 = 2.174 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.536106/83333.33 = 6.428 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 6.428 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!3)抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 4.1760.800/2+1.008/2 = 2.174 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 2.174103/(2 50.000100.000) = 0.652 N/mm2

67、；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.652 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4)撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 3.480 kN/m；集中荷載 p = 0.720 kN；最大撓度計算值 V= 53.480800.04 /(3849500.0004166666.667) +720.000800.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.663 mm；最大允許撓度 V=800.000/ 250=3.200 m

68、m；方木的最大撓度計算值 0.663 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.200 mm,滿足要求!3、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 4.1760.800 + 1.008 = 4.349 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.942 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.484 mm ；最大支座力 Qmax = 12.594 kN ；最大應力 = 185.414 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.00

69、0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 185.414 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求!4、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值

70、; 計算中R取最大支座反力,R= 12.594 kN；R 2砼強度達到100%同條件試塊試壓結果板2，8砼強度達到75%同條件試塊試壓結果8砼強度達到100%同條件試塊試壓結果梁8砼強度達到75%同條件試塊試壓結果8砼強度達到100%同條件試塊試壓結果注：根據以往的經驗，豎向結構拆模時間約1天左右；水平結構一般為78天左右。現場技術人員可以此經驗值組織試驗工送壓同條件試塊。第五章 技術質量保證措施一、材料質量標準1、多層膠合板技術性能必須符合混凝土模板用膠合板（GB/T17656-1999）要求。2、木方必須符合質量標準要求。二、施工質量要求1、嚴格控制預拼模板精度，其組拼精度要求符合下列要求

71、：序號項 目允 許 偏差 (mm)檢查方法1軸線位移基礎5尺 量柱、墻、梁32標 高3水準儀或拉線尺量3截面內部尺寸偏差基 礎5尺 量柱、墻、梁24每層高垂直度3直尺、尺量5相鄰板的表面高低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7陰陽角方 正25m線尺順 直28預埋鐵件、預埋管、螺栓中心線位移2拉線，尺量螺栓中心線位移2螺栓外露長度+10，-09預留中心線位移5拉線，尺量孔洞內孔洞尺寸+5，-010門窗洞口中心線位移3拉線，尺量寬高5對角線62、質量控制1）.每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱尺寸，目的是通過數據分析墻體和柱子

72、的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正。2）.所有豎向結構的陰、陽角均需加設海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。3）.模板的脫模劑使用時要防止污染鋼筋。4）.澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。5）.支模前仔細檢查脫模劑是否涂刷均勻。6）.模板應定期進行檢查與維修，保證使用質量。7）.對于跨度較大的梁、板，應按規范適當考慮起拱，以防“塌腰”等現象發生。起拱應符合下列規定：當梁板跨度4m時，模板應按設計要求起拱；如無設計要求時，起拱高度宜為全長跨度的1/1000至3/1

73、000。8）.陰、陽角模必須按照模板設計圖進行加固處理。9）.模板支模不應進入砼體支座。10）.當澆砼時模板要進行看護。第六章 節約材料措施和成品保護1、不得在配好的模板上隨意踐踏、重物沖擊；木背楞分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。不準在模板上任意拖拉鋼筋。在支好的頂板上焊接鋼筋（固定線盒）時，必須在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料，以及在頂板上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，需用木方作墊。2、根據圖紙精心排版，每塊板、每根梁盡量少拼縫。3、多余扣件和釘子要裝入專用背包中，按要求回收，不得亂丟亂放。4、模板拆除時，扣件不得亂丟，應邊拆邊進袋。5、拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由專人及時

74、對模板進行清理、修正、刷脫模劑，標識不清的模板應重新標識；作到精心保養，以延長使用期限。6、模板上的脫模劑晾干后，方可吊運。第七章 安全、文明、環保施工措施1、登高作業時,各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。2、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上。3、層高超過3.5m，裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要系好安全帶。4、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。5、支拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。6、拆除頂板模

75、板前必須劃定安全區域和安全通道，將非安全區域用鋼管、安全網封閉，并掛“禁止通行”安全標志，操作人員必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完、是否有拌勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現象。7、澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。8、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3米，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接漏電保護器，電刨傳

76、動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。9、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。10、未盡事宜執行安全法規、規范、規定、標準和現場有關規定。11、現場模板加工垃圾及時清理，并存放無毒無害可回收利用垃圾池中，做到工完場清。12、未盡事宜參見相關規范及法規。13、模板工程主要危險源的識別與控制措施：序號危險源重大一般可能導致事故控制措施1施工方案缺乏或不符合要求倒塌，物體打擊等d2外墻外側模板的安裝與拆除模

77、板坍塌，物體打擊等b、d3混凝土模板支撐系統不符合要求模板坍塌，物體打擊等b、d4支撐模板立柱的穩定性不符合要求模板坍塌等d5模板存放無防傾倒措施或存放不符合要求模板坍塌等d6懸空作業未系安全帶或系掛不符合要求高處墜落等c、d7模板工程無驗收與交底倒塌，物體打擊等c、d8模板作業2m以上無可靠立足點高處墜落等d9模板拆除區未設警戒線且無人監護物體打擊等b、d10模板拆除前未經拆模申請批準坍塌，物體打擊等b、c11模板上施工荷載超過規定或堆放不均勻坍塌，物體打擊等d12現澆板底模模板拆除物體打擊等b、d13電梯井內側模板安裝與拆除模板坍塌，物體打擊等b、d14木工機械操作機械傷害d控制措施包括：a、制定目標、指標和管理方案；b、執行運行控制程序；c、教育與培訓；d、監督檢查