1、2目 錄第一部分：目錄-1一、編制依據-2二、工程概況-2三、腳手架方案選擇-3四、腳手架的勞動力安排-4五、材料要求-4六、落地式、懸挑式腳手架搭設流程及要求-5七、腳手架施工工藝-15八、腳手架安全防護要求-16九、拆除方案-17十、腳手架的驗收與保護-17十一、施工現場安全通道及防護棚的設置-19十二、分部（分工種）工程安全技術綜合交底-19十三、腳手架整體倒塌應急預案-23第二部分：腳手架計算書鋼管落地腳手架計算書-24普通型鋼懸挑腳手架計算書-40鋼管落地腳手架計算報審表-60普通型鋼懸挑腳手架計算報審表-61安徽省淮南廣弘城高層住宅46#63#樓外架分段搭設形象布置圖-63外墻落地

2、式腳手架與懸挑式腳手架專項方案第一部分：一、 編制依據： 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社； 建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社； 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社； 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社； 本工程有關的建筑設計施工圖紙的全部內容。二、 工程概況：工程名

3、稱：安徽省淮南廣弘城一期工程承包范圍：46#63#樓、商業裙樓本工程名為安徽省淮南廣弘城一期，位于安徽省淮南市山南新區南緯三路以南、南經十一路以西，本工程為新區開發。因此本工程腳手架搭設在滿足安全、經濟的前提下，還需滿足安全、美觀的要求，本工程由46#63#十八棟中高層組成。其中46#、51#樓中間加二層商業裙樓且46#為單體樓包括50#、61#樓，其余（47#、48#、49#為連體樓中間加一層商業裙樓）、（51#、52#）、（53#、54#）、（55#、56#）、（57#、58#）、（59#、60#）、（62#、63#）樓為連體樓。三、腳手架方案選擇：本工程經綜合比較，決定采用落地與懸挑腳手

4、架組合方案。懸挑水平鋼梁采用I16號工字鋼，此架為一架多用，主體階段主要用于安全防護，裝修階段即用于裝修施工，也兼作安全防護。考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。 6、綜合以上腳手架設計原則，同時考慮

5、本工程的實際情況，結合以往的施工經驗，決定采用以下腳手架搭設方案：根據本工程特點和確保安全生產的要求。46#63#樓工程七層以下搭設落地式雙排腳手架；因此設計從六層頂以上采用型鋼懸挑腳手架搭設，采用I16工字鋼作懸挑托架，加斜拉鋼絲繩分段荷載分貳次搭設至主體結構上。檐口挑板伸出主樓外1.2米采用局部挑架搭設。梯屋頂局部加高部位采用鋼管挑架鋼絲繩卸載施工方法、商業裙樓如暫時不施工可以先考慮搭設主樓落地臨時架，等裙樓施工時在拆除完成主體后補主樓裝飾架。腳手架工程施工由南京九天腳手架有限公司負責施工。 腳手架的構架尺寸，橫距為0.8m，縱距1.5m，步距為1.8m，內立桿距外墻皮為0.3m。封閉式外

6、腳手架防護欄桿設兩道欄桿，下欄桿高度0.6m、上欄桿高度1.2m，采用密目式安全網全封閉懸挑雙排外腳手架。通過對下表數據的整理和分析，本工程落地式腳手架搭設高度：20M，型鋼懸挑腳手架搭設高度： 19.5M，故在對以上腳手架搭設高度進行強度，剛度和穩性計算時，針對落地架20M、懸挑架19.5M進行理論計算，其余低于這兩個高度的架體均按照計算書中搭設尺寸參數要求施工。腳手架分段搭設方案布置表工程名稱分段次數搭設方式起始層（標高）結束層（標高）搭設高度（M）說明46#至63#第一次落地式 0.00六層頂19.4519.45M詳見分段形象圖第二次型鋼懸挑六層頂19.45十二層頂37.4518 M詳見

7、分段形象圖第三次型鋼懸挑十二層頂37.45十八頂56.9519.5M詳見分段形象圖（3）本工程由46#63#幢十八幢中高層組成。其中46#、51#樓中間加二層商業裙樓且46#為單體樓包括50#、61#樓，其余（47#、48#、49#中間加一層商業裙樓）、（51#、52#）、（53#、54#）、（55#、56#）、（57#、58#）、（59#、60#）、（62#、63#）樓為連體樓。根據以上工程的特點和規范的要求特編制本方案，作為施工和驗收的依據。7、 施工荷載控制1、施工均布活荷載標準值類 別標 準 值（KN/）裝修腳手架2.0結構腳手架3.0四、腳手架的勞動力安排：1、為確保工程進度的需要，

8、同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，以 戴玉良 為項目負責人，確保本工程外腳手架搭設人員需要40人（包括輔助工），架子工均有上崗作業證書（無證者一律不準上架操作）。 2、甲、乙雙方建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。五、材料要求：1、鋼管材料：鋼管材質必須用A3AY3，并符合SY/T5768-95 GB/T3091-2001要求，外徑48毫米，壁厚3.0毫米，每1000毫米的長度重量為3.33千克的鋼管，不得有裂

9、縫、變形、凹癟、彎曲和嚴重銹蝕現象。2、扣件材質：扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定；采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。 腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。3、竹笆片材質竹笆片采用平放的竹片縱橫紡織而成，縱片不少于5道，且每道為雙片，橫片反正相間，四邊端部橫片交點用鐵線扎牢，竹片寬為30，沿縱向用鐵絲扎兩道寬40的雙面夾筋。腳手板的設置應符合下列規定：作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離墻面120150mm。本工程采用竹笆片腳手板，竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于大橫桿方

10、向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在大橫桿上。六、落地式、懸挑式腳手架搭設流程及要求：懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。落地式腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實材料配備定位設置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻桿擋腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一

11、道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。落地式腳手架簡圖因室外為回填土，按照規范要求，在夯實回填土上鋪3050mm碎石，向外找1%坡度；用100mm厚C15混凝土，坡向室外排水溝，混凝土寬度1800mm；在處理后的基面上，開始搭設立桿時，內外立桿底部沿縱向基礎面上通長鋪設10號槽鋼。立桿及縱橫向水平桿構造要求： 基本要求：用扣件式鋼管搭設的腳手架是施工臨時結構，它承受施工過程中各垂直和水平的荷載，因此腳手架必須有足夠的承載能力，剛度和穩定性，在施工過程中，不產生失穩、倒塌，并不超

12、過允許強度、變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全。1、全部桿件橫平豎直，整齊清晰美觀，造型一致，平豎通順對直，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形、不搖晃、不積水。2、六層以下落地式架體的基礎要求：，分層回填夯實后，澆灌砼地坪，排水暢通不積水，基礎完成以后，經現場有關人員驗收合格以后，并辦理相關手續以后方可進行腳手架手施工。在砼基礎表面彈線，按放底座或墊板。如腳手架立柱在地下頂板上時，應在立桿受力對應處的頂板下設置支撐，防止發生意外。 腳手架底座底面標高宜于自然地面5cm。 縱、橫向掃地桿構造1橫向掃地桿；2縱向掃地桿 3、腳手架封頂，里立桿應低于檐口0.5m，外立桿高出檐口1.5m（

13、頂部立桿可串接）外立桿端部高度必須一條水平線。 4、嚴格控制構造尺寸的選用，大小橫桿伸出腳手架外立桿的長度應保持在100150mm之內（應特別注意轉角處）。 腳手架形象要求：1、腳手架使用前，應進行外觀檢查，不得使用嚴重銹蝕的鋼管。搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿件不宜采用。嚴重銹蝕、變形，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。2、根據安全色（GB2893-82）要求，在不同的使用場合，腳手架鋼管面層分別選用通體黃色、紅色和白色、黃色和黑色間隔條文3種形式： 如洞口、臨邊水平防護欄桿，刷紅色和白色或黃色和黑色間隔條紋，間距600mm。 其余腳手架桿件統一刷黃色。腳手架使

14、用的其他金屬件，如懸挑型鋼等，要求同腳手架管，但其表面統一刷黃色。 在型鋼托架處設置30cm高的警示帶，黑黃相間。外立面刷黃色和黑色間隔條紋，條紋寬20cm，并向一個方向傾斜60角。 受荷要求：本工程外架主要作安全保護作用。主要供施工人員施工用，故本腳手架搭設設計荷載可僅考慮裝飾施工人員、一般手動工具等荷載。除人員走動及少量材料臨時堆放外，基本上不考慮腳手架堆載。因此，多余材料要及時清理，不準長期堆放。1、懸挑腳手架施工荷載一般可按裝飾架2KN/m計算，有特殊要求時，按施工方案規定，施工中不準超載使用。2、在懸挑架上不準存放大量材料、過重的設備，施工人員作業時，盡量分散腳手架的荷載，嚴禁利用腳

15、手架做垂直運輸。3、卸料平臺應自成受力系統，禁止與腳手架連接，防止給腳手架增加不利荷載，影響腳手架的穩定和平臺的安全使用。 型鋼托架：支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、立桿與型鋼的連接采用如下做法：在型鋼上立桿固定的相應位置預先焊接短25鋼筋。 懸挑腳手架示意圖1、懸挑構件（1）懸挑構件包括懸挑梁，鋼絲繩和預埋件；懸挑梁和預埋件均采用Q35-A鋼材制作。（2）懸挑梁和預埋件均按本設計制作，安裝前應檢驗合格，并按設計要求進行預

16、埋和安裝。（3）懸挑梁焊接質量必須合格，焊條采用E40型。型鋼規格、材質和尺寸應符合設計要求。（4）樓板中固定挑梁的錨固預埋和墻、柱、梁中的斜拉錨固件預埋位置應正確，材質和規格應符合設計要求，并符合錨固要求。2、懸挑梁預埋 轉角處柱、剪力墻懸挑梁直接澆入砼，深入砼25cm以上或采用聯梁設置。 型鋼懸挑梁的預埋在建筑物樓層正對腳手架立桿處設置兩道預埋環，固定I16工字鋼在樓面上用16的鋼鋼套環，后錨固采用U鋼筋焊接封口。如遇剪力墻與磚墻時，為留置懸挑梁，需在剪力墻或磚墻處預留出懸挑梁的位置，可采用預留木盒或包裹雜物的方法，如采用包裹雜物宜采用袋狀物，包裹強度以懸挑梁能取出為標準或轉角處可采用直接

17、澆筑在砼中。 3、型鋼托架的構造及原理。 型鋼托架由型16工字鋼做托架。托架端部用14（619）鋼絲繩錨固點繞過型鋼懸挑梁，鋼絲繩斜拉到上一樓層預埋環固定。注：托架設計為型、型。型托架設置一根斜拉鋼絲繩。最大懸挑長度1.5m2m。型托架設置2根斜拉鋼絲繩,最大懸挑長度23m。 4、托架的布置。 型鋼托架的平面布置在建筑一周沿邊凸凹不大的樓層面上,屬于正常部位使用。型托架通長使用在陽臺、大飄窗之間、陰角凹槽部位。 立桿：立桿垂直偏差：架體在30m以下時，不大于架高的1/200；30m以上時垂直偏差按1/400控制，且不得大于100mm。 1、立桿 立桿應設置墊板，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立桿

18、，離地20cm左右。 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 腳手架底層步距不應大于2m（如圖） 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距宜按規范采用。 立桿接長除頂層外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。 立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。 大橫桿、小橫桿設置： 1、大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 2、外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力

19、。 3、大小橫桿連接構造要求 連墻件：1、連墻件數量的設置應足表中規定。連墻件布置最大間距腳手架高度豎向間距（h）水平間距（a）每根連墻件覆蓋面積（）雙 排50m3h3a4050m2h3a27注：h步距；la縱距。2、連墻件的布置應符合下列規定： 宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm； 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； 宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 3、連墻件的構造應符合下列規定： 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時與腳手架連接的

20、一端應下斜連接，不應采用上斜連接； 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。 當腳手架下部暫不能設連墻件是可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。 4、外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 剪刀撐： 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固

21、定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 完善腳手架的安全防護設施：除了構造措施和實用措施以外,加強和完善腳手架的安全防護設施是不可忽視的重要方面。1.安全防護要求腳手架的安全防護要求可歸納為以下三方面：便于上架人員安全地進行作業和工作；阻止人員和物品從架上墜落；防護作業人員不受外來作用的傷害。2.安全防護設施項目確保作業人員安全工作的措施：1）有平整的、寬度能滿足作業和通行需要的腳手板（竹笆片）鋪面；2）作業面上和作業空間內沒有妨礙作業進行的桿部件；3）有方便安全的上下通（梯）道。保護作業人員安全的圍護設施：1）防護欄桿和擋腳板（桿）；2）腳

22、手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。3）承接墜毀人物的安全平網。4）擋接上部落物（需要時）的頂面封護。 3、選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 扣件：1、扣件規格必須與鋼管外徑相同。 2、螺栓擰緊力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m3、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心距離不應大于150mm。4、對接扣件開口應朝上或朝內。5、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（十一） 門洞：1、腳手架門洞宜采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構形式，斜桿與在地面傾角應在2960度之間

23、。2、腳手架門洞桁架的構造應符合下列規定：雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余幾個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿。斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿件的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150MM。當斜腹桿在1跨越2個步距時，宜在相交的縱向水產桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上，斜腹桿宜采用通長桿件。3、門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度高出門洞口12步。（十二）架體防火：1、在架體上進行電焊氣割等明火時應得到安全部門批準,并攜帶滅火器,下邊要墊鐵皮接住焊渣。2、架體每上五步及最上一步,在四角和長邊的中間設置滅火器（由甲方負責）。

24、（十三） 架體顏色： 1.架體鋼管采用橘黃色,護身欄桿采用黃、黑相間（5060Cm）色，剪刀撐采用黃、黑相間（5060Cm）色。 2.在型鋼托架或斜架位置30Cm高的警示帶。（十四） 安全綠網的設置要求：在整個建筑物的腳手架外側，必須張掛密目式安全綠網。為美觀起見，應采用統一顏色，張掛安全綠網必須繃緊，特別轉角處應采用襯筋垂直固定，使得安全綠網形成垂直一線，網與網搭接嚴密，不得有漏洞，每個綁扎孔用18號鐵絲雙股與水平桿綁扎牢固。（十五） 腳手板、腳手片的鋪設要求： 腳手片必須垂直于墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位。四角用18鐵絲雙股并聯綁扎，固定在縱向水平桿上，要求綁扎牢固，交接處平整，特別控

25、制不得將竹笆片伸出密目式安全網外。 、竹笆片支撐 竹笆片下應等間距設置間距不大于400mm的中間縱向水平桿支撐,并用直角扣件固定在橫向水平桿上。 、竹笆片鋪設 腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 腳手片層層都必須滿鋪。 1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4竹笆腳手板；5其它腳手板或馬槽網。鋪竹笆腳手板時縱向水平桿的構造 （十六） 架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物

26、之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 （十七） 分段懸挑（上、下段立桿縱距應垂直一線）下段懸挑梁設置的腳手架立桿縱向間距位置與上段懸挑梁設置腳手架立桿的縱向間距位置相同，形成垂直一線，偏差不得大于20mm。（十八） 防電、避雷措施要求：1、在雷雨季節搭建筑物的腳手架，應與地相連，以防雷擊。設避雷針和建筑物的避雷系統接通，腳手架和建筑物的接地系統單獨引線相接以防漏電傷人。2、工地臨時用電線路架設及腳手架的接地、避雷措施，腳手架與架空輸電線路的安全距離等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定執行，

27、鋼管腳手架上安裝照明燈時，電線不得接觸腳手架，并要做絕緣處理。3、避雷裝置：腳手架頂部高于2m，四角設置（長度大于3.5m，應中間設幾根）避雷針。用16黃綠雙色銅芯線作引下線，途中用磁瓶，導線綁扎。接地裝置的接地線應采用三根導體，在不同點與接地體作電氣連接，垂直接地體應采用550角鐵、48鋼管或22圓鋼，長度2.2m,不得采用螺紋鋼，接地電阻不大于4。（以上甲方負責）七、腳手架施工工藝 1、腳手架搭設 搭設工藝流程 搭設準備型、型托架制作（槽鋼外端留100mm焊接鋼絲繩固定環、向內腳手架橫向間距900mm中到中焊接兩根短鋼筋，其直徑不少于18mm，詳見托架制作結構圖、型、型，由施工方負責制作焊

28、接）錨栓預埋托架層混凝土澆筑型鋼托梁安裝腳手架隨樓層施工搭設45步吊環預埋吊環混凝土澆筑,并達到砼強度后斜拉鋼絲繩安裝繼續搭設腳手架至卸荷架搭設標準鋼管扣件卸荷架繼續搭設腳手架至頂部。 2、搭設準備 腳手架搭設前要熟悉施工方案嚴格按照方案中的各項要求及扣件式鋼管腳手架安全技術規范。鋼結構施工及驗收規范中的有關要求逐級向腳手架搭設人員、鋼結構制作人員及使用人員進行技術交低。 應對鋼管、扣件、腳手竹笆、安全網、型鋼、鋼絲繩、預埋環等進行檢查驗收,不合格的材料禁止使用。 嚴格按照設計圖紙加工構配件。 所有鋼管、型鋼均要進行防銹處理。 3、錨栓16圓鋼（環）預埋： 按照型鋼托架平面布置圖的定位尺寸,確

29、保托梁固定環的位置并標識好。 將環用點焊固定在梁或板的鋼筋上。 環如果預埋在板部位,樓板的配筋要加強（212,L=600）。 剪力墻穿越槽鋼應預留木盒。 4、托架（吊環）層混凝土澆筑 混凝土澆筑要注意保護預埋的吊環,避免碰撞、損壞吊環。 混凝土澆筑過程中要派專人檢查,如果吊環被碰歪斜偏位,要及時護正。 剪力墻等大模部位吊環采用預埋,或用短鋼管預埋（塑料管預埋留洞）。 5、型鋼托架安裝 托架層混凝土澆筑完成達到強度后,即可安裝槽鋼托架。 槽鋼托架安裝時注意型號、位置準確,保證懸挑的長度符合設計要求。 托架位置確定后，將兩道鋼筋預埋環與槽鋼頂部加騎馬鋼筋焊接固定。 6、腳手搭設 在鋼絲繩拉緊之前可

30、搭設45步。（陰角,凹槽部位懸挑托架伸出特長部位，預防外挑槽鋼長度自重受力，砼地坪開裂）,在安裝托架時，可在托架下方搭設臨時腳手架，利用外側大橫桿將鋼梁托起，并墊高20mm,減少槽鋼端部下垂現象。 7、選用大于14（619）斜拉鋼絲繩安裝。 雞心環要在吊環預埋和焊接之前安裝,以避免安裝鋼絲繩時困難。 斜拉鋼絲繩安裝時,先將上段用3個鋼絲卡子固定,然后將下段鋼絲繩饒過雞心環用緊絲鉗夾緊,（手拉葫蘆拉緊）安裝鋼絲繩卡子,收緊緊絲鉗,待鋼絲繩緊后,擰緊繩卡固定。八、腳手架安全防護要求：1、 腳手架里立桿離墻間距為100150mm，（大于150mm以上間隙按臨邊防護要求）。由于建筑物結構與腳手架本身結

31、構的特殊需要，局部不能滿足該要求。故腳手架局部立桿離墻距離會超過300mm，故必須采用其它隔離措施（如馬槽網或機制木板），使腳手架的離墻面防止墜落物傷人事故。2、如懸挑距離不超過500mm，則直接采用小橫桿鋼管從腳手架內伸出并鋪設擱柵。如（陽臺之間及采光井處）懸挑距離超過500mm，除采用伸出鋼管加設擱柵的方法，擱柵管上如有鋪設竹笆片，間距為300mm一道。 3、在型鋼托架處、卸載梁處設置平網,由上至下設置,其間距不大于10m,平網由2.5目的小眼網加一層密目安全網組成。4、電梯井洞口防護措施：電梯井口設置不低于1.2m高的開啟式防護門，（根據市主管部門規定，定型化防護門必須由施工單位制作，用

32、12的螺紋鋼筋、按水平間距15cm、豎向間距40cm焊接而成），并在防護門上要刷漆、上鎖、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用鋼管及竹笆搭設平臺，平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。5、結構臨邊（包括陽臺邊）防護措施：在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用483.0鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。九、拆除方案1、外架拆除前應由單位工程負責人召集有關人員對架子工程進行全面檢查與簽證確認,建筑物施工完畢,且不需要使用時,腳手架方可拆除。2、拆除腳手架應設置警戒,張掛醒

33、目的警戒標志,禁止非操作人員通行和地面施工人員行走,并有專人負責警戒。3、長立桿、斜桿的拆除應由二人配合進行,不宜單獨操作,下班時應檢查是否牢固,必要時應設臨時固定支撐,防止意外。4、拆除外架前應將通道口上的存留材料雜物清除,按自上而下先裝后拆,后裝先拆的順序。5、拆除順序為：安全網踢腳桿防護欄桿剪刀撐腳手片擱柵桿連墻件大橫桿小橫桿立桿,自上而下拆除,步一清, ,采用踢步式拆除,不準上、下同時作業。6、如遇強風、雨、雪等氣候,不能進行外架拆除。7、拆卸的鋼管與扣件應分類堆放,嚴禁高空拋擲。8、吊下的鋼管與扣件運到地面時應及時按品種規格堆放整齊。十、腳手架的驗收與保護：1、腳手架在投入使用前必須

34、進行驗收，合格后方準使用。因為在本工程的腳手架是隨著結構施工進度而往上搭設的，所以是分段搭設、分段投入使用，這就要求腳手架也必須分段進行驗收，驗收合格后方可投入使用。檢查驗收的內容，應按施工組織設計或驗收標準的有關規定進行，外腳手架的驗收主要有以下項目： 腳手架的基礎。 腳手架的步高。 桿的縱橫間距。 立桿的縱橫桿標高、水平度、小橫桿的交叉位置。 腳手板的固定。 安全欄桿的高度與道數。 剪刀撐的位置、距離、角度和搭接。 隔離設施、外挑安全網和外包安全網。 扣件的緊固程度。 連墻桿的位置、數量和牢固程度。 腳手架出入處加固。 腳手架開口處加固。 腳手架所用的鋼管、扣件、型鋼必須符合施工方案材質要

35、求。 腳手架的接地防雷。 焊縫的質量。外架必須驗收檢查合格后辦妥腳手架驗收手續，在腳手架醒目處掛上腳手架驗收合格牌后，方可投入使用。（驗收表附后）在檢查驗收過程中，要特別注意扣件的緊固程度，扣件并不是擰得越緊越好，螺栓擰緊力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m，要認真檢查有無裂縫、變形，如果發現有上述弊病應立即調換。2、腳手架保養整修的主要內容有： 基礎有無不均勻下沉，腳手架底部有無堆放雜物等。 腳手架的整體和局部的垂直偏差，特別在注意腳手架的轉角處和斷口處垂直度，如發現垂直度異常現象，應及時加固和消除隱患。 各類扣件的涂油和緊固。檢查扣件時先檢查扣件外觀，而后將扣件上的螺栓逆時針方向松

36、幾牙螺紋，再涂油緊固螺栓至規定的力矩范圍內。 檢查腳手板有否松動、懸空，還要檢查四角是否用鐵絲扎牢，如發現問題應及時糾正。 與建筑物連接的檢查，檢查連接件是否齊全和完好，有無松動、移動。 要對外包安全網、外挑安全網、分層隔離設施、欄桿等安全設施（包括接地防雷措施）進行檢查，保證這些安全設施完整、牢固，能正常發揮安全作用。如果有損壞者要及時調換，如果有松動者應及時加固，如發現松動及開口要及時連通。 如腳手架的開口、斷開和出入口處，應對該部位進行著點檢查，使這些部位始終符合安全規定。 檢查腳手架的荷載情況，使其不超過設計荷載，如有超載應及時卸載至設計荷載。還要檢查腳手架上物體是否處于安全位置和穩定

37、狀態，如發現有處于不安全位置和不穩定狀態的應及時糾正，施工方還要逐日清理腳手板（竹笆片）上的垃圾。 腳手架的日常保養和定期檢查，都應記錄在案。 施工方應在腳手架使用中必須經常檢查，清除架子上的雜物嚴禁在架子上限積過多的施工材料或多人擠在一起，以免架子發生超載，造成事故。 腳手架上施工材料應隨用隨運，施工荷載不得大于設計值，使用機具、材料等盡量放在腳手架里側，以減少傾覆力矩。十一、施工現場安全通道及防護棚的設置1、各棟樓底層主要通道搭設雙層防護棚。（按規范搭設）2米以下刷紅白相間漆以似警示。2、各種施工機械搭設雙層防護棚。（按規范搭設）2米以下刷紅白相間漆以似警示。3、臨設防護棚應根據墜落半徑結

38、合現場實際搭設雙層防護棚。十二、分部（分工種）工程安全技術綜合交底： 建筑腳手架可靠性和安全要求 1、確保在搭設、使用和拆除過程中的安全，是對架設工具和腳手架技術的首要要求，而可靠性則是實現安全要求的前提和基礎。 2、在現代建筑施工對建筑腳手架的要求越來越高的情況下,由作業工人單憑經驗進行搭設的作法已不能可靠地確保腳手架的架設和使用安全要求,需要進行必要的設計計算和履行嚴格的檢查驗收手續,使其立于科學、可靠的基礎之上。 衡量腳手架可靠性的基本標準 衡量建筑腳手架是否安全可靠的基本標準可大致歸納如下： 1、桿（部）件和聯結點（節點）構造合理、受力明確、能較好地發揮材料的承載性能，承載能力有適當的

39、安全儲備。 2、結構穩定、整體性好，有符合要求的與建筑結構或其它可靠支持物的聯結或撐拉措施，抗失穩能力強。 3、有可靠的安全防護設施。 4、能有效地控制架設、使用和拆除過程中可能發生的變形（包括錯位）；避免出現導致偏心負載等不利的受力狀態，或者可以采取措施減小它們的不利影響。 5、能避免在無征兆的情況下發生突然破壞。 在確保腳手架可靠性方面的構造措施 各種建筑腳手架系列雖然結構不同,但在提高其可靠性方面卻有許多共同之處,可歸納為以下主要構造措施：1、確保桿部件聯結點規范,傳力明確,工作可靠。2、使立桿盡可能地承受軸心荷載,避免或減小荷載的偏心作用。3、用減小立桿受壓計算長度（增設輔助桿件）的辦

40、法加強立桿的抗失穩能力。4、用水平桿和斜桿承受水平力。5、用加強整體聯結件和附壁（結構）拉結的辦法確保腳手架的整體穩定性。（連墻件）6、通過采用定型的桿配件實現腳手架構造尺寸的規范化,減少搭設時的隨意性,避免出現不穩定結構和節點的可變狀態（即在受載后產生過大的垂直、水平變位和角變位）。 確保腳手架可靠性的實用措施在確保建筑腳手架可靠性的問題上,不但要采取構造方面的措施,而且也要注意采取確保達到構造要求的實用措施,可歸納為：1.按腳手架規程、有關規定以及施工方案所提供的方法、圖示和說明進行搭設。在搭設中不要隨意改變構架要求和隨意減少桿部件的數；需要作變動時，應取得主管技術人員同意；必要時，應進行

41、構架設計并按設計要求進行搭設。2.嚴格控制架面施工荷載和同時作業的層數,避免超載或產生荷載過大集中和偏心分布。3.腳手架底部必須坐在可靠的基地（礎）或支持物上，避免產生不均勻的或者過大的沉降。4.加強對施工管理人員的技術培訓。在工程施工中,由于施工管理人員對建筑腳手架的構造要求和受力情況不了解,常發生隨意改變構架要求的事情,因此,需要認真作好這方面的培訓工作,以確保腳手架的可靠性要求能夠得以貫徹。 安全管理本工程腳手架的安全技術、質量控制的全部內容應包括在每個架子工程的搭、用、管、拆的全過程中。1、按國家建設部規范和行業要求標準搭設，腳手架具備搭、拆，施工前項目技術負責人應對施工人員進行交底，

42、并通過總、分包雙方安全員實施監控，甲、乙雙方項目負責人（技術、安全）遂項進行檢查和驗收。2、用：腳手搭設完畢交付使用時，甲方項目部安全員仍對其實施監控、督促腳手架使用人員正確使用腳手架，嚴禁非腳手施工人員變更腳手。3、管：項目部實施對施工人員的管理。施工現場的管理、材料堆放的協調管理、各工種之間的協調管理（包括建筑垃圾的處理、對安全防護設施的愛護）。4、拆：裝飾施工完畢，腳手架拆除時，必須實施搭設前相同的警戒封閉。拆除區域必須有安全監控人員到位實施監控，腳手架拆除以搭設的反順序進行。按自上而下，先搭的后拆，后搭的先拆。沿四周統圈向下拆除，拆除過程中傳遞材料應先接后松的原則。直至地面。桿件和扣件

43、、竹笆運到地面時應按品種、規格分類堆放整齊和指定地點。5、人員要求： 腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。作業時，必須佩戴好安全帽、系好安全帶及穿上防滑鞋，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業，工具及零件應放在工具包內，服從指揮、集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。腳手架作業下方不準站人，架子工不準在腳手架上打鬧、嬉笑。6、搭設階段： 腳手架的構配件質量必須按照規范第3.1.13.4.1條規定要求進行檢驗,合格后方準使用。 腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查,發現問題應及時校正。 基礎完工后及腳手架搭設前； 操作層上施加荷載前

44、； 每搭設完10m的高度后； 達到設計高度后。 腳手架的搭設質量必須符合規范標準,經檢查與驗收后,（履行簽字交接手續）方能投入使用。 7、使用階段： 操作層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載；不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。 六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業，雨、雪后上架操作應有防滑措施，應掃除積雪。 應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修： 在下列情況下,必須對腳手架進行檢查： 1）在六級大風與大雨后； 2）寒冷地區開凍后； 3）停用超過一個月,復工前。 檢查保修項目： 1）各主節點處諸桿件的安裝,連墻件、支撐、問洞等

45、的構造是否符合施工組織設計要求； 2）地基是否積水,底座是否松動、立桿是否懸空； 3）扣件螺栓是否松動； 4）24m以上腳手架立柱的沉降與垂直度允許偏差是否符合規定要求； 5）安全防護措施是否符合要求。 在腳手架使用期間,嚴禁任意拆除下列桿件： 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 連墻件； 支撐； 欄桿、擋腳桿。 要拆除上述任一桿件均應采取安全措施,并報主管部門批準： 8、拆除階段： 拆除腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守,嚴禁一切非操作人員入內。十三、腳手架整體倒塌應急預案 目的為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，制定本預案。 組織網絡及職責1、由項目負

46、責人、施工員、安全員等成應急小組。項目負責人任應急小組組長。2、施工員負責組織人員現場搶救傷員。3、安全員負責組織人員救 護傷員。4、項目負責人負責與醫院聯系。 應急措施1、用切割機等工具搶救被腳手架壓住的人員，并轉移到安全地方。2、保持呼吸道暢通，消除傷口、鼻、咽、喉部的異物，血塊、嘔吐物等。3、若傷員出現呼吸、心跳驟停，應立即進行心肺復蘇、人工胸外心臟按壓、人工呼吸等。4、進行簡易的包扎止血或骨折簡易固定。5、立即撥打120急救中心與醫院聯系或撥打110、119救助幫助，詳細說明事故的地點、程度及本部門的聯系電話，并派人到路口接應。 應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及

47、各種常用小夾板、擔架、止血袋、切割機等。 通訊聯絡腳手架搭設負責人：戴玉良 項目負責人：許連喜 醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119第二部分：腳手架計算書鋼管落地腳手架計算書安徽省淮南廣弘城工程；屬于剪力墻結構;地上18層;地下0層；建筑高度：55.45m；標準層層高：3.00m ；總建筑面積：120000.00平方米；總工期：460天；施工單位：江蘇省蘇中建設集團股份有限公司。本工程由廣弘房地產開發有限公司投資建設，廣州市黃埔建筑設計院，安徽建設工程勘察設計院勘察，南京工大建設監理咨詢有限公司，江蘇省蘇中建設集團股份有限公司組織施工；由許連喜擔任項目經理，丁仁俊擔任技術負責人。扣

48、件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.8米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，

49、豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處安徽省淮南市，基本風壓為0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:5；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄

50、桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；5.地基參數地基土類型:素填土； 腳手架搭設范圍內用10cmC15細石砼硬化，為保證腳手架的整體穩定性，腳手架下口用10號槽鋼墊底。立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2

51、=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1361.52+0.100.7471.52 =0.192 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2m

52、ax= -0.100.1361.52-0.1170.7471.52 =-0.227 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.192106,0.227106)/4490=50.557 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 50.557 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.11

53、315004/(1002.06105107800)+0.9900.53315004/(1002.06105107800) = 1.379 mm；大橫桿的最大撓度 1.379 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0

54、.120 kN；活荷載標準值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 0.8 = 1.324 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.3240.8/3 = 0.353 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.35610

55、6/4490=79.342 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =79.342 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 969.95800(38002-48002/9

56、) /(722.06105 107800) = 0.794 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm；小橫桿的最大撓度為 0.802 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱

57、向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.2=1.972 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自

58、重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.50 = 2.975；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.331.5(0.8+0.3)/2 = 0.742 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1431.5/2 = 0.315 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.519.5 = 0.146 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4

59、 = 4.178 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不考

60、慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.178+ 1.42.4= 8.374 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.178+ 0.851.42.4= 7.87 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1581.5 1.82/10 = 0.091 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.374 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59

61、cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8374/(0.188424)=105.055 N/mm2；立桿穩定性計算 = 105.055 N/mm2

62、小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7.870 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立

63、桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 7870.17/(0.188424)+91392.178/4490 = 119.087 N/mm2；立桿穩定性計算 = 119.087 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.4 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN

64、/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.21.204+1.42.4)/(1.20.125)=77.033 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 77.033 /(1+0.00177.033)=71.523 m；H= 71.523 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為20m，小于H，滿足要求！按規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+N

65、G4 = 1.204 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.4 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.091 /(1.4 0.85) = 0.077 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.21.204+0.851.4(2.4+0.1884.241000.077/4.49)/(1.20.125)=69.564 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 69.564 /(1+0.00169.564)=65.04

66、 m；H= 65.04 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為20m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.158 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.584 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.584

67、kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.584 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.584小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下

68、式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =31.481 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.87 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=31.481 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！普通型鋼懸挑腳手架計算書安徽省淮南廣弘城工程；屬于剪力墻結構;地上18層;地下0層；建筑高度：55.45m；標準層層高：3.00m ；總建筑面積：120000.00平方米；總工期：4

69、60天；施工單位：江蘇省蘇中建設集團股份有限公司。本工程由廣弘房地產開發有限公司投資建設，廣州市黃埔建筑設計院，安徽建設工程勘察設計院勘察，南京工大建設監理咨詢有限公司，江蘇省蘇中建設集團股份有限公司組織施工；由許連喜擔任項目經理，丁仁俊擔任技術負責人。 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.5 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.8米，立

70、桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處安徽省淮南市，查荷載規范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載

71、參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:5 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內錨固段長度 1.8 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):30cm；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑

72、物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.1 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.533=

73、0.747 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1361.52+0.100.7471.52 =0.192 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1361.52-0.1170.7471.52 =-0.227 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.192106,0.227106)/4490=50.557 N/mm2；大橫桿的最大彎

74、曲應力為 = 50.557 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.53315004/(1002.06105107800) = 1.379 mm；大橫桿的最大撓度 1.379 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10

75、 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 0.8 = 1.324 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載

76、與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.3240.8/3 = 0.353 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.356106/4490=79.342 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =79.342 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓

77、度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 969.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105 107800) = 0.794 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm；小橫桿的最大撓度為 0.802 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 80

78、0/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81

79、.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.2=1.972 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8018.00 = 2.746；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.331.5(0.

80、8+0.3)/2 = 0.742 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1431.5/2 = 0.315 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.938 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本

81、風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.938+ 1.42.4= 8.086 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.938+

82、0.851.42.4= 7.582 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1581.5 1.82/10 = 0.091 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.086 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo

83、/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8086/(0.188424)=101.441 N/mm2；立桿穩定性計算 = 101.441 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7.582 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規

84、范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 7582.08/(0.188424)+91392.178/4490 = 115.473 N/mm2；立桿穩定性計算 = 115.473 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f

85、 = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.158 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.584 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i

86、 = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.584 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.584小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為800

87、mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1100mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.23.938 +1.42.4 = 8.086 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 9.858 kN； R2 = 7.193

88、kN； R3 = -0.142 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.318 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.318106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 8.903 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 8.903 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 9.988 235 /( 1100160235) = 2.82由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB500

89、17-2003)附表B，得到 b值為0.97。經過計算得到最大應力 = 1.318106 /( 0.97141000 )= 9.636 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 9.636 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求! 十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=10.5 kN； 十一、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=10.5 kN 如果

90、上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取10.5kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于15mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=10.5kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為

91、拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(1049.9724/3.142125) 1/2 =11mm； 十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.142 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=141.8444/(3.142502)1/2 =1.344 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩

92、側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.142kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 141.844/(3.142161.57)=1.797mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.142kN 小于螺栓所能承受

93、的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 7.193kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；經過計算得到公式右邊等于103.52 kN，大于錨固力 N=7.19 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!鋼管落地腳手架計算報審表工程名稱安徽省淮南廣弘城一期審核部位鋼管落地腳手架計算參數計算雙排腳手

94、架，大橫桿在上，搭設高度為20m,采用單立桿。搭設尺寸：立桿縱距1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿步距1.8m，連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，施工均布荷載2kN/m2，同時施工2層，腳手板鋪設5層。合肥市的基本風壓為0.35kN/m2設計示意圖搭設材料腳手架采用483.0鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；連墻件采用雙扣件；腳手板類別竹笆片腳手板；欄桿擋板類別欄桿、木腳手板擋板；地基土為素填土，用10cmC15細石砼澆筑，腳手架下口用10號槽鋼墊底。材料檢測參數序號審核要點計算過程結論1大橫桿的計算大橫桿的最大彎曲應力為= 50.557 N/mm2 f=205 N/mm2

95、符合要求大橫桿的最大撓度為V= 1.379 mm V=1500/150 mm且10 mm符合要求2小橫桿的計算小橫桿的最大彎曲應力 =79.342 N/mm2 f =205 N/mm2符合要求小橫桿的最大撓度為V =0.802 mm V =800/150=5.333且 10 mm符合要求3扣件抗滑力的計算單扣件實際抗滑承載力為6.4扣件所受應力R =1.97kN 6.4kN符合要求4立桿的穩定性計算立桿穩定性計算(不考慮風荷) =105.055 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求立桿穩定性計算(考慮風荷) =119.087 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求5連墻件的穩

96、定性計算連墻件的設計Nl = 8.584kN Nf = 82.487kN符合要求雙扣件實際抗滑承載力為12.8kN扣件所受應力Nl = 8.584kN 12.8 kN符合要求6立桿的地基承載力計算地基承載力fg=160Kpa腳手架立桿對地基的壓力 P=31.481 fg=160 kpa 符合要求結論符合要求審核人總監理工程師編制人審核時間注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。普通型鋼懸挑腳手架計算報審表工程名稱安徽省淮南廣弘城高層住宅小區審核部位普通型鋼懸挑腳手架計算參數計算雙排腳手架，大橫桿在上，搭設高度為19.5m,采用單立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為

97、0.8m，立桿的步距為1.8m。連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，施工均布荷載2kN/m2，同時施工2層，腳手板鋪設5層,合肥市的基本風壓為0.35kN/m2，型鋼懸挑長度為1.2米，錨固長度為1.8米；采用1道鋼絲繩支撐。設計示意圖搭設材料腳手架采用483.0鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設；連墻件采用雙扣件；腳手板采用竹笆片腳手板；懸挑型鋼16號工字鋼型號；樓板混凝土強度等級C35；錨固螺栓直徑16mm；橫桿與立桿連接采用單扣件。材料檢測參數序號審核要點計算過程結論1大橫桿的計算大橫桿的最大彎曲應力為= 50.557 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求大橫桿的最

98、大撓度為V= 1.379 mm V=1500/150 mm且10 mm符合要求2小橫桿的計算小橫桿的最大彎曲應力 =79.342 N/mm2 f =205 N/mm2符合要求小橫桿的最大撓度為V =0.802 mm V =800/150=5.333且 10 mm符合要求3扣件抗滑力的計算單扣件實際抗滑承載力為6.4扣件所受應力R =1.97kN 6.4kN符合要求4立桿的穩定性計算立桿穩定性計算(不考慮風荷) =101.441 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求立桿穩定性計算(考慮風荷) =115.473 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求5連墻件的穩定性計算連墻件的設

99、計Nl = 8.584kN Nf = 82.487kN符合要求雙扣件實際抗滑承載力為12.8kN扣件所受應力Nl = 8.584kN 12.8 kN符合要求6懸挑梁的受力計算水平支撐梁的最大應力計算值 =8.903 N/mm2 f =215N/mm2符合要求7懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁的穩定性計算 =9.636 15mm符合要求鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑必須11mm符合要求9錨固段與樓板連接的計算樓板螺栓的軸向拉力N =0.142kN N=43.206kN樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度 h 要大于1.797mm。 符合要求樓板螺栓的軸向壓力N =7.19kN N=103.522kN

100、 符合要求結論符合要求審核人總監理工程師編制人審核時間注：此表數據來源于計算書，詳細計算過程請查閱計算書。56.95 55.45（1.50）(防護總高度)二次懸挑19.5M52.45（3.00）18F49.45（2.90） 17F 46.45（2.90） 16F 43.45（2.90）15F 40.45（2.90） 14F 37.45（2.90） 13F 34.45（2.90） 12F一次懸挑18.0M 31.45（2.90） 11F 28.45（3.00） 10F 25.45（3.00） 9F 22.45（3.00） 8F 19.45（3.00） 7F 16.45（3.00） 6F落地架19.45M13.45（3.00） 5F 10.45（3.00） 4F 7.45（3.00） 3F4.45（3.00） 2F 0.00（4.45） 1F安徽省淮南廣弘城高層住宅46#63#樓外架分段搭設形象布置圖