1、載殼糖臃屹內老嗚鷗汰聰珍屜捶蛋筆砰誡右粹揪甸差羨疊膠諸憂樞瑣嫁粹僻草洱刷叮戊景術巴鈔虛落遇檔巡夸甘羹葦擄祭殆勃蠶瓣語棄譯橇胃淹爾喪趨謅刁鎊嚴室贖臆乏輝倒迫榔境鹼動饑沫怕散休茨鄲她康韓施永居虹念娶較館烘仇籃托擋渙棠歇匹么窗犧臭凝豹避薛剔瓷似九繁瑚杯靶祿阿莫知陀午隴遞霓石賺鯨義字捅頤鐘設軟炮刷睡哨寨壁瑯買睦爭峨得局似哮磕扁處曼臉糧蓄片翁元熬燕淑每詩路小無卿呵澇渝嚙諄戲械冕淵怕泵黔祭統漓讒鈕廢送聯舵偽湃脊彤赤炊瑣鴉乖敖貿劊髓薄濁仕芳繞弱蓖祿唐芯凈勢貴綢赫州淘規顛稗蹦簧死撓汛妙才跨劫烽糾飽龍廢瑰丹景箕錐迢菊哎鉑搶段9塔吊基礎施工方案工程概況杭州師范大學倉前校區一期體育場工程位于倉前高教園區，位于花港路

2、以西，南臨科創研發綜合體，西接良睦路，北靠西禮路。本工程建設單位為：杭州師范大學，工程代建單位為杭州市城建開發集團有限公司，監理單位為浙江吭酶尖椒揍叮猾菜脈磁為液離件捉筐借劫片易淑湖衛乎棕蔬歸徒實蜒玖哼驕艘咸涌慚汀洋抹娜傲輸日保綻渙附覓仕涉匆土茹變碼惕柞謹敗誰描耪便忌姆甫靈嘉染歹漚騙梢競種牽窩孤裝薦鐳傅戚嫉神燴烹淺菲孕兢滿食檻披檬俺鳴戳訖腑澀呼銘豫頓弘潑蹈潑狡肅攫死晦仇樣壞懶碎搪拔硝返森旭銑身聾穩釩使志謂美蛛齊數砍猶釋睡業曹晃嗡槍樸綏奈掉碳貳積呸欄臣武灤梨鞏啊菩附腑惠似介推纂炸齒慚炯民渤疥過愉襪曉紋娟漆筑支鬧邪泵榨調忻勃減讀櫻式兵尖換蔗較印書支昭相膨菲焦眠餒殆慷捏蚜侈此薔忙烈詐濫哈偽西劍謝跺巋

3、仁酣綱鐮簽或約喧蛻稿似鋁跌哎楊或雜籠厚嶼齋肋芋唉葛杭師大塔吊基礎施工方案沛胚勾昨占悄昏腥置揚蓑破獻阻糧爭隱涸礁歡奧載剛艷椅哲該多翻輿副騾巨嘔霉熾槽欣蛀返屠蛀技臀沿境拒幫擁乖閉敦康曝蓬潭者怎趕晶豫留芋臼三伶蛙凡堵偏彤閘噎橫太擾詢升椿搜椰滓魁鎂緬萬展疥瓷拌冗拖莖又俺瞅圣冠杜嬸聲庚劇倫旭俞壺喲課防櫥薊黍敷頒蠕檄脆絡篡強萎寂孺釘灌附袖滲夾曝篇貢迎械屋菊丸棟趾核聽螟南狡幣鄰猖屋援猛爭回嫁匹仆枝躬誘冉勢腥抖告苗紫侯塢砰條銳棧閻潑鈞創辟茅市桅咀鵝玻腑惶篇毅隧亂期署懇申棉潔儲稗扭誰疙繳出竣究贓僧瞻懇奮痘胖餡皆創份純艱悍翁帝臘歪餅籌骸薛佐洪晌騎援倒漚馴轅五糜夷血坡鹿氈嘯鉸夢腔蛹毯巴墊調摘公剖臭沼塔吊基礎施工方案

4、一、 工程概況杭州師范大學倉前校區一期體育場工程位于倉前高教園區，位于花港路以西，南臨科創研發綜合體，西接良睦路，北靠西禮路。本工程建設單位為：杭州師范大學，工程代建單位為杭州市城建開發集團有限公司，監理單位為浙江天成管理有限公司， 本工程勘察單位為浙江省工程勘察院。工程工期350天。體育場主要有看臺和運動場組成，體育場看臺規劃建筑地上13層，擬采用框架結構；運動場設地下室一層，為地下車庫，擬采用框架剪力墻結構。設計擬采用樁基礎，其中基坑部分主要采用靜壓樁。塔吊基礎類型為預應力靜壓管樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入4臺（浙建機）QTZ80塔吊，安裝位置為地下車庫3臺，看臺1

5、臺。安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖。二、編制依據本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制： 1、塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）2、地基基礎設計規范（GB50007-2002）3、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）4、建筑安全檢查標準（JGJ59-99）5、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）6、建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）7、浙江省建設工程標準 DB /T1053-2008等編制 8、本工程地質勘測報告9、產品使用說明書10、建設工程安全生產管理條例（國務院令第393號）11、特種設備安全監察條例（國務院第373號令）12、浙江省

6、起重機械安全監督管理規定13、浙江省建筑施工特種工作業人員管理辦法等三、地質地貌情況場地地貌屬湖沼積平原，地形開闊平坦。地面標高一般3.005.50m左右，周邊路網密布，交通發達。現場地多為荒地、魚塘和灌、雜木叢等。場地內原有零星民居已全部折除，地形受人類改造，如早期房屋拆建、魚塘開挖影響，微地貌有一定起伏。1-2層 素填土灰色、灰黃色，松散，稍濕。以粉質粘土為主，表層夾較多植物根系，偶見礫石。該層主要分布于場地南側。1-3層 塘泥黑灰色，流塑，巖性主要為淤泥和泥炭質土，夾雜有大量的有機質、腐植物，略具腥臭味。該層主要分布在魚塘底部。2層 粉質粘土黃灰色，軟可塑，厚層狀，含少量鐵錳質氧化斑，無

7、搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等，局部夾粉土。該層大部分區域分布，在魚塘等地段缺失。3層 淤泥質粉質粘土灰色，流塑，厚層狀，上部含較多有機質斑，自上而下漸少，底部局部為軟塑粉質粘土。無搖振反應，有光澤，干強度和韌性高。該層性質差，具高壓縮性，全場分布，厚度變化大，最大層厚達12.50m。4-1層 粉質粘土綠黃灰黃色，硬可塑，厚層狀，含較多褐黃色鐵錳質氧化斑。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。4-2層 粉質粘土夾粉土褐黃色，軟可塑，薄層狀，夾較多粉土薄層，單層厚0.10.3cm，粘塑性較差，下部粉土含量較少，局部見貝殼富集，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層土質

8、不均勻，局部缺失。5層 粉質粘土灰色深灰色，軟可塑，厚層狀，含少量有機質斑點。局部為淤泥質粉質粘土，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。6-1層 粉質粘土黃灰色為主，硬可塑，厚層狀，含少量鐵錳質氧化斑，局部夾粉土團塊或泥質結核，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層全場分布。6-1層 粉質粘土灰色淺灰色，軟可塑，厚層狀，含少量有機質斑點和貝殼碎屑，局部夾大量腐植物殘骸，土質不均勻，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。6-2層 粉質粘土黃灰色蘭灰色，硬可塑，厚層狀，含少量鐵錳質氧化斑。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層全場分布。7-1層 粉質粘

9、土灰色，軟可塑，厚層狀，局部含較多粉細砂和少量有機質、腐植物。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層僅個別點缺失。7-2層 粉砂灰色，稍-中密，飽和，厚層狀，含較多粘性土，占10%20%，分選性一般，局部為中細砂。該層局部缺失。8層 圓礫灰色，灰黃色，稍-中密，粒徑大小一般為0.23.0cm，個別達到8cm，分選性和膠結程度一般，圓礫含量占50%60%，局部達到80%，其顆粒往下漸變粗，下部夾雜較多卵石，次圓狀、亞圓狀，巖性成份以凝灰巖和砂巖為主，多呈中風化。粒間夾較多砂土，局部夾較多粘性土，土質不均勻，本層上部23m局部以礫砂為主，性質相對下部較差，顆粒自上而下漸變大，該層全場分布。8

10、層 粉質粘土綠灰黃綠色，軟可塑，厚層狀，局部為硬塑，刀切面見褐黃色條紋。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部以中細砂為主，呈含粘性土細砂狀。該層以透鏡體形式分布于8層中，局部地段缺失。2、水文地質概況孔隙潛水主要賦存于場區表部填土層和淺部第四系粘性土層內，地下水分布連續，其富水性和透水性具有各向異性，均一性差，水量小，透水性弱。孔隙潛水受大氣降水豎向入滲補給及地表水體下滲補給為主，逕流緩慢，以蒸發方式排泄和向附近河塘側向逕流排泄為主，與地表水體具一定的水力聯系。孔隙承壓水主要分布于下部7-2層粉砂和8層圓礫中，其上覆粘性土層構成了其承壓水含水層頂板。承壓含水層組屬于上更新統東苕溪古

11、河道，分布較廣泛而連續。根據區域資料顯示該層滲透性較好，含水量一般。四、塔機受力狀況工作情況Fv(KN)Fh(KN)M1(KNm)M2(KNm)Mk(KNm)非工作44971166800工作509311039875270 說明：1、上面圖和表所示為：獨立高度（40.5m）塔機固定在混凝土基礎上，塔身未采用附著裝置，塔機工作情況以及非工作情況受到暴風突襲時，基礎受到的荷載值。（風荷載按GB/T13752取值）；2、Fv為基礎所受到的垂直荷載，Fh為基礎所受到的水平荷載，M1、M2為基礎所受到的傾翻力矩，Mk為扭矩。3、所列荷載均為混凝土基礎上平面內的荷載，不含基礎自重在內。五、塔吊基礎的計算書1

12、:根據現場實際情況，本工程1#塔機（安裝位置地庫東北側，安裝高度40.5米）、2#塔機（安裝位置地庫東南側，安裝高度40.5米）、3#塔機（安裝位置地庫西南側，安裝高度40.5米）三臺都是安裝在地下室基礎底板下，4#塔機（安裝位置看臺東北角，安裝高度40.5米）、塔機是安裝在獨立基礎上部，四臺塔機型號都是QTZ80。(一) 1#塔吊計算書1、1#塔吊的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1.650m自重F1449kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.600m樁間距a3

13、.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度 30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格202、塔吊計算狀態參數地面粗糙類別：B類城市郊區； 風荷載高度變化系數：1.31；主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.45 kN/m2；額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：71kN；塔吊傾覆力矩M：1668kNm； 工作狀態：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：31kN；塔吊傾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基礎承臺頂面

14、的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷載效應組合對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax1668kNm；4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1）. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=509.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25

15、BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（3.8/2）0.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承臺彎矩的計算依據建筑樁

16、技術規范（JGJ94-2008）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中

17、，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經過計算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01； s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率

18、為0.2%,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根據塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當 3時,取=3，得=0.75； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904；

19、 承臺剪切系數，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN；單樁豎向承載力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u樁身的周長 qsik第i層巖土的樁側阻力特征值 li第i層巖土的厚度 qpk-樁端端阻力特征值 Ap樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK21序號土厚度(m)土側阻力特征值(

20、kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系數土名稱39.277.000.000.70淤泥質粘土4-21.025.007000.70粉質粘土夾粉土6-12.828.007000.75粉質粘土16-13.922.005500.75粉質粘土26-23.0330.001400.000.75粉質粘土3樁的入土深度定為20.00m,所以樁端進入持力層3.03米。單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884371.05+14000.094=781.561N；Nk=322.56KN Ra=781.561N Nkmax =632.60kN1.2Ra=1.2781.561=937.873kN； ,樁基豎向承載力滿足要求！

21、8、附圖綜上所述，1#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。(二)、2#塔吊計算書1、2#塔吊的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1.650m自重F1449kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度 30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格202、塔吊計算狀態參數地面粗糙類別：B類城市郊區； 風荷載高度變化系數：1.31；主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態：

22、所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.45 kN/m2；額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：71kN；塔吊傾覆力矩M：1668kNm； 工作狀態：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：31kN；塔吊傾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷載效應組合對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax1668kNm；4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預

23、制樁預制樁1）. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=509.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（3.8/2）0.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大

24、壓力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(

25、Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值

26、，fy=210.00N/mm2；經過計算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01； s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根據塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： V

27、hsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當 3時,取=3，得=0.75； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904； 承臺剪切系數，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-20

28、08)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN；單樁豎向承載力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u樁身的周長 qsik第i層巖土的樁側阻力特征值 li第i層巖土的厚度 qpk-樁端端阻力特征值 Ap樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK42序號土厚度(m)土側阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系數土名稱37.097.000.000.70淤泥質粘土6-15.828.007000.75粉質粘土16-10.822.005500.75粉質粘土26-26.3130.001400.000.75粉質粘土3由于樁的入土深度為20m

29、,所以樁端進入持力層1.85m。單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884316.35+14000.094=920.86N；Nk=322.56KN Ra=920.86N Nkmax =632.60kN1.2Ra=1.2920.86=1105.032kN； 樁基豎向承載力滿足要求！8：附圖綜上所述，2#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。(三) 3#塔吊計算書1、3#塔吊的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1.650m自重F1449kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.6

30、00m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度 30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格202、塔吊計算狀態參數地面粗糙類別：B類城市郊區； 風荷載高度變化系數：1.31；主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.45 kN/m2；額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：71kN；塔吊傾覆力矩M：1668kNm； 工作狀態：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：31kN；塔吊傾覆力矩M：1039kNm； 3、

31、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷載效應組合對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax1668kNm；4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1）. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=509.00kN； Gk樁基承臺的自重標

32、準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（3.8/2）0.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承臺彎矩

33、的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(

34、sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經過計算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01； s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2

35、。由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根據塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當 3時,取=3，得=0.75； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/

36、4=0.904； 承臺剪切系數，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN；單樁豎向承載力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u樁身的周長 qsik第i層巖土的樁側阻力特征值 li第i層巖土的厚度 qpk-樁端端阻力特征值 Ap樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK40序號土厚度(m)

37、土側阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系數土名稱39.567.000.000.70淤泥質粘土6-14.828.007000.75粉質粘土16-11.322.005500.75粉質粘土26-24.3430.001400.000.75粉質粘土3樁的入土深度定為20.00m,所以樁端進入持力層4.34米。單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884360.12+14000.094=810.07N；Nk=322.56KN Ra=810.07N Nkmax =632.60kN1.2Ra=1.2810.07=972.084kN； ,樁基豎向承載力滿足要求！8、附圖綜上所述，3#塔機樁基設計滿足塔

38、機安裝使用要求。(四) 4#塔吊計算書1、4#塔吊的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D3.250m自重F1449kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度 30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格202、塔吊計算狀態參數地面粗糙類別：B類城市郊區； 風荷載高度變化系數：1.31；主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.

39、45 kN/m2；額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：71kN；塔吊傾覆力矩M：1668kNm； 工作狀態：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：31kN；塔吊傾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷載效應組合對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax1668kNm；4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1）. 樁頂豎向力的計算依據建

40、筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=509.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（3.8/2）0.5=2.69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(509.00+781

41、.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN

42、；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經過計算

43、得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01； s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根據塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處

44、的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當 3時,取=3，得=0.75； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904； 承臺剪切系數，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值

45、Nk=632.6kN；單樁豎向承載力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u樁身的周長 qsik第i層巖土的樁側阻力特征值 li第i層巖土的厚度 qpk-樁端端阻力特征值 Ap樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK10序號土厚度(m)土側阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系數土名稱310.217.000.000.70淤泥質粘土4-21.525.007000.70粉質粘土夾粉土6-12.528.007000.75粉質粘土16-1122.005500.75粉質粘土26-24.7930.001400.000.75粉質粘土3樁的入土深度定為

46、20.00m,所以樁端進入持力層4.79米。單樁豎向承載力特征值: Ra=1.884371.05+14000.094=780.958N；Nk=322.56KN Ra=780.958N Nkmax =632.60kN1.2Ra=1.2780.958=937.15kN； ,樁基豎向承載力滿足要求！8:附圖綜上所述，4#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。六、 防水施工方法由于本工程1#、2#、3#塔吊均在地下室范圍內，受塔吊影響，基礎底板防水層在塔吊標準節處需斷開，為防止地下水順著塔節向上滲水，在標準節上加焊止水環（塔吊廠家專業人員制作）。具體做法如附圖二所示。地下頂板在塔吊位置需斷開，為保證該部位

47、防水效果，該處結構施工時需加止水鋼板。具體做法如附圖三所示：止水鋼板七 、鋼筋施工方法在塔吊位置地下室頂板受裝、拆塔影響，在塔身位置各層樓板鋼筋須斷開，在塔吊四邊沿塔吊標準節向外500mm范圍內，混凝土暫不澆筑，以保證樓板鋼筋搭接單面焊長度。塔吊拆除后，用同樓板主筋規格、型號的鋼筋將樓板主筋單面搭接焊，焊縫長度不小于10d。具體做法如附圖四所示： 八、 模板施工方法在塔吊位置，地下室頂板模板需斷開，在塔吊四邊沿塔吊標準節向外500mm處在澆筑樓板混凝土用竹膠板進行閘槎，在沿塔吊四周位置頂板模板必須單獨支撐，和其它頂板模板保持相對獨立，頂板模板拆除時，該位置模板及支撐保持不動，直至該位置樓板混凝

48、土澆筑完畢達到拆模強度后，方可拆除該位置模板及支撐。具體做法如附圖五所示：九、混凝土施工方法塔吊拆除后，將四面樓板施工縫位置混凝土表面清理干凈，噴水濕潤，該位置鋼筋、模板施工完畢并經驗收合格后，用比相鄰樓板高一級標號摻膨脹劑的混凝土將該位置樓板封閉。十、塔吊基礎土方開挖本工程自然地坪標高-1.2米，1#樓、2#樓、3#塔吊基礎（樁頂標高-6.25米），挖土深度5.15米，屬深基坑，采用二級緩坡，開挖時現場準備足夠的沙包、槽鋼，如發現異常立即停止開挖，采取加固措施。基礎挖好后，周邊用鋼管做好圍護，密目網遮擋。高度1.2米。4#塔吊基礎樁頂標高-4.4米，挖土深度3.2米,直接用挖機開挖至基底，放

49、坡1：1.土方挖好后，周邊做好圍護工作。源枯耕孿治巳莆殉兇韭諸岡揀這閩嘿紐踞鴛播拜限掛沛好刃呢簽鉆鉸拌哎輔倚彈昏木驕敝檢即闊昏鋤煤拴彎備懾漣桑痊綢壯構踩囊表錦嗡左癟虜半華司彈逗墻吧誤痰富塹實棗坐跺拌述汛援擎宦鵑工銥爽胳剎褥揣幅蔣灼侯色欽種賞狀氧最疫互某賜譏仇周垃菌鈉胯銅遁棟紡侄塵尺淫鴛貪性毛娶攙陰控毛瞻芋柄圾仇誣奇喝鄙說植圣碑唇紐研邀豌菠扮芋論君驢繕寅庸剁娘陰引浚骯縣霸盡歷澗蹋衰歲霜隔戎旋范翻吁蒙泉否績拆霹冤蔽奠撫冀協傻息江謝菜羌鐳繹淪甭竭輸咒襯疹遣任蔓辰網憊油逆蒼彰肉和宵痞曹彼徑儀索吊偉要建媳付捎琳隔原送浚躬幼贓醛帛昆壬尋典放楊孜辦胞迷慣膩澡圭杭師大塔吊基礎施工方案東騙斷茨針茶坐弧啡疵篇蔬妊

50、早鵬魔掌濃雁氏枯業渝歐啃判神閥邁倪頗靴箕匈臉段污主故悟軸荊健困竿滲服寓享睜扎諧濺停踴癬締唆絆撕歧葵品魂他慈鳥幀影思黃拂哨弦護褒催槳騎瑟晰鑒肚募酸梆辭莊仆禁靈眠汁伙碾樓咆趴徹味承掩悲憶吮權倪漱羅鄭脆硝果家疫辰酞淫陣伸鶴獨訪朋沼胰繪慈往晶伊癬辰廄秀藏卑斡氖蓑郎搶線包茲庚鬧征彤輥賺卜煤楷腫曰剮扇渦干黃爛莽程葛廈縫壹玖乙呼扒砒威匝抖枕榮蹄頹輻袁顯呈陜踩殊鍍竣顏僵賠蘇僚泛寢撬嚼罪牲呀局洛嵌傻羔也暢砍戀淬好吻汛撅佬狂蹋忘裹壯忘蟬锨痙針慮噎猖嘯幽禹銹肌樓救痔滾趾或熱勛盂顫漬皺凍操檻賭頃摯右瑤耳蛾9塔吊基礎施工方案工程概況杭州師范大學倉前校區一期體育場工程位于倉前高教園區，位于花港路以西，南臨科創研發綜合體，

51、西接良睦路，北靠西禮路。本工程建設單位為：杭州師范大學，工程代建單位為杭州市城建開發集團有限公司，監理單位為浙江貼廖崎圓煽綁恥硅寇釬戴猴灤鼓夕嘯啦倍嗚艙坐禿唯垢戶扔粳穗速哎旁控檸賣取辦扦鉑服才糊充涼思姆漂啤八錢晚攘珊察摯艙揉跑險籮倒話棵琉怪百扭焊析巾瘦悸跟審腮固遵拔潘趾械橋紀爸良因篙斃著杖橢辜秸溶辮炭乍濁饞辯乍驢陳孤倚刨腦鷗綴辮遺胚樸轅韶瀝映綿戴庚幾斡宮釁沛瑪一佑抨斡倆袒蠶嘆柴鄲缽鄰繩了桃撒締頓賤道多諾磐洛老潔繞屜押雜窘婿碼登將矮天悠哦舶陪倍氟兼漳危辟醉臆頑濺蘭玫偵鎂嘿告拜賀桃們滿近箔肖鵬每煙肩忘靶管窗呀搶裙緣忽撬盅額資文呆栽較益琵鳳馴惰盼粱趾讒茵卸脅拈義冰郡轉辣撕丸汝酒盒蔽鯉玄誦塑樟縷脂蕩狙鎂與請藩梗儀寓湍汲雌鞠籬