1、福建xx光電有限公司新建污水處理系統(tǒng)施工組織設計之模板方案二0一六年三月目 錄1.工程建設概況32.編制依據(jù)33.1 模板配置方案總體安排43.2 施工準備43.3模板施工工藝:53.4模板安裝：6碗扣式鋼管腳手架性能指標7、主要構配件制作質量及形位公差要求73.5 模板工程質量保證措施：103.6現(xiàn)澆混凝土模板的拆除103.7安全技術要求113.8 模板的設計123.8.1 剪力墻.模板設計123.8.2 梁模板設計：173.8.3 柱模板設計27剪力墻計算（墻的模板安裝見下圖）28采用碗扣式鋼管腳手架353.9 模板的安裝要求373. 9. 1 碗扣式腳手架模板支撐的安裝要求37、柱模板安

2、裝要求373.9.3 獨立梁和整體樓蓋梁結構模板安裝要求38、其他結構模板安裝要求383.10 模板拆除一般要求39地下室模板支撐設計401.工程建設概況表1.1工程名稱福建xx光電有限公司新建污水處理系統(tǒng)工程地址建設單位勘察單位設計單位總包單位主要分包單位無 建設工期工程主要功能和用途污水處理站表1.2結構模板設計概況結構形式結構層高一層底板厚度底板厚0.5。墻體厚度300mm柱截面尺寸梁截面尺寸2.編制依據(jù)2.1擬建工程的設計圖紙。2.2施工組織設計中主要施工方法與進度計劃。2.3本公司現(xiàn)有的技術物質條件。2.4有關設計施工規(guī)范3.1 模板配置方案總體安排本工程質量目標為：符合工程施工質量

3、驗收規(guī)范合格標準。結合本工程特點，比照施工質量目標，模板方案以實用、經濟、科學、先進性作為編制要求。模板作為一種周轉性材料，對施工工期、成本投入、質量控制均是重要性項目。通過對已施工工程的統(tǒng)計，模板的用工量將占到總用工量的三分之一左右，工期約占結構的5070，可見其在施工中的關鍵性作用。模板配置安排為保證工程質量，針對本工程特點，確定如下施工方案：剪力墻采用膠合板模板（183091518），壓骨采用方木，墻體采用止水螺栓對拉，框架柱用一般螺栓對拉。底板外側模板采用240磚墻胎模，磚胎模每隔6m及在轉角處斷開，縫寬20mm，縫內填充卷材條，兩側邊用瀝青麻絲封堵。為了保證磚胎模在底板砼澆筑時不移位

4、，澆筑底板砼之前，將磚胎模高度的回填土回填完。磚墻內側面用M5水泥砂抹灰，干燥后作防水。墻體模板是模板工程中最大的部分，墻體采用膠合板。頂板有梁板單梁支撐用碗扣式鋼管支撐體系。3.2 施工準備審圖施工前認真查閱圖紙（包括與建筑圖對應情況）、做好圖紙審查記錄、設計變更洽商記錄、設計交底記錄、方案及相關安全質量規(guī)范，找出模板工程中施工難點（柱和墻、墻和墻截面變化處、柱頭處等）、安全質量施工注意點等，做到施工中重點突出。管理人員及勞務人員研討及交底會項目部除按規(guī)定對項目相關部門及配屬隊伍進行方案措施研討、交底（包括書面和口頭）外，由配屬隊伍管理層向其模板操作層進行方案、措施交底（包括書面和口頭），并

5、由項目技術組參加。測量準備根據(jù)平面控制網線，在墊層（包括防水保護層）上放出底板控制軸線。板（包括底板）砼澆注完成支設豎向模板前，在板（包括底板）上放出該層平面控制軸線。待豎向鋼筋綁扎完成后，在每層豎向鋼筋上部標出標高控制點流水段劃分施工區(qū)段均以后澆帶為界劃分。3.3模板施工工藝:模板放樣 墻柱板模板制作柱模板安裝模板清理運輸模板技術復核梁板模板安裝梁板鋼筋綁扎模板加固澆水養(yǎng)護梁板周邊側模及預留孔洞模板安裝同條件養(yǎng)護砼試塊達到設計要求拆模砼結構的模板工程是砼構件成型的一個十分重要的組成部分。因此施工管理人員應嚴格按照設計圖紙及規(guī)范和模板設計方案，認真準確做好模板放樣、安裝工作，做到工程結構和構件

6、各部份形狀尺寸和相互位置的正確，并具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性接縫嚴密、裝拆方便。3.4模板安裝：3.4.1 模板安裝時，應先在基礎面上彈柱軸線及邊線，同一柱列應先彈兩端柱軸及邊線，然后拉通線彈出中間部份柱的軸線及邊線。按照邊線先把底部方盤固定好，然后再對準邊線安裝柱模板，為了保證柱模的穩(wěn)定，柱箍之間要用水平支撐、剪刀撐等互相接結固定。剪力墻安裝是為了保證其保護層厚度每隔500mm安裝內撐條。3.4.2 梁模板安裝時要校正柱模的位置，安裝后要拉中線進行檢查、復核梁模中心，校正是否對正，校正后才進行次梁模板安裝。3.4.3 梁板模板安裝時，要校正柱模板的兩側外側彈水平線，水平線的標高應為平板底標

7、高減去平板模板厚度及擱柵高度，然后按水平線釘上托木，托木上口與水平線相齊，再把擱柵在托木與牽杠之上，等分擱柵間距，最后在擱柵上鋪釘樓板模板同時要調整鋼管可調螺旋栓使樓板模平整度達到要求。3.4.4柱模的施工順序及施工要點：（1）彈軸線及邊線測定標高搭設支架立柱模加柱箍支設側面斜撐澆搗砼拆柱模（2）柱模施工的要點及細部要求為保證斷面尺寸，在柱斷面四個角用25253mm角鋼焊接在柱筋上作限位，用水準儀將相鄰的水準點轉移到柱鋼筋上后，以此標高來控制柱模頂?shù)臉烁摺εc梁板的接頭尺寸準確與否是影響結構外觀的主要因素，在施工中也是難點之一。首先在安裝墻模時，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結束時

8、，在梁板模上做二次放樣，核對柱頭是否偏位，對柱施工縫留設較低的柱頭應加設一道柱箍，防止?jié)q模。在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個孔洞，排除柱頭積水，以保證砼質量。清理干凈柱內垃圾、鋸末、木屑等，從而保證砼澆搗質量。3.4.5墻模板的施工要點及細部處理：墻模板安裝時，根據(jù)邊線先立一側模板，臨時用支撐撐住，用線錘校正模板的垂直，然后釘牢，再用斜撐和平撐固定。為了保證墻體的厚度正確，在內墻兩側模板之間，上下兩道采用3cm短角鋼加焊10鋼筋做撐頭，水平間距500，中間對拉螺栓兩頭加焊墊片。 針對墻模與梁板模板接縫處，以往工程出現(xiàn)砼表面平整度偏差較大，有蜂窩、砂帶夾層現(xiàn)象。因此，本工程將采取如下幾點措施，來避免

9、此現(xiàn)象發(fā)生：在施工縫處模板增設鋼管斜撐；碗扣式鋼管腳手架性能指標主要構配件性能指標應符合下列要求：1、 上碗扣抗拉強度不應小于30KN；2、 下碗扣組焊后剪切強度不應小于60KN；3、 橫桿接頭剪切強度不應小于50 KN；4、 橫桿接頭焊接剪切強度不應小于25KN；5、 底座抗壓強度不應小于100KN。3.4.7、主要構配件制作質量及形位公差要求主要構配件制作質量及形位公差要求：名稱檢查項目公稱尺寸(mm)允許偏差檢測量具立桿長度（L）9000.70鋼卷尺12000.8518001.1524001.4030001.65碗扣節(jié)點間距6000.50鋼卷尺下碗扣與定位銷下端間距1141游標卡尺桿件直

10、線度-1.5L/1000專用量具桿件端面對軸線垂直度-0.3角尺（端面150mm范圍內）下碗扣內圓錐與立桿同軸度-0.5專用量具下碗扣與立桿焊縫高度40.50焊接檢驗尺下套管與立桿焊縫高度40.50焊接檢驗尺橫桿長度（L）3000.40鋼卷尺6000.509000.7012000.8015000.9518001.1524001.40橫桿兩接頭弧面平行度-1.00-橫桿兩接頭與桿件焊縫高度焊接檢驗尺上碗扣螺旋面高端53+1.00深度游標卡尺螺旋面底端400-1.0上碗扣內圓錐大端直徑67+0.8-0.6游標卡尺上碗扣內圓錐大端圓度670.35游標卡尺內圓錐底圓孔圓度500.30游標卡尺內圓錐與底

11、圓孔同軸度-0.5杠桿百分表下碗扣高度（H）28（鑄造件）25（沖壓件）+0.8+0.1深度游標卡尺底圓柱孔直徑49.50.25游標卡尺內圓錐大端直徑69.4+0.5-0.2游標卡尺內圓錐與底圓孔同軸度69.40.25游標卡尺內圓錐與底圓孔同軸度-0.5游標卡尺橫桿接頭高度20（18）0.50游標卡尺與立桿貼合曲面圓度48+0.50-3.5 模板工程質量保證措施：3.5.1 模板制作安裝必須按計劃設計、按交底進行，所有柱、梁、板、模板均要由木部施工員進行畫圖設計，班組制作后應予以妥善按圖編號，施工班組應按設計拼裝就位，不得隨便亂裝、亂改或任意更改拼裝位置。3.5.2 進場原材料經質檢人員檢查認

12、可，不合格材料絕不允許進場。3.5.3 施工班組在模板制作時對原材料必須進行挑選或修改；松板、松滑應過刨；同柱、同梁、同板松方木斷面尺寸應一致，九夾板應挑選，同柱、同梁、同跨樓板的九夾板厚度應基本一致，偏差應在控制在1mm以內。拼裝縫隙應嚴密、平整、為防止漏漿，板模拼縫應貼膠紙帶。3.5.4 模板安裝前及安裝過程中應注意板面清理及涂刷隔離劑這兩道工序，木部施工人員對此應予以認真檢查監(jiān)督。3.5.5 模板制作安裝質量須經班組自檢，施工員復檢，質檢員復核三關，質檢內容包括：模板原材料；制作安裝工藝；模板支撐；模板整體剛度和穩(wěn)定性；模板外觀和接縫；軸線、標高、截面尺寸、表面平整實測等。模板工程完工后

13、必須要有自檢記錄和質量評定，方可進行下一道工序的施工。3.5.6 木部施工員必須配合管道施工員進行管道預埋工作，木部施工員必須在柱查設計時標明墻柱拉結鋼筋及其他構造預埋鋼筋、鋼管、鐵件的位置、木工班組必須按設計給予鉆洞或設置，拉結鋼筋位置不得漏設，否則將給予重罰。3.6現(xiàn)澆混凝土模板的拆除3.6.1現(xiàn)澆混凝土結構的模板及其支架拆除時，混凝土強度應符合有關規(guī)定要求：1）側模：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞后，方可拆除。2）底模：在砼強度符合下表規(guī)定后，方可拆除。現(xiàn)澆砼結構底模拆除時砼強度要求結構類型結構跨度（m）達到設計的混凝土立方體強度標準植的百分率（%）梁8758100懸臂構件1

14、00拆模時間確定：根據(jù)砼所用的水泥為普通硅酸鹽PO42.5水泥，和當前安溪地區(qū)的氣溫，砼強度在澆筑4天后可達設計值的50%，7天后可達70%，20天可達到100%，但為了確保安全起見和貫徹執(zhí)行強制性標準文件，應在砼澆筑時多留兩組試塊，進行同條件養(yǎng)護；一組用于達到設計的混凝土立方體強度標準值的75%以上拆模，申請另一組用于懸挑構件的拆模申請，關鍵部位的模板拆除具體時間以試塊的試驗強度為準。3.6.3拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部位，后拆承重部位，拆除跨度較大的梁下支撐時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。3.6.4在模板拆除過程中，如發(fā)現(xiàn)同砼有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除，

15、近處理后方可繼續(xù)拆除。3.6.5已拆模板及其支撐的結構，應在砼強度達到設計強度后，才允許承受全部計算荷載，當承受施工荷載大于設計荷載時，必須經過驗算，加設臨時支撐。3.6.6拆模時不要過急，不可用力過猛，拆下來的模板要及時清運；拆下來后，分類堆放整齊。3.7安全技術要求3.7.1進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須系好安全帶，并綁扎牢固；高空作業(yè)人員應進行體格檢查，不適宜高空作業(yè)的人員不得安排高空作業(yè)；高空作業(yè)人員工作時應穿軟底鞋，防止高空滑落和釘子扎腳。3.7.2工作前應先檢查是用的工具是否牢固，扳手等工具須用繩鏈系在身上，以免滑落傷人。3.7.3進入操作面后，應先檢查操作面是否

16、安全，如懸浮鋼管、探頭板等安全隱患，要及時消除。3.7.4五級以上大風，應停止模板的吊運作業(yè)；六級以上大風應停止室外高空作業(yè)；雨天施工，應檢查操作面是否光滑，雨過大時應停止作業(yè)。3.7.5高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有可行的施工方法和安全措施。3.7.6滿堂支撐搭設完畢應嚴格檢查，發(fā)現(xiàn)嚴重變形、扣件松動等情況及時修復。3.7.7轉送模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔；材料吊運時，應上下有人，指揮得當；起吊前應檢查鋼絲繩是否損傷，并將卸扣擰緊，材料栓牢；一次起吊不要過重；不得在鋼管腳手架上和模板平臺上堆放大批材料；對于在澆筑完畢時間不長的砼板面上起吊材料，應輕起輕放已防損

17、傷砼。3.7.8支模過程中，如中途間歇，應將支撐、搭頭、面板、柱子板等固定牢靠，防止突然滑落，倒塌傷人；已拆模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。3.7.9拆除模板應有施工技術人員同意，操作時應按順序分段進行，拆除模板一般應用長撬桿。嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒，嚴禁操作人員站在正在拆除的模板上，完工前，不得留有松動和懸掛的模板；拆下的模板應及時運到指定地點或堆放，防止釘子扎腳。3.7.10模板上留有預留孔洞者，應在安裝后將洞口蓋好，砼拆除后，隨即將洞口蓋好。3.8 模板的設計3.8.1 樓板模板設計本工程板厚有：0.m ，根據(jù)具體情況對120mm的板進行計算樓板

18、的模板及支撐設計：（1）、對于板厚為120mm的模板采用18厚膠合板（9151830），次龍骨采用100100松木順膠合板短邊方向布置間距366mm，主龍骨采用100100松木條間距1000，支撐采用碗扣式鋼管進行支撐，支撐間距12001500mm。E：木材彈性模量取（9-10）103 N/mm2,：木材抗彎強度設計值，松木取13 N/mm2。各材料的驗算如下：1、膠合板驗算荷載（KN/m2）取1米板寬進行計算 模板結構自重：0.51=0.5 新澆鋼筋砼自重： 250.12=3 施工人員及施工設備荷載：2.5恒荷載：q=1.2（0.5+3）=4.2（KN/m）活荷載：1.42.5=3.5(KN

19、/m）樓板模板是雙向板（按三跨連續(xù)梁），其計算簡圖如下: q(恒載) 366 366 366(1)、活荷載按均布荷載考慮, (按最不利組合進行布置), 其計算簡圖如下: q1(活荷載) 366 366 366Mmax=(0.14.2+0.1173.5) 0.3662=0.11（KN.m）Vmax=(0.6004.2+0.6173.5) 0.366=1.71（KN）(2)、活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布置其計算簡圖如下: F（活荷載） F（活荷載） 366 366 366按剪力最不利組合布置 F（活荷載）F（活荷載） 366 366 366Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08

20、4.20.3662+0.2133.50.366=0.32（KN.m）Vmax=0.600ql+0.675F=0.6004.20.366+0.6753.5=3.28（KN）故取（1）（2）的大值M=0.32(KN.m) V=3.28(KN)進行強度驗算(3）抗彎強度的驗算Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410(mm3)= Mmax/Wx=0.32106/49410=6.48(MPa)fm=13 (MPa) 所以抗彎強度滿足要求（4）抗剪強度的驗算=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)= 33.28103/(291518)=0.30(MPa)ft=1.4 (MPa)所以抗

21、剪強度滿足要求（5）撓度的驗算，其計算簡圖如下：q（活荷載不考慮振搗砼產生的荷載） 366 366 366q=4.5 KN/m2 I=(bh3)/12=(915183)/12=444690 (mm4)， Kw查建筑施工手冊第四版縮印本P51-52W=(Kwql4)/(100EI)=0.6774.23664/（1009000444690）=0.13mm366/400=0.915mm所以撓度滿足要求2、次龍骨驗算次龍骨采用100100，間距366mm恒荷載的計算簡圖如下： q(恒荷載) 1500 1500 1500（1） 活荷載按均布考慮：其計算簡圖如下： q(活荷載) 1500 1500 150

22、0q=4.20.366=1.54(KN/m)q=3.50.366=1.28(KN/m)查表得Mmax=(0.1001.54+0.1171.28) 1.52=0.68（KNm）Vmax=(0.6001.54+0.6171.28) 1.5=2.06（KN）（2） 活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布置,計算簡圖如下 F F 1500 1500 1500按剪力最不利組合布置,計算簡圖如下 F F 1500 1500 1500查表得Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.081.541.52+0.2131.281.5=0.69（KNm）Vmax=0.600ql+0.675F=0.6001.541

23、.5+0.6751.28=2.25（KN）故取(1)、（2）的大值M=0.69(KNm) V=2.25（KN)進行強度驗算 (3)、抗彎強度的驗算Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67(mm3)= Mmax/Wx=(0.69106)/166666.67=4.14(MPa)fm=13 (MPa)所以抗彎強度滿足要求(4)、抗剪強度的驗算：=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=32.25103/(2100100)=0.34(MPa)ft =1.4 (MPa)所以抗剪強度滿足要求（5）、撓度的驗算，其計算簡圖如下（本工程存在單跨的現(xiàn)象，單跨的撓度最大，按單跨計算

24、）q（活荷載不考慮振搗砼產生的荷載） 1500 q=4.20.366=1.54 KN/m I=(bh3)/12=(1001003)/12=8333333.33 (mm4)， Kw查建筑施工手冊第四版縮印本P51-52W=(5ql4)/(384EI)=51.5415004/（38490008333333.33）=1.35 mmw=1500/400=3.75mm所以撓度滿足要求3、主龍骨的驗算主龍骨采用100100， S=1500(mm)（1） 恒荷載計算簡圖如下： F F F F F F FFFF 1200 1200 1200（2）活荷載a、按彎矩最不利布置組合 F F F F FFFF 120

25、0 1200 1200b、按剪力最不利布置組合 F F F F F F F 1200 1200 1200（3）強度驗算F=4.20.3661.5=2.31KNF活=3.50.3661.5=1.92KNMmax =(0.2442.31+0.2891.92) 1.2=1.34（KNm）Vmax=(1.2672.31+1.3111.92) =5.44（KN）max= Mmax/Wx=1.34106/ 1/61001002=8.04(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(35.44103)/(2100100) =0.82(MPa)ft=1.4 (MPa)故強度滿足要求（

26、4）撓度的驗算，其計算簡圖如下：（本工程存在單跨的現(xiàn)象，單跨的撓度最大，按單跨計算）F F F F 1200 Wmax=(Fa(3l2-4a2)/(24EI)=2.310.4103(312002-44002/249000（1/12）1001003=1.31 (mm ) w=1200/400=3 (mm)所以撓度滿足要求3.8.2 梁模板設計：本工程的梁截面尺寸有：200600、500900等梁模板采用18厚膠合板，底模橫楞采用100100mm的中方，縱楞采用100mm100mm，碗扣式鋼管支撐1500mm，橫楞采用100mm100mm,具體詳梁模板構造圖，穿梁螺栓的水平間距為1000mm。本組

27、織針對兩種梁進行200600 mm2、500900 mm2進行驗算。（其計算簡圖按三跨連續(xù)梁計算）一、針對200600mm2的梁進行計算1、底模計算(1)底模驗算a.強度驗算：底板承受荷載：底模板自重：0.50.20=0.10（KN/m）鋼筋砼自重：250.200.6=3 (KN/m)振動荷載：2.00.20=0.4 (KN/m)恒載:：q=（0.10+3）1.21=3.72(KN/m)活載：q1=0.41.41=0.56 (KN/m) Q=q+q1=3.72+0.56=4.28(KN/m)按單跨計算，其計算簡圖如下：（500mm為梁寬各邊加100mm）300Mmax=（1/8）ql2=（1/

28、8）(3.72+0.56)0.32=0.05（KNm）Vmax=0.5ql=0.54.280.3 =0.64（KN）max= Mmax/Wx=(0.05106)/（1/6）915182=1.01(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(30.64103)/(291518) =0.06(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b. 撓度驗算Wmax= 5ql4 /(384EI)= 53.723004/3849000（1/12）915183=0.10(mm ) w=300/400=0.75(mm)所以撓度滿足要求（2）次龍骨驗算a. 強度驗算： F=0.64

29、（KN）按單跨計算，其計算簡圖如下： F F1200Mmax=Fa=0.640.45 =0.29（KNm）Vmax=F=0.64（KN）max= Mmax/Wx=(0.29106)/（1/6）1001002=1.73(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(30.64103)/(2100100) =0.1(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b. 撓度驗算Wmax= Fa(3l2-4a2)/(24EI)= 0.644504(312002-44502)/249000（1/12）1001003=0.05(mm ) w=450/400=1.13(mm)所以

30、撓度滿足要求所以撓度滿足要求（3）主龍骨驗算其計算簡圖如下： q(恒載) 1500 1500 1500a、 強度的驗算（活荷載最不利荷載布置）其計算簡圖如下： q1(活荷載) 1500 1500 1500Mmax=Kmql2=(0.13.72+0.1170.56) 1.52=0.98（KNm）Vmax=Kvql=(0.63.72+0.6170.56) 1.5=3.87（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.98106)/166666.67=5.88(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh

31、)=(33.87103)/(2100100) =0.58(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b、撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(活載) 1500 1500 1500Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.6773.7215004/10090001001003（1/12）=1.70 mmw=1500/400=3.75mm所以撓度滿足要求2、側模的驗算（1）膠合板的驗算a.側壓力F=0.22rct012V1/2=0.2224(200)/(20+15)1.1521/2=49.07（KN/m2）P=25H=250.6=15 （KN/m2）取二者較小值 P=15（KN/m2）計算

32、振搗荷載 4（KN/m2）恒載 q=1.215=18（KN/m2）活載 q1=1.44=5.6（KN/m2）b.強度驗算：按二跨連續(xù)梁進行計算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 彎矩活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 250 250 剪力活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 Mmax=Kmql2=(0.12518+0.0635.6) 0.252=0.16（KNm）Vmax=Kvql=(0.62518+0.6255.6) 0.25=3.69（KN）Wx=(bh2 )/6=(600182 ) /6=32400 (mm3)max= M

33、max/Wx=(0.16106)/32400=4.93(MPa) fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(33.69103)/(260018) =0.51(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求c. 撓度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.521182504/1009000（1/12）1001003=0.49 (mm ) w=l/400=250/400=0.63 (mm)所以撓度滿足要求（2）橫楞的驗算恒載 q=0.3151.2/2=2.7（KN/m）活載 q1=0.341.4/2=0.84（KN

34、/m）強度驗算：按三跨連續(xù)梁進行計算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 1000 1000 1000Mmax=Kmql2=(0.12.7+0.1170.84) 12=0.37（KNm）Vmax=Kvql=(0.62.7+0.6170.84) 1=2.14（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.37106)/166666.67=2.22(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(32.14103)/(210

35、0100) =0.32(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求撓度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.6772.710004/1009000（1/12）1001003=0.24(mm ) w=1000/400=2.5 (mm)所以撓度滿足要求(3)穿梁螺栓的計算驗算公式如下：NN=fAN穿梁螺栓所受的拉力A穿梁螺栓有效面積（mm2）f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.00N/mm2查表得：穿梁螺栓的直徑：12mm穿梁螺栓有效面積：9.85mm穿梁螺栓有效面積：A=76mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18

36、0.61=10.8KN穿梁螺栓最大容許拉力值：N=17076/1000=12.92 KNN三、針對500900mm2的梁進行計算1、底模計算(1)底模驗算a.強度驗算：底板承受荷載：底模板自重：0.50.5=0.25（KN/m）鋼筋砼自重：250.50.9=11.25 (KN/m)振動荷載：2.00.5=1 (KN/m)恒載:：q=（0.25+11.25）1.21=13.8(KN/m)活載：q1=0.91.41=1.26 (KN/m)18mm膠合板100100松方木12對拉螺栓100100方木400483.510001000100100松方木其計算簡圖如下： q(恒載) 400 400 400

37、a、強度的驗算（活荷載最不利荷載布置）其計算簡圖如下： q1(活荷載) 400 400 400Mmax=Kmql2=(0.113.8+0.1171.26) 0.42=0.24（KNm）Vmax=Kvql=(0.613.8+0.6171.12) 0.4=3.59（KN）Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410(mm3)max= Mmax/Wx=(0.24106)/49410=4.86(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(33.59103)/(291518) =0.33(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b、 撓度的驗算，其計算

38、簡圖如下： q(活載) 400 400 400Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.67713.84004/1009000915183（1/12）=0.60mmw=400/400=1mm所以撓度滿足要求（2）次龍骨驗算b. 強度驗算： q=13.8+1.26=15.06（KN/m）q,=13.8（KN/m）（用于撓度計算）按單跨計算，其計算簡圖如下：1000Mmax=（1/8）ql2=（1/8）15.0612=1.88KNm）Vmax=0.5ql=0.515.061 =7.53（KN）max= Mmax/Wx=(1.88106)/（1/6）1001002=11.28(MPa)fm=13

39、 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(37.23103)/(2100100) =1.08(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b. 撓度驗算Wmax= 5ql4 /(384EI)= 513.810004/3849000（1/12）1001003=2.4(mm ) w=1000/400=2.5(mm)所以撓度滿足要求（3）主龍骨驗算其計算簡圖如下： q(恒載) 1000 1000 1000a、 強度的驗算（活荷載最不利荷載布置）其計算簡圖如下： q1(活荷載) 1000 1000 1000Mmax=Kmql2=(0.113.8+0.1171.26) 1.02=1.53

40、（KNm）Vmax=Kvql=(0.613.8+0.6171.26) 1.0=9.06（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(1.53106)/166666.67=9.18(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(39.06103)/(2100100) =1.36(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b、撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(活載) 1000 1000 1000Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.67713.810004/10090001001003（

41、1/12）=1.25mmw=1200/400=2.5mm所以撓度滿足要求2、側模的驗算（1）膠合板的驗算a.側壓力F=0.22rct012V1/2=0.2224(200)/(20+15)1.1521/2=49.07（KN/m2）P=25H=250.9=22.5（KN/m2）取二者較小值 P=22.5（KN/m2）計算振搗荷載 4（KN/m2）恒載 q=1.222.5=27（KN/m2）活載 q1=1.44=5.6（KN/m2）b.強度驗算：按二跨連續(xù)梁進行計算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 400 400 彎矩活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 400 400 剪力活荷載

42、最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 400 400 Mmax=Kmql2=(0.12527+0.0635.6) 0.42=0.60KNm）Vmax=Kvql=(0.62527+0.6255.6) 0.4=8.15（KN）Wx=(bh2 )/6=(900182 ) /6=48600 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.6106)/48600=12.34(MPa) fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(38.15103)/(290018) =0.75(MPa)ft =1.4 (MPa)c. 撓度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 400 400 Wmax

43、=(Kwql4)/(100EI)=0.521274004/1009000（1/12）1001003=0.05 (mm ) w=l/400=400/400=1 (mm)所以撓度滿足要求（2）橫楞的驗算恒載 q=0.422.51.2/2=5.4（KN/m）活載 q1=0.441.4/2=1.12（KN/m）強度驗算：按三跨連續(xù)梁進行計算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 800 800 800活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 800 800 800Mmax=Kmql2=(0.15.4+0.1171.12) 0.82=0.54（KNm）Vmax=Kvql=(0.65.4+0.61

44、71.12) 0.8=3.14（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.54106)/166666.67=3.24(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(33.14103)/(2100100) =0.47(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求撓度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 800 800 800Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.6775.48004/1009000（1/12）1001003=0.20(mm ) w=800/400=2 (mm)所以撓

45、度滿足要求(3)穿梁螺栓的計算驗算公式如下：NN=fAN穿梁螺栓所受的拉力A穿梁螺栓有效面積（mm2）f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.00N/mm2查表得：穿墻螺栓螺栓的直徑： 14mm螺栓有效面積：11.55mm螺栓有效面積：A=105mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=22.50.90.8=16.2KN穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2螺栓最大容許拉力值：N=170105/1000=17.85（KN）N3.8.3 柱模板設計柱的尺寸有：400400、400500、500500、500600、等。柱模板采用18mm厚膠合板，豎楞采用100100mm2；對拉螺栓12，并用兩根10

46、0100方木加頂托和底座進行拉模板支撐，柱箍間距600mm，對拉螺栓間距400、600mm；在澆樓面砼時在離柱邊2500mm處預埋216鋼筋，具體柱模板構造圖1、本組織僅對500600的柱模進行驗算：柱模板采用18mm厚膠合板，豎楞采用100100mm2，間距250mm、200mm；對拉螺栓14，并用兩根100100方木加頂托和底座進行拉模板支撐，柱箍間距600mm，對拉螺栓間距600mm，具體柱模板構造圖由于本工程的底層、標準層、頂層層高有多種類型，所以取較矮的3.0m進行計算。（1）柱模受到的砼側壓力為：F=0.22rct012V1/2=0.2224(200)/(20+15)1.1521/

47、2=49.07（KN/m2）P=25H=25（3.0-0.4）=65 （KN/m2）取二者較小值 F=49.07 （KN/m2） 作為計算值恒載 q=1.249.07=58.88（KN/m2）活載 q1=1.44=5.6（KN/m2）（2）膠合板驗算a.強度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 250活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 250 250 250查表得Mmax=Kmql2=(0.158.88+0.1175.6) 0.252=0.41（KNm）Vmax=Kvql=(0.658.88+0.6175.6) 0.25=9.70（KN）Wx=(bh2 )/

48、6=(915182 ) /6=49410 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.41106)/49410 =8.30(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(39.70103)/(291518) =0.88(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b. 撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 250Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.67758.882504/1009000915183（1/12）=0.39mmw=250/400=0.625mm所以撓度滿足要求（1） 豎楞的驗算（按三跨連續(xù)梁），其計算簡圖如下： q(恒荷

49、載) 600 600 600活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 600 600 600次龍骨采用100100，間距200mm、250mm恒載 q=58.880.25=14.72（KN/m2）活載 q1=5.60.25=1.4（KN/m2）a.強度的驗算：Mmax= (0.114.72+0.1171.4) 0.62=0.59（KNm）Vmax= (0.614.72+0.6171.4) 0.6=5.82（KN）max= Mmax/Wx=(0.59106)/（1/6）1001002=3.54(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(35.82103)

50、/(2100100) =0.87 (MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b. 撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 600 600 600Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.67714.726004/10090001001003（1/12）=0.17mmw=600/400=1.5 mm所以撓度滿足要求（4）柱箍驗算，其計算簡圖如下：F=（14.72+1. 4）0.6=9.67（KN）F F F F F F418 418為了計算方便將其轉化為均布力進行計算： q(恒荷載) 418 418 q=9.673/0.418=69.4（KN）a.強度驗算：Mmax=0.125

51、69.40.4182=1.52（KNm）Vmax=0.62569.40.418=18.14（KN）max= Mmax/Wx=(1.52106)/ （1/6）bh =(1.77106)/（1/6）10010022=4.56(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(318.14103)/(21001002) =136(MPa) ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求（5）對拉螺栓驗算柱箍用214螺栓固定，每根受到拉力為N=（58.88+5.6）0.4180.4=10.78（KN）穿墻螺栓螺栓的直徑： 14mm螺栓有效面積：11.55mm螺栓有效面積：A=105mm

52、2穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2螺栓最大容許拉力值：N=170105/1000=17.852=35.7（KN）N所以對拉螺栓滿足要求。c. 膠合板驗算，其計算簡圖如下： q(恒載) 457 457 457恒載q=(0.5+250.266) 1.2=8.58(KN/ m2)活載q=2.51.4=3.5(KN/ mm2)1） 活載按均布荷載考慮，按三跨連續(xù)梁計算，其計算簡圖如下：活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 457 457 4573.8.4用碗扣式鋼管腳手架1、樓板的模板支撐1、對于層高為3米，采用碗扣式鋼管腳手架，支撐間距為12001500.查建筑施工碗扣

53、式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008可得鋼管截面幾何特性參數(shù)為A=4.24cm2 ，i=（I/A）1/2=1.59cm , f=205 N/mm2支架立桿步距h=1800mm （根據(jù)層高設置一步距） 取 a=650mmh+2a=1800+2650=3100mmk1=1.167 k2=1.000， k1 ,k2系數(shù)查建筑施工手冊第四縮印本中腳手架結構模板的構造和設計P240。l0= k1k2(h+2a)=3618mm= l 0/i=3618/15.9=228查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008可得=0.14Nd=Af=0.1442420510-3=12.17KN

54、N=11.7KN2、 梁的模板支撐 (3.72+1.43)1.5=11.88KN（2）、對于層高為3米，可采用483.5的碗扣式鋼管腳手架模板支架支撐，其計算如下（假設梁的高度為400mm）：查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008可得截面幾何特性A=4.24cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205 N/mm2支架立桿步距h=1800mm 取 a=350mmh+2a=1800+2350=2500mmk1=1.167 k2=1.000, k1 ,k2系數(shù)查建筑施工手冊第四縮印本中腳架結構模板支撐的構造和設計P240。l0= k1k2(h+2a)=2918mm=

55、l 0/i=2918/15.9=183查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008可得=0.214Nd=Af=0.21442420510-3=18.60KNN=7.68KN所以鋼管支撐穩(wěn)定性滿足要求。3.9 模板的安裝要求3. 9. 1 碗扣式腳手架模板支撐的安裝要求（1）模板支撐采用碗扣式鋼管腳手架，鋼管的規(guī)格應為483.5mm，鋼管壁厚應不小于3.5mm。（2）可調底座底板的鋼板厚度不得小于6mm，可調托撐鋼板厚度不得小于5mm。（3）可調底座及可調托撐絲桿與調節(jié)螺母合長度不得少于6扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。（4）懸挑板、懸挑梁的模板支撐應獨立進行支撐，懸挑結

56、構部位嚴禁出現(xiàn)短木支撐的現(xiàn)象。（5）模板支撐架立桿上端伸出頂層橫向水平桿的長度小于或等于0.7m。（6）模板支撐應按要求設置掃地桿（縱橫向）形成井字型，高度為樓面上來250mm處。（7）模板安裝、模板支撐的設置，拆模時間，拆模順序和方法，應嚴格按模板設計方案及相關的規(guī)范規(guī)定要求進行，如有新規(guī)定應嚴格按新規(guī)定執(zhí)行。（8）對模板支撐架斜桿設置要求，當立桿間距大于1.5m時，應在拐角處設置通高專用斜桿，中間每排每列應設置通高八字形斜桿或剪刀撐；當立桿間距小于或等于1.5m時，模板支撐架四周從底到頂連續(xù)設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續(xù)設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于4.5m。(9)當模板支撐

57、架高度大于4.8m時，頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m。（10）剪刀撐的斜桿與地面夾角應在450600之間，斜桿應每步與立桿扣接。3.9.2、柱模板安裝要求柱模板的安裝應符合下列要求：1）、現(xiàn)場拼裝柱模時，應及時加設備臨時支撐進行固定，斜撐與地面的傾角宜為60，不能將大片模板系于柱子鋼筋上。2）、四片柱模就位組拼經對角線校正無誤后，應立即自下而上安裝柱箍。3）、若為整體預組合柱模，吊裝時應采用卡環(huán)和柱模連接，不得用鋼筋鉤代替。4）、柱模校正，應采用斜撐或水平撐進行四周支撐，以確保整體穩(wěn)定。當柱模高度超過4m時，應群體或成列同時支模，并應將支撐連成一體，形

58、成整體框架體系。當需單根支模時，柱寬大于500mm應每邊在同一標高上不得少于兩根斜支撐或水平撐。斜撐與地面的夾角為4560，下端還應有防滑移的措施。5）、邊、角柱模板的支撐，除滿足上述要求外，在模板里面還應于外邊對應的點設置既能承拉又能承壓的斜撐。3.9.3、其他結構模板安裝要求其他結構模板的安裝應符合下列要求：1）、安裝挑檐等模板進，其支撐應獨立設置，不得支搭在施工腳手架上。2）、安裝懸挑結構模板時，應搭設腳手架或懸挑工作臺，并應設置防護欄桿。作業(yè)處的下方不得有人通行或停留。3）、在懸空部位作業(yè)時，操作人員應系好安全帶。3.10 模板拆除一般要求3.10.1 拆模時混凝土的強度應符合設計要求

59、；當設計無要求時，應符合下列規(guī)定：（1）不承重的側模板，包括梁、柱的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。（2）在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)實際混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆模，經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續(xù)拆除。（3）已拆除模板及其支架的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度 標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。3.10.2 拆模之前必須有拆模申請，并根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊強度記錄達一規(guī)定時，技術負責人方可批準拆模。3.10.3 各類模板拆除的順序和

60、方法，應根據(jù)模板設計的規(guī)定進行。如果模板設計無規(guī)定時，可按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支呆的順序進行拆除。3.10.4 拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發(fā)生事故。3.10.5 拆模時下方不能有人，拆模區(qū)應設警區(qū)應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。3.10.6 拆除的模板向下運傳遞，要上下呼應，不能隨取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重機吊運拆除的模板時，模板應堆碼整齊并捆牢，才可吊運，否則在空中造成“天女散花”是很危險的。3.107 現(xiàn)澆柱模板拆除柱模板拆除順序如下：拆除斜撐或拉桿（或鋼拉條）自上而下拆除柱箍或橫楞拆除緊楞并由上向下拆除模板連接件、模板面。