1、金洲國際B棟工程B2、B3棟轉換層模板支撐及混凝土施工方案第一章 工程概況一、工程概況興義市金洲國際居住小區B棟，位于興義市機場大道側建筑面積：總建筑面積35666.7m2,其中地下部分1678.8 m2，地上部分33987.9m2。結構類型：框支剪力墻結構，地下一層，地上32層。建筑安全等級二級，地基基礎設計等級甲級，本工程合理使用年限50年。該工程B-2、B-3棟轉換層梁板面結構標高均為-0.450米，層高為4.8m，為梁式轉換層。支撐高度4.8米，支撐立桿直接支撐在地下室底板上。梁截面尺寸分別為50080011001800，根據其荷載和支撐設計，將該轉換層的梁分為四類分別進行支撐。（詳情

2、見梁分類表），轉換層板厚200mm，剪力墻及柱混凝土標號C45，梁板混凝土標號C50。梁截面尺寸統計表序號類型截面尺寸1第一類9501800、10001800、11001800、9501700、80018002第二類7001400、5001500、6001500、7001500、7501500、9501500、6001600、8001600、7001700、5001500、6001000、6001200、6001300、60014003第三類500800、4001200、5001200、5001300、5001400本工程最大梁截面11001800，集中線荷載63.16KN/m，屬于建設部（2

3、009）87號和254號文件規定的需單獨編制方案并需專家論證的高大模板范圍。二、施工平面布置詳見平面布置圖（圖一）。三、施工要求確保在施工過程中支撐體系的剛度、穩定性。四、技術保證條件模板的搭設和拆除需嚴格執行本專項施工方案。第二章 編制依據一、現行相關標準、規范、規程1、工程測量規范（GB50026-93）2、建筑工程測量規程（DBJ01-21-95）3、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）4、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）5、施工現場臨時用電技術規范（JGJ46-2005）6、建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）7、建筑施工安全檢

4、查標準（JGJ59-99）9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）（2002版）10、建筑施工模板安全技術規范JGJ162(2008版)11、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）（2006版）12、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）13、混凝土質量控制標準（GB50164-92）14、混凝土泵送施工技術規程（JGJ/T10-95）15、混凝土結構耐久性設計與施工指南（CCES01-2004）16、大體積砼施工技術規范（GB50496-2009）17、工程建設標準強制性條文(房屋建筑部分)（2002年版）18、施工手冊（第四版）19、建質

5、（2009）87號文件危險性較大的分部分項工程安全管理辦法20、建質（2009）254號文件建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則二、施工圖紙及有關文件 1、建筑設計施工圖紙2、混凝土結構設計施工圖紙3、金洲國際居住小區B棟施工組織設計4、圖紙會審記錄、工程洽商、設計變更通知單5、貴州建工集團建筑工程施工工藝標準第三章 施工計劃一、施工部署該轉換層分為B2，B3兩個獨立區段，由于現場勞動力與機具的限制，混凝土的澆筑順序為兩個區域依次進行。超大梁混凝土分層下料、分層振搗，每次澆筑厚度400mm左右，由于轉換層受力情況比較復雜，混凝土施工中不得留下冷縫。如需設置施工縫，報請設計院、甲方及監理

6、同意確定位置。二、施工進度計劃施工進度計劃按總進度計劃要求進行控制，該轉換層施工周期控制在40日歷天內。詳見轉換層施工進度計劃表三、材料與設備需用量計劃（一）支撐系統的選擇根據項目的實際情況和工程特點，決定本工程的高支模板體系的支撐系統采用扣件式鋼管腳手架。支撐系統的材料選用： 1、鋼管：1） 材質：采用Q235鋼，每批鋼管進場時，若對質量不明或有懷疑時，應將進場鋼管抽樣進行機械性能試驗，承重桿件的鋼材，還應滿足抗拉強度，伸長率、屈服點和硫、磷含量的要求。2） 規格：采用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，用于立桿、水平桿、斜桿和剪刀撐的鋼管長度應為46m，其重量在25kg以內，適合工人操

7、作。3）鋼管質量檢查要求項次檢查項目驗收要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼管材質證明3表面質量表面應平直光滑、不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4外徑、壁厚誤差0.50mm、誤差0.35mm5端面應平整，端面切斜的偏差1.70mm舊管6鋼管銹蝕程度應每年檢查管壁上銹蝕的深度0.5mm7其它項目同新管4）鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。2、扣件：機械性能不低于KT338的規定，扣件的附件（T型螺栓、螺母、墊圈）所采用的材料符合GB20079中Q235鋼的規定，螺紋均要符合GB19681的規定，墊圈則要符合GB9676的規定，扣件不應有裂紋、氣孔,也不應有疏松、砂眼或其影響使用性能的鑄造缺

8、陷，扣件與鋼管的貼面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm；扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm。扣件質量應按下表檢查扣件質量檢查表項次檢查項目驗收要求新扣件1產品質量合格證必須具備2生產許可證、專業檢測單位測試報告3表面質量及性能應符合技術要求規定4螺栓不得滑絲舊扣件5同新扣件3、4項注：鋼管及扣件除有相應的材質合格證明外還需抽樣送檢，必須送檢合格后才能用于工程中。3、木材(1) 模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2) 模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材

9、材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。(4) 主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。(5) 當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB 50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。(6) 當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB 50005的標準進行。(7) 施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規

10、定1) 制作的原木、方木結構，不應大于15%；2) 板材和規格材，不應大于20%；3) 受拉構件的連接板，不應大于18%；4) 連接件，不應大于15%。4、膠合模板(1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于18mm，并應符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB 70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠

11、質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。（二）模板的選擇本工程梁、樓板、柱及剪力墻模板均選用18mm厚膠合板。（三）混凝土選擇：本工程所使用的混凝土全部采用商品混凝土，采用混凝土輸送泵輸送至施工現場。（四）材料與設備計劃表序號材料名稱規格型號數量序號設備名稱規格型號數量1鋼管483.5200T11平電刨MB-F513C2臺2扣件直角1.5萬套12圓盤鋸4002臺3扣件旋轉0.3萬套13輸送泵HBT602臺4扣件對接0.2萬套14鋼筋彎曲機640mm1臺5木方200010050100m315鋼筋切斷機40mm1臺6膠合板1830915183000 m216鋼筋調直機4122臺7激光垂準儀DJ31臺1

12、7砂輪切割機4003臺8經緯儀J21臺18沖擊電鉆164把9水準儀DS33臺19力矩扳手4把10振動棒5根20碘鎢燈10個第四章 施工工藝技術一、模板施工方案（一）、模板施工技術參數1、模板支撐材料的選用梁、板模板：18mm厚膠合板 木方：200010050 （后面計算取20009045） 鋼管：483.5鋼管(后面計算取483)扣件：旋轉扣件、十字扣件、對接扣件可調托座對拉螺桿：142、模板支撐系統參數設計（1）樓板模板，板厚200mm橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.80；采

13、用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；詳見圖二。（2）梁模板根據梁的截面將梁劃分為以下3個檔分別進行支撐系統設計及計算。第一類梁（詳見梁截面尺寸統計表）立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：4.80；梁兩側立桿間距(m)：梁寬+400mm；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：4；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連

14、接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；詳見圖三。第二類梁（詳見梁截面尺寸統計表）立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：4.80；梁兩側立桿間距(m)：梁寬+400mm；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；詳見圖四。第三類梁（詳見梁截面尺寸統計表）立桿沿梁跨度方

15、向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：4.80；梁兩側立桿間距(m)：梁寬+400mm；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；詳見圖五。（二）、工藝流程施工工序：測放軸線及標高、根據軸線彈出柱梁邊線、安裝柱墻模板及搭設鋼管架、安裝梁底模安裝梁側模及樓板模板、加固模板、檢查驗收。（三）、施工方法1、模板支撐體系安裝

16、按模板施工技術參數實施。2、滿堂模板支撐系統剪刀撐的設置滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式的剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。詳見圖六、七。3、鋪梁底模時，跨度大于4米的梁應按規范要求起拱。具體起搭高度為梁跨度的13%0。4、混凝土澆筑前，在支模架立桿保險扣下口處100mm用紅色油漆標注，混凝土澆筑時派專人進行觀察，發現下滑、偏移等情況立即匯報項目部，項目部根據現場情況決定是否全部撤離或采取加固措施。5、木工應配合鋼筋工

17、施工，在梁鋼筋未綁扎完畢并驗收前，不得安裝梁側模板；梁鋼筋驗收后，進行梁側模及板底模安裝。6、模板及其支撐系統必須滿足如下要求：（1）每根立桿底部應設置墊板,墊板厚度不得小于5cm；（2）嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平拉桿上。（3）上下可調托座其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。（4）在周圈外側和中間有結構柱的部位，采用鋼管抱箍的形式與建筑結構設置固結點，豎向間距同立桿步距。（5）保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確；（6）必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；模板接縫不得漏漿，對局部縫隙較大的應采用膠帶紙

18、封貼；（7）梁、板及柱支撐體系應連接成為一個整體；（8）澆筑砼前應清理干凈模板內的雜物和垃圾，并澆水濕潤模板。7、模板及其支撐系統拆除必須滿足如下要求：（1）拆除順序為后搭的先拆，先搭的后拆，先拆除非承重構件，后拆除承重構件，并應自上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除作業，分段拆除的高度不大于兩層。設有附墻連接的模板支撐體系，附墻連接必須隨支撐架體逐層拆除，嚴禁先將附墻連接全部或數層拆除后再拆支撐架體。（2）拆除梁底立桿時，應從跨中開始分別向兩端拆除。(四)檢查驗收1、 模板支撐系統的結構材料應按以下要求進行驗收、抽檢和檢測,并留存記錄、資料。2、對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產

19、許可證、檢測報告進行復核,并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。3、對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%,發現質量不符合標準、情況嚴重的,要進行100%的檢驗,并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料(由監理見證取樣)送法定專業檢測機構進行檢測。4、 應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查,抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130)的規定,對梁底扣件應進行100%檢查。5、模板支撐體系的驗收本工程高支撐體系必須在自檢合格的基礎上，經項目部、公司工程部及監理單位、甲方驗收合格后并經項目技術負責人和總監理工程師簽字確認后才能進行混凝土澆筑。驗收必須嚴格按本方案規定的參數及所涉及

20、的相關規范進行，遇有不合模數或不是整數倍的地方參數可以調整，但不得大于本方案設計參數。材料的材質要求及抽檢要求詳 “材料與設備計劃表”相關內容。二、混凝土施工方案各部位混凝土強度序號結構部位混凝土等級備注1梁、板樓梯C50800立方米2剪力墻、柱C45350立方米（一）、施工區域、流水段的劃分及施工順序考慮到施工作業面和工程量，混凝土澆灌分兩個方向同時進行。由于轉換層受力情況比較復雜，應避免因施工而導致的附加應力的形成，所以混凝土宜一次性澆筑成功，避免施工縫、冷縫的出現，避免疊加梁的出現。先就臨近的兩到三條梁進行分層澆灌，然后澆灌板。前層混凝土初凝前1個小時，將后層混凝土澆筑完畢或者利用塔吊運

21、輸混凝土進行蓋縫，依此程序循環進行澆灌，直至混凝土施工澆筑全面完成。 根據本層平面布置情況，合理布置混凝土澆筑路線。詳見圖八。（二）、施工程序及工藝流程因轉換層梁較大，故先澆筑完柱墻混凝土后，再進行梁板砼的澆筑。下圖為梁板施工階段的施工程序。（三）施工方法商品混凝土控制1、商品混凝土攪拌站按設計要求和泵送混凝土各項技術性能指標，進行混凝土原材料試配，優選配合比。2、商品混凝土采用混凝土罐車運輸，保證運輸到現場混凝土的坍落度必須符合配合比申請單，罐車到現場后測定其坍落度，并作好記錄。做到現場調度與混凝土攪拌站調度隨時保持聯系，確?；炷恋念愋汀盗糠显O計施工要求。3、在常溫情況下，混凝土初凝時

22、間為56小時。相鄰兩車的發車間歇時間應根據澆筑量、罐車數量、攪拌站的生產能力確定。在風雨、炎熱天氣運輸混凝土的罐車上應加遮蓋，防進水或水分蒸發。4、嚴把砼質量關，要求攪拌站必須派駐現場質檢員，一旦發現混凝土質量不合格，對混凝土進行退場處理。定期不定期派人去攪拌站檢查砂、石堆料場，水泥倉庫，檢查砂、石的含泥量，水泥的防雨情況。嚴禁將含泥量超標的砂、石和失效的水泥用于本工程中?；炷敛剂喜剂戏绞截Q向混凝土采用塔吊澆筑或輸送泵配合布料桿澆筑，水平、斜向混凝土采用輸送泵直接澆筑混凝土澆筑要求1、主體混凝土采用平板振搗器或插入式振搗器振搗。2、混凝土自吊斗口或布料管口下落的自由傾落高度不得超過2m。3、

23、澆筑混凝土時要分段分層連續進行，澆筑層高度根據結構特點、鋼筋疏密決定，控制在一次澆筑500mm。4、使用插入式振搗棒應快插慢拔，插點要均勻排列、逐點移動、順序進行、不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗作用半徑的1.5倍(一般為300-400mm)。振搗上一層時應插入下層50100mm，以消除兩層間的接縫。遇有梁柱節點或鋼筋較密時，振搗棒移動間距約為20cm，同時用30振搗棒振搗。5、澆筑混凝土要連續進行，不得中斷。如果必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，在前層混凝土初凝前1個小時，將后層混凝土澆筑完畢。建立交接班制度，下一班人員沒接班，上一班人員不能離開崗位。6、澆筑混凝土時應指派木工、鋼筋

24、工負責人員進行值班，隨時觀察模板、鋼筋、預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發生問題應立即處理并應在已澆筑的混凝土初凝結前修正完好。7、泵送混凝土時必須保證連續工作，如果發生故障，停歇時間超過45分鐘或混凝土出現離析現象，應立即用壓力水或其他方法沖洗管內殘留的混凝土。墻混凝土澆筑8、混凝土分層澆筑、分層振搗，每次澆筑厚度400mm，澆筑厚度采用尺桿配手把燈加以控制?；炷琳駬v采用趕漿法，保證新老混凝土接槎部位粘結良好， 上下層的間隔時間不應超過2h。墻混凝土振搗插入點示意圖見下圖：墻洞口兩側混凝土高度保持一致，必須同時下灰、同時振搗，以防止洞口變形，大洞口下部模板開口補充振搗，后封閉洞口留

25、設透氣孔。振搗棒不得觸動鋼筋和預埋件，除上面振搗外下面要有人隨時敲打模板檢查，振搗時注意鋼筋密集及洞口部位不得出現漏振、欠振和過振。為保證混凝土密實，混凝土表面應以出現翻漿、不再有顯著下沉、不再有大量氣泡上泛為準。墻體澆筑時振搗棒每隔6m放一臺，不得來回搬動。墻體下料位置應在墻體實體處，澆筑洞口處混凝土時要使洞口兩側混凝土高度大體一致，并應兩側同時下灰，避開鋼筋密集處，嚴格控制每層入模厚度。澆筑墻體混凝土應連續進行，間隔時間不大于2小時。振搗時應特別注意鋼筋密集處（如洞口兩側、拐角暗柱）及洞口下方混凝土的澆筑；洞口兩側須同時澆筑、同時振搗，澆筑高度也要一致。鋼筋過于密集難于下棒時，可采用小直徑

26、30mm振搗棒；暗梁密集處振搗棒不易振搗，可采用插入附加鋼管，振搗棒在鋼管內振搗。柱混凝土澆筑為防止混凝土下落過程中離析，保證混凝土的澆筑質量，采用漏斗配導管澆筑，混凝土經漏斗沿導管下落至柱模底部。以400mm厚分層澆筑?；炷寥肽Ｇ邦A先在柱四個角箍筋處下4根振動棒，同時開動對角2根振搗棒振搗，不得4根同時振搗。振搗棒下棒圖如下： 普通梁板混凝土澆筑梁板按框架格順序澆筑，每框架格先將梁根據高度分層澆筑成階梯形，當達到板底位置時即與板的混凝土一起澆搗，隨著階梯形的不斷延展，則可連續向前推進，傾倒混凝土方向與澆筑方向相反。梁幫及梁底部位要用30 或50 插入式振搗棒振搗密實，振搗時不得觸動鋼筋和預

27、埋件。梁、柱節點鋼筋較密時要用小直徑振搗棒振搗，并加密棒點。板采用平板振搗器振搗密實，澆筑板的混凝土虛鋪厚度要略大于板厚，振搗完畢后用1.54m刮杠刮平，用木抹子抹平，并拉線檢查板面標高，嚴格控制平整度，尤其墻柱根部。轉換梁混凝土澆筑超大梁混凝土分層下料、分層振搗，每次澆筑厚度400mm左右。混凝土振搗采用趕漿法，上下層的間隔時間不應超過2h，以保證新老混凝土接槎部位粘結良好。由于該轉換層梁最大達11001800mm，該部分的混凝土為大體積混凝土，應按大體積混凝土的要求進行施工，本方案不作詳細敘述，另行編制大體積混凝土施工方案進行施工控制。混凝土養護1、混凝土養護以保濕養護為主，以防止水分蒸發

28、過快而使混凝土失水。2、柱墻模板拆除前對混凝土充分灑水養護，使水分通過模板與混凝土的間隙滲入混凝土中，模板拆除后用塑料薄膜包裹覆蓋，邊角接茬部位要嚴密并壓實，且從墻柱頂面灑水養護。3、水平結構先覆蓋塑料薄膜，在塑料薄膜上再覆蓋麻袋，灑水養護。4、對斷面1m的柱、梁混凝土按大體積混凝土養護，模板拆除后包裹塑料薄膜和無紡布進行保溫保濕養護。塑料薄膜包裹要嚴密，養護以薄膜內面有蒸汽形成的水珠為標準。對有測溫要求的梁，要按測溫情況對表面的包裹層厚度及時調整。5、混凝土的養護要派專人進行，混凝土強度達到1.2MPa（以手用力按壓無痕跡為參考）以后，允許操作人員在上行走。（四）質量保證措施1、落實施工技術

29、保證措施、施工技術交底、安全交底，嚴格執行有關規定。2、合理調度攪拌輸送車送料時間，逐車測量混凝土的坍落度。3、嚴格控制每次下料的高度和厚度，保證分層厚度500mm。4、振搗方法要求正確，不得漏振和過振?？刹捎枚握駬v法，以減少表面氣泡，即第一次在混凝土澆筑時振搗，第二次待混凝土靜置一段時間再振搗，而頂層一般在0.5h后進行第二次振搗。5、嚴格控制振搗時間和振搗棒插入下一層混凝土的深度，保證深度在50100mm，振搗時間以混凝土翻漿不再下沉和表面無氣泡泛起為止。6、澆筑混凝土過程中，為了防止鋼筋位置的偏移，在人員主要通道處的底板鋼筋上鋪設腳手板，操作工人站立在腳手板上，避免踩踏板的鋼筋，不碰動

30、預埋件和插筋。7、在交叉作業時，嚴禁操作人員用重物沖擊模板，不允許在模板吊幫上蹬踩，保護模板的牢固和嚴密。8、拆模時，注意鋼管或撬棍不要劃傷混凝土表面及棱角，不要使用錘子或其他工具劇烈敲打模板面。用塔吊吊裝模板時，要緩慢移動位置，避免劇烈撞擊。9、已拆除模板及其支架的結構，應在混凝土達到設計強度后，才允許承受全部計算荷載。施工中不得超載使用，嚴禁堆放過量建筑材料。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算加設臨時支撐。10、處于通道或運輸工具所能到達的各個陽角均用竹膠板包裹，防止陽角被碰掉或碰壞。 11、在混凝土澆筑完畢后，要派工人及時清理現場，做到工完場清。12、混凝土強度到達1.2N/mm

31、2之前不準上人。第五章 施工安全保證措施一、質量控制本層的施工質量直接關系到塔樓的使用安全與壽命，必須引起高度重視，不可掉以輕心。因而做到方案切實可行，各種措施有效落實，確保施工安全及質量。模板支架搭設必須按設計和核算的要求進行，所選用的鋼管無銹蝕嚴重的現象，木枋無腐蝕現象。模板安裝必須有足夠的強度，剛度和穩定性，拼縫應嚴密，幾何尺寸準確，加固支撐和對拉螺栓牢固，澆筑砼時由專人加強對模板的觀察，如有異常及時撤離人員并根據現場實際情況采取相應措施予以處置，嚴禁出現模板變形和下沉等現象。鋼筋綁扎嚴格按設計圖紙和變更通知要求施工，進場的原材料和直螺紋連接符合要求，并按規定抽樣檢驗，嚴禁不合格的材料用

32、于本工程上，由于大梁鋼筋自重較大，梁底砼墊塊應有足夠的強度，不能用砼墊塊，按間距300mm設置大理石墊塊。砼配合比應滿足設計和泵送要求，砼的緩凝時間應在4小時以上，砼的攪拌，輸送設備必須保障，輸送設備除配備一臺外，尚應備用一臺，以防出現設備故障時應急。砼的澆筑時應安排專人跟班作業，以確保砼的布料，振搗及養護符合要求。二、組織保障1、建立健全安全管理體系，安排專職安全員負責抓安全工作。（安全保證體系見下圖）項目經理、項目副經理、項目技術負責人及質量員配置專職質量員設立監控管理部有計劃地組織資金?？顚Ｓ糜晌镔Y設備部提供必要的物質由綜合管理部負責質量信息的收集管理安全保證體系建立安全管理制度建立安全

33、信息系統提供必要物資保證資金投入設立專職機構配置專業人員成立領導小組過程控制定期檢查巡視檢查旁站監督進行復檢班前活動制安全生產責任制交接班制三級教育制安全交底制安全生產獎罰制安全檢查制物質設備部監控管理部施工管理部經營核算部綜合管理部作業班組安裝隊2、安全組織機構材料盧福倫搬運班后勤徐兆熊食堂保衛普工班混凝土班機電班木工班鋼筋班裝飾班水電安裝架工班施工劉富國項目經理：李明忠安全員：袁昆技術負責人：冷國權3、建立建全安全生產責任制 安全生產責任制詳見施工組織設計。三、經濟措施1、施工現場建立各級管理人員安全生產崗位責任制，嚴明獎懲，用法律手段、經濟手段管理生產。 2、對違反安全法律法規及安全規章

34、制度的一律進行經濟處罰、若情節嚴重的違反了刑法的，將送交刑事機關依法處理。3、凡是違章作業，多次不聽從項目管理人員教育的一律嚴肅處理。4、凡未經許可破壞安全設施的操作人員，視其情節輕重給予經濟處罰。四、技術措施1、嚴格執行安全生產責任制，模板支撐系統搭設前,項目工程技術負責人或方案編制人員應當根據專項施工方案和有關規范、標準的要求,對現場管理人員、操作班組、作業人員進行安全技術交底,并履行簽字手續。安全技術交底的內容應包括模板支撐工程工藝、工序、作業要點和搭設安全技術要求等內容,并保留記錄。2、腳手架搭設人員必須經過培訓,取得建筑施工腳手架特種作業操作資格證書后方可上崗，禁止非本工種人員從事特

35、種作業，必須符合特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）；其他相關施工人員應掌握相應的專業知識和技能。3、作業人員應嚴格按規范、專項施工方案和安全技術交底書的要求進行操作,并正確配戴相應的勞動防護用品。4、從事2m以上高處作業人員，必須系好安全帶。5、搭設時嚴格按照施工工序進行，模板支撐系統在沒有固定前，禁止利用拉桿支撐攀登，禁止在拆除的模板上進行操作。6、為防止破壞模板成品及支撐系統，在施工過程中應做到：不讓重物沖擊支好的模板、支撐。7、施工人員在施工過程中，必須精力集中，注意各洞口及臨邊的防護，酒后不準上班。8、作好現場模板及其它易燃物品的堆放管理，堆放場地內必須配備滅火器材。9、

36、模架拆除時應按順序逐塊拆除，拆除時應先搭設的后拆，后搭的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分；拆除頂板時，應設臨時支撐，確保安全施工。10、模架在拆除過程中，除操作人員外，下面不得站人，高處作業時操作人員必須系安全帶，連接件必須放在工具袋中，防止掉落。11、本工程高支撐體系必須在自檢合格的基礎上，經項目部、公司工程部及監理單位、甲方驗收合格后并經項目技術負責人及總監理工程師簽字確認后方可澆筑混凝土。12、在混凝土施工工程中，由項目監控管理部組織，施工管理部配合，配備20人左右的應急組，并派專人對高支撐體系進行監控，防止意外發生。13、高支撐體系的拆除，必須經項目安全負責人及項目技術負責人同意后方

37、可進行。14、遇到風力大于6級以上或大到暴雨天氣時，禁止進行作業。五、應急預案1、項目成立應急救援領導小組，明確各組管理人員的職責，成員小組由項目經理任組長，組員包括各部門負責人及其他項目部管理人員等。組 長：李明忠 電話號碼：副組長：冷國權 電話號碼：副組長：李慶倫 電話號碼：組 員：施工管理人員（蘭奎、袁昆、徐兆熊）、班組長（李明、張玉發、劉強） 2、應急救援領導小組及其成員職責（1）應急救援領導小組、責項目范圍內的應急響應工作；、負責重大事故的協調指揮工作；、負責本項目部在發生事故時的現場處理工作。（2）應急救援小組成員職責、負責監督執行本措施；、負責制定并執行本項目的應急預防措施；、負

38、責本項目在發生事故時的協調指揮工作；、負責協助小組長在發生事故時的現場處理工作。3、當事故發生后，現場有關人員應立即報告現場負責人及事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現場。按照有關規定，及時報告企業安全管理部門和本企業安全生產負責人，及請求救援。4、發生高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。(1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平

39、臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。(2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。(3)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。(4)發現傷者手足骨折，不要盲目搬

40、動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。(5)遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上

41、臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1/3處。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。(6)動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往金陽醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。5、發生支模坍塌應急救援(1)施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。(2)在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。(3)當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事

42、態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。(4)在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。(5)現場急救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉往醫院。(6)立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。(7)按規定上報有關主管部門請求救援。6、物體打擊事故應

43、急救援施工區發生物體打擊事故，最早發現事故的人迅速向應急領導小組報告，通訊組立即召集所有成員趕赴出事現場，了解事故傷害程度；警戒組和疏散組負責組織保衛人員疏散現場閑雜人員，警戒組保護事故現場，同時避免其他人員靠近現場；急救員立即通知現場應急小組組長，說明傷者受傷情況，并根據現場實際施行必要的醫療處理，在傷情允許情況下，搶救組負責組織人員搬運受傷人員，轉移到安全地方；由組長根據匯報，決定是否撥打120 醫療急救電話，并說明傷員情況，行車路線；通訊組聯系值班車到場，隨時待命；通訊組安排人員到入場岔口指揮救護車的行車路線警戒組應迅速對周圍環境進行確認，仍存在危險因素下，立即組織人員防護，并禁止人員進

44、出。注：若第一現場決策人員不在時，可由第二決策人代指揮，若第二決策人不在時可由第三決策人代替指揮，依次類推。當施工人員發生物體打擊時，急救人員應盡快趕往出事地點，并呼叫周圍人員及時通知醫療部門，盡可能不要移動患者，盡量當場施救。如果處在不宜施工的場所時必須將患者搬運到能夠安全施救的地方，搬運時應盡量多找一些人來搬運，觀察患者呼吸和臉色的變化，如果是脊柱骨折，不要彎曲、扭動患者的頸部和身體，不要接觸患者的傷口，要使患者身體放松，盡量將患者放到擔架或平板上進行搬運。7、除以上所述安全應急救援措施外，如有不詳盡之處，還應參照項目部的專項安全事故應急救援預案執行。8、常用應急電話火警119 匪警110

45、 醫療急救120或96999 氣象122六、 監控檢測由于現場鋼管支撐較密集，無法采用經緯儀和水平儀進行檢測。故采用線砣進行施工過程自我監測。1、監測項目：支架沉降和位移。2、測點布設：在梁1/2跨位置，每個監測剖面布設三個支頂沉降觀測點。3、監測方法：在監測點安裝一個線砣，并記錄其與地面的距離，作為監測依據。澆筑過程中測量該距離與原始距離對比。3、監測頻率：澆筑混凝土過程中實施監測，監測頻率不超過30分鐘一次，監測時間從混凝土開始澆筑到混凝土初凝為止。4、變形監測預警值：大梁支架沉降位移為25mm。扣件下移為10mm，達到以上數值時應立即拆離所有施工人員，并根據現場具體情況決定是否該采取加固

46、措施及如何在保證安全的前提下進行加固。第六章 勞動力計劃勞動力計劃見勞動力用量計劃表勞動力需用量計劃表 單位：人工種數量工種數量工種數量專職安全員3班組兼職安全員6檢測人員12鋼筋工50架子工20模板工60砼 工20水電工10普工10第七章 計算書及相關圖紙一、樓板模板及支撐架計算（一）參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.80；采用的鋼管(mm):483.5（按3.0計算） ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑

47、承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):400.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm)

48、:200.00；（二）板底模面板驗算：取1米寬度驗算截面模量W=10001818/6=5.4104mm3，慣性矩I=1000181818/12=4.86105mm4(1)荷載計算：1）砼自重：240.21.0=4.8KN/M2）鋼筋自重： 1.10.21.0=0.22KN/M3）模板自重：0.351.0=0.35KN/M4）施工及設備荷載：2.51.0=3.0KN/M 設計值q=1.2(4.8+0.22+0.35)+1.42.5=9.94KN/M板底模按簡支梁計算,計算見圖如下： 均布荷載簡圖： q=9.94KN/M集中荷載簡圖：（2）抗彎強度驗算：按均布荷載計算最大彎矩M=0.125ql2=

49、0.1259.940.40.4=0.2KMM按集中荷載計算最大彎矩M=0.125ql2+PL/4=0.1250.420.40.4+3.50.4/4=0.36KMM按集中荷載計算所得最大彎矩值驗算彎曲應力=M/W=0.36106/5.4104=6.67N/mm2=13(滿足要求)（3）撓度驗算：經核算均布荷載產生繞度值較大，按均布荷載驗算=5q14/384EI=(55.374004)/38490004.86105=0.41mmL/400=1mm(滿足要求)2、小楞驗算截面模量W=459090/6=60750mm3，慣性矩I=45909090/12=2733750mm4（1）荷載計算1）砼自重：2

50、40.20.4=1.92KN/M2）鋼筋自重1.10.20.4=0.09KN/M3）模板自重：0.350.4=0.14KN/M4）施工及設備荷載：2.50.4=1.0KN/M作用于小楞的荷載設計值q=1.2(1.92+0.09+0.14)+1.41.0=3.98KN/M 小楞按三跨連續梁計算,計算見圖如下：q=3.98KN/M（2）抗彎強度驗算：最大彎矩M=0.1ql2=0.13.980.80.8=0.26KMM彎曲應力=M/W=0.26106/60750=4.28N/mm2=13(滿足要求)（3）抗剪強度驗算：最大剪力：V=0.6ql=0.63.980.8=1.91KN最大剪應力：=3V/2

51、bh=31.91103/250100=0.57N/mm2=1.4N/mm2(滿足要求)（4）撓度驗算：=0.667ql4/100EI=(0.6672.158004)/10090002733750=0.59mmL/400=2mm(滿足要求)3、外楞計算：鋼管的材料參數：彈性模量2.06105N/mm2，抗彎設計值=205N/mm2，截面模量W=4490mm3，慣性矩I=107777mm4（1）荷載計算1）砼自重：240.20.40.8=1.54KN2）鋼筋自重：1.10.20.40.8=0.07KN3）模板自重：0.350.40.8=0.11KN4）施工及設備荷載：2.50.40.8=0.8KN

52、作用于外楞的荷載設計值P=1.2(1.54+0.07+0.11) +1.40.8=3.18KN計算簡圖如下：P=3.31KN(2)抗彎強度驗算：最大彎矩M=0.175PL=0.1753.180.8=0.45KNM彎曲應力=M/W=0.45106/4490=100.2N/mm2=205(滿足要求)(3)撓度驗算：=1.146PL3/100EI=(1.1461.721038003)/1002.06105107777=0.45mmL/400=2.0mm(滿足要求)(4)扣件抗滑驗算支座反力R中=1.153.18+3.18=6.84KN8KN采用單扣件。5、立桿穩定性計算作用于梁底中立桿的荷載N=6.

53、84KN計算長度l0=K1K2(h+2a)=1.167+1.137(1500+2100)=2256mm =l/i=2256/15.8=143查表得穩定系數為=0.336=N/A=6.84103/0.336424=48N/mm2=205 (滿足要求)二、梁模板支撐驗算根據各種梁斷面尺寸，現將轉換梁按高度分為三類?，F對第一類梁進行驗算，按最大截面尺寸梁 （11001800mm，梁跨度7.2m）（一）參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：1.10；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：200.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a

54、(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：4.80；梁兩側立桿間距(m)：1.50；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：4；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2

55、.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：8；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：8；主楞豎向支撐點數量

56、：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，800mm，1300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：90.00；高度(mm)：45.00；（二）梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度

57、，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.800m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、43.200 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W

58、- 面板的凈截面抵抗矩，W = 601.81.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.64=3.36kN/m；計算跨度: l = (1800-200)/(8-1)= 228.57mm；面板的最大彎矩 M= 0.112.851(1800-200

59、)/(8-1)2 + 0.1173.36(1800-200)/(8-1)2= 8.77104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.851(1800-200)/(8-1)/1000+1.23.360(1800-200)/(8-1)/1000=4.153 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 8.77104 / 3.24104=2.7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.7N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250

60、 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 12.851N/mm； l-計算跨度: l = (1800-200)/(8-1)=228.57mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67712.851(1800-200)/(8-1)4/(10060002.92105) = 0.136 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1800-200)/(8-1)/250 = 0.914mm；面板的最大撓度計算值 =0.136mm 小于

61、面板的最大容許撓度值 =0.914mm，滿足要求?。ㄋ模┝簜饶０逯蔚挠嬎?.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.153/0.600= 6.921kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度90mm，高度45mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 194.54.5/6 = 30.38cm3；I = 194.54.54.5/12 = 68.34cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.249 kNm，最大

62、支座反力 R= 4.568 kN，最大變形 = 0.903 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.49105/3.04104 = 8.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 8.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值 =0.903mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.5

63、68kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 1.011 kNm，最大支座反力 R= 12.702 kN，最大變形 = 1.026 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 1.01106/8.99103 = 112.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205

64、N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =112.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 1.026 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計算值 =1.026mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求?。ㄎ澹┐┝郝菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁

65、螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.702 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.702kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！（六）梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面

66、抵抗矩W分別為: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.80+0.300.50=27.720kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=27.720+2.800=30.520kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.127.72157.1

67、432+0.1172.8157.1432=7.65104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.427.720.157+0.452.80.157=1.94kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.127.720.157+1.22.80.157=5.32kN =Mmax/W=7.65104/2.70104=2.8N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其

68、中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=23.100kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =157.14mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =157.14/250 = 0.629mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67727.72157.14/(10060002.43105)=0.078mm；面板的最大撓度計算值: =0.078mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.629mm，滿足要求！（七）梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產

69、生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.32/0.5=10.639kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.110.6390.52 = 0.266 kNm；最大應力 = M / W = 0.266106/60750 = 4.4 N/mm2；抗彎強度設計值 f

70、 =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 4.4 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.6390.5 = 3.192 kN；方木受剪應力計算值 = 33.1921000/(24590) = 1.182 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.182 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.67710.6

71、395004 /(10010000273.375104)=0.165mm；方木的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.165 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.940kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=5.320kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.500-1.100)/40.500(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.500(1.800-0.200)0.300=1.004kN 簡圖(kN

72、m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N6=1.425 kN；N2=N5=11.207 kN；N3=N4=6.272 kN；最大彎矩 Mmax=0.384 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.175 mm；最大應力 =0.384106/4490=85.5 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 85.5 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!（八）梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算（九）扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技

73、術規范，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=11.207 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （十）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支

74、座反力： N1 =1.425kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1394.8=0.803kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.50-1.10)/4)0.500.30+(1.00/2+(1.50-1.10)/4)0.500.200(1.50+24.00)=1.944kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.500-1.100)/40.500=1.680kN；N =N1+N2+N3+N4=1.425+0.803+1.944+1.68=5.852kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo

75、/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.

76、7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=5851.985/(0.205424) = 67.3N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 67.3N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =11.207kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.

77、20.139(4.8-1.8)=0.803kN；N =N1+N2 =11.207+0.502=11.709kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: l

78、o = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=11708.871/(0.205424) = 134.7N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 134.7N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，

79、滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.003；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.423；鋼管立桿的最大應力計算值；= 11708.871/(0.423424) = 65.3N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 65.3N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 其余類型梁模板支撐經計算，均滿足要求，計算略。