1、 烏魯木齊軌道交通一號線工程鐵路局站 編 制： 日期 審 核： 日期 審 批： 日期 中鐵一局集團有限公司烏魯木齊軌道交通1號線工程11標段項目經理部二一六年七月 新疆.烏魯木齊目 錄1 工程概況- 3 -2 編制依據- 3 -3 操作平臺搭設方案- 4 -3.1 施工流程- 4 -3.2 腳手架搭設的技術要求與允許偏差- 4 -4 安全質量保證措施- 4 -5 注意事項- 6 -6 計算書- 6 -1 工程概況烏魯木齊市軌道交通1號線工程11標段鐵路局站位于北京路與河南路相交路口，沿北京路路中布置，為1號線與4號線換乘車站，兩站間設置聯絡線。1號線換乘車站起訖點里程為ZDK15+890.08
2、2ZDK16+174.682，長度為284.6米，標準段寬度23.3米，4號線換乘節點為四層雙柱三跨結構，與4號線相交節點及節點以南為三層雙柱三跨鋼筋混凝土框架結構。本方案施工范圍為鐵路局站二期及附屬結構部分的臨時腳手架操作平臺，用于施工側墻防水。車站底板厚度為0.9米，中板厚度0.35米，頂板最大厚度0.8米，側墻最大厚度0.8米；換乘節點以南的二期主體為三層雙柱三跨鋼筋混凝土框架結構，車站采用明挖順筑法施工，車站位于道路中部，側墻單次澆筑最大層高為5700mm。故腳手架操作平臺高度最高不超過5m。平臺支架采用483.5鋼管及可鍛鑄鐵扣件搭設； 立桿縱距1.8m，立桿橫距1.5m，立桿步距1
3、.5m，腳手架搭設高度為5m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度為0.1m，平臺底鋼管間距離為300mm，水平桿與立桿連接采用雙扣件。2 編制依據（1）烏魯木齊市軌道交通1號線工程11標合同文件；（2）烏魯木齊軌道交通1號線工程11標段施工組織設計；（3）烏魯木齊市軌道交通1號線工程施工圖第四篇第十三冊鐵路局站；（4）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130）3 操作平臺搭設方案3.1 施工流程場地清理材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿水平橫桿水平縱桿剪刀撐鋪腳手板安裝防護欄桿安裝安全網3.2 腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、
4、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不
5、少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應的連接要求4 安全質量保證措施1、腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。搭設腳手架人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋。2、腳手架搭設時應按下列階段進行質量檢查，發現問題及時校正。 3、使用階段 1）操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，側墻防水卷材不得超過2卷，人數不得超過5人； 2）不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備； 3）六級及六級以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業，雨后上
6、架操作有防滑措施。 4）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 5）連墻桿撐；要拆除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準。嚴禁在腳手架基礎及其鄰近進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 5）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守； 4、腳手架的拆除 1）接收到項目部腳手架架體拆除任務書后方可進行拆除作業工作。 2）拆除現場設警戒區域，掛醒目的警戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續施工，監護人員履行職責，配備良好的通訊裝置。 3）仔細檢查吊運機械包括夾具是否安全可靠，吊運機械不允許搭設在腳手架上
7、，另立設置。 4）拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料、物件及垃圾塊，所有清理物安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。 5）按搭設的反程序進行拆除，即安全網豎腳手板墊鋪腳手板防護欄桿剪刀撐桿連墻桿大橫桿小橫桿立桿底排的大橫桿、擱柵、平桿、斜撐桿。（即先搭后拆，后搭先拆的順序進行拆除。） 6）不允許分立面拆除或上、下二步同時拆除，認真做到一步一清、一桿一清。 7）所有連墻桿、剪刀撐桿件、隔立板、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降。不準先行拆除。 8）所有桿件與扣件，在拆除時分離，不允許桿件上附著扣件輸送到地面或兩桿同時拆下輸送地面。 9）所有鋪腳手板拆除時，自外向里豎
8、立，搬運防止自里向外翻起。嚴禁腳手板上的垃圾物件直接從高處墜落傷人。當日完工后，仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，及時進行修復或繼續完成至一個程序，一個部位的結束，方可撤離崗位。5 注意事項 1、 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。2、 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。3、 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。4、 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。5、 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。6、 一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐。7、 拆除作業必須由上而
9、下逐層進行，嚴禁上下同時作業。 8、各構配件嚴禁拋至地面。6 計算書（1）基本參數立桿橫向間距或排距la(m):1.50，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):1.80，平臺支架計算高度H(m)：5.00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：300.00；鋼管類型:483.5，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；（2）荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):1.000；施工均布荷載(kN/m2):1.000；（3）縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載
10、下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1）荷載的計算：腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kN/m；堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 10.3 = 0.3 kN/m；活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m2）強度驗算:依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-)5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q
11、1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布荷載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.20.3 = 0.648 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.3 = 0.42 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.10.6481.82 + 0.117 0.421.82 = 0.369 kNm ；最大支座力 N = 1.10.6481.8 + 1.20.421.8 = 2.19 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.369106 / (5080) = 72.67 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205
12、 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 72.67 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: = 5ql4/384EI均布恒載: q = q11 + q12 = 0.54 kN/m；均布活載： p = 0.3 kN/m； = (0.677 0.54+0.9900.3)18004/(1002.06105121900)=2.77 mm；縱向鋼管的最大撓度為 2.77 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1500/150與10 mm，滿足要求！（4）立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: = N/A
13、KH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.159 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005(5-4)=0.995； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(
14、JGJ130)，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130)表5.3.3；= 1.79； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.791.5 = 3.133 m；L0/i = 3133.395 / 15.8 = 198 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.184 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =9159 /
15、( 0.184489 )= 101.794 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 101.794 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =9159 /( 0.53489 )= 35.34 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 35.34 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.003 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 1989.852 / 15.8 = 126 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =9159 /( 0.417489 )= 44.916 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 44.916 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！
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