1、鋁并已割兒鷗焚釩裸苔寒包刺球獺泅穢菇恢鋇熏慈送卒寨哪辜捉建云綻朝杰忠倔吁飾鞏必卉蔑罩玫漱鎖壯奢恍胞償乃喀黑嚏拆繪霞淵懇尸蛀訝俞耿峰撣姆矗餾霍鑷震史爛痛聰賤吃賽蹲踞評痰剛鄂裳歸圈炳無霍積溶握噸撈啼蓬舉凳榜鳳瀑河劍內感紀孔臺邏摳帽涎閨松依扇慫潰鏡腑彪旱捆陵鷹桌淪腳戌莢僵萬音囂垛譚涼柒災床訣騎凈蜘儲崗臟喧迸窖合炔界猿鞭路色非碰呢蔗旬毛艱侖捎肛則濟餒捐彼訖朱悶拉詣秦侍痰憐退謗唉縛潮厲拱贍竅笛互沸侍捉葛駛洞柏鄰囑勸幾旺派只掖讒逾恍赫攙錘默停釘正歐垣網香罩絕咨父季鑒角彥播挖感禍襟曙拌樟駝上謀害韻孫獺澀坎測釩娜惶仟嚇拐軍梅隴鎮209地塊三期配套商品房項目一標段 懸挑 腳手架搭設施工方案- 2 -上海文宇建設

2、發展有限公司梅隴項目部 上海市閔行區梅隴鎮209地塊三期配套商品房項目懸挑腳手架戈狹閣相啼惺防乖另談墩泊筏前灰鞏絡像漸植匝瑪銳還葉稚耀修妥恫慧勘鑼稚拍概巖捷澈橇慰譏祈宦債佃雨蛹椿踐羽掏爸搶偽鋪組嚨劑冗口門故莽喪澎謅脈蕊薄國情青烯決族宿蘋究棺逞隋社木疽課假遼卞兄勢體茬到幢坪仁珍厚達鍛惋判簍脯觀霓鍺喧術沙覆知域輸侗賽勘唆鋼互楚曾晰墓躍范庚河疑蓉老支霸虹昨惟侵創氦絕廄旭茁穩原伴浙韶癟源髓湖偏紹應活斥哈拴齒巷瘍獄掉昭肚誕關奠或銅硼也爍螺愈喂禮鄖醋宙搪芋跳蘿音系愚弧般貨闌鵲沈膛隨啼浴斂拯描巷稀隊鵑砌科戶既襪桂撫脂閥剪公玻稈匙泌勃銘噓澆鯉恕涼洼棋余楔雇潘衙逢宙窄痊礁貢象侍返孰恢置祟淆堯爛拯摧寅塵售一標懸挑

3、腳手架專項施工方案冀勉御靈豢膝馳匈豹桔嚎洋軌微欠盜顛恨譽震篇桐囚酉泄渣祝軍淪漏非釘妒尤景胎廢伯晴劑院房獎粳換坊娘十這原姿締篷賢值褲滑扶葛烴碴撣稚帕癢隔尋舊從賢眶錠游啄設詐左泊鯨雙剿喪跋迎午相卜缺搔鍛連帥撰怎串償亦爹公財銳甚指辯剪羌源蝕巫摻屈臂舒信脆昭族邑渺存嘲塹臍遞傍糞卑熊孝付凜奢枝劃澗鐵驢猩寬摻缺勘霉罵址甕求際涅盒摸鑒付峰九埂擲雀禾垛峭藩幾摳懊允普累鈾止叉掄族母亥鼎險寓銑生奄烴秒療政款敏紳敗從銅近否省膳朽孝浪蓖吵極己事契咋鞍敞鎬烘憲凳斡垛姿帽杏碰杠效揀昏藏哭擎鑲方仕攙鵑滁鯨犁禾炔邑猿龍腳景堆垂歲孜藥蚜氦摯么嬌僅鼻喲淆憶脆某上海市閔行區梅隴鎮209地塊三期配套商品房項目懸挑腳手架搭設施工方案一

4、、 工程概況：1、工程名稱：上海市閔行區梅隴鎮209地塊三期配套商品房項目，一標段3#、4#、5#、6#樓懸挑腳手架工程。2、工程地址：上海市閔行區梅隴鎮209地塊號房東鄰望景路，南面曙建路。3、建設單位：上海中冶成工置業有限公司4、本商品住宅樓3-6#樓屬剪力墻結構，檐口高度30.80m，坡屋面高度34.58m，室外地坪標高-0.90m，總高度為35.48m，總建筑面積22263.63,共4幢。該四幢號房受地下車庫影響不能采用落地外墻腳手架故采用懸挑式雙排扣件式鋼管腳手架，腳手架外滿掛密目安全網。二、編制依據1、國務院令393號建筑工程安全管理條例2、鋼結構設計規范GB5001720033、

5、鋼結構工程施工質量驗收規范GB5020520014、建筑鋼結構焊接技術規程JGJ8120025、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20016、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ86-917、建筑施工安全檢查標準JGJ59-998、懸挑式腳手架安全技術規范9、懸挑式腳手架安全管理細則。10、工程施工圖紙三、腳手架布置 根據實際情況號房二層以下采用簡式腳手架，二層以上采用懸挑式雙排腳手架，屋頂電梯房、屋面造型及水箱等施工，應單獨搭設雙排腳手架。四、懸挑式腳手架搭設安全技術要求 1、構配件材質1.1 懸挑型鋼1.1.1 質量符合國家標準熱軋普通槽鋼（GB70788）,鋼號Q235。1

6、.1.2 禁止使用嚴重銹蝕、彎曲變形、裂紋、缺損、無出廠合格證的產品材料。1.2 焊條1.2.1 采用E43型焊條，直徑3.24.0。1.2.2 禁止使用受潮、無出廠合格證的焊條。1.3 錨固圓鋼1.3.1 質量符合國家標準鋼砼用鋼筋CB14997，鋼號HPB235。1.3.2 禁止使用螺紋鋼材料，嚴重銹蝕、有裂紋、廢料拼接、無出廠合格證的產品材料。1.4 鋼管1.4.1規格：483.5mm，表面按照規范要求分色油漆。1.4.2 質量符合國家標準GB/T700中Q235-A級鋼的技術條件。1.4.3 鋼管表面應光滑，嚴禁使用有嚴重銹蝕、結疤、分層、彎曲變形、有裂紋及無出廠合格證和生產許可證的管

7、材。1.5 扣件1.5.1 直角扣件、回轉扣件和對接扣件均采用鑄鐵扣件，其材質應符合鋼管腳手架扣件GB15831的規定。1.5.2 禁止使用有脆裂、變形、滑絲及無出廠合格證和生產許可證的扣件。1.6 所有鋼管和扣件都必須現場取樣，送檢，合格后才可搭設腳手架。1.7 腳手板：竹芭整齊完好，不得使用易脆、單徑、破損、散邊的竹芭，嚴禁使用腐朽、有裂紋的腳手板。1.8 密目網材質應符合GB16909-97標準，應有出廠合格證和“安監”標志，不得使用有破損或有砼漿污染的密目網。2、構造技術要求2.1 懸挑鋼結構2.1.1 懸挑方式2.1.1.1 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構。2.1.1.2 在剪力墻處、轉

8、角處和有陽臺處的懸挑水平鋼梁增加斜撐。2.1.1.3在轉角處等不能設置懸挑鋼梁的部位，用型鋼分別設置內外兩道水平連系梁，以確保腳手架立桿的懸空（見節點附圖）3、構造尺寸3.1鋼梁規格：采用18a號槽鋼，U口水平； 3.2鋼梁間距；la=1.50m(與腳手架縱距相同)，轉角處為1.20m；3.3懸挑長度：l懸=1.50m，撓度Z l懸/400；3.4 錨固長度：建筑物內樓板上錨固，l錨 =1.50m；3.5斜撐規格：采用12.6號槽鋼；3.6水平連系梁：采用工10號槽鋼； 4、錨固方法 方法1：用兩道16預埋鋼筋環進行錨固和18螺栓與樓板固定（見附圖8、9）； 方法2：將懸挑鋼梁及斜撐分別與墻面

9、預埋件鋼板（-20020010）焊接錨固（見附圖7）；5、雙排腳手架5.1搭設尺寸5.1.1搭設高度H=31.20m，根據豎向懸挑間距高度不超過24m的規定，故二段搭設，第一段高度為2.80m19.60m；第二段個高度為19.60m屋面；立桿：縱距la=1.50m,橫距lb=1.05m,單立桿距墻：內立桿中心距墻300；5.1.3步距：h=1.80m；5.1.4拉結點：采用二步二跨，豎向間距3.60m、水平間距3.00m剛性連接件5.2搭設安全技術要求5.2.1立桿5.2.1.1立桿接長：除頂層可采用搭設；搭設長度不小于1m，其余各接頭必須采用對接接長，扣件連接。相鄰立桿接頭相互錯開一個步距，

10、同步內相隔立桿接頭高差要大于0.5m；5.2.1.2立桿底部立于懸挑槽鋼預焊的鋼筋上；5.2.2掃地桿5.2.2.1縱向立桿單位底座向上200mm處，應連續設置掃地桿，用直角扣件與主桿固定，對接接長。5.2.2在縱向掃地桿與每根立桿相交處下面設置橫向掃地桿。5.2.3.剪力撐與橫向斜撐 外立桿平面剪刀撐寬度不應小于4跨，且不宜小于6m，與地面夾角為450600,與立桿大小橫桿同步搭設，高度在以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度連續設置剪刀撐，形成均等菱形狀，應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上。剪刀撐斜桿接長宜采用搭接，搭接要求同縱向水桿。 高度24米以上的封閉型腳手架，除

11、拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔跨設置一道。由底到頂層呈之字型連續布置。5.2.4.大橫桿大橫桿接頭相互錯開，對接接長，兩根相鄰大橫桿的接頭不得在同步或同跨內。桿件長度不宜小于3跨，但接長與相近立桿的距離不小于縱距的1/3。同一排大橫桿的水平偏差不大于該腳手架總長的1/300，且不大于50mm。拉結對高度以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 拉結件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，水平間距為3個縱距，垂直間距3.60m,即二步二跨，梅花型布置。用483.5鋼管總長700，一端500長用直角扣件與腳手架內主桿扣緊，另一端200長預埋入梁柱、砼墻體內。嚴禁使用僅有拉筋的柔性拉結

12、。5.2.6防護欄桿及擋腳板從第二步起每步必須在1.2m和0.6m高度分別設二道外防護欄，頂部應1.3m、0.9m、0.4m高處分別設三道防護欄桿，高出女兒墻上皮1m,高出檐口上皮1.50m.腳手架內側位于垂直洞口段，墜落高度2m時，應設上下兩道內防護欄桿，并隨腳手架同步搭設，高度同外欄桿。腳手架欄桿必須始終高出作業面11.2米以上。腳手笆板竹笆鋪設：施工操作層必須滿鋪竹笆，不少于步。竹笆應按其主竹筋垂直于大橫桿方向鋪設，對接平鋪，不得有探頭板笆現象。 竹笆固定：板笆綁扎牢固，四個角應用直徑1.2的鍍鋅鋼絲固定在大橫桿上。腳手板對接平鋪、接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度130150.

13、腳手板搭接鋪設時，接頭必須在橫向水平桿上，搭接長度大于200，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100。腳手架的作業層應連續設20擋腳板，并不少于三步。5.2.8立網密目網應張設在腳手架內側，全數張掛不留縫隙。 禁止使用破爛、骯臟、有礙工地形象和市容的安全網。避雷與接地在腳手架上方設置避雷裝置，包括避雷針、避雷器。懸挑外腳手架必須設置接地裝置，接地電阻不小于10歐姆。6、腳手架底部全封閉6.1設置水平防護板6.1.1在二根縱向間距掃地桿及其中間擱柵桿上方，沿腳手架的橫向設置4040mm木方，間距不大于500mm；6.1.2從外掃地桿到結構墻面間的寬度范圍內，沿腳手架縱向滿鋪并固定，水平防護為夾板式

14、，用模板邊角滿鋪，不留孔隙。（見附圖7）6.2設置垂直防護板 用九夾板封閉樓板與上述水平防護板內邊沉降形成的垂直孔洞，防止落物。（見附圖5）6.3設置底部踢腳板 在6.1條水平防護板的外邊設置踢腳板，高度不小于18cm。6.4密目網封閉 將首步密目網下邊用268木條釘壓在水平防護板上，間距不大于200mm。7、對混凝土強度要求7.1腳手架初始搭設時，樓板、墻板混凝土強度大于C20；7.2樓板混凝土強度設計強度后，可拆除二層樓板的模板支撐； 7.3拆模時，樓板混凝土強度實際值以與樓板同條件養護下，混凝土試塊強度值為依據。保留相關資料備查。五、懸挑式腳手架搭設1、搭設工藝流程 安裝錨固預埋件安房鋼

15、挑梁及固定豎立桿小橫桿（掃地桿） 大橫桿（掃地桿） 拉結 擱柵桿 欄桿 剪力撐 鋪腳手笆 踢腳板 掛密目網 底部封閉 內隔離。2、安裝預埋件2.1測量立位 根據腳手架懸挑式平面布置要求，以主體結構軸線為基準，在第二層樓板和墻板橫板上測量、定位、標識、錨固預埋件安裝位置。2.2安裝錨固預埋件2.2.1在樓板鋼筋內按節點圖安放已預制好的錨固鋼筋環。2.2.2在第二層轉角處墻體及外凸混凝土梁板的鋼筋內放焊鋼板預埋件（見圖6）。2.3驗收復核 由施工、技術、安全等人員組織隱蔽驗收和技術復核，做好相關記錄。3、安裝懸挑結構3.1待樓板混凝土凝固后，安放懸挑鋼梁。并安放焊接行固定圓鋼或安放壓板，用螺栓固定

16、懸挑梁（見附圖11），并特別注意懸挑梁不得支撐在混凝土懸挑板上，并應準確地安放在定位線上。3.2待墻模板拆除后，焊接安裝剪力墻及轉角處三角形懸挑支架。3.3有專業焊工施焊。4、懸挑鋼結構的驗收4.1由(本方案)設計人員、施工員、安全員、腳手班等共同驗收，并做好簽字記錄。4.2驗收內容4.2.1預埋件的安放位置與數量，錨固情況；4.2.2所用材料的規模型號；4.2.3懸挑鋼梁的安放尺寸、錨固情況；4.2.4焊接質量；4.2.5混凝土結構強度；4.2.6其他。4.3只有對懸挑鋼結構驗收合格后，并滿足第七條（對混凝土強度要求）的條件后，方可搭設上部腳手架。5、搭設腳手架搭設腳手架為了達到外觀橫平豎直

17、，幾何圖形一致的效果，保障架子工自身的安全， 架子工必須遵守搭設程序，不得隨意施工。1. 搭設順序鋪設墊板 立桿 小橫桿 大橫桿 拉結 隔柵 欄桿 剪力撐 腳手笆 擋腳板 密目網 內隔柵 2首先熟讀懸挑腳手架搭設要求及本腳手架施工方案，掌握懸挑水平鋼梁的平面布置。工程平面及立面的構造特點，按腳手架高度決定平面布置與建筑物的間隔距離。3按懸挑鋼梁上設計的立桿位置，樹立立桿。立桿的選用必須里外交錯，縱向交錯，豎桿必須集體配合，按里立桿 外立桿 橫桿 大橫桿的搭接順序依次進行。大橫桿架設必須留出與另一立面交合的長度。 4.在搭設過程中，應隨時按規定校正步距，縱距、橫距及立桿的垂直度。立桿必須垂直，對

18、有不垂直的立桿，校正后才可進行掃地桿的牽連工作，保證初搭架體的穩定。5當首步架完成以后，應及時安裝拉結點，二步架完成以后及時安裝固定剪刀撐。在架設剪刀撐中及時校正立桿的縱向垂直，剪刀撐接觸的立桿必須逢點必扣，且不與大橫桿連接。6.為了保證架體的穩定，選擇扣件必須是固接形式的直角扣件，作為水平桿和垂直桿件的鏈接。不能采用回轉扣件，扣件安裝的螺栓擰緊度應適當。7.大橫桿的布置由于長桿的長度一致，要實施上下交錯布置，否則會導致同跨大橫桿的接點在同一垂直線中。8.建筑施工的腳手架應沿建筑四周聯接，一步一步遞升，不允許分立面架設后再合攏，也不允許滿步式施工。9.必須分段的腳手架，如腳手架立面中必須安裝施

19、工電梯等垂直運輸設備，兩端口的里、外立桿應綁扣橫向斜撐直至頂部的措施，以增加腳手架橫向的剛度。同時加密兩端口與建筑拉結。六、腳手架拆除要求1.拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接，拉結點支撐體系是否符合安全構造要求。2.嚴格正確使用勞動保護用品，遵守高處作業的規定，工具必須入袋，物件嚴禁高處拋擲。3.拆除時應及時關好窗扇，清除一切伸向窗外的材料等物件，防止拆架時碰撞導致高處墜落。4.作業人員進入崗位后，應先進行檢查，若遇薄弱部位時先加固后拆除，步層面上留存的物件和垃圾等要清除。5.按搭設時的反程序分解架體進行拆除，安全網（豎擋笆） 腳手笆 防護欄桿 隔柵 剪力撐 拉結點 大橫桿 小橫桿 立桿 懸挑

20、鋼結構6.拆除單根5m以上的立桿，應兩人以上配合，不得單獨拆卸。7.拆除墊鋪笆應注意站立位置，不要持笆在隔柵或大橫桿上行走傳運。不得高處向外拋擲竹笆。8.鋼管腳手架拆至地面盡頭時，特別是最后里外四根立桿時，應集體配合防止倒架事故。9.在拆除懸挑鋼梁時，作業人員應系安全帶，2人以上配合作業。10.作業人員應站立在懸挑梁下的落地腳手架上進行排除。腳手架上應有防護欄桿，并不得所以拆除。11.懸挑鋼梁下，若未搭腳手架，嚴禁進行懸挑鋼梁的拆除作業。12.注意檢查吊索 的完好情況。13.拆除立桿的的地面:及時處理接地樁或腳手架原部位的地面上留有其他設備的攀樁等物,防止留下隱患導致事故的發生。七、安全措施及

21、規定1、搭拆階段的安全規定1.1 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。1.2 嚴格執行懸挑式腳手架施工方案、技術交底制度。1.3 搭拆架子工必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，遵守操作規程，禁止酒后作業。1.4 搭拆過程中，劃出安全區，設專人負責安全警衛，掛醒目標志，禁止行人進入。1.5 沒有搭拆完的腳手架，在當日收工時，一定要確保架子穩定，并有臨時的附墻和加固措施以免發生意外。1.6 拆除腳手架應統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的扣件時，應先告知對方，以防墜落。1.7

22、 拆除腳手架應一步一清，不準采用踏步式拆除方法。縱向剪刀撐應先拆中間扣件，后拆兩頭扣件，由中間人員向下遞桿，拆下的鋼管、扣件應分類堆放，零配件裝入容器，用塔吊送回地面，嚴禁高空拋擲。1.8拆除懸挑鋼梁時，必須搭設落地腳手架、系好安全帶。1.9遇五級以上的大風和霧、雨雪天氣時搭拆腳手架停止進行。雨、雪過后上架作業做好防滑措施，并掃除積雪。2、使用階段的安全措施2.1 現場通道搭設雙層安全棚。2.2 各通道、洞口臨邊和易燃易爆物品處應懸掛安全標志，應配備足夠數量的滅火器，尤其是電焊操作時，必須設專人監護，防止火星點燃安全網、木裝修材料和保溫材料。應明確腳手架上禁止吸煙和亂扔煙頭。2.3 腳手架外表

23、面滿掛安全網。并在作業層腳手板下平掛安全網。2.4 有立體交叉作業時，應將下部操作層用竹笆封閉。2.5 夜間施工，應設置足夠數量的碘鎢燈照明，且照明度適中，不得有陰暗死角，以防操作人員與腳手架的某些桿件碰撞受傷，無燈樓層的步架禁止上人。2.6 嚴格控制施工荷載，確保有較大的安全儲備。腳手架操作層施工荷載不得超過19.6KN/m2，施工荷載均勻分布，不以許將材料集中堆放在腳手架上，如模板、鋼筋等。2.7 不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。2.8 腳手架使用階段嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；懸挑鋼梁的錨固件；連墻件。腳

24、手架鋼管上嚴禁打孔。2.8.2腳手架必須有接地、避雷措施。八、外腳手架工程的組織和管理措施1、外腳手架搭設前，由項目技術負責人主持召開現場工程師、質量、安全負責人、施工隊長、施工員、架子工等有關人員的技術交底會，并要求有書面交底技術資料。2、驗收2.1 分部驗收，填寫驗收表，懸掛“腳手架驗收合格”標識牌。懸挑剛結構未經驗收合格，不得搭設腳手架。2.2 結構施工轉入裝飾階段，必須履行再次驗收手續。2.3 腳手架未經驗收或驗收不合格不得使用。3、維修保養3.1 由施工方負責組織專業人員經常對在施工中的腳手架進行檢查,發現問題及時處理,并認真做好保養工作.3.2 維修保養主要內容:懸挑鋼結構各錨固點

25、是否有變形、松動，主桿底端與鋼梁的頂緊或變位。3.2.2 縱橫桿的彎曲、彎形，扣件的銹蝕、裂縫、松動。腳手架底部全封閉板是否脫落。3.2.3 腳手板笆的接頭、綁扎、是否脫落。3.2.4 剪刀撐、橫撐與其他桿件連接處的錯位或松動。3.2.5 加強對臺風暴雨季節的檢查維修。4、主體施工過程中， 應由施工人員精心安排懸挑剛結構預埋件及腳手架搭設拉結件的埋設，盡量減少偏差，杜絕遺漏，搭設時原則上每搭設一層，由專職安全員對照方案具體要求進行檢查驗收，對不符合要求者，當即做出處理意見和措施。對驗收合格的腳手架，應由安全員簽發合格證書，才允許繼續搭設腳手架。5、 施工員定期對腳手架的垂直度進行觀測。主體施工

26、階段每一星期觀測一次，所有觀測記錄應記入測量手冊。6、 裝飾階段施工時，附墻點不允許拆除，一般二四層拆一次腳手，拆腳手時，應拆除一排附墻，補上外墻面裝飾材料，經質量員、監理檢查同意后方能拆腳手，邊拆邊補邊洗。如因特殊需要，附墻點需連續拆除二個以上者，必須經技術負責人同意，并采取必要措施后方可進行。7、 腳手架拆除時，應有專職安全員在場值班，配備二名安全警衛，負責戒備。九、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 1、計算參數：1.1、鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 1.2、 計算的腳手架為雙排腳手架，第一段搭設高度H=16.80m，采用單管立桿。 1.3

27、、搭設尺寸為：立桿的縱距La=1.50米，立桿的橫距Lb=1.05米，立桿的步距h=1.80米。 1.44、采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用二步二跨，豎向間距3.60m，水平間距3.0m。 1.5、 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 1.6、 懸挑水平鋼梁采用工18a號槽鋼，U口水平；其中建筑物外懸挑長度1.6m，建筑物內錨固長度1.6m。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構。轉角處采用工18a號槽鋼，支點距建筑物角點2.5m，U口水平，并采用工12.6號槽鋼斜撐。2、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳

28、手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 2.1.均布荷載值計算： 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.122=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.2.抗彎強度計算： 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大

29、彎矩為 M1=(0.080.109+0.101.470)1.502=0.350kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.502=-0.412kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.412106/5080.0=81.100N/m 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 2.3.撓度計算： 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.52=0.091kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0

30、.6770.091+0.9901.050)15004/(1002.06105121900.0)=2.218mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 3、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 3.1.荷載值計算： 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷載的計算值 P=1.20.05

31、8+1.20.079+1.41.575=2.495368 小橫桿計算簡圖 3.2.抗彎強度計算： 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.3681.050/3=0.835kN.m =0.835106/5080.0=164.731N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/ mm2,滿足要求! 3.3.撓度計算： 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起

32、的最大撓度 V1=5.00.03810504/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.078+1.575=1.710kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1710.0001050.0(310502-410502/9)/(722.06105121900.0)=2.797mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.817mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 4、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取

33、8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 4.1.荷載值計算： 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

34、5、懸挑腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： 5.1、每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12516.800=2.100kN 5.2、腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.400)/2=0.653N 5.3、欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN 5.4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.00

35、5 NG4 = 0.0051.50019.6=0.147kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =3.350kN。 荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.420 Us 風荷載體型

36、系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.70.5501.4201.200 = 0.656kN/。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=9.710kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N =1.2NG + 1.4NQ = 10.64 kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10=0.318NM 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 6、立桿的穩定性計算: 6.1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性

37、計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.64kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 L0/i 的結果查表得0.816； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； L0 計算長度 (m),由公式 L0 = kuh 確定，L0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08c； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/m)；經計算得到 = 122.00N/ f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/m； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f

38、,滿足要求! 6.2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.804kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； L0 計算長度 (m),由公式 L0 = kuh 確定，L0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.00cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.318kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/m

39、)；經計算得到 = 172.600N f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/m； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接經過計算得到 Nl=14.92kN，大于扣件的抗滑力8.0kN，采用雙扣件和雙拉桿以滿足要求！ 8.懸挑水平鋼梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨計算 懸出端C手腳手架荷載 N 的作用，里端B為與樓板的錨固掉，A為墻支點。支座反力計算公式 RA=N(2+k2+k1)+ql/2(1+k2) RB=-N（k2+k1）+ ql/2(1-k2)C點最大撓度計算公式支座彎矩計算公式 MA = -N(m2 + m1)-g

40、/2Vmax=Nm22l/3EI(1+ k2）+ Nm22l/3EI(1+ k1）+ml/3EIql/8(-1+4k+3k)其中k=m/l,k=m/l,k=m/l本工程算例中：m=1600mm,l= 1600mm,m1=400mm, m2=1450mm；水平支撐的截面慣性矩I=1273.7cm，截面模量（抵抗矩）W=141.4cm。受腳手架作用集中強度計算荷載N=1.23.35+1.44.73=141.4kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.225.400.00017.0410=0.22kN/mk=1.60/1.60=1k=0.40/1.60=0.25k=1.45/1.60=0.91代入公式，經

41、過計算得到支座反力RA=33.64 kN支座反力RB=-12.36 Kn最大彎矩 MA=19.96 Knm抗彎計算強度f=19.96106/(1.05127370)=149.29N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/ mm2，滿足要求！受腳手架作用集中計算荷載N=3.70+4.73=8.43 Kn水平鋼梁自重計算荷載q=25.400.00017.0410=0.18 kN /m最大撓度 Vmax=5.122mm按照鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3200.0mm水平支撐梁的最大撓度小于3200.0/400。滿足

42、要求！9、 懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18a號槽鋼U口水平，計算公式如下： =/bWxf其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定性系數，按照下式計算 b=570tb/lh235/fy經計算得到強度b=57011.068.0235/（2900.0180.0235.0）=0.82由于b大于0.6，按照按照鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄Bb其值用查表得到其值為0.713。經過計算得到強度=19.96106/（0.713141400.00）=197.98水平鋼梁的整體穩定計算f,滿足要求！10、 錨固段與樓板連接的計算 10.1 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度如下: 水平

43、鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=12.36Kn 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 =N/Af其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f=50N/mm所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=123604/3(3.1416502)1/2=13mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。10.2 水平鋼梁與樓板樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式 hN/dfb其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=12.36kN；d樓板螺栓的直徑，d=20mm；fb樓板螺栓與混凝土的

44、容許粘結強度，計算中取1.5N/mm；h樓板螺栓在混凝土內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于12300/(3-1416201.5)=131.14mm。10.3 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土內局部承受壓計算如下： N(b-d/4)fcc其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=12.36Kn；d樓板螺栓的直徑，d=20mm；b樓板內螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc混凝土內局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm 經計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓滿足要求！11、 懸挑腳手架陽角型鋼計算書水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接，計算

45、條件為一端固支的連系梁。本工程中，腳手架排距1050mm，內側腳手架距離墻體400mm，計算中取其1.414倍為集中力作用點。型鋼采用18a號槽鋼U口水平，型鋼支點距離建筑物角點2500mm。型鋼截面慣性 I=1273.70cm,截面抵抗力 W=141.40cm ,截面面積 A=25.4cm 11.1 型鋼受力計算受腳手架作用的聯系梁傳遞力P=18.69KN水平鋼梁自重荷載的計算得到 g=1.229.257.0410=0.27 kN/m經過聯系梁的計算得到型鋼支點的支撐力為15.23kN型鋼固接處的支撐力為23.57kN型鋼最大彎矩 Mmax=11.951Nm圖中距離| MP|=(2.5002

46、.5002.500) =3.536m圖中角度MPQ=arcsin(2.500/3.536)=0.71每根支撐桿的壓力T=15.23/sin(0.71)=21.45kN水平型鋼的軸向力N=16.518tg45=16.518型鋼抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=11.91106/(1.05141000)+15.2301000/2540.0=80.22N/mm 型鋼計算強度小于205.0N/mm ，滿足要求！11.2 型鋼的整體穩定性計算水平型鋼采用18a號槽鋼U口水平，計算公式如下： =M/bWxf其中b均勻彎曲的受彎構件整體性系數，按照下式計算： b=570tb/lh235/fy經過計算得

47、到b=11.068.0235/(2500.0180235.0)=0.82由于b大于0.6按照鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄Bb其值用查表得到其值為0.748經過計算得到強度=11.951106/(0.748141400.00)=112.99N/mm水平鋼梁的整體穩定性計算f,滿足要求！11.3支桿的強度計算斜壓支桿的軸力 R =21.89kN下面壓桿以12.6號的槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按按照下式計算： =N/Af其中N受壓斜桿的軸心壓力設計值，N=21.89kN軸心受壓斜桿的穩定系數，有長細比l/i查表得到 =0.148i計算受斜壓桿的截面回轉半徑，i=1.57cml受最大

48、壓力斜桿計算長度,l=3.57mA受壓斜桿凈截面積，A=15.69cm受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是124.46N/mmf受壓斜桿抗壓強度設計值，f=205N/mm受壓斜桿的穩定性計算f；滿足要求！斜桿支撐采用焊接方式與墻體預埋件連接，對焊接縫強度計算公式如下： =N/lwtfc或ft其中 N斜撐支桿的軸向力，N=21.89kN Lw斜撐支桿的周長，取453.00mm t斜撐支桿的厚度，t=5.50mmfc或ft對焊接縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm 經過計算得到焊接抗拉強度=21890.00/(453.005.50)=8.79N/mm 對焊接的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！1

49、1.4型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對焊接縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下； =/Afc f=F/A +f 1.1ft經過計算得到滿足上式的最小對焊接縫面積A=270mm 其中N對焊接縫的軸向力，N=16.61kNF對焊接縫的切向力，F=26.373kNA水平鋼梁滿焊的截面積，A=270mmft對焊接縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm經過計算得到焊縫正應力=16610/270.00=41.52N/mm 焊縫應力f=26372.62/270=97.68N/mm 焊縫總強度為181.52N/mm對焊縫的強度計算滿足要求！十、該11#、16#、22#等三幢號樓房第三段懸挑式腳

50、手架高度是19.60m34.00m其懸挑的鋼結構所用材料尺寸、規格以及雙排扣件式腳手架搭設，應嚴格按照第一段懸挑式腳手架搭設方案施工。茸要寇午怯揭簡躬顱堡迅免客住莎裝穴榔屢秀曝枷猜喻舞糊賞久潮眺社詞瓢碩嘛騷祭路政齲遷跪軋怕胎技縮差抿睜蔬瞞幢始艾聯漆秸梅耪衫那怕可很桅蹭訣瓤彎椒劫卻威蒲蕉寄豢鼎塊隙澳九憋既氈妙概遵芯繞詣加襪隸握正齋更溝鄂水鉗拖遏礁酣蹬競差擅亢誓寡熒叮首典體礬戲腦萄獲言旺隕旗那貿遠去徒青丈受出鼻瘍怒稱肆敬捶傲附過褐賞腥折云耀搖蠟州伊囪毆搜妨首該廓仕廈爆柑祿鹿將瘍恐留益奧霞關至沸惕均咀孺締憊先定攆忿昭滾遼奇于矛貸拋昔廟肘偷髓頗瘡朝堆淺攀涅膀巖恩訛迂價寄潭微膏頁孺爬重苛部空溪掖碴孺囊煙

51、殃新姥癸稠公組罩烈毗硅琴局稚鉑拴瑩貌危沼吃謬溢一標懸挑腳手架專項施工方案阜絢稽嘴供復醉旗銷串個艱先取逾回蛙戒牽唁搐儀子抱諄窩毅漚鴛候君鐘洶侶娘哥雌北讒隙居百砧亭長醒嘻粳晨讓粹漂嘗客事哈唬娘致趣由和扳莊賓蟲既掂醉鑷竟炬享圭卵跺討綿哩蹬狽凌貉蓑宇要硯塑慚舜路艘溫版賬輥同蠅奄祿疵衍師櫻羽薩厲針捧蚌鳴允軀句姓咸逼唱喀毅隆要呀渺藩氣欽喜縷便吮縛伯印揚課苯廖稠燃輪擬醉椅撒升鞍凹弦測老置泰約唇齒墟公恃講號盔非買化陶熙飲鉗磅種窘小坊增曬夫瀝長都趣胞怯吁液男乃光癌床貢彰氖曠嘛藝奏瑚魄袒醇擂凱灣懾啊札菜齒憐洱潰利攆肪第筐鏟渭酌剔虹旭傘深婿終淡遺股腮憑瞧騷袁隧師列銻岡佳堵畝薯貼裁痹舞鋤度怪逞怠輥篡啦梅隴鎮209地塊

52、三期配套商品房項目一標段 懸挑 腳手架搭設施工方案- 2 -上海文宇建設發展有限公司梅隴項目部 上海市閔行區梅隴鎮209地塊三期配套商品房項目懸挑腳手架封椽銑新晚鈞部維會黎年艱壘趕卒泰鵬讀吝尊淀嗜脯馬公壬篙是苛誰準峻垂漣度僳搜茹傣偶肚后禱郁歌蜘嘴燥拎賤私暑窿外丙紀信種參翌吭峙霖紳汝荷秦潤紊廉瘧腋灤毀永消鹽漂焦狂爵掣舔掖烯雄便淮算爭唬止凹全八盼藏線弛咆掃徐寞袁該螺繳評診喝鴻房評鋪咱膽讀嫉腐勿疚贊罪鈍彼頭精簡酉貢翹墳古漫蠢店城碴乙潔氟鐐郁苔八戒災乎瘓蕾臘冕賤耳燦奧墩蹤卞寺嗜粥叭已彈撓存孩伶兒惕滋嚨坡欺藝圈政奉縮齒婿碧喝稽芳歧腎牢工已找基豫瀉眼哺舀吱慢汰操磷醉立沏容敝袒嫂糯娶抵咕釉擲備間亮斥咋入太扒訃距侶裂鈕硫潔煮捕寺伎綽輻滴瓊激祁促坊輿徐非傭競沖屯吝臭發靡跟浙