1、外腳手架施工方案 一、編制依據1月湖興旺蘭庭小區6#棟工程施工圖紙；2.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范；3.高層建筑施工手冊；4.建筑施工安全檢查標準二、工程概況本工程為月湖興旺蘭庭小區6#棟工程，位于長沙市月湖公園東面,東鄰湖南廣電中心,北面為建設中心住宅小區,南臨三一九國道,西臨萬家麗路。本工程自然地坪標高為35.2m，本棟設計0.000相當絕對標高35.600m； 結構為框架-剪力墻，地下一層，地上十八層。根據工程特點及現場實際情況, 本工程北面從地下室頂板（0.000）至屋面構架（58.400）采用雙排落地式腳手架，東面、南面、西面兩層以下采用雙排落地式腳手架，兩層以上搭設槽鋼懸

2、挑式腳手架，每次搭設高度為24米，外側立面采用滿掛安全網全封閉式施工。外架上每層搭設兩個卸料平臺。三、落地式腳手架施工方法和技術措施1、施工順序落地腳手架搭設的工藝流程：擺放掃地桿(大橫桿)逐根豎立立桿并與掃地桿扣緊安掃地小橫桿安第一步大橫桿安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿掛安全網安第三、四步大橫桿和小橫桿與主體結構連接，架設剪刀撐鋪腳手板、掛安全網接立桿2、技術參數本工程腳手架立桿橫距1000mm，立桿縱距1500mm，步距1800mm，外排安全欄桿高度1000mm設一道，頂部設二道，建筑物四周外架必須水平交圈。腳手架內立桿離外墻距離400mm，腳手板每二步滿鋪一道，腳手架施工荷載

3、按結構作業架取值，標準值為3KN/m2。剪刀撐在各區邊界處與地面夾角45-60度，連接桿間距垂直方向4m，水平方向6m(邊柱每側一根，相鄰兩柱中間一根)。3、腳手架搭設要求：腳手架的搭設必須統一指導，按設計要求進行作業。外腳手作業面滿鋪竹架板，與架子綁扎牢固，每步架均采用滿掛密目安全網全封閉作業，安全網下口與外架連接密實，不留空檔。本工程外腳手架連墻采用鋼管抱箍，每層樓在接近樓面位置與每個外圍框架柱搭連接鋼管抱箍，可以達到二步三跨連墻一次的要求。鋼管腳手架防雷接地裝置與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1米，設置在腳手架四周立桿上

4、，用12鍍鋅鋼筋引下，并將所有最上層的大橫桿連通，形成避雷網絡；接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與建筑物樓層內避雷系統連成一體，防雷接地裝置必須按連續長度不超過50米設一處，其沖擊電阻不得超過10。4、腳手架搭設的質量要求4.1、落地腳手架立管底部應設置通長墊木，使樓面所受荷載為面荷載；墊木規格要求不少于250mm250mm50mm。4.2、嚴格按照規定的構件造尺寸進行搭設，控制好立管的垂直偏差和橫桿的水平偏差，并確保節點連接達到要求，包括扣件擰緊、安全網掛牢。4.3、搭設過程中，及時設置連墻桿、剪刀撐和吊索，避免腳手架在搭設和使用過程中發生沉降、偏斜和傾倒現象，按JGJ59-99驗收。4.

5、4、腳手板必須每12米滿鋪一次，鋪設時必須注意鋪平、鋪穩，并在規定的地方用鐵絲綁扎牢固。5、腳手架搭設使用的安全要求5.1、鋼管扣件的規格質量必須符合有關技術規定的要求，對材料及時進行維修保養，剔除不合格產品。5.2、對本工程的腳手架必須進行受力驗算，確保腳手架具有穩定的結構和足夠的承載力；5.3、設置足夠的連墻桿件，利用建筑物的剛度確保整片腳手架的穩定性，避免發生傾斜現象。5.4、嚴格控制使用荷載在3KN/m 2以內；5.5、外架外側面必須滿掛密目式安全網，操作面滿鋪架板，外側設一竹架板作擋腳板，多層作業時，各作業層之間必須設置可靠的防護棚檔。5.6、必須設置良好的防雷裝置，使用時嚴禁攀爬架

6、子上下，嚴禁任意拆除腳手架的部件和連墻桿。5.7、加強使用過程中的檢查，發現問題及時解決。5.8、外架嚴禁堆放材料，特別是木工、鋼筋工使用的零星材料嚴禁堆放于外架上。5.9、小橫桿上、下步交叉位置于立桿的不同側面，使立桿受荷時偏心減小。5.10、桿件對接或搭接設置在不同的網格內，立桿接長采用接頭扣。5.11外架角部(外墻轉角處)及出料平臺用16鋼絲繩拉扯。5.12、作業層鋪板必須鋪滿、鋪穩，做到無探頭板和飛跳板，拐角處縱橫貫通到位。6、腳手架搭設的構造要求6.1縱向水平桿、縱向水平桿用直角扣件固定在立桿內側，作為橫向水平桿的支座，其長度不小于3跨；、縱向水平桿接長采用對接扣件連接，局部可采用搭

7、接。對接、搭接應符合下列規定：a、縱向水平桿的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3。b、搭接長度1米，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件至桿端的距離100mm。c、建筑物四周大橫桿必須水平交圈。d、外排安全防護欄桿高度為1200mm。6.2橫向水平桿橫向水平桿兩端均采用直角扣件固定在縱向水平桿上,主節點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件連接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距150mm。橫向水平桿靠墻一端的外伸長度為200mm。6.3立桿、每根立桿底部

8、必須設置底座和墊板。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮200mm處的立桿上。橫向掃地亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高底差1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離500mm。、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：a、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距

9、的1/3；b、搭接長度1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離100mm。、立桿頂端高出屋面1.5m。6.4連墻件本工程腳手架連墻件采用：連墻件采用483.5鋼管與樓面預埋的架管或鋼板剛性相連，按二步三跨布置。、連墻件的布置：a、 應靠近主節點設置，偏離主節點的距離300mm；b、 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，豎向每隔一步設一排，橫向間距為立桿縱距的3倍，即二步三跨設置，當該處設置有困難時，則在結構樓面設置預埋14鋼筋環，利用鋼管扣件進行連接固定。、連墻件的連接要求：a、連墻件中的連墻桿呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端下斜連接，不應采用上斜連接。

10、b、當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐，應用通長桿與腳手架連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。6.5剪刀撐與橫向斜撐、雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。、剪刀撐的設置：a、每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表確定，每道剪刀撐寬度不小于6m；斜桿與地面的傾角在4560之間，最下面的斜桿與立桿的連接點離地在500mm。剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角a455060剪刀撐跨越立桿的最多根數n765b、外架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐c、剪刀撐斜桿的接長采用搭接；d、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交

11、的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離150mm。、橫向斜撐的設置：a、橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置；b、拐角應設置橫向斜撐，中間每隔6跨設置一道；6.6腳手板、作業層安全竹架板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；安全架板每隔三層鋪設一道。、竹架板應按其主竹筋垂直于橫向水平桿方向鋪設在三根橫向水平桿上，且采用對接平鋪，對接處設雙鋼管。腳手板外伸長度130150mm，架板兩端均應用14#鍍鋅鋼絲固定在橫向水平桿上。6.7斜道本工程搭設人行“之”字形斜道。、斜道的搭設：a、斜道附著外腳手架設置，寬度1.2m，坡度采用1：6，拐彎處設置平臺，其寬度不應小于斜

12、道寬度；b、斜道兩側及平臺外圍均應設置安全桿及擋腳板。欄桿高度為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm，欄桿內側滿掛密目安全網；c、斜道兩側、平臺外圍和端部均設置連墻件，每兩步加設水平斜桿；并設置剪刀撐和橫向斜撐，做法同前所述。、斜道腳手板采用竹架板順鋪，接頭采用平接；并每隔250300mm設置一根2040防滑木條。6.8卸料平臺本工程卸料平臺設計為懸挑式槽鋼平臺，自第二層起每層各制作二個。尺寸為34.51.5m，懸挑長度為3m。平臺上設置限定荷載標牌，本工程卸料平臺限荷為1.0t。人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。主次梁分別采用10，主梁采用410，間距1500，次梁采用41

13、0，間距1000，根防護欄采用483.5鋼管，上桿上皮高度1.2m，下桿0.6m，擋腳板高180mm，并與懸挑架連接。平臺每側設兩根17.5、637鋼絲繩，每根繩設夾具不少于3個。鋼絲繩與卸料臺鋼管架接觸處墊橡膠膠皮，以緩沖鋼絲繩的拉力。每根鋼絲繩通過梁上預埋的一個14的吊環與上層結構拉緊。平臺底面設50mmm厚的腳手板滿鋪、鋪牢，兩端用8鍍鋅鐵絲捆緊。 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。 卸料平臺的受力計算見懸挑卸料平臺計算書。6.9腳手架出入口構造挑空一根立桿、跨越二步二跨，大小3.03.2m。出入口處再搭設43.23m的防護棚，上滿鋪5

14、0mm厚的雙層腳手板。在出入口上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節相交處用扣件固定。除下弦平面外，應在其余5個平面內的圖示節點區域設置一根斜腹桿。斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心至主節點的距離不大于150mm，斜腹桿采用通長桿件。當斜腹桿在一跨內跨越二個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。7、腳手架的搭設腳手架必須配合施工進度搭設，高出工作面一步，且沿建筑物四周成封閉區域。外架搭設每完成一步，都要及時校正豎桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度，使腳手架步距、橫距、縱距上下保持

15、一致。落地架底座的安放：搭設立桿之前，先將地基土平整夯實，澆筑150mm厚砼地面，地面上再根據立桿的位置布置道木支墊。7.1立桿的搭設：支墊好木墊塊后，根據以上確定的尺寸安放立桿。安放立桿時先安裝主立桿，后安裝輔立桿，主立桿沿其豎軸線隨樓層搭設至結構檐口上皮1.5m，輔立桿與主立桿之間的中心距離不大于200mm，輔立桿搭設至第十層頂。主、輔立桿的接頭采用對接扣件連接且接頭位置相互錯開，立桿與縱、橫向水平桿件采用直角扣件連接，接頭也相互錯開。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立

16、即設置連墻件。頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合前面所述。搭設立桿偏差質量要求：縱向偏差不大于H/600，但不大于100mm；橫向偏差不大于H/800，但不大于50mm。立桿橫距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。7.2水平桿的搭設：縱向水平桿應在四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離為100mm，不允許留腳手眼；上下步應交叉設置于立柱的不同側面，使立桿受荷時偏心減小。縱向、橫向掃地桿搭設應符合前面所述。7.3連墻件、剪刀撐、橫向斜撐等的搭設：當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到一層連墻件搭設完后方可

17、根據情況拆除；剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。連接點應盡可能設在腳手架的立桿與大、小橫桿連接處附件；若在規定位置設置連接點有困難時，應在鄰近節點補足；連接點必須從第一步大橫桿處開始設置。7.4扣件的安裝：扣件規格必須與鋼管外徑（48）相同；螺栓拎緊扭力矩不應小于40N.M，且不應大于65 N.M；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度100mm；立柱連桿，扶手接長應用對接扣件，不宜用旋轉扣件；大

18、、小橫桿與立柱連接，扶手與立柱連接采用直角扣件；剪刀撐和斜桿與立柱和大橫桿的連接采用旋轉扣件；剪刀撐縱向接長用旋轉扣件，不宜用對接扣件。7.5腳手板的鋪設：腳手板必須鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；采用對接或搭接時均應規范，腳手板探頭采用14#鍍鋅鐵絲固定在支承桿件上；在腳手架的兩端、拐角、沿板長方向每隔1520米、坡道的兩端、斜道平臺口處和其它可能發生滑動翹起的部位的腳手板應與水平桿可靠連接（用14#鍍鋅鐵絲），防止滑動；自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。搭設腳手架時，同時做好腳手架的接地，用-404扁鋼與鋼筋砼柱上的防雷接地連接盒相連接。外側滿掛密目安全網。安全

19、網必須經貫穿試驗合格，安全網下口與外架連接緊密不留空檔。工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須佩帶安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。在搭設中，不得隨意改變構架設計，減少桿配件設置和對立桿縱距作調整，確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。搭架子時如遇六級以上大風或雷電大雨時，4步架以上必須停止作業；高度在20米以上的高空作業時，風力超過5級也應停止作業。7.6安全網的掛設腳手架滿掛全封閉密目安全網。密目安全網采用1.86m的規格，要隨樓層施工進度逐步上升，且綁扎牢固，接

20、頭采用搭接，搭接接頭100。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m處設首層平網，往上每隔5步距設隔層平網，施工層應設隨層網。作業層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設兩道防護欄桿，底部側面設180mm高擋腳板。7.7腳手架卸荷：在四、九、十四層樓面標高處，采用14鋼筋做成連接拉環，懸挑483.5鋼管插入拉環中，另在五、十、十五層樓面處預埋14拉環，用14的鋼絲繩拉結下層腳手架（外立桿和水平橫桿交接位置），另在四、九、十四層的平臺邊和墻上預埋短架管，設置斜撐。8、腳手架的檢查與驗收81腳手架及其支承基礎應在下列階段進行檢查與驗收：基礎完工后及腳手架搭設前；

21、作業層上施加荷載前；每搭設完1013m高度后；達到設計高度后；遇到六級大風與大雨大雪后（如有冰凍在開凍后）；施工中途停用超過15天；在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉接以及安全隱患存在的情況時。8.2進行腳手架檢查、驗收時應根據下列技術文件和規范：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；施工組織設計（方案）及變更文件；技術交底文件。8.3腳手架使用中，應定期檢查：桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合有關規定；安全防護措施是否符合要求；是否超載。9、腳手架的

22、使用規定9.1作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，嚴禁在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。9.2在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，用時予以恢復。9.3工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。9.4人員上下腳手架必須走設有安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。9.5每處工人上下作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方作業。在作業中發現有不安全的情

23、況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知架上所有人員撤離。9.6在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。10、腳手架的拆除10.1拆除準備由質安員負責全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；根據檢查結果補充完善施工組織設計（方案）中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；清除腳手架上的雜物及地面障礙物。10.2拆除安排專人在地面進行指揮，確保安全；拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；連墻件必須隨腳手架逐層拆

24、除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固，再拆除連墻件；當腳手架采取分段，分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端必須設置可靠連墻件和橫向斜撐加固。10.3卸料各構配件嚴禁拋至地面；運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格碼堆存放整齊于指定位置。11、安全保障措施11.1安全施工技術措施材質及其使用的安全技術措施：扣件的緊固程度應在40-50Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN，扣件上螺栓保持適當的擰緊度。對接扣件安裝時

25、其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料混用。腳手架搭設的安全技術措施：腳手架的基礎必須經過硬化處理以滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，地面基礎的砼強度必須達到設計強度的75以上時才能施工。搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告知對方，并在得到允許后方可解開，以防止墜落傷人。開始搭設立桿時，應每

26、隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程的安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中應由項目專職安全員、架子班長等進行現場檢查、驗收。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛醒目合格牌一塊。外腳手架上施工作業時的安全技術措施：結構外腳手架每搭設一層，搭設完畢后，經項目專職安全員驗收合格后方可使用。任何班組和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆放材料，結構作業時施工荷載不得大于3KN/m2，裝修作業時施工荷

27、載不得大于2KN/m2，以確保較大的安全儲備。結構作業時同時作業層不超過一層，裝修作業時同時作業層不超過二層，臨時性用的懸挑架的同時作業層不超過一層。當作業層高出其下連墻件3.6m以上時、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止落物傷人。定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。腳手架拆除的安全技術措施：拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬定出拆除方案，報請批準，進行技術交底后方可施工。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻件及被拆架體各吊點、附件

28、、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量先行拆除。拆架時劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指揮，禁止非作業人員進入。在拆架時不應中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著落地。所有的腳手板應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁高空拋擲。11.2安全防護措施電梯井洞口防護措施：電梯井口設置不低于1.2m高的開啟式防護門，用12螺紋鋼按水平300、豎

29、向400焊接而成，并在防護門上刷油漆、上鎖、掛警示牌。電梯井洞內每隔一層在入口處設置一個用25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網內及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不得做垂直運輸通道及垃圾通道。1結構臨邊防護措施：在結構四周邊線內500mm處設置全封閉式防護欄桿，使用材料均采用483.5鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于2.5m，豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿，每隔一根立桿設一道三角架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌。護身欄桿四周滿掛密目式安全網，白天設警示牌，夜間設紅色標志燈。臨邊四周1m范圍內不準堆料、擺放機具。樓梯間防護措施：樓梯的側邊用鋼

30、管做好安全防護，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高護身欄，側邊底部設180mm高擋腳板。防雷措施：采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。共設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅圓鋼制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網。接地線采用-404mm鍍鋅扁鋼，將立桿與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用兩道螺栓卡箍筋連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并途以中性凡士林。接地線于建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過

31、50m設置1個，位置應避開人員出入頻繁的地方以避免跨步電壓的危害和接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于兩倍扁鋼寬度。焊接后再測試接地電阻值，要求電阻值不大于10。同時應注意檢查與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。12、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求按如下規定進行施工：121進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。122進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。123嚴禁酗酒人員上架作業，施工操

32、作時要求精力集中，禁止打鬧、嬉戲。124腳手架施工人員必須是經過考核合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，合格者方可上崗。凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適合高空作業者，一律不得上腳手架操作。125上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。126護身欄、腳手板、擋腳板、密目式安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。127腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需局部拆改，須經技術部門同意后由架子工來操作。128不準利用腳手架吊運重物。作業人員不準攀登架子上下作業，不準推車在架子上跑動。塔吊起吊物體時不得碰撞和拖動腳手架。129不得將模板支撐、纜風繩等

33、固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。1210在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板以及扣件綁扎扣等架子部件。1211拆除架子而使用點焊氣割時，派專職人員做號防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。1212腳手架使用時間較長，因此在使用過程中要定期進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時整改。1213要保證腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。1214施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，嚴禁亂扔。1215使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。1216腳

34、手架堆放場地做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格的領、退手續。1217施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。1218運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。1219當有六級以上大風、大霧、大雨、大雪天氣時停止腳手架搭設與拆除作業。在冬、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。13、落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高

35、度為58.4米，30米以下采用雙管立桿，30米以上采用單管立桿。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.60米。 采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.20米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。 131小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1311均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活

36、荷載標準值 Q=2.0001.500/3=1.000kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.000=1.656kN/m 小橫桿計算簡圖 1312抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=1.6561.0002 =0.207106/5080.0=40.750N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 1313撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.2131000.0

37、4/(3842.06105121900.0)=0.629mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 132大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1321荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0001.500/3=0.175kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0001.500/3=1.000kN 荷載的計算值 P=(1.20.038+1.20.175+1.41.000)/2

38、=0.828kN 大橫桿計算簡圖 1322抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2670.828 =0.340106/5080.0=66.914N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 1323撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(100

39、2.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.038+0.175+1.000=1.213kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831213.4001500.003/(1002.060105121900.000)=3.07mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.123mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 133扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1331荷

40、載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.262+1.41.500=2.484kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 134腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜

41、荷載標準值包括以下內容： 1341每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12556.000=6.989kN 1342腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35021.500(1.000+0.600)/2=0.840kN 1343欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN 1344吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50056.000=0.420kN 經計算得

42、到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.459kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.000/2=3.000kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.670 Us 風荷載體型系數：Us = 1.560 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.

43、70.3501.6701.560 = 0.638kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 135立桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1351不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.35kN； 軸心受壓立桿的穩定

44、系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.23； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.77m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 126.07 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 1352考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的

45、軸心壓力設計值，N=13.72kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.23； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.77m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 177.95 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考

46、慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=17.868kN； lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm； t為連墻件的周長，t=3.50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 = 17867.60/(150.803.50) = 33.85N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖四、槽鋼外挑腳手架施工方案1、施工順序懸挑腳手架搭設的工藝流程：懸挑腳手架的搭設順序為：水平挑梁立桿大橫桿

47、小橫桿鋼絲繩拉索撐桿。2、腳手架工程設計及搭設參數 本工程外腳手架采用全封閉懸挑雙排外腳手架，每次搭設總高度為24米首次計劃在第二層平面設槽鋼懸挑并鋼絲繩斜拉結構，在十層平面（高23.2米）設鋼管斜撐并附加鋼絲繩斜拉卸荷結構。（見附圖1、2）腳手架鋼管選用483.5；外挑槽鋼采用18，長度約為3米；固定槽鋼在樓面上用216 的圓鋼，距外墻邊為1.3 米。立桿縱向間距為1.5 米，內立桿距外墻0.4m，外立桿距外墻面為1.4 米，大橫桿間距為1.8 米，小橫桿長度為1.5 米。腳手架與建筑物的連墻拉結采用拉筋和頂撐配合使用的剛性連接方式:拉筋用6.5 鋼筋，頂撐用483.5 鋼管，水平距離4.5

48、m，豎向距離為3.6 米。卸荷鋼絲繩吊點水平間距以2 個立桿間距為準，即1.52=3.0m；鋼絲繩張拉高度為兩步架高，即1.82=3.6m，吊點距墻面1.4m，斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角的正切值tan=3.6/1.4=2.571（見附圖2）。懸挑架高23.2米,故按23.2 米對懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算。3、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計3.1 懸挑架荷載的取值與組合3.1.1 計算基數：計算高度 H=23.2m 步 距 h=1.8m立桿縱距 la=1.5m 立桿橫距 lb=1.05m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）：鋼管自重 G1=

49、0.0384 KN/m 擋腳板自重G2=0.0132 KN/m安全網自重 G3=0.01 KN/m 外立桿至墻距 ld =1.40m施工活荷載 qk= 2 KN/m2 內立桿至墻距 lc =0.35m3.1.2 腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1248KN/mNG1K = Hgk1 = 23.20.1248 = 2.895KN3.1.3 構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）外立桿竹笆板，按2 步設一層計，共8 層，單位荷重按0.14k

50、N/m2（按實）計：NG2K-1 =（8lalb0.103）/2103= (81.051.50.14)/2103 = 882N欄桿、擋腳板（按8 層計，欄桿每步架1 根）NG2K-2 =（28laG1+11G2）103=（281.50.0384+80.0132）103 =1027.2N安全網NG2K-3 =HlaG3103 = 35.351.50.01103=530N合計NG2K= 882+1027.2+530 = 2439.2 N內立桿竹笆板NG2K-1 =（8lalb0.14）/2103+（8lalc0.14）/2103= （81.051.50.14+80.351.50.14）/2103=

51、 1078 N縱向橫桿（擱置懸挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 8laG1 = 81.50.0384103= 460.8 N合計NG2K = 1078+460.8=1538.8 N3.1.4 施工均布活荷載按規范要求，取最不利情況，按荷載最大的裝修腳手架考慮，即同時3層作業層施工：外立桿 NQK 外 =3lalbqk/2 = 31.51.052/2=4.725kN內立桿 NQK 內 =3lalbqk/2 + 3lalcqk=4.725+0.31.523 = 7.425kN3.1.5 垂直荷載組合外立桿N1 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(4.11+2.7142)

52、+1.44.725=14.8 kN內立桿N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 內=1.2(4.11+2.2506)+1.47.425=18.03 kN3.2 水平懸挑梁設計本工程懸挑架采用鋼絲繩張拉型鋼懸臂式結構，水平懸挑型鋼梁采用18槽鋼，長3m（局部4.4m），在二層樓面上預埋216 的圓鋼對槽鋼進行背焊固定，距外墻邊1.3m。根據鋼結構設計規范（GB500172002）規定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時不考慮工字鋼末端斜拉鋼絲繩的作用，鋼絲繩的承載力作為安全儲備。32118 槽鋼截面特性：Wx=152.2103mm3,I=1369.9104mm4,自重q=0.22

53、99 kN/m，彈性模量E=206103N/mm2，翼緣寬度b=70mm，翼緣平均厚度=10.5mm，高度h=180mm。322最大彎矩Mmax =N11.4+ N20.35+ q1.52/2=14.881.4+18.030.35+0.22991.52/2 =27.400kNm強度驗算= Mmax /（xWx）x-截面發展系數，對 形截面，查表得：x = 1.05；Wx -對x 軸的凈截面抵抗矩，查表得：Wx=152.2103mm3。f -型鋼的抗彎強度設計值，Q235 鋼，取f=215N/mm2。=27.400106/（1.05152.2103）=171.68N/mm2f=215N/mm2安

54、全。整體穩定驗算根據剛結構設計的規范（GBJ17-88）的規定，軋制普通槽鋼受彎要考慮整體穩定問題。按附錄一之（二），本懸臂梁跨長1.4 米折算成簡支梁，其跨度為21.4=2.8 米，按下列公式計算整體穩定系數：=（570b/l1h）235/s= 5707010.5/（2800180） 235/215 = 0.9086則懸挑梁彎曲應力為：= Mmax /（Wx）=27.400106/（0.9086116.8103）=210.88N/mm2f=215N/mm2安全。剛度驗算 = N1l3/3EI+ N2a2(3l-a)/6EIN1、N2-作用于水平懸挑梁上的內、外立桿荷載（KN）；E-彈性模量，

55、E=206103N/mm2。I-鋼材的抗彎強度設計值，Q235 鋼，取f = 215N/mm2。 =(14.8810314003)/(32.061051369.9104)+18.031033502(31400-350)/(62.061051369.9104)=5.39mmL/250=1400/250=5.6mm，滿足要求。18 號槽鋼后部錨固鋼筋設計.1錨固鋼筋的承載力驗算錨固選用216 圓鋼預埋在二層平板上，吊環承受的拉力為：N3 = Mmax /1.3 = 27.400 /1.3 = 21.08 KN吊環承受的拉應力為：= N/A =21.08103/（20.785162）= 52.3 N

56、/mm2=215 N/mm2滿足要求。.2錨固鋼筋的焊縫驗算 = F/（lW）F-作用于錨固鋼筋上的軸心拉力設計值，F=F3=17297N；lW-焊縫的計算長度，取lW=160-10=150mm。-焊縫的計算厚度，取16mm。 = 21.08103/（15016）=8.78 N/mm2=160 N/mm2滿足要求。由計算結果可知，當挑梁采用18 號槽鋼時，其強度、撓度、穩定性均符合要求，為安全計本工程另設置鋼絲繩拉索，作為安全儲備。4、立桿穩定性計算4.1 無風荷載時，立桿穩定性計算：N/（A）fN 計算立桿最大垂直力設計值，取N=N2=18.390 kN；軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比查

57、（JGJ1302001）附錄C 表C 取值；根據第 條規定：立桿計算長度 l0 =kh=1.1551.5180=312cm長細比 ： = l0/i（鋼管回轉半徑）= 312/1.58=197.5，查附錄C，=0.185A 立桿的截面面積，查本規范附錄B 表B 采用：A=489mm2立桿穩定性計算：N/（A）=18390/（0.185489）=203.28N/mm2f=215N/mm2,安全。4.2 在風荷載作用下，立桿穩定性計算：N/（A）+MW/WfMW由風荷載設計值產生的彎矩，按本規范（）式計算；W 鋼管立桿的截面模量，查附錄B 表B：W=5.08cm3；由風荷載產生的彎矩計算.1水平風荷

58、載標準值k=0.7zs0z風壓高度變化系數，查建筑結構荷載規范（GBJ9）：B 類地區，腳手架高35.35m，查表得：z=1.495；s腳手架風荷載體型系數，按本規范 規定采用：查表得：敞開式腳手架的擋風面積為1.81.50.089=0.2403m2密目網的擋風系數取0.5，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后，腳手架綜合擋風面積為：（1.8）0.5+0.2403=1.47015m2其綜合擋風系數為=1.47015/（1.81.5）=0.5455查規范表，背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風載體型系數為1.3，即：s =1.30.5455=0.7092；0基本風壓。根據建筑結構荷載規范（GBJ9）規定

59、：0=0.45。k=0.70.451.4950.7092=0.334 KN/m.2由風荷載產生的彎矩計算MW = 0.851.4k la h2/10 = 0.851.40.3341.51.82/10= 0.1932 KN.m立桿穩定性計算N/（A）+MW/W =18030/（0.185489）+0.1932106/(5.08103)= 237.34kN/mm2f=215 kN/mm2,不滿足要求。結論：經計算，架體穩定性不能滿足要求，不能直接將腳手架搭設到32米處，應采取卸荷措施。擬在10層（23.2米高度）平面設置鋼絲繩斜拉并鋼管斜撐卸荷結構，卸荷高度：12.8m。因此，架體穩定性計算時最大

60、垂直力設計值取：N=15.023KN(23.2米高度以下荷載)。N/（A）+MW/W =15023/（0.185489）+0.1932106/(5.08103)= 204.09kN/mm2f=215 kN/mm2,安全。5、連墻件計算連墻件與建筑物采用剛性連接，連墻件均勻布置，受風荷載作用最大的連墻件應在腳手架的最高部位，按高度32m處考慮，風壓高度變化系數：z=1.07。 k=0.7zs0=0.71.071.12580.35=0.295 kN/m2連墻件的軸向力設計值：Nl=N+ No=1.40.29521.831.8+5=13.03kN2Rc=16kN連墻桿與外架的連接應采用雙扣件,即連墻

61、桿采用直角扣件與腳手架的內、外排立桿均應連接。連墻桿與墻體的連接應采用不少于兩只直角扣件扣牢。連墻桿穩定性計算桿件兩端均采用直角扣件連于腳手架及附加在建筑物上的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架距墻距離，即：L=0.5m=50cm,長細比=lo/=50/1.58=32150，根據此長細比查JGJ130-2001附錄C表C得穩定系數：=0.912.N/A=13.03103/0.912489=29.21N/mm2205Nmm2滿足要求。6、斜拉鋼絲繩并鋼管斜撐卸荷計算6.1 構造設計及措施鋼絲繩吊點水平間距以2 個立桿縱距為準，即1.52=3.0m。為減少斜拉引起的水平力，避免立桿與小橫桿連

62、接扣件發生滑移，而引起立桿向內側彎曲變形，應使斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角盡量大，一般tan2.5-4.5 為宜。本工程鋼絲繩張拉高度3.6m，吊點距墻面1.4m，tan=3.6/1.4=2.571，見附圖2。斜拉鋼絲繩用手動葫轆拉緊后再固定，做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。吊點必須在立桿與大橫桿、小橫桿的交點處，鋼絲繩必須由大橫桿底部兜緊。在吊點下方及內立桿與小橫桿節點下附加斜撐桿，與鋼絲繩共同受力。每個斜拉點設水平桿支撐在建筑物水平梁上，抵消斜拉鋼絲繩水平方向拉力，防止腳手架水平方向變形。7、荷載的取值與組合71 計算基數：計算高度 H=23.2m 步 距 h=1.8

63、m立桿縱距 la=1.5m 立桿橫距 lb=1.05m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）：鋼管自重 G1=0.0384 KN/m 擋腳板自重G2=0.0132 KN/m安全網自重 G3=0.01 KN/m 外立桿至墻距 lc =1.40m施工荷載 qk= 3 KN/m2 內立桿至墻距 lc =0.35m72 腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1284KN/mNG1K = Hgk1 = 23.20.1284 =2.979KN73 構配件

64、自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）731外立桿7311竹笆板，按2 步設一層計，共8層，單位荷重按0.14kN/m2 計；NG2K-1 =（8lalb0.14）/2103=(81.051.50.14)/2103 = 882N7312欄桿、擋腳板（按8層計）查表-2NG2K-2 =（28laG1+8G2）103=（281.50.0384+80.0132）103 =1027.2N7313安全網NG2K-3 =HlaG3103 = 14.351.50.01103=215.25N7314合計NG2K= 882+1027.2+215.25 = 2124.45 N732內立桿7321竹笆板NG

65、2K-1 =（8lalb0.14）/2103+（8lalc0.14）/2103= （81.051.50.14+80.351.50.14）/2103=1176 N7322縱向橫桿（擱置懸挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 8laG1 = 81.50.0384103= 460.8 N7323合計NG2K = 1176+460.8 = 1636.8N7324 施工荷載外立桿 NQK 外 =2lalbqk/2 = 21.51.053/2=4.725kN內立桿 NQK 內 =2lalbqk/2 + 2lalcqk=4.725+0.31.523 = 7.425kN732.5 垂直荷載組合外立桿N1 =1.

66、2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(1.64+1.1699)+1.44.725=10.620kN內立桿N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 內=1.2(1.64+0.8184)+1.47.425=13.94kN74、 卸荷結構計算741 計算模型計算時按腳手架外立桿卸荷點以上的荷載由鋼絲繩承擔，內立桿卸荷點以上的荷載由內斜撐鋼管承擔，不考慮外斜撐鋼管的作用（作為安全儲備）。小橫桿支承于砼墻柱上及加上連墻件的拉結，腳手架基本無側向位移，小橫桿支座可按可動鉸支座考慮。如下圖所示：742 鋼絲繩的承載力驗算鋼絲繩的計算拉力tan=3.6/1.4=2.571 =6

67、8.746 sin=0.932MC = 0 PX sin 1.05-N1 1.05 = 0PX =10.621.05/(1.050.932)= 10.38 KN鋼絲繩自身的極限承載力采用16（619）的鋼絲繩，按下式求出其理論承載力：P 理 = Pg/K-考慮鋼絲繩受力不均勻的鋼絲破斷拉力換算系數，查表4-4-13得：=0.85；K- 鋼絲繩使用安全系數，查表4-4-24 得：K=8；Pg-鋼絲繩破斷拉力總和，查表4-4-14 得：Pg=125.0KN。P 理 =0.85125.0/8 = 13.281 KNPX =10.38 KN滿足要求。743 內斜撐鋼管的承載力計算斜撐鋼管的計算拉力Y

68、= 0 Pn sin2 - N2 = 0Pn =13.94/sin75.965 = 14.99 KN斜撐鋼管的承載力驗算483.5 的鋼管截面參數：截面積A=489mm2；回轉半徑i=15.8mm；自重38.4N/m強度驗算： = Pn/A =14.99103/489=30.65 N/mm2f=215 N/mm2滿足要求。剛度驗算：=l0/i=(2500/sin75.965)/15.8=163.1=200(一般支撐)滿足要求。744結論 鋼絲繩、斜撐鋼管的強度、剛度均滿足規范規定要求。 卸荷結構滿足要求，腳手架安全。8、安全措施：81腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以

69、上二步。82每搭完一步腳手架后，應按下表的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。83底座應準確的放在焊在槽鋼上的鋼筋上。84立桿搭設應符合下列規定：相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大與步距的1/3。當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。頂層立桿的搭接長度不應小于1m,應采用不少于2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應少于100mm。立桿頂端宜高出女兒墻上1m，高出檐

70、口上皮1.5m。85縱向水平桿搭設應符合下列規定：縱向水平桿宜設設置在立桿內側，其長度不宜小于3 跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。86腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。87連墻件、剪刀撐、橫向支撐的設置符合下列規定：本工程外腳手架高度小于50m，連墻件每3.6m4.5m 設一根。連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；連墻件應從第一步縱向

71、水平桿處開始設置；宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(2 步)。當腳手架下部暫不能設連墻桿時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45 60之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后拆除。當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在450600 之間；本工程腳手架高度在24m 以上，必須在外側立面上連續設置剪刀撐，并應由

72、底至頂連續設置。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。88扣件安裝符合下列規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m,且不應大于65N.m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。89作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定：

73、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。810腳手板的鋪設應符合下列規定：腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm;竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿鋪設，且采用對接平鋪四個角應用直徑1.2mm 的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應支承桿可靠地固定，腳手板探頭應用直徑3.2mm 的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。在拐腳、斜道平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m 滿鋪一層腳手板。9、腳手架的拆除91拆除腳手架時，應符合下列

74、規定：92拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；93連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2 步，如高差大于2 步，應增設連墻桿加固；94當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；95當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應采取如下規定設置連墻件和橫向斜撐加固：兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(2 步)。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，中間每隔6 跨設置一道。96卸料時各配件嚴禁拋擲至地面。10、安全管理

75、：101搭設腳手架人員必須是經過考核合格的專業架子工，上崗人員必須定期體檢，合格者方可上崗。102搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。103腳手架的構件質量與搭設質量應按規范進行檢查驗收，合格后方可準許使用。104作業層上的施工荷載應符合要求，不得超載，不得將模板支架纜風繩泵送砼和砂漿的輸送泵等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。105當有六級及六級以上大風和霧雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。106腳手架的安全檢查與維護應按規范規定進行，安全網應按有關規定搭設或拆除。107在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱橫向水平桿，縱橫

76、向掃地桿。連墻件。108臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。109在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。1010工地臨時用電線路的架設及腳手架接地避雷措施等，應按規定設置。1011搭拆腳手架時財面應設圍護欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。參考書目：1、建筑施工手冊（第四版）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ30-2001）3、鋼結構設計規范（GB500172002）4、建筑結構荷載規范（GB500092001）懸挑卸料平臺計算書 計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。 懸掛式卸料平

77、臺的計算參照連續梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度3.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)1.50m。 次梁采用10號槽鋼U口水平，主梁采用10號槽鋼U口水平，次梁間距1.00m。 容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載10.00kN。 一、次梁的計算 次梁選擇10號槽鋼U口水平槽鋼，間距1.00m，其截面特性為 面積A=12.74cm2,慣性距Ix=198.30cm4,轉動慣量Wx=39.70cm3,回轉半徑ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1

78、.荷載計算 (1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大容許均布荷載為2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)槽鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+2.00+0.10) = 2.94kN/m 經計算得到，活荷載計算值 P = 1.410.00=14.00kN 2.內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 M = 2.941.502/

79、8+14.00 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =6.08106/(1.0539700.00)=145.77N/mm2； 次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5708.548.0235/(1500.0100.0235.0)=1.55 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.873 經過計算得到強度 =6.0

80、8106/(0.87339700.00)=175.42N/mm2； 次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 二、主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇10號槽鋼U口水平槽鋼，其截面特性為 面積A=12.74cm2,慣性距Ix=198.30cm4,轉動慣量Wx=39.70cm3,回轉半徑ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.10kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q

81、1+Q2) = 1.2(0.14+0.10) = 0.29kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.2(0.35+2.00)0.501.50/2+1.20.101.50/2)=1.15kN P2=(1.2(0.35+2.00)1.001.50/2+1.20.101.50/2)=2.20kN P3=(1.2(0.35+2.00)1.001.50/2+1.20.101.50/2)+14.00/2=9.20kN P4=(1.2(0.35+2.00)0.501.50/2+1.20.101.50/2)=1.15kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下

82、的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=12.221kN,R2=2.333kN 支座反力 RA=2.333kN 最大彎矩 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =3.141106/1.05/39700.0+3.6661000/1274.0=78.240N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求

83、! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5708.548.0235/(3000.0100.0235.0)=0.78 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.699 經過計算得到強度 =3.14106/(0.69939700.00)=113.12N/mm2； 主梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 三、鋼絲拉繩的內力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi

84、=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=12.759kN 四、鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=12.759kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00012.759/0.820=124.482kN。 選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑17.5mm。 五、鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=12.759kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=127594/(3.1416502)1/2=13mm，取14mm。