1、懸挑腳手架工程施工方案一、編制依據 1.1主要規程、規范1. 1. 1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)；1. 1.2建筑施工高處作業安全技術規程(JGJ 80-91)；1. 1.3建筑施工安全檢查標準(JGJ592011)；1. 1.4鋼結構設計規范(GB 50017-2003)；1.2參考資料1.2. 1建筑施工手冊(第五版)；建筑施工計算手冊(中國建筑工業岀版社)；實用建筑施工安全手冊(中國建筑工業出版社)；建筑施工腳手架構造與計算手冊；1.3施工圖紙。二、工程概況及搭設方案2. 1.建筑設計概況工程名稱：鄭州市白沙園區白沙安置小區BS17-01-07地塊工程

2、。工程地址：。 工程工期：650日歷天。工程質量：合格。結構形式：鋼筋混凝土剪力墻結構。建筑層數：1#樓地下一層，地上二十二層，建筑高度64.40m。2#樓地下一 層，地上二十二層，建筑高度64. 40mo 3#樓地下一層，地上二十二層，建筑高 度64.40m。4#樓地下一層，地上二十二層，建筑高度64.40m。5#樓地下一層， 地上十七層，建筑高度為51.500m。6#樓地下一層，地上十七層，建筑高度為 49. 9mo 7#樓地下一層，地上十七層，建筑高度為51.50m。8#樓地下一層，地上 十七層，建筑高度為49. 9mo 9#樓地下一層，地上十七層，建筑高度為49. 9m； 10#樓地下

3、一層，地上十七層，建筑高度為49.9m。地下車庫地下一層，層高為 4.2m。會所工程地上三層，建筑高度11. 100mo項目規模：總建筑面積145128. 72 nf。其中,1#總建筑面積為21839. 66 m2； 2#樓總建筑面積為18598. 77 m2； 3#樓總建筑面積為12412. 28 m2； 4#樓總建筑面 積為12454. 96 m2； 5#總建筑面積為15044. 61耐。6#樓總建筑面積為7079. 16 m2； 7#樓總建筑面積為15236. 03 m2； 8#樓總建筑面積為7079. 16 m2； 9#樓總建筑面 積為7079. 16 m2o10#樓總建筑面積為707

4、9. 16 nf；地下車庫建筑面積為19263. 20 nf。會所總建筑面積為1962. 57 m2o本工程設計使用年限為50年，地下室防水等級為II級，屋面防水等級為II 級。地下室耐火等級為一級，建筑耐火等級為一級。2. 2腳手架搭設方案本工程計劃在四層以下采用雙排落地鋼管架，四層以上采用全封閉懸挑雙排 腳手架。懸挑架計劃分三段搭設，每段高18叫 設置工字鋼懸挑梁并用鋼絲繩斜拉結 構卸荷。故按18米懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性 等驗算。腳手架鋼管選用448mmX3. 5mm；外挑采用16號工字鋼，長度為3. 6 m；固定 工字鋼在樓面上用2 4)18的圓鋼，距外墻

5、邊為1.8mo立桿縱向間距為1.5-1. 8m, 內立桿距外墻0. 40m,外立桿距外墻面為1. 3m,大橫桿間距為1. 8m,小橫桿長度 為15米。腳手架與建筑物的連墻拉結采用剛性連接，垂直間距為3. 6m,水平間 距為4. 5ni。連墻件用*48X3.5的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，連墻 件通過預先埋設的4)50穿墻套管穿過結構外墻，在結構墻體內外各用一根短鋼管 鎖緊。卸荷鋼絲繩吊點水平間距以2個立桿間距為準，B|J1. 5X2=3. 0m；鋼絲繩張拉 高度為一層高，即3m,吊點距墻面1.4m,斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角a的正 切值tan a =3/1. 4=2. 143。3構造

6、要求及技術措施3. 1扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施3. 1. 1立桿立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與 大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免岀現在同步同 跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的 1/3 （本工程取60cm） o立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于5,必須等間距3個旋轉扣件固定，端 部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于lOOmnio3. 1. 2大橫桿大橫桿置于小橫桿Z下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m 且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交

7、錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水 平距離不小于50cm,各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3 （本工程不大于50cm）, 大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300 （本工程不超過50cm）, 局部高差不超過5cm。小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣 件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相 同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最 大間距不超過75cm o小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm,伸出里排大橫桿距離結構外邊 緣15cn）。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小

8、橫桿在立桿處相向布置。3. 1.4縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則 用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時， 掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。3. 1.5剪刀撐本工程雙排腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水 平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45。60。Z間。斜桿相交 點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一 根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間

9、增加24個扣 節點。所有固定點距主節點距離不大于15cmo為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用對接扣 件連接（保證鋼管和對接扣件的質量和必要常檢查）。本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔3跨設置一道。橫向斜撐 在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿釆用通長桿件，使用旋轉扣件 固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的仲岀端上。3. 1.6腳手板作業層腳手板采用竹笆，兩端設直徑為4伽的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業層下 部加設一道水平兜網，隨作業層上升，同吋作業層不超過兩層。首層滿鋪一層腳 手板，以上每隔4層也需要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向

10、水平桿上，并在兩端8cm處用直徑14號鍍鋅鋼絲箍繞 23圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均 不大于15cnu靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向 的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空扌肖現象。3. 1.7連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.6m,水平間距為4. 5m （連墻桿水平布置 詳見腳手架平面布置圖）。連墻件用*48X3.5的鋼管，其與腳手架的連接采用 直角扣件，連墻件通過預先埋設的4）50穿墻套管穿過結構外墻，在結構墻體內外 各用一根短鋼管鎖緊，第一道連墻件從距挑出層3m高處開始設置，連墻件盡量靠 近主節點，偏離主節點

11、不大于300mmo連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一 端應下斜連接，不得釆用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐, 拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45。60。夾角。3. 1.8防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8mX6. 0m規格，用網繩綁扎在 大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1加，并在作業層下部掛一道水平 兜網，在架內高度3. Oni左右設首層平網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層 設網。作業層腳手架立桿于0. 6m和1. 2m處設兩道防護欄桿，底部側面設300cm高的擋腳板。3.2卸料平臺從經濟和實用的角度考慮

12、，卸料平臺設計為懸挑式型鋼平臺，規格為5.0m X3mX1.5m （長X寬X高）懸挑長度為3m。平臺上要設置限定荷載標牌，本工程 卸料平臺限重為1.5t0主梁和次梁采用工字鋼，所有構件為螺栓連接，即為餃接。防護欄桿采用e 48X3.5鋼管，分別在75cm和150cm處設置兩道，并與四周工字鋼焊接。四周工字 鋼外側面及防護欄桿刷黃黑相間的油漆標識，并滿布密目安全網。平臺每側設兩 根6X19、20的鋼絲繩，每根繩設夾具不少于3個，鋼絲繩與卸料平臺鋼管架接 觸處墊橡膠膠皮，以緩沖鋼絲繩的拉力。鋼絲繩通過梁上側模對拉螺栓孔拉接， 但兩根鋼絲繩不得拉接于同一個對拉螺栓孔，并且預留的梁上預留的孔洞要保證

13、鋼絲繩穿過。平臺底面設腳手板，滿鋪、鋪牢、兩端用8號度鋅鐵絲捆緊，并在 四周設置300cm高的擋腳板。卸料平臺數量根據現場實際情況設置。施工電梯出口處設置4. 5m X 3.6m X 6m （K：X寬X高）出入口,頂部鋪50mm 厚的雙層腳手板。4安全防護措施本工程腳手架接地、避雷措施執行現行施工現場臨時用電安全技術規范 標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一 體的措施。每棟樓各設置8根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m,設置 在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40X4的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內

14、的避雷系統連成 一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈 以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2,并將表面的油漆及氧化層清除干凈, 露出金展光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50ni設置一 個。（本工程按照南北各4個的原則設置，位置盡量避免人員經常走動的地方， 以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接釆用焊接，焊接長 度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不 大于10Q,同時注意檢查與其他金屈物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m,以 避免發生擊穿事故）。5腳手架的搭設及拆除施

15、工工藝5. 1懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝5. 1. 1搭設順序懸挑腳手架的搭設順序為：水平挑桿一縱向大橫桿一立桿一橫向小橫桿一大 橫桿（柵格）一剪刀撐一鋪腳手板一搭防護欄桿一綁扎安全網一設連墻桿5. 1.2施工工藝在施工需設置型鋼樓面結構時留設地錨，地錨為2 18光圓鋼筋，間距1.5n）, 轉角處加密。地錨每端錨I占1于混凝土內長度不小于40d,地錨距墻邊或支點18m。施工時穿墻留洞采用PVC套管，套管管徑以能通過腳手架鋼管為宜，套管下 口平結構板面轉角處挑桿重疊部位需要提高5cm。室內外設置三道大橫桿與挑桿固定，其中兩道在室內，一道緊靠地錨后連通, 另一道在結構墻邊連通，設在室外的一道緊

16、靠結構墻面。連墻桿水平間距4. 5mm,采用剛性連接。挑架外側設剪刀撐，采用48mm鋼管按60角度設置。架子拆除后，穿墻孔采用與相臨部位同強度等級同配比的混凝土填滿搗實。5.2卸料平臺的施工工藝卸料平臺加工完畢后經驗收合格后方可吊裝，吊裝時先掛好四角的吊鉤，傳 發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可止式吊裝，吊鉤的四 條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中平穩。吊裝至預定位置后，先將平臺工字 鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔 吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格方可使用，卸料平臺的限重牌應掛在該 平臺附近的明顯位置。要求提升一次驗收一次。5.3腳

17、手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網一擋腳板及腳手板一防護欄桿一 剪刀撐f斜撐桿f大橫桿f小橫桿f立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同吋拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿 時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆 中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下 降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳乎架，分段拆除高差不應大于兩步, 如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變 形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭

18、臨時拋撐加 固，后拆除連墻件。6 勞動力、材料及機具配備6.1勞動力配備（詳見表6-1）表6-1工種人數任務架子工30負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制6.2材料配備（詳見表6-2）表6-2名稱單位數量規格普通鋼管t600d) 48X3. 5mm腳手板M21100厚5cm,寬30cm密目安全網M235001. 8mX6. 0m水平安全網M21100直角扣件個23000旋轉扣件個6500對接扣件個2500鍍鋅鐵絲kg35014號6.3機具配備（詳見表6-3）表6-3名稱單位數量備注架子扳手把25搭設和拆除架子用力矩扳手把5檢查架子扌II件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆個r*5調整架

19、子水平彎曲度7質量保證措施7. 1構配件允許偏差表(詳見表7-1)表71項目允許偏差(mm)示意簡圖檢查工具焊接鋼管尺寸(mm)1外徑48壁厚3. 50.50. 36游標卡尺2 鋼管兩端面切斜偏差1.70塞 尺， 拐角 尺3鋼管外表面銹蝕深度WO. 50游標卡尺鋼管彎曲a.各種桿件鋼管的端部彎曲1W1. 5mW54 b.立桿鋼管彎曲3X1 W4m4m4mW12W16b.板面扭曲（任一角翹起）W57.2腳手架搭設的技術要求、允許偏差和檢驗方法（詳見表7-2）表7-2項目技術要求允許偏差（mm）示意簡圖檢查方法與工具地 基 基 礎表而m墊板底座堅實平整不積水不晃動不滑動不沉降觀察-10最后驗 收垂

20、直 度27m75下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度27m用經緯儀或吊線和卷尺步距 縱距 橫距H二 2H=10H=20H=277255075205020鋼板尺縱向水平桿高差一根桿的兩端20同跨內兩根水平桿的咼差10水平儀或水平尺雙排腳手架橫向外伸500mm5水平桿外伸長度-50鋼板尺偏差續表7-2技術要求允許偏差(mm)示忌簡圖檢查方法與工具主節點處 各扣件中 心點相互 距離150mm鋼板尺扣件安裝同步立桿 上兩個相 隔對接扣 件的高差500mm-立桿上的 對接扣件 至主節點 的距離aWh/3鋼卷尺縱向水平 桿上的對 接扣件至 主節點的 距離aWla/3鋼卷尺扣件螺栓

21、 擰緊扭力 矩40-65N m扭力扳手剪刀撐斜撐與 水平面的傾角45。6(T角尺腳手板外a=150mm1W 300mm卷尺I17.3扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準（詳見表7-3）表7-3項次檢查項目安裝扣件數量抽檢數量允許的不合格數量（個）（個）（個）5519080連接立桿與縱（橫）向水平91150131桿或剪刀撐的扣件；接長立15128011桿、縱向水平桿或剪刀撐的28150020232扣件50112005031201320055190519115082連接橫向水平桿與縱向水1512801332平桿的扣件（非主節點處）28150020550112003271201320050107. 4

22、質量保證注意事項腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好 安全帽、系好安全帶。腳手架的驗收和FI常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使 用或繼續使用：搭設完畢后；連續使用達6個月；施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況 時。7. 4. 3操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。在架子的使用過程中，要做好H常的維護、保養工作，派專門人員定 期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。7. 4. 5外觀質量安全網總體顏色應當一致，每

23、一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全 網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。8安全施工措施8.1材質及其使用的安全技術措施8. 1. 1扣件的緊固程度宜在40、50N - m,并不大于65N - m,對接扣件的抗拉 承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口 不得向下，以保證安全。8. 1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于lOOimiio鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、 滑絲等現象的扣件。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篋、塑料 混用。8. 1.5嚴禁將外徑4&伽與51mm的鋼管混合使用。8.1. 6鋼

24、管和扣件均要現場取樣送檢，合格后方可使用。8.2腳手架搭設的安全技術措施腳手架的基礎必須經過破化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉 陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、 動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對 方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時應毎隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完 成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。8. 2. 5腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超

25、過相鄰連墻件 以上兩步。在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩 步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。8. 3腳手架上施工作業的安全技術措施8. 3.1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合 格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。8. 3.2嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。8. 3. 3結構施工吋不允許三層同吋作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩 層，臨時使用的懸挑腳手架同時作業層數不超過一層。8. 3. 4當作業層高岀其下連墻件3. Im以上，且其上尚無連墻件

26、時應采取適當 的臨時拋拉措施。8. 3.5各作業層Z間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。8. 3.6定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及吋維修加固，以 達到堅固穩定，確保施工安全。8.4腳手架拆除的安全技術措施& 4.1腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件 應在位于其上的全部可拆桿件都拆除Z后才能拆除。拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報 請批準，進行技術交底后才準備工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地 面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電 器裝置情況，凡能提前拆除的盡

27、量拆除掉。拆除吋應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人 圍護，禁止非作業人員進入。拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。拆架時不得屮途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可 離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。& 4.9在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、 誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向卞拋擲，應吊至地面，同時做好配合 協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著

28、送至地面。& 4.11所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高 處墜落傷人。拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠, 雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。8.4. 13六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。9文明施工措施根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要 求施工時做到：9.1進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑 鞋等，現場嚴禁吸煙。9.2進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草 坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。9. 3嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和

29、打鬧。9.4腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢， 體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作 業者，一律不得上腳手架操作。9.5上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。9.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。9.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術 部同意后由架子工操作。9.8不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推 車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9.9不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸

30、送管等I占1定在腳手架上，嚴禁 任意懸掛起重設備。9.10在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以 及扣件綁扎扣等所有架子部件。9.11拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗， 防止火星和切割物濺落。9.12腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下 沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。9.13要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架 體。9. 14施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。9.15使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口

31、及褲口要扎緊。9. 16腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。9. 17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。9.18運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清， 拆下的扌II件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整 齊，妥善保管。9. 19六級以上（含六級）大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在 冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應 隨時清掃，并要采取防滑措施。10懸挑腳手架架穩定承載計算書10. 1參數信息：10. 1. 1腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿

32、的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為18.0米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.4米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為3；采用的鋼管類型為48X3. 5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3. 00米，水平間距4. 50米，采用扣件連 接；連墻件連接方式為雙扣件；10. 1. 2活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同吋施工層 數：2；10. 1.3風荷載參數河南省鄭州市地區，基本風壓為0. 450,風荷載高度變化系數uz為1.420, 風荷載體

33、型系數us為0. 649；考慮風荷載；10. 1.4靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/in2) :0. 1248；腳手板自重標準值(kN/m2) :0. 350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2) :0. 110；安全設施與安全網(kN/m2) :0. 005；腳手板鋪設層數:3；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼；水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長度145米，建筑 物內錨固段長度1.70米。與樓板連接的螺栓直徑(mm) : 14. 00；樓板混凝土標號:C30；5.拉繩與支桿參數支撐數量為：1;Q內排架距離墻長度1 Io立桿的橫距或排

34、距n1第一道支撐離墻的距離t懸挑梁懸挑長度m 懸挑梁錨固長度鋼絲繩安全系數為:& 000；鋼絲繩與墻距離為(m) :3. 00；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1. 20 niob立桿縱距h立桿步距懸挑架正立面圖10.2小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和 變形。10. 2.1均布荷載值計算小橫桿的自重標準值：Pl= 0. 038 kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2= 0. 350X1.350/4=0. 118 kN/m ；活荷載標準值：Q=3. 000X1.350

35、/4=1.013 kN/m；荷載的計算值：q=l. 2X0. 038+1. 2X0. 118+1. 4X 1. 013 = 1.605 kN/m；q小橫桿計算簡圖10. 2.2強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩,計算公式如下：最大彎矩 = 0. 245 kN. m；O = Mqmax/W =48.250 N/mm2；小橫桿的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!10. 2.3撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q二0.038+0. 131+1. 125 = 1.295 kN/m ；_ 5畀384SZ最大撓度/ = 5. 0X 1. 295X 105

36、0. 04/(384X2. 060X 105X 121900. 0)=0. 816mm；小橫桿的最大撓度小于1050. 0 / 150=7. 000與0 mm,滿足要求!10.3大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。10. 3. 1荷載值計算小橫桿的自重標準值:Pl= 0. 038X0. 9=0. 0342 kN；腳手板的荷載標準值：P2= 0. 350X0. 9X 1. 35/4=0. 106kN；活荷載標準值：Q= 3. 000X0. 9X1.35/4=0. 91 lkN；荷載的計算值:P=(l. 2X0. 040+1. 2X0. 118+1. 4X1

37、. 013)/2=0. 804 kN；PPPPPPPPP大橫桿計算簡圖2. 強度計算最大彎矩考慮為大橫桿白重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 嘰=0.0旳廠均布荷載最大彎矩計算:Mlmax=0. 08X0. 038X 1.35X 1. 5002=0. 006 kN. m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下：比曲=0.417集中荷載最大彎矩計算:M2max=0. 417X0. 804X1.35= 0. 453 kN. m；M = Ml max + M2max = 0. 10+0. 453=0. 453kN. m抗彎強度：o二 0.453x106/5080. 0=94.5 N/mm2；大橫桿

38、的抗彎強度b二94.5小于f=205. 0N/mm2；3. 撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度:Vmax= 0. 677X0. 038X1500. 04 /(100X2. 060X 105X 121900. 0) = 0. 052mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:= 3.029xPP1005/集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P= (0. 040+0. 138+1. 181) /2二0. 680kNV= 3. 029X0. 680X 1500. 03/ ( 100 X2. 0

39、60X 105X 121900. 0 )= 2. 767 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0. 052+2. 767=2.819 mm；大橫桿的最大撓度小于1500. 0 / 150=10. 0或者10 mm,滿足要求!10.4扣件抗滑力的計算：按規范表5. 1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8. OOkN,按照扣件抗滑承 載力系數0. 80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6. 40kNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取6. 40 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎

40、向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1 = 0. 038X 1.500=0. 058 kN；腳手板的荷載標準值:P2 = 0. 350X0. 900X 1.350/2=0.212 kN；活荷載標準值:Q = 3.000X0. 900X1.350 /2 = 1.823 kN；荷載的計算值：R二 1.2X (0.058+0. 276)+1.4X2. 363二3. 707 kN；R 6. 40 kN ,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！10.5腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以 下內容：(1) 每米立桿承受的結構白重標準值(kN/m)；本例為0. 1

41、248NG1 = 0. 125X27.000 = 3. 370 kN；(2) 腳手板的自重標準值(kN/m2)；木例釆用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2= 0. 350X3X 1. 500X (1. 050+0. 3)/2 = 1.063 kN；(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0. 11NG3 = 0. 110X3X1.500/2 = 0. 248 kN；(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2) ； 0. 005NG4 = 0. 005X1.500X27.000 = 0. 203 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG 二NG1+NG2+N

42、G3+NG4 = 4.883 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工 荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值= 4. 725 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中Wo -基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001) 的規定采用：Wo = 0.450 kN/m2；Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001) 的規定釆用:Uz= 1.420 ；Us -風荷載體型系數：Us =0. 649 ；經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 X0. 450X1.420X0. 649 = 0. 290 kN

43、/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ二 1.2X4. 883+ 1.4X4. 725= 12. 474 kN；考慮風荷載吋，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 NG+0. 85X1. 4NQ 二 1.2X4. 883+ 0. 85X 1.4X4. 725= 11.482 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 =0. 850 XI. 4X0. 290X1. 500X1.8002/10 = 0. 168 kN. m；10.6立桿的穩定性計算：不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿

44、的軸心壓力設計值:N =12.474 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i二1.58 cm；計算長度附加系數:K = 1. 155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5. 3. 3得:U = 1. 500計算長度，由公式lo = kuh確定：lo = 3. 119 m；Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數（P，由長細比lo/i的結果查表得到：（p= 0.186 ； 立桿凈截面面積：A二4. 89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）:W = 5. 08 cm3 ；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205. 000 N/mm2；o = 12474. 000/（0. 186x489. 000）=

45、137. 149 N/mm2；立桿穩定性計算0 = 137.149小于f = 205. 000 N/mm2滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值:N =11.482 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i二1.58 cm；計算長度附加系數:K = 1. 155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5. 3. 3得:U = 1. 500 計算長度，由公式lo二kuh確定：lo = 3. 119 m；Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數（P，由長細比lo/i的結果查表得到:p二0.186 立桿凈截面面積：A = 4. 89 cm2 ；立桿凈截面模量（抵抗矩）:W =

46、 5. 08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205. 000 N/mm2；o = 11482. 020/（0. 186x489. 000）+167890. 772/5080. 000 = 159. 289 N/mm2；立桿穩定性計算a = 159. 289小于f = 205. 000 N/mm2滿足要求!10.7連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:N1 = Nlw + No風荷載基本風壓值Wk = 0. 290 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw = 16. 200 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No二5.000 kN

47、； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算：NLw = 1.4XWkXAw = 6. 584 kN；連墻件的軸向力計算值NL= NLw + No= 11.584 kN；其中(p -軸心受壓立桿的穩定系數,1為內排架距離墻的長度，由長細比1/i二350. 000/15. 800的結果查表得到0. 941；A = 4. 89 cm2； f=205. 00 N/mm2；連墻件軸向力設計值 Nf二(pxAxf二0.941x4. 890x10-4x205. 000x103 = 94. 331 kN；Nl=ll. 584Nf=94. 331,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體

48、連接。經過計算得到Nl=ll584小于雙扣件的抗滑力16. 0 kN,滿足要求!連墻件扣件連接示意圖10.8懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm,內側腳手架距離墻體350伽，支拉斜桿的支 點距離墻體為1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130. 00 cm4,截面抵抗矩 W = 141.00 cm3,截面積A = 26. 10 cm%受腳手架集中荷載 N=1.2X4. 883 +1.4X4. 725 = 12.474 kN；水平鋼梁自重荷載 q二 1.2X26.

49、100X0. 0001X78.500 = 0. 246 kN/m；PPq2000懸挑腳于架計算簡圖經過連續梁的計算得到5.3625.1530.5534 I丄I01025_7.3217.40712.499 12.548懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)0.138懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN. m)經過連續梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為:Rl = 17.910 kN；R2 = 7.960 kN；R3 = -0. 061 kNo最大彎矩 Mmax= 2. 506 kN. m；截面應力 o =M/1. 05W+N/A= 2. 506x106 /( 1.05

50、 x 141000. 0 ) +0. 000X103 / 2610.0 = 16. 926 N/mm2；水平支撐梁的計算強度a =16. 926小于215. 000 N/mm2,滿足要求!10.9懸挑梁的整體穩定性計算：水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中（pb均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算:570仏 235石經過計算得到強度(pb = 570 x9.9x88.0x 235 /( 1200.0x160.0x235.0)=2.59由于(pb大于0.6,查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B,得到cpb值 為0. 961o經過計算得到強度 o = 2.506x106

51、 /( 0.961 X141000.00 )= 18.494 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算a = 18.494小于f二215. 000 N/mm2 ,滿足要求!10. 10拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下而計算Rah =工冷 cos &2-1 其中RUicosQi為鋼繩的拉力對水平桿產牛的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisin0i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=18. 739kN10.11拉繩的強度計算：鋼絲拉繩（支桿）的內力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=18. 739kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的

52、容許拉力按照下式計算：其中Fg鋼絲繩的容許拉力（kN）；Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）；計算中可以近似計算Fg二0. 5d2, d為鋼絲繩直徑（mm）；a -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X19、6X37、6X61鋼絲繩分別取0. 85. 0.82和0.8；K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 18. 739kN, a=0. 820, K=8. 000,得到：鋼絲繩最小直徑必須大于20. 000mm才能滿足要求!鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N,為N二RU二18. 739kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環強度計算公式為其中f

53、為吊環受力的單肢抗剪強度,取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環最小直徑D二(1873. 900X4/3. 142X125.000) 1/2 =14. 000mm；10. 12錨固段與樓板連接的計算:10. 12. 1水平鋼梁與樓板壓點如果釆用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R二7. 960kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f二50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=7959. 935X4/(3. 142X 50X2)11/2 =10. 067mm；水平鋼梁

54、與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm以上搭接長度。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如 下：錨固深度計算公式：念皿其中N -錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N二7. 960kN；d -樓板螺栓的直徑,d = 14. 000mmfb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1. 430N/mm2；h -樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于7959. 935/(3. 142X 14. 000X 1. 430)=126. 560mm。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下: 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：N 一與仏其中N -錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7. 960kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 14. 000mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5Xd=70. 000mm；fee -混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0. 950fc=14. 300N/mm2；經過計算得到公式右邊等于67. 87 kN大于錨固力N=7. 96 kN ,樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!