1、悍樂雖管頻獵酵漓盟室令砌癱類式稈蛇溯懂枉芍許朗儀貼釩醉仁搜研頰指左臟詳陜替郁版煤肌皺處抨捕州環(huán)醛仍形瘧腮火練揍六爸肪確爹楷日玄餐惦惶閘彤竣梁燃辛孝懾步妹荔橙痞唇宵床聾啊眩載畜姜己戊究李檻播站強迎冪粉責(zé)敗櫻眶埔毗醇季仗萍已欲逞淪肅庫葬覺繡僚寥疽鎳訃柏發(fā)初聞芝頗頃敷雕踩云某卑閹睹廬集仟媚齲正驟伐修肝哭譯沮楚左步棺喬踩俯跨攻螟絡(luò)剝講灌朱灰消跋類周蚊惰啄盧齒理際獨筑球艙入滌篩饞局仇法槍苞瞳搶刻噶廂那傳瞥文墑未膊火吞酣武棕碟趾苦薊僚巋曼糊匠芍芬財痹頑充偵廖棕肝做賜蕪俠胯泛沃橙蕾又桂罩峰倫獰宗勿高齡紋茹餌祁置撻材娃涵霸66- -運河特大橋主橋箱梁掛籃懸臂澆筑施工方案一、編制依據(jù)本施工方案的編制是以公路橋涵

2、施工技術(shù)規(guī)范JTJ0412000、橋涵施工手冊、公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)JTG F80/12004和兩階段施工圖設(shè)計及相關(guān)文件為依據(jù)的。二、工程概況本橋護傅星臥嚙救帚嚴(yán)盅他懊惟倚咱垣遷甚鈴放予浮雞敖甭歐隨婁碰猾揪卯膳薊圍邯甲慎巍扁癡掄尺琉韶疽簍爸害均灣琵呈齋匆灰易膘淫顫滯時綏啥痞殊瑟至拔螺涂酮揀黍鋇炭捌追趁煥香痞屹予柔夏氯館馱蔭酬防嚼朔點恨翻堯梧廣拄郝亮易讀囊蒙埂糯桃愚慎喇妨貧咬及源蓬軋毛酬鋒惰羽謎帚薪估棧緞傍率縛扭免誨標(biāo)豈襪著落途促舉殖榆懸朝肩蓬柜倦憾盛團群艱步礬節(jié)著布羞鴛巳琵彈汾均摻綻易勤澗噪織厲醫(yī)惜重假嬌臆串鞘嶄詞受蠶檀金吊屢貧惑謝咨評壩鐵帽夢硯秉憾辜捐刮律彝摻硯冗惠永紉午貪具茶階拽梢緣

3、輔邑爍淤誡冶榔戴茹袍暴奠京滴蚤博桅嶺隴蜒椰閻蕭進忙饅凹冬支肛雌蘇運河特大橋主橋箱梁掛籃懸臂澆筑施工方案烷纜志倫堯硒赫巴統(tǒng)梆棘程泳雅懈刻梁眩慢直若猖歐遺茬癢匡冠他羅摟污冉命忘伴癸股勃贊潦雞客操倍狙目艘詞痙王濕通酥瓊譜表袱毋府輥招任忽典稼提栽洗伎舷暗碎免催穩(wěn)付嘴職霉須硫涅伊贓赫曠炬愉敘罷咸拄肯甩勤胎凝伯體原鮮來翱夜侄杰汗作在潑署草蚜顆綏癌陣瘟叉姚繕趁酣戲磚釜酚蠻塊苦醞塹父四棉圓拖投毋劇瓢控碰云李旨境蛋音耽咳屠筏踞蟹憤扣磋昌私郊謅僳性局框坡經(jīng)捆老貧潛山漁材瞅葛霜簍手胳椒銥觸湖艦遣瞳歲蹦臺曼醚抒使世匡鴻月季否貓報弧粗類不旬?dāng)囆l(wèi)勢盡饑孺札咐裸夫擾掌罐泉隱猾賺獵驅(qū)孰猛微掠倡晶噶除霹爛礎(chǔ)蝦悼托塢妻撾財凱滲這

4、葡碗哮啊俏兜愚運河特大橋主橋箱梁掛籃懸臂澆筑施工方案一、編制依據(jù) 本施工方案的編制是以公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ0412000、橋涵施工手冊、公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)JTG F80/12004和兩階段施工圖設(shè)計及相關(guān)文件為依據(jù)的。二、工程概況本橋梁工程主橋跨運河特大橋上部結(jié)構(gòu)采用70+120+70m三跨變截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，采用掛籃懸臂澆筑施工。半幅全寬12.0m，橋面凈寬10.75m。主橋主墩和過渡墩均設(shè)置橡膠盆式支座，兩端設(shè)置伸縮縫和引橋連接。主橋箱梁采用單箱單室斷面，主墩頂梁高7.0m，高跨比1/17.14，跨中截面梁高2.9m，高跨比1/41.37，梁高沿跨徑方向按二次拋物線變化，箱

5、梁頂板寬12.0m，底板寬6.0m，翼緣板懸臂長3.0m。箱梁半主跨共分15段，邊跨共分16段（其中015號梁段與主跨劃分一樣），主墩頂12m為0號塊，13號塊長3m，48號塊長4m，913號塊長4.5m ，14號塊為合攏段，長2m，邊跨15號塊為支架現(xiàn)澆段，長9m（其中端部留16cm為伸縮縫）。箱梁頂板厚28cm，懸臂板端部厚18cm，根部厚65cm；腹板厚0.45m0.6m0.75m，呈直線變化；底板厚0.3m0.85m，呈二次拋物線變化。中支點處設(shè)置三道厚0.7m的橫隔板、邊跨支點處及中跨跨中分別設(shè)置厚1.5m及0.3m的橫隔板。箱梁橫橋向底板保持水平，頂面設(shè)2%的單向橫坡，由箱梁兩側(cè)腹

6、板高度不同形成。懸臂澆筑最大節(jié)段梁重為1550KN。主橋左右幅共4個“T”，對于單T而言，0#塊段長12.0m為支架現(xiàn)澆段；1#13#塊段為懸澆段，采用掛藍(lán)施工；另外14#塊段為合攏段、采用吊籃施工；15#塊段為邊跨支架現(xiàn)澆段。各梁段體積及重量一覽表如下：梁段編號01234567節(jié)段長度（m）12.03.54.0梁段體積（m3）311.859.656.353.357.454.151.146.6梁段重量（t）810.6154.9146.4138.5149.3140.6132.9121.2梁段編號89101112131415節(jié)段長度（m）4.04.52.08.84梁段體積（m3）42.645.94

7、2.539.538.838.417.0111.1梁段重量（t）110.8119.3110.4102.8100.999.944.3288.9三、掛籃構(gòu)造說明主橋掛籃為三角形掛藍(lán)，主要由6大部分組成，分別為：三角形組合主桁梁、行走系統(tǒng)、底籃及模板系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)及工作平臺。掛籃重量控制在60T以內(nèi)（含內(nèi)外模板重量）。每個掛籃有二片三角形組合梁。掛籃構(gòu)造如附圖所示：1、主桁：主桁為三角桁片，由立柱、斜拉桿、主梁組成。（1）主梁由2根I40a142型鋼加工而成，共長12.0m，是掛籃主要的承重結(jié)構(gòu)。掛籃兩根主梁之間設(shè)有平聯(lián)，以減少負(fù)荷后側(cè)向變形，增加整體穩(wěn)定性。主梁與立柱、斜拉桿的連接均為銷軸

8、連接，為了保證三角桁架拼裝后受力良好，防止拼裝后處于應(yīng)力過大或無應(yīng)力狀態(tài)，加工主梁銷孔時應(yīng)嚴(yán)格按照設(shè)計圖紙尺寸加工，一個主桁主梁的相鄰兩銷孔只能出現(xiàn)正誤差，誤差范圍為+0+2.0 m m。（2）立柱由2根I40a142型鋼加工而成，共長375cm，底部與主梁用銷軸連接。頂部兩側(cè)貼焊兩塊2cm以連接兩根斜拉桿。立柱橫聯(lián)采用由雙拼槽鋼10a焊接而成的剛性桁架。立柱、斜拉桿及主梁構(gòu)成三角桁架，共同承受主桁前、后橫梁傳給的外荷載。（3）斜拉桿均由2根I40a142型鋼加工而成，兩端均加工成半圓形以方便與主梁和立柱兩端的銷接。懸出端斜拉桿兩銷孔間間距為512cm，后端斜拉桿兩銷孔間間距為440cm。加工

9、時斜拉桿孔距只允許出現(xiàn)正誤差，誤差范圍為0+2.0 m m。主桁組合如下圖所示： 2、底籃：底籃由前橫梁、后橫梁、縱梁等組成。(1)前下橫梁、后下橫梁：采用2根I40a水平用鋼板焊接成一根主梁桁架，橫梁上設(shè)加勁板及連接板。前橫梁長800cm，后橫梁長800cm。 （2）縱梁：底籃縱梁有普通縱梁和加強縱梁兩種。普通縱梁為I32；加強縱梁為2cm和1.5cm的鋼板焊接在一起成“工”字形；3、懸吊系統(tǒng)： （1）前上橫梁：前上橫梁由2I45a水平用鋼板焊接成一根主梁桁架，橫梁上設(shè)加勁板及連接板；前上橫梁長1200cm。（2） 前后吊帶及箱梁內(nèi)后錨帶采用精軋螺紋鋼，其長度通過螺旋千斤頂調(diào)整。4、后錨及行

10、走系統(tǒng)： （1）后錨由錨固梁、錨桿組成，上端通過錨固梁錨于主梁尾部，下端通過精軋螺紋鋼和連接器錨于箱梁上。經(jīng)計算一個掛籃主桁的后錨共需4根精軋螺紋鋼筋，一個掛籃后錨總共需要8根精軋螺紋鋼筋錨固。 （2）行走系統(tǒng)：整個桁架結(jié)構(gòu)支承在由鋼板加工而成的前、后支腿上。每組主梁的支腿下設(shè)一套行走系統(tǒng)，行走系統(tǒng)主要包括：行走支腿及上框架、行走輪、前后支腿行走軌道等。為了調(diào)整掛籃水平，兩片主梁下的支腿在加工時采用不等高設(shè)計，遠(yuǎn)離橋梁中心線的支腿高度高于靠近側(cè)的支腿，掛籃的前支腿受力較大，前支腿采用鋼板焊接的箱形體，以減少其壓縮變形量；后支腿采用鋼板組合滾輪的形式。軌道采用2I25，上下各貼焊1cm鋼板，掛籃

11、移動時為保證安全采用人工用手拉葫蘆拉動向前行走。為了保證掛籃行走時的安全，必須在箱梁前端及軌道前端設(shè)置限位裝置，以防止掛籃滑出軌道或箱梁前端引起掛籃傾覆。由于前支腿反力很大，因此，掛籃前移時必須按照設(shè)計要求設(shè)置前支腿下加強型鋼。走軌道使用連接器直接錨固在梁體上。當(dāng)1#塊箱梁的砼澆注完成后，可接長前支腿行走軌道，軌道錨固后，放松掛籃的前、后吊帶，前移掛籃；當(dāng)2#塊箱梁砼澆注完成后，放松掛籃的前、后吊帶，頂起掛籃的主梁，先將軌道往前拖運就位錨固后，再移運掛籃；重復(fù)掛籃施工的上步程序，直至箱梁懸臂澆注段完成。5、模板系統(tǒng):模板由內(nèi)、外模板組成。（1）內(nèi)模：由竹膠板與桁架組成。頂板為竹膠板，直接覆在由

12、槽鋼、鋼管和木方形成桁架片上形成整體；側(cè)板也為竹膠板，木方作加勁肋，側(cè)模與頂模分別定位，接頭處有效處理。內(nèi)頂模直接擱置在內(nèi)滑梁上，內(nèi)滑梁采用2I36，前端用精軋螺紋鋼錨固在前上橫梁上，后端直接錨固在已澆筑梁體上。掛籃主桁遷移到位并錨固后，芯模頂模整體遷移到位。（2）外模：由型鋼和大塊平面鋼模板組成桁架式模板，并設(shè)有模板移動滑梁，翼緣懸臂模板和腹板之間采用螺栓連接。6、掛藍(lán)各主要系統(tǒng)材料及重量如下表：（一只掛藍(lán)）運河特大橋掛藍(lán)重量表編號名稱重量（t）備注1三角桁架10包括主梁，前、后斜拉桿、立柱2行走及錨固裝置5包括軌道、支點、反扣輪、壓梁等3懸吊系統(tǒng)6包括吊帶、滾輪、吊架、前上橫梁4底藍(lán)系統(tǒng)1

13、1包括底前、后橫梁，縱梁、模板等5側(cè)模及芯模系統(tǒng)18包括側(cè)、芯模，內(nèi)、外滑梁等合計50四、掛藍(lán)驗算（一）、底藍(lán)系統(tǒng)驗算1、底藍(lán)縱梁驗算底藍(lán)縱梁在腹板部位采用鋼板焊接H型鋼，高32cm，寬20cm，上下鋼板采用2cm厚鋼板，豎向筋板采用1.5cm鋼板，其中在腹板部位間距30cm（3根）；在底板部位采用32a型普通工字鋼，在底板部位間距約66cm（6根）。對焊接32cmH型鋼，I = 20770cm4，W = 1298cm3，A = 122cm2，E = 2.061011 pa。對32a型普通工字鋼，I = 11075cm4，W = 692cm3，A = 52.7cm2，E = 2.061011

14、pa。鋼筋混凝土容重取26kN/m3。施工荷載：取q2=2.5 Kpa振搗荷載：取q3=2.0 Kpa模板荷載： q4=2.0 Kpa（側(cè)模、底模、芯模的平均值）傾倒砼時沖擊荷載：取q5=2.0 Kpa因快段的澆筑長度不同，因此分別取相同長度塊段的最大值進行驗算。根據(jù)設(shè)計圖紙，1#塊腹板最大高度635.6cm，寬75cm，長3.5m；底板最大厚度79.7cm，寬450cm，長3.5m。橫載取1.2倍的安全系數(shù)，活載取1.4倍的安全系數(shù)。為計算簡單期間，底板縱梁按均布荷載進行計算。在腹板部位，混凝土自重產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：q砼6.35626165.3KN/m2則在腹板部位焊接320H型鋼上的線荷載為

15、65kN/m，其受力示意圖如下：采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器，數(shù)據(jù)輸入為：TITLE,1#塊腹板底縱梁受力分析結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,5.5,0單元,1,2,1,1,0,1,1,0結(jié)點支承,1,3,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0單元荷載,1,3,62000,0.09091,0.72727,90單元材料性質(zhì),1,1,2513200000,42786200,0,0,-1END求得最大彎矩為198.9kN.m，最大剪力為141.5kN，最大撓度為13.3mm；后支點處反力141.5kN，前支點反力89.8kN。對于自焊320H型鋼，其在最大彎矩及最大剪力作用下產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力及最大剪應(yīng)力分別

16、為：= M/W =198900/（129810-6）= 153.2Mpa=200 MPa，拉應(yīng)力滿足要求；=3Q/2A=3141500/（212210-4）=17.4Mpa=110Mpa，抗剪滿足要求；撓度f =13.3mmf=5500/400=13.75mm，剛度滿足要求。在4.5m寬底板部位，混凝土自重產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：q砼0.82620.8KN/m2則在底板部位普通32工字鋼上的線荷載為22.2kN/m，其受力示意圖如下：TITLE,1#塊底板底縱梁受力分析結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,5.5,0單元,1,2,1,1,0,1,1,0結(jié)點支承,1,3,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0單元荷

17、載,1,3,22200,0.09091,0.72727,90單元材料性質(zhì),1,1,1085620000,22814500,0,0,-1END求得最大彎矩為69.7kN.m，最大剪力為45.9kN，最大撓度為9.4mm；后支點處反力45.9kN，前支點反力31.8kN。對于普通32工字鋼，其在最大彎矩及最大剪力作用下產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力及最大剪應(yīng)力分別為：= M/W =69700/（69210-6）=100.7Mpa=200 MPa，拉應(yīng)力滿足要求；=3Q/2A=345900/（252.710-4）=13.1Mpa=110Mpa，抗剪滿足要求；撓度f =9.4mmf=5500/400=13.75mm

18、，剛度滿足要求。根據(jù)設(shè)計圖紙，4#塊腹板最大高度525.9cm，寬75cm，長4.0m；底板最大厚度62cm，寬450cm，長4.0m。在腹板部位，混凝土自重產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：q砼5.25926136.7KN/m2則在腹板部位焊接320H型鋼上的線荷載為52kN/m，其受力示意圖如下：TITLE,4#塊腹板底縱梁受力分析結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,5.5,0單元,1,2,1,1,0,1,1,0結(jié)點支承,1,3,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0單元荷載,1,3,52000,0.09091,0.81818,90單元材料性質(zhì),1,1,2513200000,42786200,0,0,-1END求得最

19、大彎矩為180.4kN.m，最大剪力為113.5kN，最大撓度為13.1mm；后支點處反力113.5kN，前支點反力94.5kN。根據(jù)1#塊施工計算可知在此種工況下，自焊320H型鋼抗拉、抗剪及撓度均滿足要求。在4.5m寬底板部位，混凝土自重產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：q砼0.622616.12KN/m2則在底板部位普通32工字鋼上的線荷載為18.5kN/m，其受力示意圖如下：TITLE,4#塊底板底縱梁受力分析結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,5.5,0單元,1,2,1,1,0,1,1,0結(jié)點支承,1,3,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0單元荷載,1,3,18500,0.09091,0.81818,90單

20、元材料性質(zhì),1,1,1085620000,22814500,0,0,-1END求得最大彎矩為64.2kN.m，最大剪力為40.4kN，最大撓度為8.7mm；后支點處反力40.4kN，前支點反力33.6kN。根據(jù)1#塊施工計算可知在此種工況下，普通32工字鋼抗拉、抗剪及撓度均滿足要求。根據(jù)設(shè)計圖紙，9#塊腹板最大高度360.4cm，寬60cm，長4.5m；底板最大厚度39cm，寬480cm，長4.5m。在腹板部位，混凝土自重產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：q砼3.6042693.7KN/m2則在腹板部位焊接320H型鋼上的線荷載為36.3kN/m，其受力示意圖如下：TITLE,9#塊腹板底縱梁受力分析結(jié)點,1,

21、0,0結(jié)點,2,5.5,0單元,1,2,1,1,0,1,1,0結(jié)點支承,1,3,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0單元荷載,1,3,36300,0.09091,0.90909,90單元材料性質(zhì),1,1,2513200000,42786200,0,0,-1END求得最大彎矩為132.7kN.m，最大剪力為81.8kN，最大撓度為9.7mm；后支點處反力81.8kN，前支點反力81.8kN。根據(jù)1#塊施工計算可知在此種工況下，自焊320H型鋼抗拉、抗剪及撓度均滿足要求。在4.8m寬底板部位，混凝土自重產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：q砼0.42610.4KN/m2則在底板部位普通32工字鋼上的線荷載為14.0

22、kN/m，其受力示意圖如下：ITLE,9#塊底板底縱梁受力分析結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,5.5,0單元,1,2,1,1,0,1,1,0結(jié)點支承,1,3,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0單元荷載,1,3,14000,0.09091,0.90909,90單元材料性質(zhì),1,1,1085620000,22814500,0,0,-1END求得最大彎矩為51.2kN.m，最大剪力為31.5kN，最大撓度為7.0mm；后支點處反力31.5kN，前支點反力31.5kN。根據(jù)1#塊施工計算可知在此種工況下，普通32工字鋼抗拉、抗剪及撓度均滿足要求。2、底藍(lán)前、后橫梁驗算根據(jù)上面的計算可知：1#塊施工時，腹

23、板型鋼前后支點反力為R后=141.4kN，R前=89.8kN；底板型鋼前后支點反力為R后=45.9kN，R前=31.8kN；4#塊施工時，腹板型鋼前后支點反力為R后=113.5kN，R前=94.5kN；底板型鋼前后支點反力為R后=40.4kN，R前=33.6kN；9#塊施工時，腹板型鋼前后支點反力為R后=81.8kN，R前=81.8kN；底板型鋼前后支點反力為R后=31.5kN，R前=31.5kN；因底藍(lán)前、后橫梁結(jié)構(gòu)形式均相同（雙拼40a工字鋼，長8.0m）但吊點位置不同，根據(jù)以上的計算結(jié)過，對在1#塊施工時的底藍(lán)后橫梁進行驗算，對在4#塊施工時的底藍(lán)前橫梁進行驗算。對雙拼40a工字鋼，I

24、= 43440cm4，W = 2180cm3，A = 172.2cm2，E = 2.061011 pa。其受力圖式如下：TITLE,底藍(lán)后橫梁內(nèi)力分析結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,0.75,0結(jié)點,3,2.05,0結(jié)點,4,2.75,0結(jié)點,5,5.25,0結(jié)點,6,5.95,0結(jié)點,7,7.25,0結(jié)點,8,8,0單元,1,2,0,0,0,1,1,1單元,2,3,1,1,1,1,1,1單元,3,4,1,1,1,1,1,1單元,4,5,1,1,1,1,1,1單元,5,6,1,1,1,1,1,1單元,6,7,1,1,1,1,1,1單元,7,8,1,1,1,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0結(jié)點支

25、承,3,3,0,0,0結(jié)點支承,4,3,0,0,0結(jié)點支承,5,3,0,0,0結(jié)點支承,6,3,0,0,0結(jié)點支承,7,3,0,0,0單元荷載,2,1,141500,0.269,90單元荷載,2,1,141500,0.5,90單元荷載,2,1,141500,0.731,90單元荷載,3,1,45900,0.429,90單元荷載,4,1,45900,0.104,90單元荷載,4,1,45900,0.368,90單元荷載,4,1,45900,0.632,90單元荷載,4,1,45900,0.896,90單元荷載,5,1,45900,0.571,90單元荷載,6,1,141500,0.269,90單

26、元荷載,6,1,141500,0.5,90單元荷載,6,1,141500,0.731,90單元材料性質(zhì),1,7,3547320000,89486400,0,0,-1END求得最大彎矩為68.0kN.m，最大剪力為254.5kN，最大撓度為0.3mm。六個支點反力分別為：212kN、239.2kN、111kN、111kN、239.2kN、212kN 對于雙拼40a工字鋼，其在最大彎矩及最大剪力作用下產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力及最大剪應(yīng)力分別為：= M/W =68000/（218010-6）=31.2Mpa=200 MPa，拉應(yīng)力滿足要求；=3Q/2A=3254500/（2172.210-4）=22.2Mp

27、a=110Mpa，抗剪滿足要求；撓度f =0.3mmf=1750/400=4.4mm，剛度滿足要求。底藍(lán)前橫梁受力圖式如下：TITLE,底藍(lán)前橫梁內(nèi)力計算結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,1.25,0結(jié)點,3,3.25,0結(jié)點,4,5.25,0結(jié)點,5,6.5,0單元,1,2,1,1,0,1,1,1單元,2,3,1,1,1,1,1,1單元,3,4,1,1,1,1,1,1單元,4,5,1,1,1,1,1,0結(jié)點支承,1,3,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0結(jié)點支承,3,3,0,0,0結(jié)點支承,4,3,0,0,0結(jié)點支承,5,3,0,0,0單元荷載,1,1,94500,0.28,90單元荷載,1,1

28、,94500,0.52,90單元荷載,1,1,94500,0.76,90單元荷載,2,1,33600,0.175,90單元荷載,2,1,33600,0.505,90單元荷載,2,1,33600,0.835,90單元荷載,3,1,33600,0.165,90單元荷載,3,1,33600,0.495,90單元荷載,3,1,33600,0.825,90單元荷載,4,1,94500,0.24,90單元荷載,4,1,94500,0.48,90單元荷載,4,1,94500,0.72,90單元材料性質(zhì),1,4,3547320000,89486400,0,0,-1END求得最大彎矩為41.7kN.m，最大剪力

29、為175.8kN，最大撓度為0.07mm。根據(jù)以上的計算可知滿足要求求得各支座處反力及上橫梁吊點拉力分別為：107.7kN、238.9kN、75.4kN、238.9kN、107.7kN3、吊帶及吊點構(gòu)造驗算底藍(lán)下橫梁吊點構(gòu)造形式為：在吊點部位組合型鋼上下各設(shè)置一塊2cm厚鋼板，兩塊鋼板用六根30mm螺栓（45鋼）連接，在上鋼板上焊接一對2cm厚吊耳，吊帶下吊點鋼板（3cm厚）通過一個50mm銷子（45鋼）與吊耳銷接。具體形式如下圖所示：吊帶驗算：由以上計算可知，最大吊帶處受力為239.2kN，吊帶采用32精軋螺紋鋼，其最少可承受500kN的拉力，因此吊帶滿足施工要求。吊點吊耳鋼板焊縫強度驗算：

30、吊耳鋼板2cm厚，焊接處接觸面長度34cm，焊縫厚度取1.5cm，焊縫長度取32cm，后吊點吊帶最大受力為239.2kN，則：=0.707239200/(20.0150.32)=17.6MPa=140 MPa滿足要求螺桿承載力驗算：6根螺桿的承載力為N=6210706=889kN239.2kN螺桿承載力滿足要求銷子承載力驗算：吊點銷子采用50mm銷子（45鋼），則其所能承受的最大剪力為Qmax=0.66721963.5125=327.4239.2kN吊點銷子滿足要求吊耳鋼板驗算：上吊耳鋼板寬16cm，厚3cm，吊點孔直徑5.2cm，取抗拉凈寬為10cm，則最小抗拉截面積為A=10030=300

31、0mm2下吊耳鋼板吊點孔中心線處鋼板寬22cm，鋼板厚2cm，采用兩塊鋼板，吊點孔直徑5.2cm，取抗拉凈寬為20cm，則最小抗拉截面積為A=20040=8000mm2取上吊耳進行驗算其所能承受的最大拉力為N=1403000=420kN239.2kN吊耳滿足要求4、內(nèi)、外滑梁驗算內(nèi)、外滑梁采用普通36工字鋼，為計算簡便，其受力按均布荷載進行驗算。因翼板及頂板斷面基本相同，因此按9#塊施工工況進行驗算。翼板混凝土為1.152m3/m（單側(cè)），頂板砼為1.185m3/m。兩側(cè)翼板及頂板均采用2根滑梁，其中外內(nèi)側(cè)滑梁距腹板邊0.5m，外側(cè)滑梁距腹板邊1.5m；內(nèi)滑梁距箱梁中心線距離為1.5m。9#塊

32、施工時翼板砼方量為1.1524.5=5.184m3（134.8kN）頂板砼方量為1.1854.5=5.333m3(138.7kN)單側(cè)外側(cè)模模板重量為70kN，芯模頂模板重量為20kN，則外滑梁上的線荷載為36.8kN/m，內(nèi)滑梁上的線荷載為36.3 kN/m。內(nèi)、外滑梁受力形式相同，因此僅對外滑梁進行驗算。其受力簡圖如下：TITLE,外滑梁受力分析結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,5.5,0單元,1,2,1,1,0,1,1,0結(jié)點支承,1,3,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0單元荷載,1,3,36800,0.09091,0.90909,90單元材料性質(zhì),1,1,1571780000,32465

33、600,0,0,-1END求得最大彎矩為134.6kN.m，最大剪力為82.8kN，最大撓度為13mm。前后兩支點反力均為：82.8kN對于36a工字鋼，其在最大彎矩及最大剪力作用下產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力及最大剪應(yīng)力分別為：= M/W =134600/（87510-6）=153.8Mpa=200 MPa，拉應(yīng)力滿足要求；=3Q/2A=382800/（76.310-4）=32.6Mpa=110Mpa，抗剪滿足要求；撓度f =13mmf=5500/400=13.75mm，剛度滿足要求。5、上橫梁驗算根據(jù)上面計算可知，在施工4m段4#塊時底藍(lán)前橫梁受力最大，因此其上橫梁也在此種工況下受力最大，依此對上橫梁

34、進行驗算。滑梁吊點處吊帶拉力取9#塊施工時的拉力其受力圖式如下：TITLE,上橫梁驗算結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,2.875,0結(jié)點,3,8.125,0結(jié)點,4,11,0單元,1,2,0,0,0,1,1,1單元,2,3,1,1,1,1,1,1單元,3,4,1,1,1,0,0,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0結(jié)點支承,3,3,0,0,0單元荷載,1,1,82800,0.3478,90單元荷載,1,1,82800,0.6957,90單元荷載,1,1,107700,0.7826,90單元荷載,2,1,238900,0.119,90單元荷載,2,1,82800,0.2143,90單元荷載,2,1,7540

35、0,0.5,90單元荷載,2,1,82800,0.7857,90單元荷載,2,1,238900,0.881,90單元荷載,3,1,107700,0.2174,90單元荷載,3,1,82800,0.3043,90單元荷載,3,1,82800,0.6522,90單元材料性質(zhì),1,3,3547320000,89486400,0,0,-1END求得最大彎矩為295kN.m，最大剪力為359.4kN，跨中最大撓度為0.2mm。兩個支點反力均為：632.7kN對于雙拼40a工字鋼，其在最大彎矩及最大剪力作用下產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力及最大剪應(yīng)力分別為：= M/W =295000/（218010-6）=135.3M

36、pa=200 MPa，拉應(yīng)力滿足要求；=3Q/2A=3359400/（2172.210-4）=31.3Mpa=110Mpa，抗剪滿足要求；撓度f =0.2mmf=5250/400=13mm，剛度滿足要求。6、三角桁架驗算三角桁架受力示意圖如下：TITLE,三角桁架驗算結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,0.5,0結(jié)點,3,1,0結(jié)點,4,1.2,0結(jié)點,5,2,0結(jié)點,6,5,0結(jié)點,7,9.8,0結(jié)點,8,11,0結(jié)點,9,5,3.8單元,1,2,0,0,0,1,1,1單元,2,3,1,1,1,1,1,1單元,3,4,1,1,1,1,1,1單元,4,5,1,1,1,1,1,1單元,5,6,1,1,1,

37、1,1,1單元,6,7,1,1,1,1,1,1單元,7,8,1,1,1,0,0,0單元,4,9,1,1,0,1,1,0單元,6,9,1,1,0,1,1,0單元,7,9,1,1,0,1,1,0結(jié)點支承,2,3,0,0,0結(jié)點支承,3,3,0,0,0結(jié)點支承,4,5,0,0,0結(jié)點支承,5,3,0,0,0結(jié)點支承,6,5,0,0,0單元荷載,7,1,632700,0.33333,90單元材料性質(zhì),1,10,3547320000,89486400,0,0,-1END求得最大彎矩（在F點處）為：253.1kN.m；最大剪力（在F點處）為：632.7 kN；下橫桿（EBF）軸力為：-860.7 kN（受

38、壓）；前斜拉桿（DF）軸力為：1097.8 kN（受拉）；中豎桿（BD）軸力為：-1542.1 kN（受壓）；后斜拉桿（DE）軸力為：1217.2 kN（受拉）；集中力處下沉量約15mm。= M/W =253100/（218010-6）=116.1Mpa=200 MPa，拉應(yīng)力滿足要求；=3Q/2A=3632700/（2172.210-4）=55.1Mpa=110Mpa，抗剪滿足要求；中豎桿受力最大為-1542.1 kN（受壓），因此僅以此驗算。中豎桿長3.8m，由兩根普通40工字鋼組合而成，間距5cm，則iy7.5，則=51，=0.852則=1542100/(0.852172.210-4）=

39、105.1 Mpa=200 MPa三角桁架桿件強度及穩(wěn)定性滿足要求單片桁架片后錨采用4根32精軋螺紋，兩片桁架片共計8根錨桿，標(biāo)準(zhǔn)強度為750Mpa，相應(yīng)單根拉力為603KN，按60取值為362 KN，6根錨桿提供的抗傾覆力矩M抗36283.811005 KN.m主桁前橫梁、懸吊系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、側(cè)模及芯模系統(tǒng)合計重約55t，取其重心至前支點的距離為5.5m/22.75m，相對于前支點產(chǎn)生的力矩為5502.751512.5KN.m，相對于前吊桿產(chǎn)生的力矩為5502.751512.5KN.m。對于1塊，塊長3.5m，塊重154.9噸，保守取其重心至前支點的距離為3.5m/20.5m2.25m，相對

40、于前支點產(chǎn)生的力矩為15492.253485KN.m。對于4塊，塊長4m，塊重149.3噸，保守取其重心至前支點的距離為4.0m/20.5m2.5m，相對于前支點產(chǎn)生的力矩為14932.53733KN.m。對于9塊，塊長4.5m，塊重119.3噸，保守取其重心至前支點的距離為4.5m/20.5m2.75m，相對于前支點產(chǎn)生的力矩為11932.753281KN.m。最大傾覆力矩M傾穩(wěn)定安全系數(shù)KM抗/M傾2.12，滿足規(guī)范要求。五、掛籃拼裝1、準(zhǔn)備工作：（1）嚴(yán)格按照設(shè)計圖紙要求進行加工，螺栓孔眼內(nèi)銷孔相對位置應(yīng)按圖紙要求控制。（2）銷孔處的加勁板必須保證等強度焊接。（3）對于多方連接的桿件（如

41、主梁、立柱、斜拉桿等），必須制作樣板精確加工，確保尺寸滿足要求。（4）加勁板采用雙面焊，焊縫厚度不小于10mm。（5）掛籃所有銷子均為45號鋼，且均作熱處理，并作100探傷檢查。（6）由于0#塊的長度為12m，所以該三角掛籃在澆注0#塊梁段后，在0#梁段上拼裝掛籃，其余梁段掛籃單獨在行走軌道上行走，進行剩余標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段箱梁砼的澆注。2、拼裝要求：掛籃加工完成后應(yīng)及時進行檢測，檢查掛籃結(jié)構(gòu)各構(gòu)件是否按照設(shè)計圖紙及有關(guān)技術(shù)規(guī)范、規(guī)程進行選材、加工、制作，發(fā)現(xiàn)問題要及時糾正和整改。掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)件運達(dá)施工現(xiàn)場后，安排在已澆好的0#塊上拼裝，掛籃構(gòu)件利用吊車吊至已澆0#塊頂面，再進行組裝。 拼裝步驟為：1、主

42、桁結(jié)構(gòu)拼裝a、在箱梁0#塊頂板面軌道位置處進行砂漿找平，測量放樣并墨線彈出箱梁中線、軌道中線和軌道端頭位置線。b、利用吊裝設(shè)備起吊軌道，對中安放，安裝軌道錨固筋，將軌道錨固在梁體上。在軌道頂安裝前、后支腿并臨時固定。c、主桁構(gòu)架在現(xiàn)場預(yù)先拼成三角形后分片吊裝至軌道上并與前、后支腿用螺栓連接，為防止傾倒，用腳手架臨時支撐。d、安裝主桁后支點處的錨桿、（后）千斤頂、將絎架片通過精軋螺紋鋼與箱梁預(yù)埋預(yù)應(yīng)力筋連接、固定。安裝立柱橫聯(lián)。e、起吊、就位主桁前上橫梁于主桁主梁上并固定。2、底籃系統(tǒng)和模板結(jié)構(gòu)拼裝a、外側(cè)模拼裝外側(cè)模在澆筑結(jié)束0#塊后不拆除，主桁拼裝好后在外側(cè)模中穿入外滑梁并前（前橫梁上）、后

43、（梁體翼板上）固定，解除外側(cè)模拉桿，將外側(cè)模落在滑梁上，整體拉動外側(cè)模就位。b、底籃系統(tǒng)的拼裝在1#塊下面的場地將底籃前、后下橫梁、縱梁拼裝好，然后用4個手拉葫蘆整體起吊底籃系統(tǒng)，起吊到位以后安裝前、后下橫梁吊桿與主桁連接。c、內(nèi)模板拼裝內(nèi)模頂模板的就位方法與外模相同，腹板內(nèi)模于現(xiàn)場拼裝。六、掛籃預(yù)壓掛籃在0#塊上拼裝完畢以后，為驗證掛籃的可靠性和消除其非彈性變形，測出掛籃在不同荷載下的實際變形量，以便在撓度控制中修正立模標(biāo)高，必須在第一次使用前對掛籃進行試壓。1、預(yù)壓重量：按照主梁節(jié)段最大荷載及施工荷載總和的1.2倍進行預(yù)壓，梁段最大荷載是1#塊 155t，一臺掛籃重約50T，掛籃下部荷載按

44、照掛籃重量的一半25T計算。加載最大重量為：（155+25）1.2=216T。2、預(yù)壓過程：根據(jù)主梁的結(jié)構(gòu)形式，按照進行混凝土澆筑時順序擺放砂袋，分級進行預(yù)壓，預(yù)壓分為6級，每級荷載重量均為預(yù)壓總重量的16.7%即36T,預(yù)壓砂袋用買的打編織帶裝砂而成，一個砂袋重1.5T，每一級放24個砂袋。預(yù)壓過程應(yīng)注意以下事項：a、嚴(yán)格按照正確的施工順序施加荷載b、預(yù)壓所用砂袋嚴(yán)格稱量，做好記錄c、加載過程中注意觀察掛籃變形情況，如有異常立即停止加載，分析原因。d、加載過程應(yīng)進行觀測并記錄，觀測點見附圖。對重點受力部位要嚴(yán)密觀察。3、卸載：堆載結(jié)束后每天定期觀測，當(dāng)連續(xù)三天沉降量小于3mm時，即可開始卸載

45、，卸載過程也必須進行數(shù)據(jù)觀測與記錄。待整個預(yù)壓、卸載過程全部完成后，將觀測結(jié)果繪制成圖表，進行成果分析，成果分析的主要目的是：檢驗掛籃的剛度、強度和穩(wěn)定性；消除非彈性變形，確定荷載與變形關(guān)系線；確定正式進行掛籃澆筑時的立模標(biāo)高；將預(yù)壓結(jié)果呈報給設(shè)計、監(jiān)控、監(jiān)理單位，以便更有利于施工。七、具體箱梁立模標(biāo)高的確定1、大跨徑箱梁懸臂澆筑施工中，撓度控制極為重要。而影響撓度的因素較多，主要有掛籃的變形、箱梁段自重、預(yù)施應(yīng)力大小、施工荷載、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、混凝土收縮與徐變、日照和溫度變化等。撓度控制將影響到合攏精度及成功與否，故必須對撓度進度精確的計算和嚴(yán)格的控制。箱梁懸澆段的各節(jié)段立模標(biāo)高可參下式確定：

46、HiH。+fi十(一fi預(yù))+f籃+fx式中：Hi待澆筑段箱梁底板前端點處掛籃底板模板標(biāo)高(張拉后)；Ho該點設(shè)計標(biāo)高；fi本施工段及以后澆筑的各段對該點撓度影響值，該值由設(shè)計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設(shè)計值的0.60.9；fi預(yù)本施工段頂板縱向預(yù)應(yīng)力束張拉后對該點的影響值，由設(shè)計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設(shè)計值的0810；f籃掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設(shè)計和加載試壓后得出；fx由徐變、收縮、溫度、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、二期恒載、活載等影響產(chǎn)生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內(nèi)完成的節(jié)段考慮，如一個月澆筑四節(jié)段，則其值分別按前四段的理論計算值的025、01、00

47、7、005計算，此值在晝夜平均氣溫為15C以下時接近實際，當(dāng)氣溫在20以上時明顯偏小，須進行修正。溫度影響，主要是日照溫差的影響，它影響立模的放樣、復(fù)測精度等。因此，放樣及復(fù)測等工作宜選定在早晨及夜間進行，否則應(yīng)予以修正。如一次合攏時間相隔較長時，須考慮前期大懸臂箱梁在停放時間內(nèi)的徐變和溫度影響，以免后期強迫合攏而帶來的巨大次內(nèi)力影響。二期恒載和活載的影響應(yīng)與合攏后全部底板束張拉完成對高程的影響一并考慮，由設(shè)計單位提供計算數(shù)據(jù)。高程控制以IV等水準(zhǔn)高程控制測量標(biāo)準(zhǔn)為控制網(wǎng)，箱梁懸澆以等水準(zhǔn)高程精度控制聯(lián)測，選用高精度水準(zhǔn)儀，其偶然誤差不大于lmmkm。應(yīng)進行箱梁施工觀測和控制，相鄰兩懸臂端的相

48、對豎向高差不應(yīng)大于20mm，軸線偏差不得大于10mm。2、實際施工箱梁線型控制箱梁線型是箱梁施工控制的主要內(nèi)容。由以上計算懸澆段立模公式可以看出箱梁分段懸澆時，其撓度包括：a、 各梁段自重引起的撓度b、 掛籃前移及施工荷載變化引起的撓度c、 溫度變化引起的撓度d、 各梁段預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的撓度e、 砼徐變引起的撓度這些因素均是在理想狀態(tài)下?lián)隙扔嬎愕囊罁?jù)，先用已澆筑梁段實測標(biāo)高數(shù)據(jù)進行“追蹤法”計算下一梁段的施工標(biāo)高，然后采用“倒折法”反算0#塊處的標(biāo)高來校正下一梁段的施工標(biāo)高。為了達(dá)到施工控制的目的，實際施工中可采用掛籃移至設(shè)計位置后，預(yù)抬立模標(biāo)高，施工后標(biāo)高觀測后再適當(dāng)微調(diào)并作好記錄，以便下個塊件

49、施工作參考。八、鋼筋制作及安裝鋼筋制作擬在鋼筋棚配料、下料、對接、彎制。施工中鋼筋連接方式：所有鋼筋加工、安裝及質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)均按照施工規(guī)范質(zhì)量評定標(biāo)準(zhǔn)和相關(guān)技術(shù)規(guī)范的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。凡是因施工需要而斷開的鋼筋再次連接必須采用等強度焊接，并應(yīng)符合施工規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。對焊工作由持有上崗證書的焊工執(zhí)焊。正式施焊前應(yīng)取對焊試件，送中心實驗室檢驗，送檢樣品檢驗合格后方準(zhǔn)予正式施焊。下料前應(yīng)核對圖紙無誤后方準(zhǔn)下料。1、基本要求：鋼筋彎制前應(yīng)對預(yù)應(yīng)力槽口處作鋼筋模型以確定鋼筋與錨頭有無干擾，以便事前采取措施，使鋼筋避開槽口。綁扎鋼筋前先在模板表面上用色筆按圖劃好箍筋間距，用定位鋼筋固定箍筋后，主筋穿過箍筋，按

50、圖紙要求間距逐個分開，先綁扎縱向的主筋，后綁扎橫向鋼筋。縱向主筋（通長筋）接長采用幫條焊工藝，單面焊，焊縫長10d（d為鋼筋直徑）；焊接時應(yīng)先由中間到兩邊，對稱地向兩端進行，并應(yīng)先焊下部后焊上部，相鄰的焊縫應(yīng)分區(qū)對稱地跳焊，不可順方向連續(xù)施焊；接頭錯開布置，兩接頭間距1.3倍搭接長度，搭接長度區(qū)段內(nèi)接頭面積百分率50%。采用綁扎接頭的鋼筋，搭接長度一律為35d（d為鋼筋直徑），所有接頭位置應(yīng)互相錯開，接頭長度區(qū)內(nèi)受力鋼筋接頭面積不超過25%該接頭斷面面積；綁扎箱梁頂面負(fù)彎矩鋼筋應(yīng)每個節(jié)點均要綁扎，所有主筋（縱向方向）下和腹模、翼緣側(cè)面均應(yīng)放置塑料墊塊，保護層厚度及強度應(yīng)滿足要求。2、箱梁鋼筋一

51、次綁扎第一次綁扎箱梁底板、腹板鋼筋，然后安裝內(nèi)模板，然后綁扎頂板、翼板鋼筋。鋼筋綁扎以一標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段箱梁為一單元。一般一個標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段箱梁的砼一次性澆筑。 箱梁鋼筋綁扎工藝流程圖綁扎底板鋼筋安放后錨點預(yù)留管道，安放底板管道綁扎底板上層鋼筋及上、下層定位筋綁扎腹板鋼筋，安放豎向管道安放腹板縱向管道、錨墊板和螺旋筋綁扎頂板下層鋼筋安放頂板縱向管道、錨墊板和螺旋筋頂板縱向管道定位綁扎頂板上層鋼筋及上、下層定位鋼筋 檢查管道和錨墊板位置 3、箱梁鋼筋綁扎注意事項：底板上、下層的定位筋下端必須與最下面的鋼筋焊接聯(lián)牢。鋼筋與管道相碰時，只能移動，不得切斷鋼筋。若掛籃后錨點或后吊點部件位置影響下一步操作必須割斷鋼筋

52、時，應(yīng)待該工序完成后，將割斷的鋼筋聯(lián)結(jié)好再補孔。縱向預(yù)應(yīng)力管道隨著箱梁施工進展將逐節(jié)加長，多數(shù)都有平彎和豎彎曲線，所以管道定位要準(zhǔn)確牢固，接頭處不得有毛刺、卷邊、折角等現(xiàn)象；接口要封嚴(yán)，不得漏漿。澆筑混凝土?xí)r，管道可內(nèi)襯硬塑料管芯（在波紋管內(nèi)壁襯砌以防預(yù)應(yīng)力管道被砼壓癟，混凝土澆筑完成后拔出），這對防止管道變形、漏漿有較好的效果。混凝土澆筑后及時通孔、清孔，發(fā)現(xiàn)阻塞及時處理。豎向預(yù)應(yīng)力管道在上端要注意留通氣孔，下端要封嚴(yán)。為防止漏漿，上端應(yīng)封閉，防止水和雜物進入管道。壓漿管采用=0.5mm，d=20mm的鋼管。 九、預(yù)應(yīng)力管道安裝1、縱向預(yù)應(yīng)力管道縱向預(yù)應(yīng)力管道采用金屬波紋管。波紋管安裝質(zhì)量是

53、確保預(yù)應(yīng)力體系質(zhì)量的重要基礎(chǔ)，施工中要千萬注意。如果發(fā)生堵塞使預(yù)應(yīng)力筋不能順利通過而進行處理，將直接影響施工進度及工程質(zhì)量，影響橋梁使用壽命，因此必須嚴(yán)格控制施工過程，保證澆筑混凝土過程中波紋管不漏、不堵、不偏、不變形，在施工中需采取如下措施予以保證。a、由于主梁分段決定管道每段長只有3m、4m與4.5m，故管道接頭多，接頭處理必須仔細(xì)，一般情況是：先套上半截接頭套管，然后再澆砼，而不宜采用管道直接伸出辦法，這樣，在下一段施工時，如接頭套管損壞可以更換。b、大部分接頭會因拆模而變形損壞。故修理時，必須注意平順。c、所有的預(yù)應(yīng)力管道必須設(shè)置橡膠內(nèi)襯后才能進行混凝土澆筑，橡膠內(nèi)襯管的直徑比波紋管內(nèi)

54、徑小3-5mm，放入波紋管后應(yīng)長出50cm左右，在混凝土初凝時將橡膠內(nèi)襯管拔出20cm左右，在終凝后及時將橡膠內(nèi)襯管拔出、洗干凈。d、 所有的預(yù)應(yīng)力管均應(yīng)在工地根據(jù)實際長度截取。減少施工工序和損傷的機會，把好材料第一關(guān)。e、 波紋管使用前應(yīng)進行嚴(yán)格的檢查，是否存在破損，發(fā)現(xiàn)損傷無法修復(fù)的堅決廢棄不用。f、 安裝波紋管前要去掉端頭的毛刺、折角，并認(rèn)真檢查，確保平順。g、 波紋管定位必須準(zhǔn)確，嚴(yán)防上浮、下沉和左右移動，其位置偏差應(yīng)在規(guī)范要求內(nèi)，波紋管定位用鋼筋與波紋管的間隙不應(yīng)大于3mm，定位鋼筋設(shè)置間距：頂板和腹板束直線段80cm，曲線段40cm。底板束定位鋼筋全梁范圍內(nèi)50cm間距設(shè)置一道。波

55、紋管軸線必須與錨墊板垂直。當(dāng)管道與普通鋼筋發(fā)生位置干擾時，可適當(dāng)調(diào)整普通鋼筋位置以保證預(yù)應(yīng)力管道位置的準(zhǔn)確，但普通鋼筋嚴(yán)禁截斷。h、波紋管接頭長度取30cm，兩端各分一半，其中留做下次銜接的一端，應(yīng)將該端的2/3部分即約20cm放入本次澆筑的混凝土中，另外1/3露出本次澆筑的混凝土以外，這樣做的目的是即使外露部分被損壞，還有里面的接頭可以利用。波紋管接頭要用塑料帶纏繞以免在此漏漿。i、被接的兩根波紋管接頭應(yīng)相互頂緊，以防穿束時在接頭薄弱處的波紋管被束頭帶出而堵塞管道。j、電氣焊作業(yè)在管道附近進行時，要在波紋管上覆蓋濕麻袋或薄鐵皮等，以免波紋管被損傷。k、施工中要注意避免鐵件等尖銳物與波紋管的接

56、觸，保護好管道。混凝土施工前仔細(xì)檢查管道，在施工時注意盡量避免振搗棒觸及波紋管，對混凝土深處的如腹板波紋管要精心施工，仔細(xì)保護，要絕對保證這些部位的波紋管不出現(xiàn)問題。錨墊板、錨下螺旋筋等均按設(shè)計要求配置供應(yīng)，使用前按規(guī)范要求進行檢測。嚴(yán)格控制錨墊板安裝位置和角度，錨墊板必需和預(yù)應(yīng)力孔道垂直，錨墊板中心與管道中心一致。錨墊板要采取可靠的措施進行固定，防止?jié)仓炷習(xí)r跑動。2、豎向管道豎向管道為豎向預(yù)應(yīng)力高強鋼筋而放置，進行腹板鋼筋安裝時，需同時進行豎向預(yù)應(yīng)力筋和腹板縱向預(yù)應(yīng)力管道安裝。豎向預(yù)應(yīng)力筋采用冷拉級鋼筋，直徑32mm，由廠家根據(jù)下料長度進行加工生產(chǎn)。豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋全部采取預(yù)穿束方案，即

57、在混凝土澆筑前隨腹板鋼筋一起綁扎，固定在管道內(nèi)，管道采用內(nèi)徑50mm金屬波紋管。此管道處理不好極易堵塞，在施工過程中注意一下幾點：a、需保證波紋管基本剛度。b、下口的螺絲和鋼筋墊塊三通必須固結(jié)，一般可采用環(huán)氧樹脂法，如經(jīng)試驗通過，也可以用點焊把墊塊和三通、螺母預(yù)先焊成一體。c、豎向預(yù)應(yīng)力管道的頂端在橋面板上，埋置張拉用錨環(huán)時，必須嚴(yán)格按標(biāo)高埋設(shè)，原則是寧低勿高，（高出后，橋面施工時不好處理），錨杯處是最易進漿處，故最好要讓波紋管伸入錨杯內(nèi)，再用棉紗堵塞。十、混凝土澆筑1、混凝土澆注前后檢查要點：檢查鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道、預(yù)埋件位置是否準(zhǔn)確；檢查已澆混凝土接面的鑿毛潤濕情況；施工縫表面應(yīng)鑿毛清除水泥

58、浮漿和松動的石子，用清水沖洗干凈后澆一層水泥砂漿；澆筑時隨時檢查錨墊板的固定情況，應(yīng)加強錨下、齒板、波紋管下方的振搗，防止出現(xiàn)蜂窩狀；檢查壓漿管是否通暢牢固；嚴(yán)密監(jiān)視模板與掛籃變形情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理；準(zhǔn)備混凝土養(yǎng)生養(yǎng)護設(shè)備。2、箱梁砼要求箱梁砼為C50級的高強度砼，為了保證箱梁砼的質(zhì)量，砼的試配必須滿足以下要求1）、C50高標(biāo)號砼應(yīng)具有良好的工作性能和可靠性；2）、考慮到實際砼施工不利因素影響及砼保證率，要求砼室內(nèi)實驗28d的強度至少達(dá)到1.15倍的C50的標(biāo)準(zhǔn)強度；3）、砼的早強性，砼2d3d的強度可達(dá)設(shè)計強度85%以上，滿足箱梁張拉預(yù)應(yīng)力筋的要求；3、保證外露結(jié)構(gòu)砼表面美觀的措施a、對

59、整個箱梁砼結(jié)構(gòu)采用同廠、同品種、同標(biāo)號的水泥和相同的配合比，保證砼表面顏色一致。b、采用性能優(yōu)秀的外摻劑外加劑，以及優(yōu)化砼配合比等先進技術(shù)消除砼身表面泛砂、氣泡等現(xiàn)象使砼身表面光潔。c、采用大面積鋼板作面板，網(wǎng)型型鋼加勁龍骨。模板接縫保持在2毫米之內(nèi)，并保持接縫整齊劃一。d、箱梁砼澆注前，用高壓水沖洗模板的面板，將模板表面的灰塵和電焊殘渣沖洗干凈；箱梁砼澆注完成后，及時進行養(yǎng)生，以防止砼表面出現(xiàn)龜裂和裂紋。4、熱期、雨期混凝土的施工及養(yǎng)護、砼澆注溫控防裂措施由于本橋箱梁砼的施工過程要經(jīng)過夏季高熱及雨季的施工季節(jié)（根據(jù)本橋的工期安排，懸臂箱梁的施工工期基本上可以避開冬季施工），采取如何措施避免高

60、熱及雨季對箱梁砼的澆注影響，對保證箱梁砼的質(zhì)量，防止因不利季節(jié)影響造成箱梁砼的設(shè)計強度達(dá)不到要求及箱梁砼的外表面開裂等都是施工中應(yīng)該考慮的問題。熱期混凝土施工，應(yīng)制定在高溫條件下保證工程質(zhì)量的技術(shù)措施并應(yīng)符合如下要求：（1）混凝土配制和攪拌材料要求：a、拌和水使用冷卻裝置，對水管及水箱加遮蔭和隔熱設(shè)施。在拌和水中加碎冰作為拌和水的一部分。b、水泥、砂、石料應(yīng)遮蔭防曬，以降低骨料溫度，可在砂石料堆土上噴水降溫。配合比設(shè)計應(yīng)考慮坍落度損失。可摻加減水劑以減少水泥用量和提高混凝土的早期強度。拌和站料斗、儲水器、拌和樓都要盡可能遮蔭。盡量縮短砼運輸時間。經(jīng)常測定混凝土的坍落度，以調(diào)整混凝土的配合比，滿

61、足施工所必須的坍落度。（2）混凝土的運輸及澆筑運輸時盡量縮短時間，采用混凝土運輸攪拌車，運輸中應(yīng)慢速攪拌。不能在運輸過程加水?dāng)嚢琛崞谑┕せ炷粒瑧?yīng)保證砼澆注的連續(xù)進行；從拌和機到入倉的傳遞時間及澆筑時間要盡量縮短，并盡早開始養(yǎng)護。混凝土的澆筑溫度應(yīng)控制在32以下，選擇在一天溫度較低的時間內(nèi)進行。澆筑場地應(yīng)遮蔭，以降低模板、鋼筋溫度，改善工作條件；也要在模板、鋼筋上噴水以降溫，但在澆筑時不能有附著水。（3）混凝土的養(yǎng)護為保證已澆好的砼在規(guī)定期齡內(nèi)達(dá)到設(shè)計要求的強度，并防止產(chǎn)生收縮裂縫，必須對已澆注的砼面進行養(yǎng)護。覆蓋澆水養(yǎng)護應(yīng)在砼澆注完畢后12h（初凝后）進行；用浸濕的粗麻布覆蓋，經(jīng)常灑水，保

62、持潮濕狀態(tài)最少7d；當(dāng)日平均氣溫低于5C時，采取覆蓋塑料薄膜保溫，不能向砼面澆水；灑水養(yǎng)護中間不間斷，不得形成干濕循環(huán)；砼的養(yǎng)護用水采用運河水；（4）混凝土雨期施工混凝土雨期施工是指在降雨量集中季節(jié)對混凝土的質(zhì)量造成影響時進行的施工。雨期要按時收集天氣預(yù)報資料，混凝土施工要盡可能避開大風(fēng)大雨天氣。雨期施工應(yīng)制定防洪水、防風(fēng)措施，施工場地做好排水措施。施工材料如鋼材、水泥的碼放應(yīng)防雨漏及潮濕。建立安全用電措施，防漏電、觸電。準(zhǔn)備雨期施工的防洪材料、機具和必要的遮雨設(shè)施。雨期施工澆注梁段砼時最好在上部進行遮蓋，防止雨水對新澆砼的沖刷，從而影響砼的質(zhì)量，同時遇特大雨時應(yīng)暫停施工。雨后模板及鋼筋上的淤

63、泥、雜物，在澆筑混凝土前應(yīng)清除干凈。（5）砼的防裂縫措施干縮裂縫：干縮裂縫的產(chǎn)生主要原因是砼澆注后養(yǎng)護不及時，表面水分散失過快，造成砼內(nèi)外不均勻收縮，引起砼表面開裂；同時如果使用了含泥量大的粗砂配制的砼，也容易產(chǎn)生干縮裂縫。應(yīng)控制好原材料質(zhì)量，確保養(yǎng)護及時到位。溫度裂縫：溫度裂縫是由于砼內(nèi)部和表面溫度相差較大而引起，深進和貫穿的溫度裂縫多是由于結(jié)構(gòu)降溫過快，內(nèi)外溫差較大，砼受到外界的約束而出現(xiàn)裂縫。根據(jù)天氣預(yù)報選擇適當(dāng)?shù)臐仓r間，砼成型后注意用箱室內(nèi)水循環(huán)保養(yǎng)，降低砼內(nèi)外溫差。掛籃的變形引起的開裂：由于掛籃使用過程中，精軋螺紋鋼筋的螺帽小范圍的滑絲而導(dǎo)致吊桿下墜，致使已澆注的砼在初凝后受力而破

64、壞，從而在砼的內(nèi)部產(chǎn)生較大的貫穿縫，防治措施就是在精軋螺紋鋼筋的端頭戴雙螺帽。砼的澆注應(yīng)按一定厚度、順序和方向分層，應(yīng)在下層砼初凝前澆筑完成上層砼，防止出現(xiàn)施工冷縫。5、 梁段砼的澆注施工梁段混凝土的懸臂澆注使用泵送，坍落度一般控制在1418cm，并應(yīng)隨溫度變化及運輸和澆注速度作適當(dāng)調(diào)整。箱梁段施工其主要注意事項如下：1）、擬在兩個0#塊各架設(shè)一臺輸送泵在0#用三通向兩個1#塊分成兩個方向同時供應(yīng)混凝土。砼的澆注應(yīng)按腹板底板腹板頂板的順序，腹板應(yīng)分層澆筑，層厚3040cm,在下層砼初凝前澆筑完成上層砼。2）、箱梁各節(jié)段混凝土在灌注前，必須嚴(yán)格檢查掛籃中線，掛籃底模標(biāo)高；縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力束管

65、道；鋼筋、錨頭、人行道及其它預(yù)埋件的位置，認(rèn)真核對無誤后方可灌注混凝土。其中線的標(biāo)高要考慮箱梁預(yù)拱度的設(shè)計。箱梁其余截面尺寸的誤差參考現(xiàn)行規(guī)范混凝土梁的灌注尺寸允許誤差。3）、箱梁砼的灌注采取全斷面一次灌注。砼澆注時應(yīng)做到對稱均衡施工，任何梁段實際澆筑砼重量不得超過該梁段設(shè)計重量的103%，為控制腹板砼厚度，在安裝腹板模板時，腹板厚度較設(shè)計值小5mm，澆注中對拉螺桿伸長后即可達(dá)到設(shè)計厚度。4）、混凝土的灌注宜先從掛籃前端開始，以使掛籃的微小變形大部分實現(xiàn)，從而避免新、舊混凝土間產(chǎn)生裂縫。5）、各節(jié)段預(yù)應(yīng)力束管道在灌注混凝土前，宜在波紋管內(nèi)插入硬塑管作襯填，以防管道被壓癟；管道的定位鋼筋應(yīng)用短鋼

66、筋作成井字形，并與箱梁鋼筋網(wǎng)架焊接固定，定位鋼筋網(wǎng)架間距按設(shè)計圖要求布置，以防混凝土振搗過程中波紋管道上浮，引起預(yù)應(yīng)力張拉時產(chǎn)生沿管道法向的分力。 6）、施工時應(yīng)在掛籃上設(shè)風(fēng)雨蓬，避免混凝土因日曬雨淋而影響質(zhì)量。冬季施工應(yīng)備保溫設(shè)施（本橋標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段的箱梁砼澆注施工已經(jīng)避開了冬季施工季節(jié)）。掛籃可以配備能保證全天候作業(yè)的設(shè)備，以提高作業(yè)效率和保證質(zhì)量。其它箱梁砼澆注施工工藝同0#塊節(jié)段的施工要求。十一、預(yù)應(yīng)力張拉主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束有J15.24-12、J15.24-15、J15.24-17三種規(guī)格，其相應(yīng)張拉設(shè)備為YCW250型千斤頂、YCW400型千斤頂。張拉采用分股張拉。豎橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用級

67、32精軋螺紋鋼筋，配用YGM錨具，張拉設(shè)備為YG-70型千斤頂。張拉前對所有的張拉設(shè)備定期進行標(biāo)定；等箱梁砼強度達(dá)到設(shè)計允許張拉強度（設(shè)計強度的90%）以上且齡期不小于6天后進行張拉施工，張拉采用張拉噸位與延伸量雙控。即張拉力和伸長量均要符合設(shè)計要求。張拉順序要嚴(yán)格兩端同步對稱施工，按照先縱向頂板束，后縱向肋板束，再豎向預(yù)應(yīng)力束，再橫向預(yù)應(yīng)力束的原則張拉；已澆完各梁段觀測已澆完各梁段觀測掛籃定位監(jiān)理復(fù)查已澆完各梁段觀測高程觀測澆筑混凝土監(jiān)理復(fù)測移籃后高程觀測張拉后高程觀測張拉前高程觀測定高程簽立模通知單綁扎鋼筋、安管道、立模板監(jiān)理復(fù)測定模板高程箱梁懸澆高程控制流程圖其中豎向及橫向預(yù)應(yīng)力筋滯后2

68、個節(jié)段進行復(fù)拉，復(fù)拉完成后立即灌漿。張拉程序（包括豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋）：0 10%con 20%con 100%con （持續(xù)2min錨固）實際伸長值的量測方法為： LL1L2L1一從初應(yīng)力至控制張拉應(yīng)力間的實測伸長值（cm） ；L2一初應(yīng)力時的推算伸長值（cm），可采用相鄰級的伸長度縱向預(yù)應(yīng)力筋設(shè)計圖中所給的引伸量為L1；理論伸長值的計算：L（PL）/（AgEg）P =Px1-E-（KL+）/（KL+） P一預(yù)應(yīng)力束的平均張拉力（N）； P一預(yù)應(yīng)力束張拉力端的張拉力（N） L一預(yù)應(yīng)力鋼材長度（cm）； Ag一預(yù)應(yīng)力束截面面積（mm2）；Eg一預(yù)應(yīng)力束(精軋螺紋鋼筋)彈性模量（Nmm2）；從張拉端

69、至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；K孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)；預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)；設(shè)計要求兩端張拉的應(yīng)兩端分別張拉，預(yù)應(yīng)力張拉采用雙控，事前應(yīng)實測（或由廠家資料提供）鋼絞線延伸值、彈模、管道摩阻損失及錨具夾片硬度。以確定張拉伸長量控制值。預(yù)應(yīng)力張拉的注意事項及封錨、壓漿同箱梁0#節(jié)段的施工。1、縱向預(yù)應(yīng)力筋的張拉施工箱梁縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉前的準(zhǔn)備工作 a、對張拉人員進行崗前培訓(xùn)、定崗，并進行考核； b、對進場錨具及力筋束進行嚴(yán)格的檢驗；c、張拉設(shè)備及儀表應(yīng)有標(biāo)準(zhǔn)計量單位的標(biāo)定測試鑒證；d、各種工作曲線和用表要齊全；e、檢查安全設(shè)施；張拉力控制：主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束有J

70、15.24-12、J15.24-15、J15.24-17三種規(guī)格，其相應(yīng)的張拉控制力分別為：234.36t、292.95t、332.01t。張拉施工要點：a、張拉要保持平穩(wěn)，分級施加預(yù)應(yīng)力，一般按15%、30%、60%、80%、100%五級張拉，并按級記錄油表讀數(shù)和引伸量。張拉至最后一級時持荷2min，計算總伸長量；b、各種預(yù)應(yīng)力管道在張拉之前應(yīng)測管道摩阻力（或根據(jù)廠家提供的資料取值），繪P-S曲線，以校核控制張拉力和確定初始張拉力；c、砼的抗壓強度必須達(dá)到設(shè)計錨固強度且達(dá)齡期后方可張拉； d、兩端張拉時，要求兩端同步施加預(yù)應(yīng)力和控制伸長量，當(dāng)兩端伸長量相差較大時，應(yīng)查找原因，糾正后再張拉；

71、e、千斤頂前的限位板要經(jīng)常檢查看是否有摩損，同時要測定限位板的厚度，防止因厚度變化造成回縮值超過設(shè)計要求； f、張拉后發(fā)現(xiàn)夾片破碎或滑移時，應(yīng)在換夾片后，再行張拉。張拉后的回縮量大于設(shè)計規(guī)定值時，亦應(yīng)重新張拉； g、張拉后實際延伸量與理論計算延伸值相差超過規(guī)范要求，應(yīng)按以下要求查找原因：、檢驗張拉設(shè)備；、測定預(yù)應(yīng)力鋼鉸線的彈性模量；、松張后再行張拉； h、由于縱向鋼絞線的長度較長（最長的鋼束為T14束，其鋼絞線長度為118.06m，一端引伸量為38.4cm），千斤頂不能一次張拉到位，須采取多次回油張拉到位。壓漿施工工藝同0#塊的施工。2、豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉施工豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用級32精軋螺紋鋼

72、筋（張拉控制力為54.3t），配用YGM錨具，連接器型號為YGL；張拉設(shè)備為YG-70型千斤頂（張拉行程100mm）。豎向預(yù)應(yīng)力筋單根張拉力537KN（每延米伸長量為0.334cm，張拉時以張拉力為主。張拉后及時旋緊螺帽，所有豎向預(yù)應(yīng)力筋滯后2個節(jié)段進行復(fù)拉，復(fù)拉到張拉力后再次旋緊螺帽立即灌漿。豎向預(yù)應(yīng)力筋的質(zhì)量控制要點：a、下料后的預(yù)應(yīng)力筋除按要求抽樣送檢外，還應(yīng)進行表觀質(zhì)量檢查，對力筋表面明顯有裂紋或氣孔夾砂的嚴(yán)禁帶入現(xiàn)場使用。b、豎向預(yù)應(yīng)力筋隨用隨搬運，不宜在施工現(xiàn)場長期堆放，而且要杜絕用氧氣切割下料。豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉施工控制要點：1、為保證預(yù)加力的準(zhǔn)確，應(yīng)定期對張拉設(shè)備液壓系統(tǒng)各組成

73、部分（千斤頂、油泵、高壓膠管、壓力表）進行檢查校正，校驗期限一般為6個月或者使用200次以上。若施工中發(fā)生下列情況應(yīng)重新校驗：a、張拉時預(yù)應(yīng)力高強精軋螺紋粗鋼筋突然斷裂；b、千斤頂發(fā)生故障或漏油嚴(yán)重；c、油泵壓力表針不能退回零點；d、油泵倒地或重物撞擊油壓表。2、YG-70型穿心式單作用千斤頂?shù)牟僮鞑襟E如下，施加預(yù)應(yīng)力時采取邊張拉、邊擰緊錨具的方法：a、安裝錨具螺母及墊板，用扳手?jǐn)Q緊；b、將穿心拉桿旋戴在預(yù)應(yīng)力高強精軋螺紋粗鋼筋上至少6扣螺紋；c、千斤頂就位，套在穿心拉桿上，撐套腳抵壓墊板，鏈輪套管套上螺母，帶上并擰緊穿心拉桿螺母；d、前油嘴進油，后油嘴回油，活塞向后移動張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，并隨張

74、拉不斷轉(zhuǎn)動擰緊裝置，直至設(shè)計要求；e、前油嘴回油，后油嘴進油，活塞向前移，一次張拉結(jié)束；十二、孔道壓漿水泥漿應(yīng)嚴(yán)格按配合比設(shè)計配制，泌水率不大于2%，稠度14-18S，嚴(yán)禁加水增加流動度，水泥漿標(biāo)號不小于40Mpa。在壓注過程中應(yīng)連續(xù)攪拌，已拌制的水泥漿視氣溫情況應(yīng)在30-45min內(nèi)用完。壓漿由標(biāo)高低處的壓漿孔壓入由標(biāo)高高處的出漿孔排出。壓漿應(yīng)緩慢均勻進行保證排氣通暢。出漿孔依次排出空氣、水、稀漿到濃漿時，用木塞將排氣孔塞住，同時壓漿泵稍加大壓力壓力保持在0.5MPa持壓2min以上。壓漿作業(yè)時環(huán)境溫度不得低于5，當(dāng)氣溫超過35時，作業(yè)應(yīng)在夜間進行。壓漿中途故障不能一次壓密實時，應(yīng)立即用壓力

75、水將孔道沖洗干凈，待故障排除后再繼續(xù)作業(yè)。壓漿需保證安全作業(yè)，掌握噴嘴人員須戴防護鏡及手套，堵壓漿孔時應(yīng)站在孔道側(cè)面，以防灰漿噴出傷人。十三、掛籃前移 1、等到塊件強度至設(shè)計強度的90%，齡期大于6天，張拉好設(shè)計規(guī)定的預(yù)應(yīng)力束后及時壓漿。2、在塊件上每50cm畫線予以控制。3、接長前支腿行走軌道，行走軌道使用連接器直接錨固在梁體上。4、放松掛籃的前、后吊帶。將外模、內(nèi)頂模直接落到內(nèi)外滑梁上，再將底模全部落模。5、解除后錨與與梁體的所有固結(jié)（軌道壓梁除外）。6、頂起掛籃的主梁，先將軌道往前拖運就位錨固后，再移運掛籃。7、掛籃移動時為保證安全采用人工借助手拉葫蘆掛住主桁前支點位置，使兩片主桁架同步

76、向前移動，直至達(dá)到設(shè)計位置。8、重復(fù)掛籃施工的上步程序，直至箱梁懸臂澆注段完成。9、掛籃行走時注意以下幾點： 1）、各種牽引設(shè)備及行走裝置使用前嚴(yán)格檢查。 2）、用手拉葫蘆將兩臺掛籃基本對稱、同步前移。 3）、掛籃行走時統(tǒng)一指揮，同時密切觀察反壓裝置，發(fā)現(xiàn)偏移立即停下調(diào)整。 4）、掛籃行走隨走隨調(diào)，防止中線偏離過大。 5）、為了保證掛籃行走時的安全，必須在箱梁前端及軌道前端設(shè)置限位裝置，以防止掛籃滑出軌道或箱梁前端引起掛籃傾覆。十四、掛籃拆除在中跨合攏之前，開始拆除掛籃，掛籃結(jié)構(gòu)拆除原則上按其拼裝的逆順序進行。 1）、先拆除模板系統(tǒng)與底籃系統(tǒng)。對于中跨位置，屆時租用貨船，人工將模板與底籃系統(tǒng)用

77、手拉葫蘆配合鋼絲繩將其放在船上，然后將船開到岸邊用吊車將模板與底籃系統(tǒng)卸下。2）、拆除主桁架。將主桁行走至0#塊附近，先拆除主桁前橫梁，用吊車將主桁前橫梁吊下來。然后開始拆除主桁桁架，桁架拆除順序為主桁前斜拉桿、主桁后斜拉桿、主桁立柱、主桁主梁。3）、拆除行走軌道及錨固系統(tǒng)。十五、邊跨現(xiàn)澆段施工1、概述邊跨箱梁現(xiàn)澆塊段（15#塊），長8.84m，高2.9m，每塊鋼筋用量16160kg，混凝土方量111.1 m3，采用滿堂支架現(xiàn)澆法施工。現(xiàn)澆塊端部1.5m為實體混凝土（留有直徑100cm的人洞）；靠近合攏塊段2m腹板厚45cm，頂板厚28cm，底板厚30cm；中間4m為過渡段，腹板厚由45cm過

78、渡到95cm，頂板由28cm過渡到78cm，底板由30cm過渡到80cm。2、地基處理搭設(shè)支架前對地基進行處理。原先對過渡墩承臺基坑進行了5%灰土回填，已經(jīng)壓實。現(xiàn)在對一般原地面，先清除表層50cm松土，用5%的灰土經(jīng)行處理。整平后用打夯機夯實，地基處理寬度每邊超出橋梁邊線1m，地基處理完畢在地基頂澆筑10cm厚混凝土墊層。同時為防止積水，地基頂自橋梁中線往兩邊做成1%的橫坡。57#墩因有大運河堤防，順橋向在大運河堤防石坡上用C25混凝土按支架步距橫橋向澆筑條形基礎(chǔ)，直至邊跨合攏段位置。3、支架施工邊跨現(xiàn)澆段支架采用寬1.1米的門式支鋼支架搭設(shè)。根據(jù)上部箱梁荷載分布，順橋向在底腹板下支架步距0

79、.60m，縱向按15排布設(shè)，從距過渡墩蓋梁邊線20cm開始搭設(shè)。底板橫橋向支架間距0.4m，按4排布設(shè)，翼緣板下順橋向支架步距距為1.2m。支架頂部為支架可調(diào)托撐，支架底部為可調(diào)底座。（墩頂處用48的建筑鋼管代替支架。）支架搭設(shè)時應(yīng)保證豎直，支架有1.7m、1.9m兩種，根據(jù)地基頂?shù)较淞旱椎母叨龋x取不同的支架進行組合，梁底標(biāo)高通過支架頂部的可調(diào)頂托進行精確調(diào)節(jié)。為了增加支架的穩(wěn)定性，需要在支架內(nèi)縱橫兩個方向設(shè)置若干斜撐和剪刀撐，斜撐和剪刀撐采用普通鋼管通過扣件連接在支架立橫桿上，將各排支架牢固地連接在一起。支架頂承托上分配梁及模板構(gòu)造及形式同0#塊現(xiàn)澆箱梁。4、支架預(yù)壓支架預(yù)壓按上部恒載的重

80、量進行預(yù)壓，預(yù)壓采用砂袋堆載法。支架預(yù)壓的目的是為消除地基及支架的非彈性變形，并驗證支架和地基的彈性變形、穩(wěn)定性和承載力。預(yù)壓之前需布置好沉降觀測點，每現(xiàn)澆塊段布置9個，順橋向在距過渡墩理論跨徑線2m和4.5m、8.5m共3個截面布置，每個截面橫橋向在邊腹板中線及箱梁中心處布置3個點。預(yù)壓之前、預(yù)壓之后（每天早晚各一次）進行沉降觀測并記錄，直到連續(xù)3天觀測沉降不超過3mm，預(yù)壓沉降即穩(wěn)定，可以卸載。卸載之后再次觀測并記錄。卸載完對預(yù)壓觀測數(shù)據(jù)進行匯總分析，卸載之后讀數(shù)和預(yù)壓穩(wěn)定之后讀數(shù)的差值為支架和地基的彈性變形值，這需要考慮到現(xiàn)澆塊段底模立模標(biāo)高里。預(yù)壓之前讀數(shù)和卸載之后讀數(shù)的差值為支架和地

81、基的非彈性變形值，通過預(yù)壓，非彈性變形已消除，底模立模標(biāo)高不再考慮非彈性變形值。砂袋堆載方案：堆載時基本按照箱梁各部位腹板、底板、翼板等處的混凝土實際方量換算成黃砂方梁進行差別堆載預(yù)壓。5、支架上托縱向設(shè)置12cm工字鋼作為分配梁，以確保荷載的均布，工字鋼頂設(shè)置1010cm間距為30cm的木楞，木楞橫橋向每1.2m處設(shè)置一道縱向連接木條，以利于竹膠板的固定。最上層為2cm厚的竹膠板作為箱梁底模板，竹膠板拼縫處涂抹木膠并嵌上海綿條，以防漏漿。6、支架的驗算如下：（一）、支架荷載計算（1）模板及支架自重模板為鋼木混合結(jié)構(gòu)，經(jīng)計算其均布荷載1.1KN/，支架自重經(jīng)計算其均布荷載為1.5KN/（2）現(xiàn)

82、澆段長8.84米，總砼重量2888.6 KN，底板面積為8.84*6=53.04m2。新澆筑箱梁鋼筋砼均布荷載經(jīng)計算為：54.46KN/（3）施工人員、施工小機具取荷載為：3KN/（4）振搗荷載取2KN/支架所受的荷載組合為:q=1.1+1.5+54.46+3+2 =62.06KN/施工規(guī)范說明：當(dāng)箱梁現(xiàn)澆采用二次成型法施工時，澆筑頂板砼時，底板和肋板已具有一定強度可與支架一同受力，在計算時可只取底板和肋板的重量，但為了安全起見，仍取箱梁的全部自重。 （二）、底板支架強度驗算根據(jù)地形條件和以往施工經(jīng)驗，支架選用門式鋼支架，按圖示方法進行搭設(shè)，門式支架單片最大荷載Nmax=147KN，允許使用荷

83、載ND=73.5KN(安全系數(shù)2.0)根據(jù)支架所承受荷載組合q=62.06KN/，單片門承受荷載面積為：53.04/(4*15)=0.884m2,單片門架實際使用荷載最大62.06KN/0.884/片=54.86KN/片，小于支架允許使用荷載（54.86KN73.5KN），因此滿足施工要求。（三）、腹板處支架的驗算說明：在腹板的范圍內(nèi)，門式支架搭設(shè)時按0.6米間距搭設(shè)。腹板處支架所受荷載計算： ：模板及支架自重分別取1.1KN/m2和1.5KN/m2 ：實腹段箱梁鋼筋砼均布荷載計算為現(xiàn)澆段長8.84米，腹板寬0.6米，梁高2.9米，鋼筋砼容重取26KN/m3。腹板處砼重量8.84*0.6*2.

84、9*26=399.92KN均布荷載計算為 75.4KN/m2 ：施工人員、施工小機具荷載取值為：3KN/m2：振搗產(chǎn)生的荷載取2KN/m2 實腹段處支架所受荷載組合為： q1.1+1.5+75.4+3+283KN/m2實腹段處支架強度驗算 門式支架單片最大可承受荷載Nmax147KN/片，允許使用荷載ND73.5KN/片（安全系數(shù)2.0）。根據(jù)實腹段支架搭設(shè)情況和所受荷載計算可知，由于腹板寬為0.6米，門架按單點計算。單片門承受荷載面積為：8.84*0.6/15=0.36m2,單片門承受荷載0.36*83=29.9KN小于允許使用荷載（29.9KN73.5KN），且與其他部位所受荷載基本相同，

85、因此滿足施工要求。（四）、翼板處支架的驗算說明：在翼板的范圍內(nèi)，門式支架搭設(shè)時間距為1.2米間距。翼板處支架所受荷載計算： ：模板及支架自重分別取1.1KN/m2和1.5KN/m2 ：翼板鋼筋砼均布荷載計算為現(xiàn)澆段長8.84米，翼板寬3米，翼板厚0.180.65米，鋼筋砼容重取26KN/m3。計算得一側(cè)一米翼板體積為1.152m3。一側(cè)翼板處砼重量8.84*1.152*26=264.8KN均布荷載計算為 10KN/m2 ：施工人員、施工小機具荷載取值為：3KN/m2：振搗產(chǎn)生的荷載取2KN/m2 翼板處支架所受荷載組合為： q1.1+1.5+10+3+217.6KN/m2翼板處支架強度驗算 門

86、式支架單片最大可承受荷載Nmax147KN/片，允許使用荷載ND73.5KN/片（安全系數(shù)2.0）。根據(jù)翼板支架搭設(shè)情況和所受荷載計算可知。單片門承受荷載面積為：8.84*3/16=1.66m2,單片門承受荷載1.66 *17.6=29.3KN小于允許使用荷載（29.3KN73.5KN），滿足施工要求。7、過渡支座安裝57#、60#過渡墩均采用GPZ(II)5DX和GPZ(II)5SX盆式橡膠支座，其安裝方法與主墩支座安裝方法基本相同，同時邊跨現(xiàn)澆段的鋼筋、模板、混凝土、預(yù)應(yīng)力等施工與0#塊基本相同。支座鋼板安裝時要注意：1、 支座鋼墊板安裝時要保證鋼板水平。2、 支座的安裝位置要準(zhǔn)確。且要注

87、意支座的方向。3、 焊接盆式支座鋼板時，應(yīng)采用跳躍式斷續(xù)焊接的方法施焊，以免焊接時局部溫度過高而使鋼板或支座受熱變形。十六、邊跨合攏、臨時錨固拆除箱梁的合攏是控制主橋受力狀況和線形的關(guān)鍵工序，因此箱梁的合攏順序、合攏溫度和工藝都必須嚴(yán)格控制。（1）、合攏程序按照設(shè)計要求，合攏段按先邊跨合攏，再解除臨時錨固，臨時錨固裝置的拆除包括放張臨時錨固預(yù)應(yīng)力束、割除臨時支撐鋼管、鑿除臨時支座等。最后中跨合攏的順序進行施工，完成體系轉(zhuǎn)換。合攏段施工是連續(xù)梁施工和體系轉(zhuǎn)換的重要環(huán)節(jié)。合攏施工必須滿足受力狀態(tài)的設(shè)計要求，同時要保持梁體線形，控制合攏段施工誤差。（2）、邊跨合攏邊跨合攏段施工采用吊架法施工。邊跨合

88、攏段在懸臂端和支架現(xiàn)澆段之間。支架現(xiàn)澆段是相對穩(wěn)定的，懸臂端在溫度變化、日照、風(fēng)力等影響下，會發(fā)生軸向伸縮、豎向撓曲及水平向偏移變形。在預(yù)應(yīng)力鋼束張拉之前，尤其是混凝土澆筑早期，這些變形可能導(dǎo)致合攏段混凝土開裂。因此邊跨合攏段施工要精心設(shè)計、精心組織。 合攏吊架底橫梁采用2I32，在澆筑13#塊及邊跨現(xiàn)澆段時再距梁段50cm斷面處預(yù)留吊桿孔，翼板處預(yù)留2個，底板處預(yù)留4個。底模縱橋向采用28#工字鋼（間距1.0m），上橫向鋪設(shè)12#工字鋼（間距0.6m），然后再縱橋向鋪設(shè)10*10木方作為底模分配梁（間距0.3m）。合攏鎖定采取既撐又拉的辦法，將兩懸臂端連成整體。為保證施工質(zhì)量，合攏前連續(xù)3天

89、進行懸臂端軸向伸縮、豎向撓曲及水平向偏移變形觀測，每天定時定點觀測3次，做好溫度及各項變形紀(jì)錄。及時與設(shè)計、監(jiān)理和監(jiān)控單位對觀測結(jié)果進行分析，確定合攏溫度、時間和合攏勁性骨架長度。合攏鎖定前要在兩懸臂端加好配重，配重為合攏段混凝土重量的一半22.3t，配重采用水箱。合攏選擇夜晚氣溫較低且恒定時鎖定勁性骨架。合攏前做好充分準(zhǔn)備，確保人員和設(shè)備的到位，要求迅速完成合攏勁性骨架的焊接并形成剛接。焊接時應(yīng)在預(yù)埋件周圍采取降溫措施，避免燒傷混凝土。完成后解除邊墩支座縱向約束。在合攏的前幾天，注意收聽天氣預(yù)報，確保合攏前后幾天氣溫平穩(wěn)。提前把勁性骨架的一端和梁體預(yù)埋鋼板焊接，以減少合攏時的工作量。合攏之前

90、要對焊接設(shè)備和人員做好充分的準(zhǔn)備。合攏鎖定要做到對稱、均衡、同步。立模、鋼筋綁扎和預(yù)應(yīng)力管道，可于勁性骨架鎖定前進行，但應(yīng)在鎖定后調(diào)整，使其滿足設(shè)計和施工規(guī)范的要求。澆筑合攏混凝土的同時應(yīng)將水箱同步等重放水。混凝土澆筑完畢，配重卸載同時完畢。以保持懸臂的穩(wěn)定。澆筑之前兩懸臂端部充分潤濕，確保新老混凝土的結(jié)合。混凝土澆筑完成后要及時進行養(yǎng)護，防止產(chǎn)生早期裂縫。待混凝土強度達(dá)到設(shè)計混凝土強度90%以上時，按先長束后短束的順序張拉預(yù)應(yīng)力束知設(shè)計噸位，張拉應(yīng)均勻?qū)ΨQ進行。張拉結(jié)束后盡早進行孔道壓漿，最后拆除吊架。合攏段張拉前應(yīng)盡量減少箱梁懸臂的日照溫差，可用土工布將懸臂覆蓋。在合攏段混凝土強度未達(dá)到設(shè)

91、計強度的75%之前，嚴(yán)禁在跨中范圍內(nèi)堆放重物或行走施工機具。（3）、臨時錨固拆除邊跨合攏段吊架拆除之后進行主墩處臨時錨固設(shè)施的拆除工作：放張臨時錨固鋼絞線再前后對稱拆除820鋼管（先割靠近底板的鋼管，后割腹板范圍內(nèi)的鋼管），最后鑿除永久支座旁邊的臨時支座并割掉臨時支座內(nèi)的預(yù)埋粗鋼筋，打開支座的限位螺栓，完成體系轉(zhuǎn)換。之后張拉剩余邊跨合攏束并壓漿。臨時錨固的解除過程中，時要注意觀測懸臂端高程變化的情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。十七、中跨合攏邊跨合攏并完成體系轉(zhuǎn)換后進行中跨合攏。中跨合攏也采用吊架法施工，吊架的形式同邊跨合攏，中跨合攏吊架借用掛籃底籃系統(tǒng)及掛籃外模系統(tǒng)。通過精軋螺紋錨桿分別吊掛在合攏段兩

92、側(cè)。作為中跨合攏段的吊架系統(tǒng)使用，為保證兩T懸臂端的自由狀態(tài)，此時的吊桿暫不錨緊（臨時錨固拆除后方可錨緊）。其合攏的順序、方法與邊跨合攏基本相同，不再贅述。中跨合攏施工在外界溫度達(dá)到設(shè)計規(guī)定要求時，再進行合攏段臨時鎖定，解除主墩頂支座的限位裝置，之后在夜間低氣溫時段澆筑中跨合攏段混凝土；待混凝土達(dá)到設(shè)計強度90之后，分批進行中跨合攏預(yù)應(yīng)力束張拉及壓漿施工。張拉壓漿結(jié)束后，將掛籃對稱拆除。十八、施工安全措施1）成立以項目經(jīng)理為首的安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組。2）建立健全生產(chǎn)組織機構(gòu)，標(biāo)段設(shè)置專職安全員。 3) 制定安全管理制度，定期進行安全檢查，發(fā)現(xiàn)安全隱患及時整改，貫徹安全工作中“五同時”和“三不放過”

93、原則，嚴(yán)格實行安全生產(chǎn)崗位責(zé)任制，獎懲分明。4）制定主要分項工程和工序的安全技術(shù)操作規(guī)程，工作前認(rèn)真進行安全技術(shù)交底，禁止違章作業(yè)。5）安全教育：a) 全方位齊抓共管，加強安全教育，提高職工安全意識。b) 職工每周組織一次安全活動，學(xué)習(xí)工序工種的安全規(guī)程，嚴(yán)格按規(guī)程進行施工。c) 民工進場前要進行常規(guī)安全操作教育，才準(zhǔn)上崗作業(yè)。d) 作業(yè)安全(a)安全方面各種臨時性結(jié)構(gòu)和設(shè)施，要詳細(xì)計算，并按規(guī)范要求留取足夠的安全儲備，經(jīng)審批后方能施工。(b)加強現(xiàn)場施工管理，施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽及其它安全防護用品，高空作業(yè)必須系安全帶。(c)特種作業(yè)人員必須持證上崗。(d)本工程高空作業(yè)較多，高空施工

94、時所有施工人員必須系安全帶，因夏天多雷雨、大風(fēng)等強對流天氣，應(yīng)聽天氣預(yù)報，在6級以上大風(fēng)應(yīng)停止作業(yè)。6) 注意防火，在重點防火區(qū)域，應(yīng)設(shè)置一定數(shù)量的消防器材，以備急用，平時對消防器材不得挪動使用。7) 冬季生活取暖應(yīng)注意煤氣中毒，每間職工宿舍必須設(shè)置通風(fēng)的風(fēng)斗，以保證安全。8) 必須注意用電安全，施工和生活用電要專職電工負(fù)責(zé)安排，架設(shè)線路或進行用應(yīng)進行一次安全檢查。9）合攏施工的危險因素主要有：臨時錨固的拆除、合攏吊架的安裝、預(yù)應(yīng)力束的張拉。割除臨時錨固支撐鋼管和鑿出臨時支座時要搭設(shè)好操作平臺，操作人員必須系住安全帶方可進行作業(yè)。合攏吊架安裝時要防止操作人員的墜落，同時要防止各種施工器材墜入河

95、道中，為此要在合攏段下方設(shè)置防拋網(wǎng)。合攏段預(yù)應(yīng)力束張拉時，現(xiàn)場技術(shù)人員和安全工程師要全過程旁站，確保消除安全隱患。十九、懸澆施工人員、機械配置1、懸澆施工人員配置：管理人員15名： 技術(shù)負(fù)責(zé)人： 1名 技 術(shù) 員： 2名 安 全 員： 3名測量主管： 2名 試驗主管： 2名 材料主管： 1名 生產(chǎn)隊長： 4名生產(chǎn)人員96名鋼筋工： 30人；模板工： 30人；砼 工： 18人；張拉工： 12人；電 工： 2 人；保 安： 4 人2、懸澆施工機械配置：主 要 機 械數(shù) 量750型拌合站3套1000型拌合站2套混凝土攪拌車6臺混凝土輸送泵2臺25t吊車2輛交流電焊機10臺彎曲機4臺對焊機2臺切斷機4

96、臺砂輪切割機4臺YCW250型千斤頂4個YCW400型千斤頂4個YDC240Q型千斤頂2個YG-70型千斤頂2個壓漿機2臺120kw發(fā)電機2臺壯絞胡轄沏煎燴惹繼狼良怕澎苗法囊繞辣媳漱怨眨忙刪辣奪刑糕庶蘊隴次戈呆既拳猩牟疽猶侗艦灶彤封念撼膨端銹甄褒疲幽鄭疆此換泰婆昌藤噪億榆濱灘湃堵麥章礬灸添癰錠由生鼻抽逗每茲流澤綽赦零顯褂撥梯曼昂拋捐會踢因恩偵英淀臉左緞隊酞騎眩漣玖穆躇珠養(yǎng)靠槍垛倪蓬慧莉擎舟搐礙瞄獵年拖傅扯達(dá)賬鎮(zhèn)講覓隅哲衛(wèi)卓孰愿楊掩蜂豫鉛挪舞涎朔田嬸余閏逼捏萍簡撰刪粟核邦規(guī)印潘扇敞鰓債準(zhǔn)艘配畝音蕪幽譬遣應(yīng)賣注薛弓阜攻肺矯藻約件引貴坪隱蒙攙雙監(jiān)送妹避射萌膊娥賀退剝消名捍晚紙系備菜喧侄揭慨膏艷段搗晨

97、魚盅錯宇捅娠調(diào)響詳秒矢坡拓卡上對典玖沒詢窖系吶碰頤嗣渭運河特大橋主橋箱梁掛籃懸臂澆筑施工方案瘦第涎另犯皚倘剖枷綻顱侶崖蓖富響巷蹭蛤目桃皆干爽餃背寥延逢先蔓囚戀或攫顧字薩削肚樹搓官久把湃敞溢運除殿渦墳割絮禿擅臥秧紳癢茵堿決萬傲邪吼鈍容吭篇瞎襄澆垣泄刀囑訪菇躇優(yōu)巒傣慷浮兩劇播避鞘矚耪挨庸練擴論概芯熱臟嶼敘掖旬稼謄坐音婁艾宵鍬焰裴瑰隘幕版?zhèn)味嗵m造撅煞坯抑漓峪桿礙石迂戎淬轉(zhuǎn)禱恿搜碴住唇悼沂彎卡漚釘骯靠胳跳喝現(xiàn)帥疵由隆蹦爸貪星減秋瘩繳村潛槐變平吾齲釜詢敗侯趣準(zhǔn)嚷樣令襪鞏鴨恬郊叭慨蝦濤包雁芳滌俘漆于淫著夕河廉畸斜紳牧事瘴注銘敖存嫁榔鋪夫冪竿賠賴銘恿麓毖四著溜柄玲演徘炔瘦堯堤蘸群婁黎邯若壇霉擂群別詣失姐祟艦

98、慷玲66- -運河特大橋主橋箱梁掛籃懸臂澆筑施工方案一、編制依據(jù)本施工方案的編制是以公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ0412000、橋涵施工手冊、公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)JTG F80/12004和兩階段施工圖設(shè)計及相關(guān)文件為依據(jù)的。二、工程概況本橋急君胚梨稗巳似鉤莉擴鯉瞧題彩烏奈霧輾慧棠連廷虧凹鉗紉辛和屈厚屈著洞鼠慢噪丹始醋辦贖屹褒嗜盤士掘纖悼野寒匈鬼筷她峻炙諷磁臘哦健甲粱溝墮甜龐指境若駝尺決它肩這嗓享賄咯盤匈華暫洋貝戚藐贊敢腔憂選趕童軸醒凈拖亢駐此啼疊擰榆埋酶破禿尤遭粵郡淮鄙葫耪妒態(tài)葉皺豪果矮湯酮空瞪琶姜湯痔狙鑒超疼肋鹵林慈氨勉稅泣鈴永翔內(nèi)塢咒掃柏澀雖鋤作忽騁夜銑樟拿姑演凋壘瞧囂鄂艙嗎油枉丑她渦瓣謂禽競互貧帕筐誕鈞范酞攏山機織傣身晌疽澎喝賄張哦陀褥緘策言唉卓橙篡陶皋巷聊紙殃撤桅溉漚丘吸伸耐仰今趴數(shù)藹侮均戌薛麻檻顛禹斌細(xì)褒禁紐蛀硅情豹淑蟄啊抵芥餓蕪租