1、紅星路南延線工程正公立交節點上跨橋現澆梁支架施工方案批準：審核：校核：編寫： 目錄一、編制依據- 1 -二、工程概況- 2 -三、現澆梁施工方法- 2 -四、滿堂支架基礎處理- 2 -五、現澆梁滿堂支架搭設- 3 -六、滿堂支架驗算- 5 -1、荷載組合及計算截選取- 5 -2、截面面積- 5 -3、荷載計算- 6 -4、支架搭設荷載驗算- 8 -5、腹板荷載驗算- 19 -6、縱向、橫向水平桿驗算- 25 -7、基礎承載力驗算- 25 -七、下穿隧道框架段承載力驗算- 26 -1、框架段均布荷載計算- 26 -2、有限元軟件分析(ANSYS軟件)- 27 -3、荷載分配- 30 -4、下穿隧

2、道支架搭設- 30 -5、桿件受力計算- 30 -八、構配件檢驗與驗收和使用管理- 32 -1、構配件檢驗- 32 -2、整架檢驗與驗收- 32 -3、使用管理- 32 -4、腳手架拆除- 33 -九、支架預壓- 33 -1、支架預壓步驟- 33 -2、監測點布置- 33 -3、監測記錄- 33 -4、支架加載預壓- 34 -十、質量保證措施- 35 -十一、安全保證措施- 36 -1、安全保證體系- 36 -2、預壓施工的安全注意事項- 36 -3、安全保證技術措施- 36 -一、編制依據（1）編制依據 正公路-紅星路南延線互通 橋梁、涵洞工程施工圖 公路橋涵施工技術規范（JTJ 041-2

3、000） 路橋施工計算手冊 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011） 鋼管滿堂支架預壓技術規程 （JGJ/T 194-2009）（2）初步評審意見執行情況 框架內的支架根數太多，占道較大，施工時應防止過往車輛及機具撞擊支架，且施工時工字鋼應頂緊框架的頂板；執行情況：框架內設置安全標示、標牌對過往人員進行提醒，進入隧道前應對工人進行安全教育，確保框架內支架施工期間的安全；支架施工時，通過調整頂托，將工字鋼頂緊框架的頂板。 補充方案編制及計算依據；執行情況：已將實際計算中所涉及依據進行補充，見編制依據。 補充支架頂部，鋼管與木枋、模板的連接細部圖；執行情況：已按要求進行補充

4、，見正公立交上跨橋現澆梁段中橫梁配桿橫斷面圖。 施工方案中應在箱梁上標出兩次澆筑的分隔線，以便指導施工；執行情況：已按要求進行補充，見正公立交上跨橋現澆梁段中橫梁配桿橫斷面圖。 各部位“鋼管碗口支架”應為“鋼管碗扣支架”，并應嚴格按照規范要求連接；執行情況：施工時，應注意桿件安裝順序及接頭處理要求，并應按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）進行連接。 荷載計算中，橫斷面上荷載相差很大，求的平均值和實際荷載差別也很大，請復核；執行情況：為確保施工期間支架安全，本方案已增加對現澆箱梁腹板位置荷載驗算，驗算結果滿足要求。 對既有管線的調查情況應說明，并安排相應的保護、遷

5、改措施；執行情況：本方案編制前，已對施工范圍內的所有管線進行排查，不存在需要保護的管線，則方案中不做考慮。 安全施工措施應包含梁體施工時支架頂部設置安全防護網，道路面設置24小時交通引導員，重點防止過往車輛撞擊支架。執行情況：施工時應加強防護措施，設置安全防護網；支架為重點部位，也是重大安全隱患源，需派專人對支架范圍內道路安全進行引導，防止過往車輛撞擊支架。二、工程概況正公路紅星路南延線節點在正公路方向為下穿隧道，紅星路方向為高架橋，橋梁上跨正公路。橋梁起訖里程為HXK6+258.641HXK6+584.641，橋長326m。孔跨布置為：330+（40+60+40）+330m,橋梁寬度為23m

6、,左右幅合修。其中（40+60+40）m為現澆連續梁，330m為先簡支后橋面連續小箱梁。（40+60+40）m連續梁采用滿堂支架現澆施工，本方案為針對該主線橋現澆梁滿堂支架施工安全編制。現澆連續箱梁為變高預應力混凝土連續箱梁，箱梁中敦支點處梁高3.6m，跨中及邊墩支點處梁高1.8m，箱梁橫截面設計為直腹式箱梁。箱梁全寬23m，設置為單箱多室，底板和梁高按照不同2次拋物線變化，腹板厚度按照折線變化。箱梁腹板上設置通氣孔，箱室底板最低處設置泄水孔。現澆連續箱梁施工時采用滿堂支架作支撐，支架搭設高度約在6.510m。滿堂支架搭設完成后，在澆筑混凝土前應對滿堂支架進行等荷載預壓，以檢驗支架的承受能力、

7、消除支架非彈性變形、確定模板搭設的預拱度。本工程施工主要包括：支架基底處理、支架搭設、支架驗收、支架預壓、混凝土澆筑及澆筑過程中支架監測和支架拆除。正公路主線橋現澆連續箱梁結構如下圖所示。現澆箱梁結構圖三、現澆梁施工方法本工程現澆連續梁均采用落地式滿堂碗扣支架，搭設支架時，應遵循以下原則：地基處理擺底托立鋼管放置頂托搭設工字鋼搭設方木支底模預壓調整預拱度模板制安綁底板腹板鋼筋支內模澆頂板腹板混凝土綁頂板鋼筋澆筑頂板混凝土張拉灌漿拆架等工序。碗扣支架上搭設工字鋼和方木，支架基礎需進行處理，支架強度、剛度、穩定性需進行驗算，支架搭設完畢后進行支架預壓，預壓荷載系數取1.1，通過預壓消除支架非彈性變

8、形及找出支架彈性變形規律。箱梁混凝土澆筑采用二次澆筑法，第一次澆筑底板和腹板直至腹板與翼緣板連接處（倒角處），第二次澆筑頂板和翼緣板。四、滿堂支架基礎處理首先對滿堂支架基礎進行設計，本項目支架基礎從上到下為30cmC25混凝土，次下層為30cm連砂石基礎，最下層為回填土基礎，連砂石及素土基礎應碾壓密實，密實度不小于96%，縱向坡度3#墩5#墩為0.66%，5#墩6#墩為0.3%。基礎兩側設排水邊溝，將積水引入附近雨水檢查井內。框架段上基礎采用先回填粘土（保護隧道頂板防水層），再回填砂礫石，澆筑30cm厚C25墊層。兩側混凝土寬度超出橋面橫向投影寬1m，填土至框架頂部高度2m，采用1:1放坡。靠

9、近6#墩承臺處有一根原華大路排污管道，由于樁基施工，造成該管道堵塞無法排水，管道口處形成一面積約50平米的水塘。由于長期受積水的浸潤，造成該水塘范圍內覆蓋層土體軟化，含水量極大，呈淤泥質軟土狀，無法檢測基礎承載力，因此，施工前需對該水塘內含水量過大的土體進行清理。采用砂礫石換填，換填深度3m，面積50m2。五、現澆梁滿堂支架搭設 根據現澆梁設計圖紙，滿堂支架搭設采用48mm3.5mm鋼管碗口架，搭設碗口架前根據梁底標高及基礎標高進行立桿配置，搭設采用以下方式：梁下：（1）縱向：在中橫梁中線兩側各3米范圍內橫桿間距采用0.3m;中橫梁中線兩側各3m13m范圍內橫桿間距采用0.6m；端橫梁處設置3

10、排橫桿間距0.6m；其余橫桿間距采用0.9m。（2）橫向：間距均采用0.6m。（3）豎向：步距為1.2m。翼緣板：碗口架橫桿縱向橫向間距均為0.9m, 步距均為1.2m。支架寬出翼板100cm，并搭設寬1.5m、坡度不陡于45度的人行扶梯，用鋼管搭設高1.2m的護欄，并掛安全網。支架之間用碗扣式鋼管可靠連接，支架內外用剪刀撐加固。剪刀撐：立面：縱向間距不大于5m設剪刀撐，橫向梁下設4排剪刀撐，間距不大于5m, 翼緣板處兩側各設一道剪刀撐，翼緣板剪刀撐與梁下剪刀撐連成一體，剪刀撐應用扣件與碗口架立桿鎖牢。立桿下端設底托，底托直接放置于混凝土剪刀撐與地面成4560角。墊層上，底托伸出長度不大于0.

11、3m,立桿頂端設頂托，頂托長度不大于0.25m。頂托上主楞布設：在中橫梁中線兩側各1.5m范圍內頂托上放置14cm9cm方木，中橫梁兩側13m外90cm橫桿段箱梁腹板位置布設10m長16cm9cm方木作為主龍骨，其它段頂托上放置10cm10cm放方木作為主龍骨，橫向間距60cm，主龍骨均縱向放置；在主楞上放9cm9cm方木作為次龍骨，次龍骨縱向間距20cm，均橫向放置，龍骨安放時應注意主龍骨的接頭位置與次龍骨的接頭錯開。次龍骨上放置15mm厚竹膠板作為現澆梁底模，模板拼縫嚴密、平順。搭設注意事項（1）接頭組裝：接頭是立桿同橫桿的連接裝置，要確保接頭鎖緊。組裝時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿

12、接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。 如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，要檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩下碗扣是否在同一水平面上（即橫桿水平度是否符合要求）；下碗扣與立桿的同軸度是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則要調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則拆除，并送去整修。 （2）桿件組裝順序：在已處理好的混凝土基墊上按設計位置安放立桿可底托，其上

13、安裝立桿，調整立桿可調座，使同一層立桿接頭處于同一水平面內，以便裝橫桿。組裝順序是：立桿底座立桿橫桿斜桿接頭鎖緊腳手板上層立桿橫桿。要求至多二層向同一方向，或由中間向兩端推進，不得從兩邊向中間合攏組裝，否則中間桿件會因兩側架子剛度太大而難以安裝。（3）組裝注意事項：所有構件都要按設計及腳手架有關規定設置。在搭設過程中，注意調整整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允許偏差為50mm。 在搭設、拆除或改變作業程序時，非施工人員禁止進入。應在箱梁上標出兩次澆筑的分隔線。六、滿堂支架驗算本現澆梁為單聯三跨四室，現澆梁端橫梁側及中跨跨中為1.8米厚，中橫梁為3.6米厚，其余線性漸變。因各

14、斷面的橫斷面結構尺寸不同，故只對結構荷載最大處進行驗算。1、荷載組合及計算截選取現澆箱梁采用滿堂支架法施工，箱梁支架全部采用鋼管碗扣支架。根據支架使用說明，通過對箱梁斷面的計算，最終確定支架施工方案。2、截面面積箱梁的截面為17.5m1.83.6m, 按箱梁腹板下最不利斷面計算截面積，斷面具體位置詳見支架縱斷面圖1。1-1截面（端橫梁處）：17.51.8=31.5m；2-2截面（中橫梁兩側13m處斷面）：17.5（0.25+0.368）+（0.55+0.55+0.55+0.55+0.55）1.763+0.80.24+0.30.24=16.543m；3-3截面（中橫梁兩側3m處斷面）：（0.25

15、+0.55）17.5+（0.65+0.65+0.65+0.95+0.95）2.558+0.80.24+0.30.24=24.728 m4-4截面（中橫梁處斷面） 17.53.6-11.24=58.2 m3、荷載計算（1）新澆筑混凝土自重標準值：鋼筋混凝土容重：26KN/m31-1斷面端橫梁單位荷載：橫斷面上荷載相差很大，求的平均值和實際荷載差別也很大。已增加腹板驗算，驗算結果滿足要求。q端橫梁=31.5/17.526=46.8KN/m2-2斷面單位荷載：q過渡段=16.543/17.526=24.6 KN/m3-3斷面單位荷載：q過渡段=24.728/17.526=36.8KN/m4-4斷面單

16、位荷載：q中橫梁=58.2/17.526=86.5KN/m（2）模板及支撐梁自重標準值：竹膠板自重標準值、鋼模自重標準值：竹膠板容重：0.084 KN/m（厚度為1.5cm）；鋼模容重0.637 KN/mQ外模=（17.1+0.5142）0.084/17.5+0.637（0.31+0.74）2/17.5=0.16KN/m主楞：A 中橫梁段14cm9cm方木自重標準值：方木容重：6 KN/m3 主楞橫向間距60cm，次楞下縱梁為14cm9cm，間距60cm,底板下共30根：q方木=300.140.090.66/17.5/0.6=0.144 KN/m B 其它斷面10cm10cm方木自重標準值：方

17、木容重：6 KN/m3 主楞橫向間距60cm，次楞下縱梁為10cm10cm，間距60cm,底板下共30根：q方木=300.10.10.66/17.5/0.6=0.1KN/m次楞：方木容重：6 KN/m3模板下橫梁為9cm9cm方木，間距20cm,橫橋向長度取18mq橫梁=4180.090.096/17.5=0.2 KN/m、空心內模竹膠板自重標準值：竹膠板容重：0.084 KN/m（厚度為1.5cm）2-2：q芯模=（3.7-0.6+3.7-1.6+1.762-0.8）4+0.828+0.3680.084/17.5=0.20KN/m3-3：q芯模=（3.45-0.6+3.45-1.6+2.58

18、2-0.8）4+0.828+0.3680.084/17.5=0.22KN/m4-4：q芯模=（1+1.2）240.084/17.5=0.08 KN/ma: 1-1斷面模板及支撐梁自重標準值合計：0.16+0.1+0.2=0.46 KN/mb: 2-2斷面模板及支撐梁自重標準值合計0.16+0.1+0.2+0.2=0.66KN/mc: 3-3斷面模板及支撐梁自重標準值合計0.16+0.144+0.2+0.22=0.72 KN/md: 4-4斷面模板及支撐梁自重標準值合計0.16+0.144+0.2+0.08=0.58 KN/m（3）施工人員和施工料具行走運輸或堆放荷載a、模板驗算：均布荷載取2.

19、5 KN/m（以下數據參見橋梁施工工程師手冊）b、支撐梁：均布荷載取1.5 KN/mc、支架驗算：均布荷載取1.0 KN/m（4）振搗混凝土對水平面產生的荷載2.0 KN/m（5）考慮風荷載的影響，水平風荷載的標準值按下式計算WK=0.7szW0=0.71.0 0.80.35=0.20 KN/式中WK風荷載標準值(KN/)； s風荷載體型系數；按建筑結構荷載規范規定取1.00；z風壓高度變化系數；按建筑結構荷載規范規定取0.8；W0 基本風壓(KN/)；按建筑結構荷載規范查得0.35 KN/。4、支架搭設荷載驗算（1）最不利荷載組合現澆梁處支架立桿橫向間距為60cm，縱向間距分別為30cm、6

20、0cm、90cm，支架步距120cm，模板圓角采用鋼模板、其余采用竹膠板。取單位荷載最大的梁斷面處分別進行驗算。根據規范要求，所采用的荷載設計值，應取荷載標準值分別乘以相應的荷載分項系數再進行組合。永久荷載的分項系數取1.2，可變荷載的分項系數取1.4；計算構件變形（撓度）時，荷載設計值、各類荷載分項系數均取1.0。 1-1斷面驗算該段組合后最不利設計荷載為：1.246.8+1.4（0.46+2.5+2+0.2）=63.4 KN/a 模板驗算橫橋向跨徑b=0.6m,縱橋向寬度L1=0.2m.模板上平均荷載為： 63.40.2=12.68KN/m模板跨中彎矩計算：M1/2=qL12/8，W=bh

21、2/6強度驗算：按連續結構計算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 638.040.22/（80.60.0152）/1000 = 8.45MPa =50 MPa（廠家提供）強度滿足要求。剛度驗算：模板計算截面的慣性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹膠板彈性模量：E7.9106KN/m2(廠家提供)，將上述數值代入下式，則竹膠板模板在均布荷載作用下的撓度為：=3qL4/384EIxo=338.040.24/(3847.91061.6910-7)=3.5610-4m。查木結構設計規范（GB50005-2003）中表可知，受彎構件的撓度限制值為=L/200=0.

22、2/200=110-3m，則有，模板的撓度滿足規范要求。結合上述計算，模板強度和剛度都滿足施工要求。b 主楞驗算支架托架頂縱橋向采用10cm10cm方木強度驗算，跨度為0.6m，取0.6m長度為計算荷載，按連續梁計算。方木間距為0.6m。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=10103/12=833cm4=8.3310-6截面抵抗矩W=bh2/6=0.10.12/6=0.00017m3縱梁跨度：L=0.6m；橫橋向寬度L1=0.6m縱梁單位荷載：q=63.40.6=38.04 KN/m跨中彎矩：M= qL/8= 0.1

23、2538.040.62=1.71KN.m強度驗算：=M/W=1.710/0.00017/1000=10.1MPa=11 MPa 符合要求。計算其撓度受彎構件的撓度驗算按下式進行：其中，為按荷載組合值計算的撓度，其按下式計算：3qL4/384EI=338.040.64/3841.11048.3310-6=0.42mm為受彎構件的撓度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述計算可知，因此橫向方木剛度滿足規范要求符合要求。c 次楞驗算底模下方木規格為99cm，縱向間距為20cm；方木下鋪主楞方木，橫向間距為60cm。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱

24、向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=993/12=546.8cm4=5.46810-6受力計算方木單位長度的均布荷載：q=63.40.2=12.7KN/m強度驗算：M=qL2/8=12.70.62/8=0.57KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=0.57/0.00012/1000=4.75 MPa=11 MPa撓度驗算：fmax=qL4/(128EI)= 12.70.64/(1281.11045.46810-6)=0.21mm 為受彎構件的撓度限值，查木結構設計規范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上

25、述計算可知，因此縱向方木剛度滿足規范要求。強度和撓度均滿足要求。d支架驗算端橫梁處支架采用483.5mm鋼管，支架豎桿橫向間距為60cm ，縱向間距為60cm，步距h取1.2m。每延米鋼管重量為3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分別為鋼管的外徑和內徑）截面慣性矩：I=12.19cm4回轉半徑：i=1.58cm彈性模量：E=2.05105 MPa 容許應力=205 MPa 立桿截面積A=4.8910-4m立桿穩定性驗算：立桿穩定性應滿足下式：NA立桿截面積A=4.8910-4m，回轉半徑i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQ

26、iK（i從1到n）K1：高度調整系數，取1.0NQK：腳手架自重產生的軸心壓力標準值，NQK =HdqK，Hd為腳手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KNNQiK為施工荷載產生對立桿的軸心壓力標準值的總和：QK=63.5KPaNQiK=LbLQK=0.60.663.4=22.82KNN=1.21.4/1.0+1.422.82=33.68KN立桿穩定性應滿足下式：NA由于步距b=1.2m,長細比=b/i=120/1.58=75.95，查表得壓桿的穩定系數=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，說明

27、立桿穩定性滿足要求。強度驗算：=N/A=33.68/4.8910=68.88MPa=205 Mpa立桿強度滿足要求。 2-2斷面驗算該段組合后最不利設計荷載為：1.224.6+1.4（0.66+2.5+2+0.2）=37.02 KN/a 模板驗算橫橋向跨徑b=0.6m,縱橋向寬度L1=0.2m.模板上平均荷載為：37.020.6=22.21KN/m模板跨中彎矩計算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6強度驗算：按連續結構計算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 622.210.22/（80.60.0152）/1000 =4.94MPa =50 MPa（廠家提供）強度滿足要求。剛度驗算：

28、模板計算截面的慣性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹膠板彈性模量：E7.9106KN/m2(廠家提供)，將上述數值代入下式，則竹膠板模板在均布荷載作用下的撓度為：=3qL4/384EIxo=322.210.24/(3847.91061.6910-7)=2.110-4m。查木結構設計規范（GB50005-2003）中表可知，受彎構件的撓度限制值為=L/200=0.2/200=110-3m，則有，模板的撓度滿足規范要求。結合上述計算，模板強度和剛度都滿足施工要求。b 主楞驗算支架托架頂縱橋向采用16cm9cm方木強度驗算，跨度為0.9m，取0.9m長度為計算荷載，按

29、連續梁計算。方木間距為0.6m。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=1693/12=972cm4=9.7210-6截面抵抗矩W=bh2/6=0.160.092/6=0.00022m3縱梁跨度：L=0.9m；橫橋向寬度L1=0.6m縱梁單位荷載：q=37.020.6=22.21KN/m跨中彎矩：M= qL/8= 0.12522.210.92=2.25KN.m強度驗算：=M/W=2.25/0.00022/1000=9.5MPa=11 MPa 符合要求。計算其撓度受彎構件的撓度驗算按下式進行：其中，為按荷載組合值計算的撓度

30、，其按下式計算：3qL4/384EI=322.210.94/3841.11048.3310-6=1.24mm為受彎構件的撓度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述計算可知，因此橫向方木剛度滿足規范要求符合要求。c 次楞驗算底模下方木規格為99cm，橫向間距為20cm，方木下鋪10cm10cm方木，縱向跨度為60cm。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=993/12=546.8cm4=5.46810-6受力計算方木單位長度的均布荷載：q=37.020.2=7.04 KN/m強度驗算：M=qL2/8=

31、7.040.62/8=0.32KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=0.320.00012/1000=2.67 MPa=11 MPa撓度驗算：fmax=qL4/(128EI)= 7.040.64/(1281.11045.46810-6)=0.33mm 為受彎構件的撓度限值，查木結構設計規范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述計算可知，因此縱向方木剛度滿足規范要求。強度和撓度均滿足要求。d支架驗算端橫梁處支架采用483.5mm鋼管，支架豎桿橫向間距為60cm ，縱向間距為90cm，步距h取1.2m。每延米鋼管重量為

32、3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分別為鋼管的外徑和內徑）截面慣性矩：I=12.19cm4回轉半徑：i=1.58cm彈性模量：E=2.05105 MPa 容許應力=205 MPa 立桿截面積A=4.8910-4m立桿穩定性驗算：立桿穩定性應滿足下式：NA立桿截面積A=4.8910-4m，回轉半徑i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i從1到n）K1：高度調整系數，取1.0NQK：腳手架自重產生的軸心壓力標準值，NQK =HdqK，Hd為腳手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.

33、4 KNNQiK為施工荷載產生對立桿的軸心壓力標準值的總和：QK=37.02KPaNQiK=LbLQK=0.90.637.02=20 KNN=1.21.4/1.0+1.420=29.68KN立桿穩定性應滿足下式：NA由于步距b=1.2m,長細比=b/i=120/1.58=75.95，查表得壓桿的穩定系數=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，說明立桿穩定性滿足要求。強度驗算：=N/A=29.68/4.8910=61MPa=205 Mpa立桿強度滿足要求。 3-3斷面驗算該段組合后最不利設計荷載為：1.236.8+1.4（0.72+2.5+2+

34、0.2）=51.75 KN/a 模板驗算橫橋向跨徑b=0.6m,縱橋向寬度L1=0.2m.模板上平均荷載為：51.750.6=31.05KN/m模板跨中彎矩計算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6強度驗算：按連續結構計算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 631.050.22/（80.60.0152）/1000 = 6.9MPa =50 MPa（廠家提供）強度滿足要求。剛度驗算：模板計算截面的慣性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹膠板彈性模量：E7.9106KN/m2(廠家提供)，將上述數值代入下式，則竹膠板模板在均布荷載作用下的撓度為：=3qL4/

35、384EIxo=331.050.24/(3847.91061.6910-7)=2.9110-4m。查木結構設計規范（GB50005-2003）中表可知，受彎構件的撓度限制值為=L/200=0.2/200=110-3m，則有，模板的撓度滿足規范要求。結合上述計算，模板強度和剛度都滿足施工要求。b 主楞計算支架托架頂縱橋向采用10cm10cm方木強度驗算，跨度為0.6m，取0.6m長度為計算荷載，按連續梁計算。方木間距為0.6m。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=10103/12=833cm4=8.3310-6截面抵抗

36、矩W=bh2/6=0.10.12/6=0.00017m3縱梁跨度：L=0.6m；橫橋向寬度L1=0.6m縱梁單位荷載：q=51.750.6=31.05 KN/m跨中彎矩：M= qL/8= 0.12531.050.62=1.4KN.m強度驗算：=M/W=1.4/0.00017/1000=8.24MPa=11 MPa 符合要求。計算其撓度受彎構件的撓度驗算按下式進行：其中，為按荷載組合值計算的撓度，其按下式計算：3qL4/384EI=331.050.64/3841.11048.3310-6=0.34mm為受彎構件的撓度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述計算可知，因此橫向方木

37、剛度滿足規范要求符合要求。c次楞驗算底模下方木規格為99cm，縱向間距為20cm，方木下鋪10cm10cm方木，橫向間距為60cm。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=993/12=847cm4=8.4710-6受力計算方木單位長度的均布荷載：q=51.750.2=10.35 KN/m強度驗算：M=qL2/8=10.350.62/8=0.47KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=0.47/0.00012/1000=3.92MPa=11 MPa撓度驗算：fmax=qL4/(128E

38、I)=10.350.64/(1281.11048.4710-6)=0.11mm 為受彎構件的撓度限值，查木結構設計規范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述計算可知，因此縱向方木剛度滿足規范要求。強度和撓度均滿足要求。d支架計算端橫梁處支架采用483.5mm鋼管，支架豎桿橫向間距為60cm ，縱向間距為60cm，步距h取1.2m。每延米鋼管重量為3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分別為鋼管的外徑和內徑）截面慣性矩：I=12.19cm4回轉半徑：i=1.58cm彈性模量：E=2.05105 MPa 容許應力=205 MPa 立

39、桿截面積A=4.8910-4m立桿穩定性驗算:立桿穩定性應滿足下式：NA立桿截面積A=4.8910-4m，回轉半徑i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i從1到n）K1：高度調整系數，取1.0NQK：腳手架自重產生的軸心壓力標準值，NQK =HdqK，Hd為腳手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KNNQiK為施工荷載產生對立桿的軸心壓力標準值的總和：QK=51.75KPaNQiK=LbLQK=0.60.651.75=18.63 KNN=1.21.4/1.0+1.418.63=27.76KN單根鋼管

40、承受40KN的荷載偏大，應降低。計算錯誤，間距應為0.60.6，已更正立桿穩定性應滿足下式：NA由于步距b=1.2m,長細比=b/i=120/1.58=75.95，查表得壓桿的穩定系數=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，說明立桿穩定性滿足要求。強度驗算：=N/A=27.76/4.8910=56.7MPa=205 Mpa立桿強度滿足要求。 4-4斷面受力安全性計算該段組合后最不利設計荷載為：1.286.5+1.4（0.58+2.5+2+0.2）=111.19KN/a 模板計算橫橋向跨徑b=0.6m,縱橋向寬度L1=0.2m.模板上平均荷載為

41、：111.190.6=66.71KN/m模板跨中彎矩計算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6強度驗算：按連續結構計算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 666.710.22/（80.60.0152）/1000 = 14.82MPa =50 MPa（廠家提供）強度滿足要求。剛度驗算：模板計算截面的慣性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹膠板彈性模量：E7.9106KN/m2(廠家提供)，將上述數值代入下式，則竹膠板模板在均布荷載作用下的撓度為：=3qL4/384EIxo=366.710.24/(3847.91061.6910-7)=6.210-4m。查木

42、結構設計規范（GB50005-2003）中表可知，受彎構件的撓度限制值為=L/200=0.2/200=110-3m，則有，模板的撓度滿足規范要求。結合上述計算，模板強度和剛度都滿足施工要求。b 主楞驗算支架托架頂縱橋向采用14cm9cm方木強度驗算，跨度為0.3m，取0.3m長度為計算荷載，按連續梁計算。方木間距為0.6m。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=1493/12=850.5cm4=8.5110-6截面抵抗矩W=bh2/6=0.140.092/6=0.00019m3縱梁跨度：L=0.6m；橫橋向寬度L1=0

43、.6m縱梁單位荷載：q=111.190.6=66.71 KN/m跨中彎矩：M= qL/8= 0.12566.710.32=0.75KN.m強度驗算：=M/W=0.75/0.00019/1000=3.95MPa=11 MPa 符合要求。計算其撓度：受彎構件的撓度驗算按下式進行：其中，為按荷載組合值計算的撓度，其按下式計算：3qL4/384EI=366.710.34/3841.11048.5110-6=0.45mm為受彎構件的撓度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述計算可知，因此橫向方木剛度滿足規范要求符合要求。c 次楞驗算底模下方木規格為99cm，縱向間距為20cm，方木下

44、鋪14cm9cm方木，橫向間距為60cm。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=993/12=847cm4=8.4710-6受力計算：方木單位長度的均布荷載：q=111.190.2=22.24 KN/m強度驗算：M=qL2/8=22.240.32/8=1KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=1/0.00012/1000=8.3MPa=11 MPa滿足要求。撓度驗算：fmax=qL4/(128EI)=22.240.64/(1281.11048.4710-6)=0.24mm 為受彎構件

45、的撓度限值，查木結構設計規范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述計算可知，因此縱向方木剛度滿足規范要求。強度和撓度均滿足要求。d支架驗算端橫梁處支架采用483.5mm鋼管，支架豎桿橫向間距為60cm ，縱向間距為30cm，步距h取1.2m。每延米鋼管重量為3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分別為鋼管的外徑和內徑）截面慣性矩：I=12.19cm4回轉半徑：i=1.58cm彈性模量：E=2.05105 MPa 容許應力=205 MPa 立桿截面積A=4.8910-4m立桿穩定性驗算：立桿穩定性應滿足下式：NA立桿截面積A=4.

46、8910-4m，回轉半徑i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i從1到n）K1：高度調整系數，取1.0NQK：腳手架自重產生的軸心壓力標準值，NQK =HdqK，Hd為腳手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KNNQiK為施工荷載產生對立桿的軸心壓力標準值的總和：QK=111.19KPaNQiK=LbLQK=0.30.6111.19=20.01KNN=1.21.4/1.0+1.420.01=29.69KN立桿穩定性應滿足下式：NA由于步距b=1.2m,長細比=b/i=120/1.58=75.95，查

47、表得壓桿的穩定系數=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，說明立桿穩定性滿足要求。強度驗算：=N/A=29.69/4.8910=60.72MPa=205 Mpa立桿強度滿足要求。5、腹板荷載驗算以上模板、方木及支架驗算按照均布荷載考慮。實際施工時，考慮到局部荷載集中（腹板處），應增加對腹板處模板、方木及支架的驗算。仍然按照之前思路，分三個斷面進行校核。截面選取及面積計算：（1）-截面（即2-2截面）中橫梁左右兩側各13m處，此處為9060配桿的腹板荷載最大處。按照圖中所示，該斷面腹板最大面積為： 2.380.575=1.369m2每延米荷載：

48、 1.36926=35.59KN/m2模板荷載： 考慮0.2KN/m2方木荷載： 考慮0.4KN/m2荷載組合為： 1.235.59+1.4（0.2+0.4+2.5+1）=48.45KN/m2 a 模板驗算橫橋向跨徑b=0.6m,縱橋向寬度L1=0.2m.模板上平均荷載為：48.450.6=29.07KN/m模板跨中彎矩計算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6強度驗算：按連續結構計算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 629.070.22/（80.60.0152）/1000 = 6.46MPa =50 MPa（廠家提供）強度滿足要求。剛度驗算：模板計算截面的慣性矩Ixo=bh/12

49、=0.60.015/12=1.6910-7m竹膠板彈性模量：E7.9106KN/m2(廠家提供)，將上述數值代入下式，則竹膠板模板在均布荷載作用下的撓度為：=3qL4/384EIxo=329.070.24/(3847.91061.6910-7)=2.810-4m。查木結構設計規范（GB50005-2003）中表可知，受彎構件的撓度限制值為=L/200=0.2/200=110-3m，則有，模板的撓度滿足規范要求。結合上述計算，模板強度和剛度都滿足施工要求。b 主楞驗算支架托架頂縱橋向采用16cm9cm方木強度驗算，跨度為0.9m，取0.9m長度為計算荷載，按連續梁計算。方木間距為0.6m。木材順

50、紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=1693/12=972cm4=9.7210-6截面抵抗矩W=bh2/6=0.160.092/6=0.00022m3縱梁跨度：L=0.9m；橫橋向寬度L1=0.6m縱梁單位荷載：q=48.450.6=29.07 KN/m跨中彎矩：M= qL/8= 0.12529.070.92=2.3KN.m強度驗算：=M/W=2.3/0.00022/1000=10.45MPa=11 MPa 符合要求。計算其撓度受彎構件的撓度驗算按下式進行：其中，為按荷載組合值計算的撓度，其按下式計算：3qL4/384EI

51、=329.070.94/3841.11048.3310-6=1.62mm為受彎構件的撓度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述計算可知，因此橫向方木剛度滿足規范要求符合要求。c 次楞驗算底模下方木規格為99cm，縱向間距為20cm，方木下鋪10cm10cm方木，橫向間距為60cm。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=993/12=546.8cm4=5.46810-6受力計算方木單位長度的均布荷載：q=48.450.2=9.69KN/m強度驗算：M=qL2/8=9.690.62/8=0.44N.mW

52、=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=0.44/0.00012/1000=3.67MPa=11 MPa撓度驗算：fmax=qL4/(128EI)= 9.690.64/(1281.11045.46810-6)=0.16mm 為受彎構件的撓度限值，查木結構設計規范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述計算可知，因此縱向方木剛度滿足規范要求。強度和撓度均滿足要求。d支架驗算端橫梁處支架采用483.5mm鋼管，支架豎桿橫向間距為60cm ，縱向間距為90cm，步距h取1.2m。每延米鋼管重量為3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.

53、08cm3（d2、d1分別為鋼管的外徑和內徑）截面慣性矩：I=12.19cm4回轉半徑：i=1.58cm彈性模量：E=2.05105 MPa 容許應力=205 MPa 立桿截面積A=4.8910-4m立桿穩定性驗算：立桿穩定性應滿足下式：NA立桿截面積A=4.8910-4m，回轉半徑i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i從1到n）K1：高度調整系數，取1.0NQK：腳手架自重產生的軸心壓力標準值，NQK =HdqK，Hd為腳手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.14=1.4 KN1.4NQiK為施工荷載產生對立

54、桿的軸心壓力標準值的總和：1.4NQiK=LbLQK=0.90.644.61=24.09 KNN=1.21.4/1.0+24.09=25.77KN立桿穩定性應滿足下式：NA由于步距b=1.2m,長細比=b/i=120/1.58=75.95，查表得壓桿的穩定系數=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，說明立桿穩定性滿足要求。強度驗算：=N/A=25.77/4.8910=52.70MPa=205 Mpa立桿強度滿足要求。（2）-截面（即3-3截面）中橫梁左右兩側各3m處，此處為6060配桿的腹板荷載最大處。按照圖中所示，該斷面腹板最最大面積為：

55、3.5520.95=3.374m2每延米荷載： 3.37426=87.72KN/m2模板荷載： 考慮0.2KN/m2方木荷載： 考慮0.4KN/m2荷載組合為： 1.287.72+1.4（0.2+0.4+2.5+1）=111.00KN/ma 模板驗算橫橋向跨徑b=0.6m,縱橋向寬度L1=0.2m.模板上平均荷載為：1110.6=66.6KN/m模板跨中彎矩計算：M1/2=qL12/8，W=bh2/6強度驗算：按連續結構計算= M/W = 6qL2/(8bh2) = 666.660.22/（80.60.0152）/1000 = 14.81MPa =50 MPa（廠家提供）強度滿足要求。剛度驗算

56、：模板計算截面的慣性矩Ixo=bh/12=0.60.015/12=1.6910-7m竹膠板彈性模量：E7.9106KN/m2(廠家提供)，將上述數值代入下式，則竹膠板模板在均布荷載作用下的撓度為：=3qL4/384EIxo=366.660.24/(3847.91061.6910-7)=6.2410-4m。查木結構設計規范（GB50005-2003）中表可知，受彎構件的撓度限制值為=L/200=0.2/200=110-3m，則有，模板的撓度滿足規范要求。結合上述計算，模板強度和剛度都滿足施工要求。b 主楞計算支架托架頂縱橋向采用14cm10cm方木（腹板處加強，采用1410方木）強度驗算，跨度為

57、0.6m，取0.6m長度為計算荷載，按連續梁計算。方木間距為0.6m。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=14103/12=1167cm4=11.6710-6m4截面抵抗矩W=bh2/6=0.140.092/6=0.00023m3縱梁跨度：L=0.6m；橫橋向寬度L1=0.6m縱梁單位荷載：q=1110.6=66.6 KN/m跨中彎矩：M= qL/8= 0.12566.60.62=2.35KN.m強度驗算：=M/W=3/0.00023/1000=10.22MPa=11 MPa 符合要求。計算其撓度受彎構件的撓度驗算按

58、下式進行：其中，為按荷載組合值計算的撓度，其按下式計算：3qL4/384EI=366.60.64/3841.110411.6710-6=0.52mm為受彎構件的撓度限值 =L/250=0.6103/250=2.4mm由上述計算可知，因此橫向方木剛度滿足規范要求符合要求。c次楞驗算底模下方木規格為99cm，縱向間距為20cm，方木下鋪14cm10cm方木，橫向間距為60cm。木材順紋抗拉容許強度為11MPa，彈性模量E1.1104MPa。縱向方木的截面特性如下：截面慣性矩Ibh3/12=993/12=847cm4=8.4710-6受力計算方木單位長度的均布荷載：q=1110.2=22.2KN/m

59、強度驗算：M=qL2/8=22.20.62/8=1KN.mW=bh2/6=0.090.092/6=0.00012m3=M/W=1/0.00012/1000=8.33MPa=11 MPa撓度驗算：fmax=qL4/(128EI)=22.20.64/(1281.11048.4710-6)=0.24mm 為受彎構件的撓度限值，查木結構設計規范（GB50005-2003）中表，=L/250=0.6/250=2.4mm由上述計算可知，因此縱向方木剛度滿足規范要求。強度和撓度均滿足要求。d支架計算端橫梁處支架采用483.5mm鋼管，支架豎桿橫向間距為60cm ，縱向間距為60cm，步距h取1.2m。每延米

60、鋼管重量為3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分別為鋼管的外徑和內徑）截面慣性矩：I=12.19cm4回轉半徑：i=1.58cm彈性模量：E=2.05105 MPa 容許應力=205 MPa 立桿截面積A=4.8910-4m立桿穩定性驗算:立桿穩定性應滿足下式：NA立桿截面積A=4.8910-4m，回轉半徑i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=1.2NQK/K1+1.4NQiK（i從1到n）K1：高度調整系數，取1.0NQK：腳手架自重產生的軸心壓力標準值，NQK =HdqK，Hd為腳手架的高度，Hd =10米，qK可以查表得0.14，NQK =100.

61、14=1.4 KN1.4NQiK為施工荷載產生對立桿的軸心壓力標準值的總和：1.4NQiK=LbLQK=0.60.6111=39.9 KNN=1.21.4/1.0+39.9=41.58KN立桿穩定性應滿足下式：NA由于步距b=1.2m,長細比=b/i=120/1.58=75.95，查表得壓桿的穩定系數=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，說明立桿穩定性滿足要求。強度驗算：=N/A=34.16/4.8910=85.03MPa=205 Mpa立桿強度滿足要求。（3）-截面中橫梁左右兩側各1.5m處，此處為3060配桿的腹板荷載最大處。由于中橫梁

62、處荷載驗算滿足要求，此處的配桿也必定滿足要求，不做校核。6、縱向、橫向水平桿驗算腳手架立柱柱距，施工層的縱向、橫向水平桿間距不超過縱向、橫向水平桿不需計算的最大容許柱距中數量值時，可不對縱向、橫向水平桿進行抗彎強度、抗彎剛度及扣件抗滑移計算。表中最小值為1.2m，因本工程腳手架柱間距均未超過1.2m ，故不需計算縱向和橫向水平桿進行驗算。通過以上計算證明，橫隔梁處立桿橫向間距為60cm，縱向間距分別為90cm、60cm、30cm,水平桿步距120cm，符合要求。所以為了保證施工安全，橫隔梁處及斷面漸變處均采用上述結構形式進行支架施工。7、基礎承載力驗算支架底部通過底托（底托可調鋼板為7cm7c

63、m）支撐在硬化后的水泥混凝土路面上。路面結構形式為：1.7m素填土+0.3m砂礫石+0.3mC25混凝土面層。基礎壓實度達到96以上，因此混凝土以下路基基礎承載力按滿足要求處理。驗算混凝土面層承載力： 單根桿件最大受力為40.84KN（3-3截面處），C25混凝土標準抗壓強度25MPa,則max=N/A=40.841000/0.072=8334694KN/=8.3MPa25MPa滿足要求。七、下穿隧道框架段承載力驗算 正公路紅星路立交互通交叉點位于紅星路樁號K6+420.448，正公路樁號K22+114.576,平面夾角52。在下穿隧道KJ2段凈空范圍內,紅星路上跨橋現澆梁樁號為K6+403K

64、6+438；紅星路上跨橋現澆梁投影范圍內，正公路下穿隧道KJ2段樁號為K22+100K22+129。框架段范圍內的支架基礎施工時，按照現澆梁兩側投影邊界線左右各增加1m。框架段覆土高度2m，坡度按照1:1進行放坡。隧道框架結構上覆土平面示意圖1、框架段均布荷載計算 框架段上覆土高度為1.52m。現澆梁施工時，每根桿件的集中荷載通過混凝土墊層及覆土層擴散分布在框架段頂板上，根據實驗研究，擴散角度可以安全地按45計。將框架段上覆土荷載及現澆梁施工荷載按均布荷載處理。框架段上覆土面積1007。 （1）現澆梁荷載計算現澆梁為變截面箱梁，下穿隧道框架范圍內箱梁自重按照該范圍內最大截面面積取值計算，偏安全

65、。 2-2截面面積為16.543m，框架段范圍內現澆梁總長度（K6+438-K6+403）=35m，框架范圍內現澆梁總荷載為： 16.5433526/1007=14.9KN/。 （2）框架段上覆土荷載計算 在工程應用上，計算土層的自重應力時，按照均質同性半無限體假設。=W/A=zA/A=z黏土=19.3KN/m 則框架段范圍內黏土荷載為：=19.32=38.6KN/ （3）機具及車輛、人群荷載按照公路工程技術標準 公路級車道荷載10.5KN/m；市政橋梁設計荷載標準人群荷載5KN/。機具荷載5KN/。（4）框架自重荷載計算 261.1=28.6KN/（5）荷載組合：1.2（14.9+28.6+

66、38.6）+1.4（5+5+10.5）=127.22KN/框架內的支架根數太多，占道較大，且不宜頂緊，可改為大直徑鋼管。2、有限元軟件分析(ANSYS軟件)使用有限元分析軟件Ansys建立下面橋的實體模型（取9m長），在箱型截面上板中線3米范圍內，以豎向約束模擬支架，通過計算支反力得到支架力。有限元模型如下：圖1 模型圖2 邊界條件在頂板施加均布荷載127.22kN/m2，進行分析。計算結果如下：圖3 頂板支反力圖示模型中支點編號支反力（N)模型中支點編號支反力（N)模型中支點編號支反力（N)模型中支點編號支反力（N)8480211550 8644-18329 85633171 8728-88

67、2 8482207760 8646-18358 8565761 8730-874 8484202330 8648-18280 856835519 8732-874 8486198770 8650-17801 857036638 8734-882 8488197060 8652-16625 857234116 8736-760 8490196410 8654-15449 857432294 8738-209 8492196240 8656-18571 857631545 87401087 8494196240 8658-13359 857831373 87422545 8496196410 86

68、6092750 858031376 8744-29 8498197060 866293282 858231376 8747-14279 8500198770 866490916 858431373 8749-11285 8502202330 866689201 858631545 8751-12512 8504207760 866888473 858832294 8753-13713 8506211550 867088292 859034116 8755-14217 850882965 867288288 859236638 8757-14314 8510-14595 867488288 85

69、9435519 8759-14296 8512-11611 867688292 8597108190 8761-14296 8514-12959 867888473 8599107070 8763-14314 8516-14200 868089201 8601103240 8765-14217 8518-14691 868290916 8603100650 8767-13713 8520-14761 868493282 860599488 8769-12512 8522-14726 868692750 860799124 8771-11285 8524-14726 868930496 8609

70、99056 8773-14279 8526-14761 869132243 861199056 877527627 8528-14691 869330421 861399124 87763685 8530-14200 869528968 861599488 8777-7011 8532-12959 869728350 8617100650 8778-11827 8534-11611 869928202 8619103240 8780180440 8536-14595 870128200 8621107070 8782179720 8539761 870328200 8623108190 878

71、4176830 85413171 870528202 8625-12333 8786174880 85431394 870728350 8626-7412 8788174060 8545-42 870928968 86274710 8790173860 8547-606 871130421 862832913 8792173870 8549-699 871332243 8630-18571 8794173870 8551-668 871530496 8632-15449 8796173860 8553-668 8718-29 8634-16625 8798174060 8555-699 872

72、02545 8636-17801 8800174880 8557-606 87221087 8638-18280 8802176830 8559-42 8724-209 8640-18358 8804179720 85611394 8726-760 8642-18329 8806180440 880869609 根據上述計算結果，可知同一橫梁上，兩側立柱受力較大，支架鋼管受力最大值為211.6 kN，求上表受力總和為8409.9 kN，可計算得到：單根橫梁（工字鋼）受力：鋼管受力平均值：(注：上式中15為模型所取9m長，根據枕木縱向間距0.6m計算得到。)3、荷載分配 由于按照軟件計算時，所加

73、約束均為剛性約束條件，所加支撐處無變形（位移）。實際中，荷載作用在支架上將產生一定變形，框架結構隨著變形受力將進一步增大，而分配到支架上的力將減小（應力重分配），最終達到穩定狀態。穩定狀態時，支架受力僅為輔助作用，主要受力結構仍然為框架結構。綜上所述，該受力分析屬于較保守。荷載驗算時乘以系數0.15。則鋼管最大受力：211.60.15=31.74KN；橫梁（工字鋼）最大受力：186.90.15=28.04KN/m。4、下穿隧道支架搭設下穿隧道中間3m范圍內為較薄弱部位，需采用支架加強，支架搭設參考以上現澆梁配桿。順橋向（框架段橫向）間距0.3m，共計11排（箱式中間3m范圍內）；橫橋向（框架段

74、縱向）間距0.6m，搭設范圍超出35m（覆土范圍）一邊各1m；豎向步距取1.2m。順橋向頂托放置5m長12工字鋼，底托下擱置4m長1010方木。搭設時，通過調節頂托高度，使工字鋼頂緊框架頂板。5、桿件受力計算（1）工字鋼驗算12工字鋼強度驗算，跨度為0.3m，取0.3m長度為計算荷載，按連續梁計算。工字鋼間距為0.6m。木工字鋼抗壓容許強度為215MPa，彈性模量E2.06105MPa。橫向12工字鋼特性如下：截面慣性矩I488cm4截面抵抗矩W=77.4cm3工字鋼線荷載：q=187 KN/m跨中彎矩：qL/8= 0.1251870.32=2.1KN.m強度驗算：=M/W=2.1103/77

75、.410-6=27MPa=215 MPa 符合要求。計算其撓度：受彎構件的撓度驗算按下式進行：其中，為按荷載組合值計算的撓度，其按下式計算：3qL4/384EI=31870.34/3842.061054.8810-6=0.12mm為受彎構件的撓度限值 =1.5mm由上述計算可知，因此橫向工字鋼剛度滿足規范要求符合要求。（2）支架驗算端橫梁處支架采用483.5mm鋼管，支架豎桿順橋向間距為30cm ，橫橋向間距為60cm，步距h取1.2m。每延米鋼管重量為3.84 Kq/m。截面抵抗矩：W=5.08cm3（d2、d1分別為鋼管的外徑和內徑）截面慣性矩：I=12.19cm4回轉半徑：i=1.58c

76、m彈性模量：E=2.05105 MPa 容許應力=205 MPa 立桿截面積A=4.8910-4m立桿穩定性驗算：立桿穩定性應滿足下式：NA立桿截面積A=4.8910-4m，回轉半徑i=1.58cm，=2.15106 KN/m2。N=31.71KN立桿穩定性應滿足下式：NA由于步距b=1.2m,長細比=b/i=120/1.58=75.95，查表得壓桿的穩定系數=0.667。N= A=0.667489205=66863N=66.86 KN由此可得NA，說明立桿穩定性滿足要求。強度驗算：=N/A=31.17/4.8910-4=63.74MPa=205 MPa立桿強度滿足要求。八、構配件檢驗與驗收和

77、使用管理 1、構配件檢驗（1）碗扣式腳手架構件主要是焊接而成，故檢驗的關鍵是焊接質量，要求焊縫飽滿，沒有咬肉、夾碴、裂紋等缺陷。 （2）鋼管必須無裂縫、凹陷、銹蝕。可調構件，螺紋部分完好，無滑絲現象，無嚴重銹蝕，焊縫無脫開現象。 （3）立桿最大彎曲變形矢高不超過1/500L，橫桿斜桿變形矢高不超過1/250L。 腳手板、斜腳手板及梯子等構件，掛鉤及面板無裂紋，無明顯變形，焊接牢固。2、整架檢驗與驗收 在達到設計高度、遇有6級及以上大風和大雨、大雪之后、停工超過一個月恢復使用前必須對腳手架進行實測檢查。（1）檢驗主要內容：基礎是否有不均勻沉陷； 立桿墊座與基礎面是否接觸良好，無松動或脫離情況；檢

78、驗全部節點的上碗扣是否鎖緊；安全網等構件的設置是否達到了設計要求；荷載是否超過規定。 （2）主要技術要求：地基基礎表面要堅實平整，墊板放置牢靠，排水通暢；不允許立桿有浮地松動現象；整架垂直度必須小于1/500L，且最大不超過100mm；對于直線布置的腳手架，其縱向直線度必須小于1/200L；橫桿的水平度，即橫桿兩端的高度偏差必須小于1/400L；所有碗扣接頭必須鎖緊。 3、使用管理 （1）腳手架的施工和使用設專人負責，并設安全監督檢查人員，確保腳手架的搭設和使用符合設計和有關規定要求。 （2）在使用過程中，定期對腳手架進行檢查，嚴禁亂堆亂放，及時清理各層堆積的雜物。 （3）不得將腳手架構件等物

79、從過高的地方拋擲，不得隨意拆除已投入使用的腳手架構件。 4、腳手架拆除 （1）支架在預應力孔道灌漿材料強度達到90%后再拆除。（2）拆除前對腳手架作一次全面檢查，清除所有多余物件，并設立拆除區，禁止無關人員進入。 （3）拆除順序自上而下逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。 拆除的構件用吊具吊下、或人工遞下，嚴禁拋擲。拆除的構件要及時分類堆放，以便運輸、保管。九、支架預壓根據設計要求，澆筑混凝土前必須對支架進行等載預壓，以檢驗支架的承受能力，消除非彈性變形，觀測支架的彈性變形和非彈性變形結果及地基沉降量，為鋪設調整底模標高提供直接依據。我部擬對全橋進行逐跨等載預壓，預壓采用砂袋，預壓范圍為箱梁底

80、部，預壓系數為1.1。1、支架預壓步驟支架驗收合格觀測點布置及第一次測量第一階段加載第二次觀測測量第二階段加載第三次觀測測量第三階段加載第四、五、六、七次觀測測量卸載完畢第八次觀測測量數據整理及分析預壓結果實驗結果報告支架及箱梁底模調整2、監測點布置（1）支架預壓前對箱梁底模底板布置沉降監測點，相對應的在支架底部地基處布置觀測點；（2）沿橋混凝土結構縱向每隔1/4跨徑布置一個監測斷面；每個監測斷面上的監測點為箱梁底3個，支架底部地基3個；（3）沉降監測可根據實際情況增加監測點；（4）布置點位注意事項各監測點上下應對應，平面縱橫向距嚴格控制，各點位采用全站儀測量放樣布置，各監測點事先應標記并編號

81、；對于支架頂部的監測點，直接布置底模頂面并用記號筆或油漆標識清楚，注意點位在堆載時不得覆蓋，避免影響測量監測；支架底部的監測點，對應頂部布置，盡量緊靠加墊于底部的基礎旁并做好標記。3、監測記錄（1）預壓監測應采用水準儀測量，水準儀應按照現行行業標準水準儀檢定規程JJG 425規定進行檢定，監測采用三等水準測量要求作業。（2）每次監測應做好各監測點的標高，本橋梁監測每2小時進行一次，并應記錄各監測點標高、計算沉降量。（3）卸載6小時后，應監測各監測點的標高，并計算支架基礎及支架的彈性變量和非彈性變量。（4）監測記錄應記錄于沉降監測表上。（附沉降監測表）4、支架加載預壓（1）加載及卸載順序支架加載

82、預壓應在底模鋪設完成，支架初步驗收合格后進行，支架加載過程分三級進行，按荷載總重的050%80%100%0進行分級加載及卸載。支架加載采用砂袋進行，根據加載大小進行砂袋的控制，砂袋在施工現場預先通過磅秤稱量裝袋，每個砂袋裝按1000kg稱裝。加載順序為預定混凝土澆筑順序。縱向加載時，應從跨中開始向支點處進行對稱布載。橫向加載時，應從結構中心線向兩側進行對稱布載。（2）荷載分布正公立交為連續鋼筋混凝土現澆箱梁，現澆箱梁分為40+60+40m三跨，鋼筋混凝土總量為2909m3，底板預壓，扣除翼緣板混凝土量298.5 m3 ，預壓重量為2610.5 m3，鋼筋混凝土容重取26KN/m3，現澆箱梁采用

83、竹膠板板與鋼模板組合拼裝，模板總量約170t，考慮各種外部荷載共500t，荷載系數取1.1，所以預壓荷載總量為T=（2610.52.6+170+500）1.1=8204t。預壓荷載情況表參數第1跨第2跨第3跨預壓長度（m）406040預壓寬度（m）17.517.517.5預壓面積（m2）7001050700預壓重量（t）234435162344為使堆載時荷載更接近澆筑混凝土時的實際荷載，將梁體按每跨的橫截面變化情況分段計算其重量，劃分每一堆載區域。砂袋加載斷面圖（3）加載預壓加載之前應測量各監測點初始標高，然后再進行分級加載，每級加載完成后，應立即對監測點進行測量記錄，然后每隔2小時測量監測點

84、標高并計算沉降值，當在6小時的沉降平均值小于2mm時，方可進行下一級的加載。全部預壓荷載加載完成后，立即對監測點進行測量并記錄，然后每隔2小時進行監測，并計算沉降值。在全部加載完成后的支架預壓監測過程中，當沉降值滿足各監測點最初12小時的沉降平均值小于2mm或各監測點最初24小時的沉降平均值小于5mm之一時，即可判定支架預壓合格，然后可進行砂袋的卸載。若在預壓過程中，當支架沉降值不滿足規范時，應查明原因對同類支架全部進行處理，處理后的支架應重新選擇代表性區域進行預壓。（4）卸載當支架預壓滿足規范后可一次性卸載，預壓荷載應對稱、均衡、同步卸載。卸載6小時后，應觀測各監測點的標高，并計算支架各監測

85、點的彈性變形量。預壓觀測應計算沉降量、彈性變形量、非彈性變形量，其中，沉降量主要為預壓驗收提供依據，彈性變形量、非彈性變形量主要為后續現澆混凝土結構支架確定施工預拱度值提供依據。監測工作結束后，應提交監測點布置圖和沉降觀測表。十、質量保證措施腳手架要有足夠的牢固性和穩定性，保證在施工中對所有規定的荷載作用于不變形、不搖晃、能夠確保作業人員的安全，要有足夠的面積，滿足堆放材料、行走的要求，構造簡單、搭設方便、使用安全。現澆箱梁采用搭設碗扣式滿堂腳手架施工，按箱梁混凝土、模板、施工荷載計算承重支架的承載力，保證支架強度、剛度、穩定性符合規范要求。立桿長度視各層層高不同而選用不同規格。底層搭設腳手架

86、前先對場地進行平整夯實，做好地表排水，支架搭設完成后，須按承重荷載進行試壓，測定地基沉降和支架變形量，確保支架符合設計要求。全部腳手架和排架支撐必須經力學計算、專家論證合格后方可使用。十一、安全保證措施1、安全保證體系為達到工程目標，應加強施工安全管理，建立健全管理的各項規章制度，落實安全生產責任制，杜絕重大安全事故的發生。在處理工期、效益、安全的關系上，我們始終堅持安全第一的思想，任何時候不以犧牲安全為代價，重視安全工作，認真落實責任，強化安全管理。項目部設安全生產領導小組，項目經理任組長，為安全第一責任人。設專職安全員，現場管理負責人全面協助其做好安全工作。各相關職能部門都設置兼職安全工作

87、人員來做上下級安全指示的接口。班組長、分隊長兼任本班組、分隊的安全員。支架及高處作業前逐級進行安全技術教育及交底，高處作業的設施和設備，在投入使用前，必須經檢查確認完好后投入使用。2、預壓施工的安全注意事項(1)加載試驗前應將試驗方案對有關技術人員進行技術交底，并進行必要的安全交底。(2)嚴格按照施工方案支架設計圖完成支架搭設工作。(3)將用于試驗的水準儀（1臺）進行校核和標定，以確保測量和測試精度。(4)嚴密組織試驗測試，統一信號，統一行動，除指定的現場指揮人員外，其它人員不得直接指揮吊車加載。(5)開始試驗前，應對支架系統進行一次全面的安全檢查，確保連接的安全可靠。以后每做一級試驗，均應對

88、整個支架進行一次全面檢查，才能進行下一級試驗測試。(6)認真做好各項試驗數據的記錄，如發現異常情況，立即中止加載，分析出原因后并采取相應措施后，方能繼續進行。(7)每次預壓時兩頭需派專人進行防護；3、安全保證技術措施1）支架的搭設(1)支架基礎按技術要求進行處理，并做好基礎表面排水。(2)按技術交底要求搭設支架、腳手架，剪刀撐按交底要求設置。剪刀撐上不少于6個扣件，扣件扭力達到規范要求。(3)同一跨鋼管、扣件采用同一規格型號。其材質必須符合國標的有關規格。對使用舊扣件之前應進行檢查、有裂縫、變形、滑絲螺栓的嚴禁使用。(4)支架搭設人員須經培訓合格后持證上崗，進入高處作業必須配帶安全帽、系安全帶

89、、穿防滑鞋，不得穿拖鞋上班。班前班中不得飲酒。(5)在支架上同時進行多層作業時，各作業層之間設置可靠的防護棚檔以防止上層墜物傷及下層作業人員。(6)腳手架在人行通道或平臺處設置圍欄和警示標志，并按有關規定設置安全網。腳手板要綁牢，無探頭板，并要牢固地固定在腳手間的支撐上。(7)不得在支架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取有效的安全防護措施。(8)登高人員應按正常梯道上下，嚴禁乘坐運送物件的吊機直接上下。(9)支架、腳手架使用前應由專職安全員進行檢查、驗收，由項目安質部、技術檢查合格后掛牌標識，重點應檢查: 桿件設置連接的步距、跨距、連墻件、支撐、門洞桁架等構造尺寸是否符合要求。 地基是否積水

90、，底座是否松動，立桿是否懸空。 扣件有否松動。 立桿的沉降及垂直度是否超規范值。 安全護防措施完善與否，安全保險裝置是否有效，扣件擰緊程度。 是否超載。 支架的起重機具、鋼絲繩、吊桿的安裝等要安全可靠，腳手板的鋪設要符合規定。確認合格后，方可正式使用。2）支架拆除(1)支架拆除時劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指揮，禁止非作業人員入場。(2)拆支架的高處作業人員應戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，穿軟底防滑鞋方允許上架作業。(3)拆除順序應遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆、先跨中后墩頂的原則。即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、而后橫桿、立桿等，并一步一清原則依次進行，要嚴禁上下同時進行

91、拆除作業。(4)拆立桿要先抱住穩定的立桿再拆開相鄰的立桿；拆除剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。(5)拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。(6)大片架子拆除后所預留的斜道、上料平臺、通道等，應在大片架子拆除前先進行加固，以便拆除后能確保其完整、安全和穩定。 (7)拆除時嚴禁撞碰腳手架附近電源線，以防止事故發生。 (8)拆下的材料，應用繩索栓住桿件利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地而的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件要集中回收處理。(9)在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交待清

92、楚后方可離開。3）保證道路安全運行措施(1)施工期間，支架兩側施工期間安排專職安全防護人員進行安全防護。(2)在支架搭設施工前，在支架四周設置安全警戒線和便道指示牌。(3)在通道出入口位置設置2m散落架，防止物體墜落傷人。 4）防止高處墜物措施(1)本工程橋梁平均高度約8米，為了安全起見，在施工過程中在墩柱、橋梁邊緣翼緣板處設置安全網或防護板。 (2)從事高處作業人員，定期進行安全教育和培訓，提高施工人員安全意思。(3)從事高處作業人員，定期進行體格檢查，凡不適宜高處作業的人員，不得從事此項工作。作業人員拴安全帶、戴安全帽、穿防滑鞋。(4)高處作業人員應配工具袋。小型工具及材料應放入袋內，較大

93、的工具，拴好保險繩。不得隨手亂放，防止墮落傷人，嚴禁從高處向下亂扔亂丟。5）保證人身安全措施（1）所有參建工人均進行崗前安全教育，要認真學習，做到人人熟知，并始終貫穿在施工全過程中。（2）特殊崗位和技術工種，如安全員、工班長、機械操作員等，要進行崗前培訓，經考試合格后，持證上崗。（3）所有現場施工人員必須掛牌上崗。（4）嚴禁酒后上崗，嚴禁疲勞上崗。（5）配齊配足勞動安全防護用品，確保安全防護。 （6）通道口兩側應按規定設防護欄及警告標志，夜間應掛警示燈。施工現場設安全標志，危險作業區要懸掛警示標牌。 （7）起重臂下嚴禁站人。（8）施工腳手板不得有探頭板。（9）支架施工屬于重大安全源，需派專人進行值班、引導交通，防止過往車輛、機具撞擊支架。6）夜間施工安全保證措施（1）夜間施工，要加強照明和安全防護工作。（2）夜間施工要做好統籌安排，盡量避免交叉作業。（3）加強施工現場指揮力量，現場派專人指揮。（4）盡量縮短夜間施工作業時間，保證夜間施工作業人員有足夠的睡眠，避免夜間作業人員出現疲勞狀態，避免發生不必要的質量、安全事故。（5）通道口加強防護，并設明顯警示標志。