1、洋唐居住區保障性安居工程A09、B05地塊地下室及上部主體工程B05地塊大體積混凝土施工方案目 錄第一章 編制說明及依據11.1編制說明11.2編制依據1第二章 工程概況2第三章 施工準備33.1 技術準備33.2場地及交通準備3交通條件3場地準備3場內外交通維持33.4 施工資源準備33.4.1 輸送泵選擇33.4.2 輸送泵配備數量43.4.3 機械設備配置53.4.4 施工主要人員及物資準備6第四章 施工方法64.1 施工部署64.2 深坑模板64.3 底板鋼筋施工74.4 混凝土施工84.5混凝土的泵送114.6混凝土施工作業面泌水處理124.7大體積混凝土養護134.8混凝土試塊留置

2、13第五章 混凝土熱工計算135.1混凝土表面溫度裂縫控制計算135.2 自約束裂縫控制計算165.3混凝土澆筑前裂縫控制計算18第六章 溫度監測216.1混凝土測溫系統組成及工作原理21測溫系統構成21測溫系統工作原理216.2測溫點布置216.3測溫點的預埋236.4測溫頻率23第七章 施工質量技術保證措施23第八章 混凝土裂縫的控制258.1裂縫的種類及形成原因258.2混凝土裂縫的預防25第九章 砼澆筑過程中的應急措施26第十章 安全文明施工保證措施27第一章 編制說明及依據1.1編制說明本方案為地下室結構施工中的大體積混凝土澆筑施工方案，該方案主要編寫了地下室筏板基礎混凝土澆筑的具體

3、施工方法及預防措施等。其主要包含混凝土的運輸、澆筑方法、施工部署及養護測溫。1.2編制依據(1)洋唐居住區保障性安居工程B05地塊施工圖紙(2)建筑施工手冊（第四版）(3)普通混凝土配合比設計規程JGJ55-2011(4) 大體積混凝土施工規范GB50496-2009(5)中華人民共和國頒布的現行有效的建筑結構和建筑施工的各類規程、規范及驗評標準。(6)政府有關建筑工程管理、市政管理、環境保護等法規及規定。 (7)我單位公司管理手冊及其它有關總承包管理、質量管理、安全管理、文明施工管理規定。編制本方案主要參考法律法規、規范、圖集及其他專業書籍見下表：序號名 稱編 號1建設工程質量管理條例國務院

4、令第279號2工程建設標準強制性條文建設部-建標20093建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20014混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002，2011版5普通混凝土配合比設計規程JGJ55-20116鋼筋機械連接通用技術規程JGJ107-20037建筑施工手冊（第四版）8建筑施工計算手冊（第二版）9混凝土外加劑應用技術規范GB50119-200310地下防水工程質量驗收規范GB50208-201111大體積混凝土施工規范GB50496-200912地下室工程防水技術規范GB50108-2008第二章 工程概況本工程位于廈門翔安洋塘綜合區，為我市最大的保障性安居工程項目

5、，也是我省首個保障性安居工程綜合體。其中，由我司承建的B05地塊建筑面積80594。該項目根據市委、市政府島內外一體化的要求，以二星級綠色建筑為標準，本著“和諧人居”社區的理念進行規劃設計，按照“四高”標準進行建設，將努力打造成為全省具有代表性、示范性、綠色節能的保障性安居工程小區。大體積混凝土是指最小斷面尺寸在1米以上的混凝土結構，其尺寸已經大到必須采用相應的技術措施妥善處理溫度差值，合理解決溫度應力并控制裂縫開展的混凝土結構。B05地塊底板混凝土概況如下圖所示：B05地塊底板大體積混凝土概況1、根據施工總進度安排，以后澆帶為界，底板大體積混凝土施工分9個施工段。其中，僅1區、3區、9區為筏

6、板基礎，屬于大體積混凝土，詳見右圖。2、底板混凝土采用商品混凝土。混凝土強度等級為C35,抗滲等級為S8。3、底板混凝土各分段一次性澆筑，筏板厚度為2200mm、1700，筏板周邊底板厚度為350mm。電梯坑最深厚度為3300mm。1區面積為897，最長截面尺寸為32.2m;3區面積為1707最長截面尺寸為47.5m。9區面積為1734最長截面尺寸為47.5m。4、筏板大體積混凝土總方量約7109m3。各區塊的混凝土量如圖所示。底板大體積混凝土分段圖B05地塊各區混凝土量及預計澆筑時間表：位置混凝土強度及抗滲等級混凝土方量（m3）計劃泵車量計劃澆筑時間（h）1區C35（抗滲等級S8）23873

7、213區C35（抗滲等級S8）23093209區C35（抗滲等級S8）2413321第三章 施工準備3.1 技術準備施工技術準備技術準備技術方案的編制與批準，技術交底和底板鋼筋的驗收、以及預留與預埋設施的檢查。資源準備商品混凝土站的考察，技術經濟分析，混凝土供應保障措施，澆筑實施前混凝土配合比檢查，原材料檢查；現場混凝土澆筑、振搗、運輸設備檢查，測量檢測設備檢查。勞動力的組織與培訓。管理準備現場實施組織機構的建立和職責明確，商務洽談，指揮與協調等。環境控制與相關協調保障交通通暢，施工季節性氣象資料分析與對策，作業場所的健康、安全、環境措施。3.2場地及交通準備3.3.1交通條件B05基坑北側為

8、洋唐橫路，南側道路已硬化，均可作為混凝土泵車及罐車的運輸通道。場地準備根據周邊市政道路的交通流量的分布情況，場內交通線路，B05地塊1區、3區及9區底板混凝土澆筑時需要配備4臺輸送泵（1臺備用），可以將輸送泵布置在北側或南側道路上，在考慮輸送泵位置的同時，應考慮混凝土車的行走要求。場內外交通維持B05地塊中，9區澆筑的混凝土量最多，需要約21小時連續澆筑。另外還要安排一個人負責與全部混凝土攪拌車司機保持聯系，了解罐車的行進狀態，罐車在路途中遇到問題，及時趕赴現場，加以解決。了解罐車到達現場的時間，以便作合理安排。混凝土攪拌車到達現場后，由現場保安人員進行指揮，在出入口處設兩名保安維持交通，全程

9、采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規定位置停靠，不能進場的在大門口指定區域停靠等候，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內施工完畢的車輛出場后，停靠等候的車輛才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時間。3.4 施工資源準備 輸送泵選擇根據混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，地下室底板混凝土澆筑選擇HBT60C混凝土輸送泵，其性能參數如下表：HBT60C混凝土輸送泵性能參數表序號性能指標單位數值1理論混凝土輸送量（低壓）m/h702理論混凝土輸送量（高壓）m/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）Mpa9.24理論混凝土輸出壓力（高壓）Mpa15.75液壓系統壓力Mpa326轉速r/min15007

10、柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m0.610外型尺寸mm66852085207211理論泵送高度m2503.4.2 輸送泵配備數量B05地塊9區底板混凝土總方量約為2413m，計劃每小時混凝土澆筑量為110m，計算泵車數量如下： 混凝土泵的實際平均輸出量Q1=Qmax =700.80.7=39.2 m/hN1=Qn/ Q1= 110/33.6=2.81,取3臺。式中：N1-混凝土輸送泵車需用臺數；Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量；Qn-混凝土澆筑數量(m/h)；Qmax-每臺混凝土泵的最大輸出量；-配管條件系數，可取，本工程取0.8；-泵車作業效率，根據混凝土攪拌運輸車

11、向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取，取0.6；每臺泵車需攪拌車數量計算公式： 式中： Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量 (m/h)N2-每臺泵車需配攪拌的數量；V-混凝土攪拌運輸車容量(m)L-攪拌站到施工現場往返距離(km)，取40km S-攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30,本工程取40km/hT1-一個運輸周期總的停車時間(h)，取0.4h臺，取7臺根據計算結果，B05地塊9區大體積混凝土澆筑需HBT60C型拖式輸送泵為3臺，另外根據實際情況聯系12臺泵車作為備用，攪拌站總共需配置混凝土輸送車21臺。按此方法計算，B05地塊中，各區混凝土泵車及混凝土運

12、送車數量如下：位置泵車數量混凝土運送車數量1區3213區3219區3213.4.3 機械設備配置按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設備配置按照下表：序號設備名稱規格型號數量產地功 率（kw）生產1塔吊TC6010-64湖南41/2砼輸送泵HBT60C2臺（1臺備用）武漢9070 m/h3泵管系統D=1255套南京4振搗棒ZN5015根廣東1.455平板振動器ZW74臺湖南1.56混凝土試模150*150*15020組7抗滲試模175*185*15015組8電子測溫儀-500C1000C1個9溫濕度自控儀SWSZ1套10坍落度筒1套11經緯儀TDJ2E3臺上海12全站儀GT

13、S-602/L2臺日本13自動安平水準儀AT-G63臺/3.4.4 施工主要人員及物資準備根據工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使主樓底板施工按計劃完成，各專業需要投入的勞動力數量及物資見下表：序號名稱數量（單位）備注1塑料薄膜100002混凝土工60人混凝土澆筑及養護，分三班3機修工3人設備維修4木工155鋼筋工80人第四章 施工方法4.1 施工部署B05地塊地下室部分，底板根據后澆帶劃分為9個區，地下室底板先施工9區、3區和1區三個主樓區域，緊接著施工裙房區域。施工進度計劃詳見附圖B05進度計劃表。結構區域施工工序工期（天）開始時間完成時間B05地塊1區底板結構施工土方開挖6磚

14、胎模施工6防水施工3鋼筋綁扎11模板施工2混凝土澆筑1總工期29B05地塊3區底板結構施工土方開挖6磚胎模施工2防水施工3鋼筋綁扎8模板施工2混凝土澆筑1總工期22B05地塊9區底板結構施工土方開挖6磚胎模施工3防水施工9鋼筋綁扎3模板施工3混凝土澆筑1總工期25主樓3個區塊澆筑混凝土時，每區塊混凝土泵車的數量為3臺，9區澆筑時間最長為21h。1區塊澆筑時，混凝土從南向北推進；3區塊采用從南向北、從右至左的澆筑方向；9區塊因混凝土泵車布置在南側道路上，澆筑方向為由北向南推進。澆筑時輸送泵布置情況見附圖。4.2 深坑模板對于核心筒位置的電梯坑基礎采用18mm厚木模板，50100mm木枋，483.

15、5鋼管支撐。如下圖所示：鋼管支撐50100mm木枋底板積水井、電梯基坑周圍無支撐物體，故該部位模板采用散拼吊模，背枋間距250mm，陰角做200mm寬壓腳板和10050mm木枋，上口和下口用調節撐對撐。4.3 底板鋼筋施工本工程基礎主要受力鋼筋連接形式為：底板、地梁、承臺受力鋼筋直徑D22的鋼筋接頭采用機械連接；D22的鋼筋采用搭接或者單面焊接。各類構件受力鋼筋搭接長度、錨固長度必須符合設計要求。B05地塊1#樓2200厚筏板配筋為雙層雙向C22110，筏板中部加設雙層雙向12250鋼筋網片；2#、3#樓1700厚筏板配筋為雙層雙向C22150，筏板中部加設雙層雙向12250鋼筋網片，詳見配筋

16、圖；按圖紙要求，筏板區中部鋼筋網片及面筋采用14960進行支撐，350mm板厚區用鋼筋支架進行面筋支撐。但主樓區域有部分電梯口深度已達5.4m，用鋼筋支持已不安全，現采用槽鋼支架進行電梯坑及集水坑內面筋支撐。電梯坑及集水坑內鋼筋保護層采用長寬高尺寸15015050mm C40混凝土墊塊。電梯坑周圍采用8#槽鋼2000做立柱支架，支架上層橫梁采用8#槽鋼2000用于支撐面筋。斜桿采用20鋼筋進行剪刀撐搭設，每排均布置，與立柱和橫梁焊接成一片進行布置。中間網片的立桿直接利用上層鋼筋的立桿支撐，橫梁用6.3#角鋼，焊接在立桿上。B05地塊基坑周邊鋼筋支撐驗算（按最深5.4m考慮）（1）參數信息： 鋼

17、筋支架中，對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，本工程采用槽鋼。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 1.700kN/m 施工設備荷載標準值為 0.440kN/m 施工人員荷載標準值為3.200kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=25.3cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=101.3cm4 立柱的高度 h=5.144m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的

18、截面抵抗矩 W=25.3cm3（2）支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1）均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.21.700+1.20.440=2.568kN/m 活荷載的計算值 q2=1.43.200=4.480kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2）強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.082.568+0.104.480)

19、 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.102.568+0.1174.480) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =3.124106/25300.0=123.472N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3）撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=1.700+0.440=2.140kN/m 活荷載標準值q2=3.200kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6772.140+0.9903.200)2000.04/(1002.051051013000.0)=3.557

20、mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!（3）支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=10.24cm2 截面回轉半徑i=3.150cm 立柱的截面抵抗矩W=25.3cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中：立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.251； A立桿的截面面積,A=10.24cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=8.39kN, =156.125N/m

21、m2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!4.4 混凝土施工B05地塊中，根據本工程大體積混凝土的特點，采用整體分層連續澆筑，1區、3區、9區各配備3臺HBT60C混凝土輸送泵按1:61:10的坡度分層澆筑。1區選擇由南向北方向，3區采用由南向北、從右至左，9區采用從北向南澆筑混凝土，一次性澆筑到標高頂，每層厚度不超過500mm。盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間不得超過混凝土初凝時間，布料時在23m范圍內水平移動泵管且垂直于模板布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應盡

22、量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為1530s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混凝土振搗應注意“快插慢拔不漏點”。在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當的時間和位置給予二次振搗，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。砼澆筑到收尾階段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，終凝前進行三次收光，并及時用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出現干縮裂縫。4.5混凝土的泵送為防止商品混凝土在運送過程中坍落度產生過大變化，混凝土罐車在運送途中，攪拌筒不得停止轉動

23、，在環境溫度高于25時，混凝土熟料從裝料到卸料包括途中運輸的全部延續時間盡量要縮減，混凝土罐車卸料前，應使攪拌筒全速（1418r/min）轉動12分鐘，并待攪拌筒完全停穩不轉后，再進行反轉出料。混凝土罐車卸料時，應先低速出料，觀察其質量，如大石子夾著水泥漿流出，說明罐內物料已發生沉淀應立即停止出料，再高速順轉攪拌23分鐘，方可出料，其情況仍未好轉，不得再向料斗中卸料。混凝土泵機料斗上要加裝一個隔離大石塊的篩網，其篩網規格與混凝土骨料最大粒徑相匹配，并安排專人值班監視喂料情況，當發現大塊物料時，應立即撿出。混凝土應保證連續供應，以確保泵送連續進行。不能連續供料時，寧可放慢泵送速度，以確保連續泵送

24、。當罐車供應脫節時，泵機不能停止工作，應每隔45分鐘使泵機反轉兩個沖程，把物料從管道內抽回重新拌和，再泵入管道，以免管道內拌和料結塊或沉淀。泵管鋪設：對泵送混凝土的效果有很大影響。必須堅持“路線短、彎道少、接頭嚴密”的原則。接管：泵管必須架設牢固，輸送管線宜直，轉彎宜緩，接頭加膠圈，以保證其嚴密，泵出口處要設一定長度的水平管，須搭設專門的支架支撐。為防止操作者隨意踩踏鋼筋和鋼筋移位，還要求鋪設腳手板作為施工人員的通道。泵送前，應先用適量的與混凝土內成分相同的水泥漿或水泥砂漿潤滑混凝土輸送管內壁。泵送時，應隨時觀察泵送效果，若噴出混凝土系一根柔軟的柱子，直徑微微變粗，石子不噴出，證明泵送效果較好

25、，若噴出一半就撒開，說明和易性不好，噴到地面時砂子飛濺嚴重，說明坍落度偏大。泵送過程中，受料斗內應有足夠的混凝土，以防止吸入空氣產生阻塞。混凝土施工期間若溫度過高（超過30）時，灑水潤濕混凝土輸送泵管，以降低混凝土入模溫度。在現場隨時抽查坍落度，若發現坍落度超過規定要求則退回混凝土攪拌站。4.6混凝土施工作業面泌水處理大體積砼的表面水泥漿較厚，且泌水現象和浮漿嚴重，應仔細處理。混凝土表面處理做到“三壓三平”。首先按面標高用拍板壓實，長刮尺刮平；其次初凝前用鐵滾筒數遍碾壓、滾平；最后，終凝前，用木蟹打磨壓實、整平，以閉合混凝土收水裂縫。鐵滾筒碾壓時滾痕應相互交接，遍數縱橫各一次。對于表面泌水，當

26、每層混凝土澆筑接近尾聲時，應人為將水引向低洼邊部，縮為小水潭，然后用小水泵將水抽至附近排水井。在砼澆筑后48小時內，將部分浮漿清掉，初步用長刮尺刮平，然后用木抹子搓平壓實。在初凝以后，為防止混凝土表面會出現龜裂，終凝要前進行三次抹壓，以便將龜裂紋消除，注意宜晚不宜早。對于浮漿問題，應在混凝土表面沿東西方向間隔5m設置鐵絲攔網，以控制浮漿的流淌長度。在混凝土澆筑接近尾聲時，將浮漿引入低處后用水泵抽走。若混凝土表面浮漿較厚，應在混凝土初凝前加粒徑為24cm的石子漿，均勻撒布在混凝土表面用抹子輕輕拍平。4.7大體積混凝土養護(1)為保證已澆好的砼在規定的齡期內達到設計要求的強度，控制砼產生收縮裂縫，

27、必須做好砼的養護工作。(2)養護時間不小于14d。(3)設專門的養護班組,二十四小時有人值班。(4)水平梁板采用覆蓋塑料薄膜和麻袋澆水養護,并應在砼澆筑完畢后12h左右進行。澆水次數應根據能保證砼處于濕潤的狀態來決定。(5)根據測量的實時數據及時調整混凝土的養護方案。4.8混凝土試塊留置在砼澆筑過程中，未經項目總工程師同意，任何人不得隨意變動配合比。砼試塊留量：依據地下防水工程質量驗收規范（GB50208-2011），每500m留置一組抗滲試塊（每組6個），每一工作班不少于一組。按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002，2011版）要求留設抗壓試塊和同條件試塊。同一配合比、同

28、一臺班、每100m取一組抗壓強度試件，當一次連續澆筑超過1000 m時，同一配合比的混凝土每200m取樣一組（每組3個）。第五章 混凝土熱工計算5.1混凝土表面溫度裂縫控制計算考慮到B05地塊筏板基礎混凝土厚度最大為2.2m，且強度等級為C35，理論上該處混凝土內部溫度最高，容易產生裂縫，所以將此部位混凝土作為范例進行熱工計算。底板混凝土配合比暫定為：水泥348kg，水176kg，砂728kg，石1049kg，粉煤灰52kg，減水劑7.6kg具體數據可根據原材料的情況進行微調，不可隨意更改配比。大體積混凝土結構施工應該使混凝土中心與表面溫度、表面溫度與大氣溫度之差在允許范圍內，則可控制混凝土裂

29、縫的出現。水泥水化熱引起的混凝土內部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關。混凝土的絕熱溫升：式中：T混凝土的絕熱溫升（）W-混凝土中膠凝材料用量Kg/m；C混凝土比熱容，可取（0.921.0）kJ/（kg*），取0.97KJ/（KJ*K）；Q水泥水化熱；混凝土質量密度,取2400kg/ m；m與水泥品種、澆筑溫度等有關的系數，可取（0.30.5）；t齡期（d）。經過計算，得到3天，5天，7天，14天混凝土最高水化熱絕熱溫升：Th3=29.3，Th5=36.25，Th7=39.37，Th14 =41.76(2)混凝土的內部最高溫度Tmax(t) =Tp+T(t)式中T1(t)混凝土t齡期內部最高溫

30、度（）；分別取3、5、7、14天計算；Tp混凝土澆筑溫度（）,取30；混凝土t齡期的散熱系數，混凝土厚度為2.2m，3天，5天，7天,14天分別計算得B（3）=0.6，B（5）=0.56，B（7）=0.53，B（14）=0.3按上式計算，3天，5天，7天的結果為Tmax347.6，Tmax550.3，Tmax750.9，Tmax1442.5。(3)混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）Tb(t)=Tq+4(H- h)hTHP2H=h+2h=2.2+20.93=4.06h=k/t=0.672.33/1.67=0.93Tb(3)=30+4（4.06-0.93）0.93(47.6-30)/

31、4.062=42.4Tb(5)=30+4（4.06-0.93）0.93(50.3-30)/4.062=44.3Tb(7)=30+4（4.06-0.93）0.93(50.9-30)/4.062=44.8Tb(14)=30+4（4.06-0.93）0.93(42.5-30)/4.062=38.8本工程混凝土表面保溫層擬采用塑料薄膜（約1cm）和麻袋(約6cm)。混凝土表面保溫層的傳熱系數（W/m2K）；-各種保溫材料的厚度-各種保溫材料的導熱系數-空氣導熱系數，可取23w/(m2.K)式中：Tb(t)-混凝土表面最高溫度（）；Tq大氣的平均溫度（）； H混凝土的計算厚度；h混凝土的虛厚度；h混凝土

32、的實際厚度；T混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值；混凝土的導熱系數，此處可取 2.33Wmk；k計算折減系數，根據試驗資料可取0.67；(4 )溫度差混凝土澆筑體的內外溫差按下式計算=Tmax（t）-Tb（t）Tm（t）-齡期為t時，混凝土澆筑體內的最高溫度，可通過溫度場計算或者實測求得。Tb（t）-齡期為t時，混凝土澆筑體表的最高溫度，可通過溫度場計算或者實測求得。中心溫度與表面溫度之差Tmax- Tb=6.1，小于25混凝土表面溫度與大氣溫度之差Tb- Tq=44.8-30=14.8，小于20故知，滿足防裂要求。(5 )混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算=0.5hi（Tb-Tq）K/(Tm

33、ax-Tb)i保溫材料導熱系數，麻袋取0.14w/m.k,塑料薄膜取0.05 w/m.k；h混凝土實際厚度；混凝土導熱系數取2.33w/(m.k)；Tb計算得混凝土表面溫度44.8；Tq室外平均氣溫取30；Tmax計算得混凝土最高溫度50.9；K傳熱系數修正值2.0；經計算得=6.73cm。采用先鋪設薄膜然后覆蓋麻袋，覆蓋總厚度約7cm，滿足保溫覆蓋厚度要求。本工程亦可采用蓄水養護，計算如下：混凝土表面所需的熱阻系數計算公式： 蓄水深度計算公式： 式中：R-混凝土表面的熱阻系數(k/W)； X-混凝土維持到預定溫度的延續時間（h）； M-混凝土結構物表面系數（1/m）； Tmax-混凝土中心最

34、高溫度()； Tb-混凝土表面溫度()； K-透風系數,取 K=1.30； 700-混凝土的熱容量，即比熱與密度之乘積(kJ/m3.K)； T0-混凝土澆筑、振搗完畢開始養護時的溫度()； Tc-每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3)； Q(t)-混凝土在規定齡期內水泥的水化熱(kJ/kg)； w-水導熱系數，取0.58W/m.k。通過計算：混凝土表面的熱阻系數R=0.04(k/W)； 混凝土表面蓄水深度hw = 0.02(m)；為保證混凝土表面溫度不受外界溫度影響過大(如降雨或積聚降溫)，本工程采取蓄水養護為最優措施，蓄水深度為20cm。5.2 自約束裂縫控制計算（1）計算原理 (依據 )

35、:澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土內部各質點之間相互約束，使表面產生拉應力，內部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算: 式中：t、c分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)； E(t)混凝土的彈性模量(N/mm2)； 混凝土的熱膨脹系數(1/) T1混凝土截面中心與表面之間的溫差()，其中心溫度按下式計算 計算所得中心溫度為：47.6度 混凝土的泊松比，取0.150.20。由上式計算的t如果小于該齡期內混凝土的抗拉強度值，則不會出現表面裂縫，否則則有

36、可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差T1就有可有效的控制表面裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在2025范圍內。（2）計算: 取 E0=3.15104N/mm2,=110-5,T1=3.66,=0.15 1)混凝土在3d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(3)=0.75104N/mm2 2)混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=0.21N/mm2 3)混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.11N/mm2 4)3d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3)=0.77N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。 (2)5

37、天強度計算：取 E0=3.15104N/mm2,=110-5,T1=4.31,=0.15 1)混凝土在5.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(5.0)=1.14104N/mm2 2)混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=0.39N/mm2 3)混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.19N/mm2 4) 5.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(5.0)=0.99N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。 (3)7天強度計算： 取 E0=3.15104N/mm2,=110-5,T1=4.53,=0.15 1)混凝土在7.

38、0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(7.0)=1.47104N/mm2 2)混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=0.52N/mm2 3)混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.26N/mm2 4) 7.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(7.0)=1.12N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。（4）14天強度計算取 E0=3.15104N/mm2,=110-5,T1=3.01,=0.15 1)混凝土在14.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(14.0)=2.26104N/mm2 2)混凝土的最大拉應力由式

39、: 計算得:t=0.53N/mm2 3)混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.27N/mm2 4) 14.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(14.0)=1.38N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。5.3混凝土澆筑前裂縫控制計算 (1)計算原理 (依據 ) :大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算： 式中：混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/m

40、m2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.010-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算: 計算所得，綜合溫差T=-4.43度T0混凝土的澆筑入模溫度()；T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算： 計算所得，絕熱溫升值T(t)=23.67度 Ty(t)混凝土收縮當量溫差()，按下式計算： 計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-0

41、.84度 Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫()； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0，一般土地基取； c混凝土的泊松比。(2)計算: 取S(t)=0.30，R1.00,=110-5,=0.15。 1)混凝土3d的彈性模量由式： 計算得: E(3)=0.75104 2)最大綜合溫差 T=-4.43 3)基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得:=0.12N/mm2 4)不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3)=0.77N/mm2 5)抗裂縫安全度: K=0.77/0.12=6

42、.421.15 滿足抗裂條件第六章 溫度監測為及時掌握混凝土內外溫差及溫度應力，及時調整保溫措施，調整養護時間，保證混凝土內外溫差小于25及降溫速率小于3/d，根據大體積混凝土的施工要求，將對主樓基礎底板施工進行大體積混凝土的信息化測溫工作。6.1混凝土測溫系統組成及工作原理測溫系統構成（1）監測儀表采用日本進口的TDS-303/530型數據采集儀，該儀器具有自動化程度高，采集速度快，分析處理功能強大等特點，可同時進行最多1000個點的溫度采集，其每個測點的數據掃描時間僅為0.06秒。（2）敏感元件特制防水性、絕緣性、抗沖擊性能良好的溫度傳感器。（3）傳輸電纜具有良好抗電磁干擾性能的數據傳輸電

43、纜。（4）溫度測桿埋入砼內部的溫度傳感器外加鋼管保護形成溫度測桿。（5）監測系統框圖溫度敏感元件數據傳輸電纜接線箱打印分析軟件數據采集儀測溫系統工作原理 數據傳輸線將各個現場數據采集器和數據適配器串聯起來，數據適配器負責計算機和各個現場數據采集器之間進行數據通訊，計算機軟件通過對數據適配器的控制和收發數據，能控制各個現場數據采集器的運行，并采集各個現場數據采集器的測量數據，然后進行匯總、處理。6.2測溫點布置監測布點按照兼顧均勻布點與重點布點的原則,同時在可能出現較大溫差的部位布置測桿。1#、2#、3#樓形狀規則，除電梯位置外厚度一致，根據規范取1/4板塊作為布點區，各布置7根測桿。2、3#樓

44、筏板位置測桿分上、中、下測點，1#樓每根測桿上布置5個測點，每個測點均布置備用點，其中上測點距砼上表面50mm，中測點位于混凝土底板豎向中心位置，下測點距砼下表面50mm。1#樓和電梯井位置測桿沿混凝土深度方向布置5個測點，其中上測點距砼上表面50mm，中測點位于混凝土底板豎向中心位置，下測點距砼下表面50mm，其他兩個測點沿深度方向均勻布置。同時還設置大氣溫溫測點。具體測溫點的平面布置詳見下圖。2、3#樓測溫桿件平面布置圖示意圖測溫點豎向布置圖電纜線的排布應按布點方案，并盡量避免施工損壞和影響施工為原則下進行；系統在正式測溫之前進行一天的系統調試，使其狀態完全滿足要求。6.3測溫點的預埋主樓

45、底板核心區部分共設測溫點21處,每處分別設35個測溫孔,按上、中、下埋設,在混凝土澆筑之前埋設25*25*1.2mm 的鍍鋅方鋼管,下端用2mm 厚的鐵板封嚴, 打上密封膠，并與底板鋼筋焊接固定,測點引出孔用防水密封膠密封；并在測點引出孔上方加上止水環。鍍鋅鋼管高出混凝土板面25cm ,管口用木塞封閉,以防水進入。6.4測溫頻率測溫延續時間自混凝土澆筑始至拆除保溫層后為止，同時不少于20d。里表溫差、降溫速率及環境溫度及溫度應變的測試，監測頻率澆筑后17天為1次/2h、其后為1次/4h，入模溫度的測量，每臺班不少于2次。測溫點按圖編號，并在現場掛編號標志，測溫作詳細記錄并整理繪制溫度曲線圖，溫

46、度變化情況應及時反饋和處理。根據混凝土溫升規律，制定以下測溫頻率：養護時間測 溫 時 刻1-7天6:00、8:00、10:00、12:00、14:00、16:00、18:00、20:00、22:00、24:00、2:00、4:007天-結束6:00、10:00、14:00、18:00、22:00、2:00 、4：00第七章 施工質量技術保證措施原材料粗骨料選用525mm連續級配石子，摻配20% 5-10mm的連續粒級的機碎石，其壓碎指標小于10%，針狀、片狀顆粒含量10%，粗骨料的空隙率小于40%；細骨料用級中粗砂，含泥量1%，低含泥量可以減少混凝土自身的收縮，防止混凝土因收縮太大出現裂縫，級

47、配好的骨料除可以改善混凝土拌合物的流動性外還可以降低單方混凝土的水泥用量，降低混凝土的水化熱，可防止混凝土出現溫度應力裂縫；選用水化熱較低的礦渣硅酸鹽水泥或中低熱的硅酸鹽水泥，避免因水泥水化熱大使混凝土內部溫度過高產生溫度裂縫。雙摻技術摻加具有一定活性的礦物摻和料，即在混凝土內摻加一定量的級磨細粉煤灰或磨細礦粉，在混凝土中加入適量磨細礦粉或具有一定活性的級磨細粉煤灰取代一部分水泥，不但可以降低單方水泥的水化熱防止出現溫度裂縫，還可以改善混凝土的施工性能，增大混凝土的密實度，提高混凝土耐久性。加入摻合料還可以降低拌合物中的的濃度和堿的濃度，減少混凝土拌合物的泌水現象和坍落度損失，抑制混凝土中的堿

48、骨料反應。此外使用磨細礦渣粉和粉煤灰等工業廢渣不僅可以取代部分水泥減少因水泥生產而消耗的能量和資源，還可以很大程度上減少因工業廢渣的排放造成的環境污染，有保護環境的作用。和易性控制混凝土的坍落度，要求大體積混凝土的入泵坍落度為120mm30mm，嚴禁在施工現場對混凝土加水，控制混凝土的單方用水量，天氣變化時應根據砂、石的含水率的變化、氣溫的變化及時對混凝土的施工配合比進行調整。要求混凝土拌合物的初凝時間不小于9小時，坍落度經時損失1小時小于20mm，2小時小于40mm，不離析、不泌水。配合比設計在配合比設計中充分考慮大體積混凝土的特點，既要減少混凝土的收縮，保證混凝土的強度，又要降低混凝土內部

49、水泥水化反應產生的巨大熱量。為降低水泥反應水化熱，設計采用硅酸鹽42.5MPa水泥，摻加大量粉煤灰以降低單方水泥用量，進一步降低混凝土的水化熱和收縮，同時粉煤灰可消耗混凝土中部分堿，可有效預防堿-集料反應。在配合比設計中摻加混凝土膨脹劑，根據摻加膨脹劑混凝土補償收縮原理，利用自身的補償收縮減小大體積混凝土體積收縮的影響，以降低混凝土開裂的可能性，同時以滿足大體積混凝土的抗滲要求，摻加膨脹劑還可以推遲混凝土水化熱峰值的出現時間，提高混凝土的抗裂性。入模溫度為了防止混凝土內部溫度過高產生溫度裂縫，對混凝土的入模溫度必須嚴格控制，炎熱天氣施工時避免陽光對砂、石的直接照射。為了降低混凝土的出機溫度和澆

50、筑溫度。最有效的方法是降低原料溫度，混凝土中石子比熱較小，但每立方米混凝土中石子所占重量最大，所以最有效的辦法是降低石子溫度。在氣溫較高時，為了防止太陽直接照射使砂石溫度升高，可以在砂石堆場搭設簡易遮陽棚，除此之外，攪拌運輸車罐體、泵送管道的冷卻也是必要的措施。生產運輸1)攪拌站在生產混凝土時要嚴格執行同一配合比，混凝土開盤前應對攪拌樓的所有計量設備進行校驗，確保計量誤差在規范允許范圍內。根據氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸道路的距離、砂石含水率變化、混凝土坍落度損失等情況，及時適當地對原配合比（水膠比）進行微調，以確保混凝土澆筑時的坍落度能夠滿足施工生產需要，混凝土不泌水、不離析，確保

51、混凝土供應質量。2)炎熱的天氣時應采取相應的降溫措施降低混凝土的入模溫度，防止出現溫度裂縫。3)混凝土攪拌運輸車每次清洗后注意排凈料筒內的積水，以免影響水膠比，同時還要注意將混凝土的運輸時間控制在1小時內（根據天氣及路程計算），以免坍落度損失過大，而影響混凝土的質量。確保混凝土的連續供應，防止間隔時間過長混凝土出現冷縫，影響基礎的質量。澆筑大體積混凝土前對混凝土運輸車輛的行駛路線進行勘察，繪制行駛路線圖，制定應急方案，確保混凝土施工時混凝土運輸車輛不會受交通的影響。4)現場要合理安排調度混凝土運輸車輛及混凝土澆筑的人員，防止混凝土運輸車在現場等待時間過長，影響混凝土的質量。確保入模混凝土的坍落

52、度一致。嚴禁在現場對混凝土拌合物加水。試驗員對每車的坍落度進行取樣試驗，對于坍落度不符合要求的混凝土嚴禁使用澆筑采用斜面分層澆筑法進行澆筑。澆筑工作由下層端部開始逐漸上移，循環推進，每層厚度500mm，通過標尺桿進行控制。夜間施工時，尺桿附近要用手把燈進行照明。澆筑時，要在下一層混凝土初凝之前澆搗上一層混凝土并插入下層混凝土面50mm，以避免上下層混凝土之間產生冷縫，同時采取二次振搗法保持良好接槎，提高混凝土的密實度。混凝土澆筑至設計標高后，在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，終凝前進行二次收光，防止由于應力集中而導致的沉縮裂縫的出現。采用插入式振動棒振搗，每根泵管配備三臺振動棒，分別布置在斜面的

53、坡頂、坡中和坡腳。振搗手要認真負責，仔細振搗，防止過振或漏振。養護為了防止混凝土因內部溫度過高產生溫度裂縫，保證混凝土在一定時間溫度、濕度的穩定，使膠凝材料充分水化，前期主要是潮濕養護，可防止表面脫水，產生干縮裂縫。在后期降溫階段要減少表面熱擴散，緩慢降溫可充分發揮混凝土的應力松弛效應，提高抗拉性能，防止裂縫產生。養護時間要求不少于14天。第八章 混凝土裂縫的控制由于混凝土施工和本身變形、約束等一系列問題，硬化成型的混凝土中存在著眾多的微孔隙、氣穴和微裂縫，由于裂縫的存在和發展通常會使內部的鋼筋等材料產生腐蝕，降低鋼筋混凝土材料的承載能力、耐久性及抗滲能力，影響建筑物的外觀、使用壽命，嚴重者將

54、會威脅到人的生命安全，所以裂縫的防治尤為重要。8.1裂縫的種類及形成原因混凝土裂縫產生的原因很多，有變形引起的裂縫：如溫度變化、收縮、膨脹、不均勻沉陷等原因引起的裂縫；有外載作用引起的裂縫；有養護環境不當和化學作用引起的裂縫等等。結構部位易產生的裂縫類型裂縫的形成原因影響因素底板大體積混凝土溫度裂縫干縮裂縫塑性裂縫溫度裂縫多發生在大體積混凝土表面或溫差變化較大地區的混凝土結構中。混凝土澆筑后,在硬化過程中,水泥水化產生大量的水化熱，（當水泥用量在350550kg/m3，每立方米混凝土將釋放出1750027500kJ的熱量，從而使混凝土內部溫度升達70左右甚至更高）。由于混凝土的體積較大，大量的

55、水化熱聚積在混凝土內部而不易散發，導致內部溫度急劇上升，而混凝土表面散熱較快，這樣就形成內外的較大溫差，造成內部與外部熱脹冷縮的程度不同，使混凝土表面產生一定的拉應力（實踐證明當混凝土本身溫差達到2526時，混凝土內便會產生大致在1MPa左右的拉應力）。當拉應力超過混凝土的抗拉強度極限時，混凝土表面就會產生裂縫，這種裂縫多發生在混凝土施工中后期。與混凝土施工環境溫度、養護措施及混凝土配合比有關。8.2混凝土裂縫的預防針對工程在不同的部位容易出現裂縫的類型及其產生的主要原因，我們制定了相應的預防措施來預防混凝土裂縫的產生。序號裂縫類型裂縫預防措施1干縮裂縫1)盡量選用收縮量較小的水泥，一般采用中

56、低熱水泥和粉煤灰水泥，摻加活性礦物摻合料取代部分水泥，降低水泥的用量；2)混凝土的干縮受水灰比的影響較大，水灰比越大,干縮越大，因此在混凝土配合比設計中應盡量控制好水灰比的選用，同時摻加合適的減水劑；3)嚴格控制混凝土攪拌和施工中的配合比，混凝土的用水量絕對不能大于配合比設計所給定的用水量；4)氣溫變化及砂石含水率變化時及時調整混凝土的施工配合比，確保混凝土的用水量和入模坍落度；5)加強混凝土的早期養護，提高混凝土的抗拉強度，并適當延長混凝土的養護時間，防止混凝土表面水分蒸發。冬季施工時要適當延長混凝土保溫覆蓋時間，并涂刷養護劑養護。2塑性收縮裂縫1)選用干縮值較小早期強度較高的硅酸鹽或普通硅

57、酸鹽水泥；2)嚴格控制水灰比，摻加高效減水劑以及具有一定活性的礦物摻合料來增加混凝土的坍落度和和易性，減少水泥及水的用量；3)澆筑混凝土之前，將基層和模板澆水均勻濕透；4)混凝土要振搗密實，減少混凝土的收縮；5)在混凝土終凝前進行二次收光；6)及時覆蓋塑料薄膜或者潮濕的草墊、麻片等，保持混凝土終凝前表面濕潤，或者在混凝土表面噴灑養護劑等進行養護；7)在高溫和大風天氣要設置遮陽和擋風設施，及時養護。3混凝土溫度裂縫1)盡量選用低熱或中熱水泥，如礦渣水泥、粉煤灰水泥等；2)減少水泥用量，將水泥用量盡量控制在450kg/m3以下；3)降低水灰比，一般混凝土的水灰比控制在0.6以下；4)改善骨料級配，

58、控制粗細骨料的含泥量，摻加粉煤灰或高效減水劑等來取代部分水泥，減少單方混凝土中的水泥用量，降低水化熱，另外再摻加一定量的具有微膨脹作用的摻合料也可以防止裂縫的產生；5)改善混凝土的攪拌加工工藝，在傳統的三冷技術的基礎上采用二次風冷新工藝，降低混凝土的澆筑溫度；6)在混凝土中摻加一定量的具有減水、增塑、緩凝等作用的外加劑，改善混凝土拌合物的流動性、保水性，降低水化熱，推遲熱峰的出現時間；7)大體積混凝土要合理安排施工工序，分層、分塊澆筑，以利于散熱，減小約束；8)加強混凝土溫度的監控，及時采取冷卻、保護措施；9)加強混凝土養護，混凝土澆筑后，及時用薄膜和麻袋等覆蓋，并注意灑水養護，適當延長養護時

59、間，保證混凝土表面緩慢冷卻。在低溫季節，混凝土表面應設置保溫措施，以防止寒潮襲擊；10)混凝土中配置少量的鋼筋或者摻入纖維材料將混凝土的溫度裂縫控制在一定的范圍之內。第九章 砼澆筑過程中的應急措施(1)如接到市政停電通知，施工現場應根據停電時間合理安排砼澆筑時間，避開停電時間。如在砼澆筑過程中遇到突然停電時，應立即起用施工現場配備的發電機，將已澆筑的砼振搗密實；如停電時間不超過3小時，可待來電時連續澆筑，如停電時間超過3小時，應在適當位置留設施工縫，并及時清理出輸送泵內的砼。(2)在砼澆筑過程中突然遇到大暴雨時，應根據施工縫留設部位及時停止澆筑砼，用準備好的防雨棚布等及時覆蓋。對剛澆筑完成的砼

60、進行覆蓋，并做好抽水、排水工作；且剛澆筑完成的砼不能進行振搗，待雨停后用與此處砼成分相同的水泥漿澆筑在表面后再進行振搗。(3)澆筑中，一旦發生混凝土的配合比與設計的不符合及塌落度過大或過小應立即退回商品混凝土攪拌站。(4)在澆筑中由于配合比及其他原因造成的泵管堵塞，應在最短的時間內處理完畢，以便澆筑混凝土順利進行。(5)在澆筑過程前應做好天氣預報，如施工中遇臺風，應立即停止。堆放的材料、大型施工器具等用鋼絲繩封牢，或采取其他的加固措施。第十章 安全文明施工保證措施(1)施工人員必須是經培訓合格的有證人員，嚴禁無證操作。(2)泵管的質量應符合要求，對已經磨損嚴重及局部穿孔現象的泵管不準使用，以防

61、爆管傷人，施工前準備好洗管、清洗用品、接球器及有關裝置，作業前必須用同配比的砂漿潤管。(3)泵管架設的支架要牢固，轉彎處必須設置井字式固定架。泵管轉彎宜緩，接頭密封要嚴。(4)泵車料斗內的砼保持一定的高度，防止吸入空氣造成堵管或管中氣錘聲和造成管尾甩傷人的現象。(5)泵車安全閥必須完好，泵送時先試送，注意觀察泵的液壓表和各部位工作正常后加大行程。在砼坍落度較小和開始起動時使用短行程。檢修時必須卸壓后進行。(6)當發生堵管現象時，立即將泵機反轉把砼退回料斗，然后正轉小行程泵送，如仍然堵管，則必須經拆管排堵處理后開車，不得強行加壓泵送，以防發生炸管等事故。(7)砼澆筑結束前用壓力水壓泵時，泵管口前

62、面嚴禁站人。(8)插入式振搗器電動機電源上，應安裝漏電保護裝置，熔斷器選用應符合要求。接地安全可靠電動機未接地線或接地線不良時嚴禁使用。(9)操作振搗器作業時，應穿戴好膠鞋和絕緣橡皮手套。(10)振搗器停止使用時，應立即關閉電動機，搬動振搗器時，應切斷電源，以確保安全，不得用軟管和電纜線拖拉、扯動電動機。(11)電纜線上不得有裸露之處，電纜線必須放置在干燥、明亮處；不允許在電纜線上堆放其它物品。(12)振搗器必須由操作人員掌握，作業后必須做好清洗、保養工作，振搗器要安放在干燥處。(13)砼罐車進場必須聽從現場指揮人員調度，嚴禁亂停亂靠。(14 )砼施工后，應及時清理管內余砼，施工現場做到“活完料凈腳下清”。(15)清理豎管時，高空作業人員必須戴好安全帽，系好安全帶，保證安全帶高掛低用。(16)嚴禁工人打架斗毆，以確保文明、安全施工。(17)積水坑施工中應注意埋于坑底降水泵的電源的保護。