1、目 錄一編制依據2二工程概況2三模板總體設計41、材料配置42、模板技術參數5四模板安裝91、模板安裝前的準備工作92、模板安裝的具體措施93、鋼管及扣件的要求9五模板拆除101、模板拆除的要求102、模板拆除應注意的事項11六材料及架體驗收11七模板施工安全要求141、模板安裝的安全工作要求142、模板吊裝時的注意事項15八監測監控16九高支模支架安全防治措施及應急預案171、重大危險因素及其防治措施172、應急預案19十計算書22高大模板專項施工方案一編制依據 1、徐州市XX小區小區施工圖2、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015）3、建筑結構荷載規范（GB50009-2

2、012）4、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）5、國家工程建設標準強制性條文（建標87號）6、建筑工程項目管理規范（GB/T50326-2006）7、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）8、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-2011）9、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質【2009】254號文）10、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2011）11、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）12、建筑安全統一技術規范（GB50870-2013）13、計算書編制采用品茗安全計算軟件2015版。二工程概況本工程屬于超過

3、一定規模的危險性較大的分部分項工程部位共有2處，均在-1F層人防地下室內，其頂板為無梁柱帽結構。第一處人防地下室地下一層頂板400mm板厚區域，該處層高4.0m，柱帽為600mm厚，柱帽尺寸為2.65*2.65M,軸線位置為D (E-N)/(D-1)(D-11)軸；第二處人防地下室地下一層頂板450mm板厚區域，該處層高4.0m，柱帽厚度為650mm，柱帽尺寸為2.65*2.65M,軸線位置為(F-K) (E-W)/(D-11)(D-17)軸，施工平面布置圖詳下：三模板總體設計1.材料配置(1)模板及木方：本工程模板采用15厚九層夾板與15厚多層鏡面模板，經過防水涂膜處理。(2)結構梁、板、柱

4、、剪力墻等均采用15厚鏡面模板，木檔采用4590方木，支撐加固采用483.0mm以上的鋼管以及14mm對拉穿墻螺桿，模板接縫處采用寬面不干膠帶粘貼，防止漏漿等。(3)穿墻桿采用14帶大螺紋螺桿。(4)所有支模架采用直徑48*3.0厚鋼管。(5)板底立桿長度不夠的頂部可加可調U托。(6)所有立桿底部必須墊不小于200*200mm的墊板或采用50mm厚、100mm寬通長的方木。2、模板技術參數模板排架基礎為筏板基礎，底板為400厚，混凝土標號為C35P6。本工程墻柱和板混凝土一次澆筑，板模板支架與柱結構拉結牢固，經監理單位對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆筑混凝土，澆筑時先澆筑墻柱混凝土，墻柱混凝土

5、澆筑完畢后進行板混凝土澆筑，澆筑板混凝土時由中間向四周澆筑。1、模板排架總體配置思路人防地下一層頂板400mm板厚處，滿堂架搭設最高高度為3.7米，統一立桿的縱距為b=0.75米，立桿的橫距為l=0.75米，水平桿的步距為h=1.35米；柱帽下架搭設最高高度為3.5米，統一立桿的縱橫距采用加密處理，中間增加一道立桿，所有水平桿拉通設置。所有立桿底部必須墊不小于200*200mm的墊板或采用50mm厚、100mm寬通長的方木。掃地桿距地梁上口不大于200mm。沿支架四周外立面應滿設豎向剪刀撐，支架中部剪刀撐以軸線為基準點每跨設置縱橫向豎向剪刀撐，由底到頂連續設置。人防地下一層頂板450mm板厚處

6、，滿堂架搭設高度為3.65米，統一立桿的縱距為b=0.70米，立桿的橫距為l=0.70米，水平桿的步距為h=1.35米；柱帽下 滿堂架搭設高度為3.45米，統一立桿的縱橫距采用加密處理，中間增加一道立桿，所有水平桿拉通設置。所有立桿底部必須墊不小于200*200mm的墊板或采用50mm厚、100mm寬通長的方木。掃地桿距地梁上口不大于200mm。沿支架四周外立面應滿設豎向剪刀撐，支架中部剪刀撐以軸線為基準點每跨設置縱橫向豎向剪刀撐，由底到頂連續設置。 2、后澆帶支撐體系本工程樓面較大，設置有后澆帶，后澆帶寬度為800-1000mm。具體支撐詳見下圖：3、柱子模板與架體連接柱子采用15厚九夾板與

7、鋼管圍楞體系，柱箍縱向第一道距地250。底部1/3柱凈高范圍內加密，向上間距控制在450mm以內。模板接縫處采用寬面不干膠帶粘貼，防止漏漿。木方背楞豎向設置，間距不大于200。柱箍需與架體連接穩固，柱箍與內架水平桿上下兩套連接。4、排架搭設要點a.各區架體搭設要點（詳下表）樓板厚度(mm)橫向間距或排距(mm)縱距（mm）步距(mm)木方間距(mm)40075075013502504507007001350250c.排架底部離地梁200mm設置縱橫掃地桿。d.水平桿步距1350mm，立桿之間必須滿設雙向水平桿，確保兩方向有足夠的設計剛度。e.外圍周圈設置由下向上的豎向連續剪刀撐，剪刀撐頂部、中

8、部及掃地桿處增加水平剪刀撐。f.水平剪刀撐及垂直剪刀撐接長采用搭接，搭接長度不小于1m，且連接不少于3個扣件。g.剪刀撐、梁底承重立桿的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。h.支模架體立柱底部應設置底座墊板，墊板采用200*200mm模板墊設。5、結構工藝流程為確?？焖偈┕ず凸しN工序之間的緊密銜接，施工流程見下圖。底板結構施工放線復核測量放線墻柱豎向鋼筋連接鋼筋接頭試驗墻柱鋼筋及管線埋設隱蔽驗收墻柱模板復核墻柱模板支設板底模板支設模板標高復核隱蔽驗收梁鋼筋綁扎及放入梁側及頂板模支設頂板底模標高復核頂板筋及管線埋設柱、墻、梁、板混凝土澆筑、養護隱蔽驗收進入上一層結構施工滿堂腳手架搭設NYN

9、YNYNYNYYNNYNY四模板安裝1、模板安裝前的準備工作模板安裝前，向施工班組進行技術交底，并且做出樣板，經監理、有關人員檢查確認后，再大面積展開。2、模板安裝的具體措施模板及支撐結構應具有足夠的強度、剛度和穩定性；固定在模板上的預埋件和預留孔不得遺漏，安裝必須牢固且位置準確。重要預埋件，必須根據相關設計圖紙精確加工，輔以經緯儀、水準儀準確定位，牢靠固定；所有模板的軸線尺寸、平整度、垂直度通過自檢、互檢、交接檢嚴格檢查，確認無誤后，進入下一道工序。3、鋼管及扣件的要求(1)鋼管a.鋼管應為力學性能適中的Q235鋼，其力學性質應符合國家現行標準碳素結構鋼（GB700-89）中Q235A鋼的規

10、定。b.鋼管的截面尺寸應為外徑48mm，壁厚大于3.0mm。用于立桿、大橫桿、剪刀撐、掃地桿和斜桿的鋼管長度為36m，以適應腳手架寬的需要。c.鋼管質量的檢驗要求鋼管的外觀質量檢驗應按下表進行鋼管質量檢驗要求項次檢查項目驗收要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼管材質證明書3表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4外徑，壁厚不0.20mm，不允許有負偏差5端面應平整，端面切斜的偏差1.70mm6防銹處理必須進行防銹處理，刷防銹漆舊管7鋼管銹蝕程度應每年檢查一次管壁上銹蝕的深度，不得超過0.20mm8其它項目同新管項次3、4、5同新管3、4、5鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打

11、孔?？紤]到施工現場的鋼管壁厚往往因種種原因厚薄摻差不一，為保證結構安全起見，在計算書中均進行折減，凡壁厚大于3mm厚者，均按3mm計算（不含3mm），小于3mm者不予使用。 (2)扣件a.應使用與鋼管管徑相配合的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件。b.技術要求扣件應采用機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制作。鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其它影響使用的鑄鐵缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好?？奂顒硬课粦莒`活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應不小于1mm。當扣件緊夾鋼管時，開口處的最小距離應不小于5m

12、m。扣件表面應進行防銹處理。c.扣件質量的檢驗要求扣件質量檢驗要求項次檢查項目要求新扣件1產品質量合格證，生產許可證，專業檢測單位測試報告必須具備2表面質量及性能應符合技術要求（2）（6）的規定3螺栓不得滑絲舊 扣 件4同新扣件的項次2、3五模板拆除1、模板拆除的要求模板拆除必須要根據留置的拆模試塊試驗數據，模板拆除時砼的強度須滿足規范的規定，結構受力處(板梁、懸挑件等)模板拆除必須有拆模令方可拆除(如果需要提前拆除，則需要可行的方案)。后澆帶處的模板應滿足圖紙及規范要求時方可拆除。底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無要求時，混凝土強度應符合下表的規定。底模拆除時的混凝土強度

13、要求構件類型構件跨度（M）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板L2502L875L8100梁L875L8100懸臂構件-1002、模板拆除應注意的事項(1)模板拆除的順序和方法，應按照板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。(2)先拆除側面模板（混凝土強度大于1N/mm2），再拆除承重模板。(3)拆下的模板和配件均應分類堆放整齊，附件應放在工具箱內。六材料及架體驗收1、鋼管：、選用48*3.0，鋼管表面平直光滑，無裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，鋼管上嚴禁打孔。新用鋼管要有材質檢驗合格證。、立桿、大橫桿和斜桿的

14、最大長度為6.0m，小橫桿長度1.5m。每根鋼管的最大質量不應大于25。、鋼管外徑、壁厚偏差不大于0.5；表面銹蝕深度0.5；兩端面相切斜偏差不大于2、且不大于1.7。、彎曲度要求：端部彎曲長度L1.5m，彎曲度5。立桿鋼管管：3mL4m：彎曲度12；4mL6.0m：彎曲度20。水平桿斜桿彎曲：L6.0m,彎曲度30。、鋼管必須涂有防銹漆。2、扣件：、采用可鍛鑄鐵扣件，材質符合現行國標鋼管腳手架扣件（GB15831）規定；不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫；毛刺、氧化皮等清除干凈。、螺栓擰緊力矩達65N/m時，扣件不得發生破壞。、新扣件具有生產許可證，質量檢測單位的測試報告和產

15、品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按國標鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。、扣件表面應進行防銹處理。4、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。5、立桿、縱橫向水平桿、用黃色油漆涂刷；扣件刷暗紅色；剪刀撐、護身欄桿用黑黃雙色油漆分段間隔涂刷，間距300mm一段6、模板木方等

16、支撐體系材料進場后，要從外觀質量、規格尺寸等方面對其進行進場驗收，不合格者嚴禁用在結構支模中。a.模板規格尺寸應符合表中數據：材料厚度（mm）寬度（mm）長度（mm）模板159151830木方45906000b.模板必須選用經過板面處理的膠合板。未經處理的板為素板，缺少一層保護膜、耐久性差，經一次使用后表面光潔度差。c.模板工程施工中，應隨做隨檢，做好驗收記錄d.模板在安裝完畢后，必須經過檢查驗收后，才能進行下一步工序施工。并如實填寫模板驗收記錄。e.根據設計施工圖、施工方案及模板驗收規范要求，對模板及支架安裝必須準確到位，必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。f.模板的接縫處

17、張貼海綿條，確保不漏漿。g.模板與混凝土的接觸面應涂隔離劑。不宜采用油質類等影響結構的隔離劑，不能使用廢機油。h.模板及其支架在安裝工程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。i.現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度等于或大于4m時，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。j.預留孔位置是否埋設準確，有無遺漏。k.現澆結構模板安裝的偏差必須符合模板驗收規范。項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置3鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面部尺寸柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m3經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m3經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高

18、低差2鋼尺檢查表面平整度32m靠尺和塞尺檢查l.滿堂架驗收施工方案及交底必須有施工方案及設計計算書，并按方案實施必須有安全技術交底腳手架基礎基礎要平整、夯實、不積水、立桿不吊腳不應有積水桿件立桿應設底座、墊板或固腳，不吊腳立桿應豎直放置，立桿垂直偏差不大于全長的1/100H，立桿接長時，采用對接扣件連接立桿的間距應符方案和規定要求，應設置縱橫向水平桿、掃地桿，水平桿的步距符合規范及方案要求，允許偏差參照落地架的有關規定。各部件連接牢固，無漏扣、少扣?？奂菟〝Q緊力矩為4065Nm當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm剪 刀 撐豎向剪刀撐斜桿與地面傾角

19、宜在4560之間立桿、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/3

20、8桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架剪刀撐1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于3個縱向水平桿不少于3個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應的連接要求的電線和使用電動工具，應采用有效的安全措施。(2)登高作業安全技術措施七勞動力計劃1、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各班組在交叉作業中，故因加強安全監控力度，現場設定若干名安全監管員。水平和垂直運輸必須設置臨時警戒區域，用三角旗圍

21、欄，謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下趙玉偲（項目經理）-組長，負責協調指揮工作沈志軍（技術負責人）-組員，負責現場施工指揮，技術交底。石俊才（安全員）-組員，負責現場安全檢查工作2、所需勞動力計劃安排高支模開始時間計劃2016.3高支模工期60木工（人）70鋼筋工（人）60砼工（人）30架子工（人）20水電工（人）10其他工種（人）10八模板施工安全要求1、模板安裝的安全工作要求(1)在模板上架設的電線和使用電動工具，應采用有效的安全措施。(2)登高作業安全技術措施a.作業人員身體條件符合要求，無恐高癥，作

22、業人員著裝符合工作要求。b.作業人員正確佩戴安全帽、安全帶，離地面2m以上的作業必須掛牢安全帶后方可作業，禁止安全帶低掛高用。c.攀登作業時要手抓牢、腳登穩，避免滑跌，重心失穩。e.施工人員配備工具袋，施工工具和工件應有防滑落措施。嚴禁向下拋投雜物。f.凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、精神病和其它不適于高空作業的人，禁止登高作業。g.檢查所用的登高工具和安全用具（如安全帽、安全帶、梯子、跳板、腳手架、防護板、安全網）必須安全可靠，嚴禁冒險作業。h.登高作業與其他作業交叉進行時，必須按指定的路線上下，禁止上下垂直作業，若必須垂直進行時，應采取可靠的隔離措施。i.腳手架搭登高設施可設利用外架并結合使

23、用梯子，必須先檢查梯子是否堅固，是否符合安全要求。立梯坡度60為宜。梯底寬度不低于50公分，并應有防滑裝置。梯頂無搭勾，梯腳不能穩固時，須有人扶梯人字梯拉繩必須牢固。(3)裝拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。(4)裝拆模板時，必須采用穩固的登高工具，高度超3.5m時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員應掛上安全帶。(5)安裝柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆。(6)模板防火措施：施工現場要建立、健全防火檢查制度，并配備足夠的消防器材。臨時木工間、油漆間等按每25配備一只滅火器。施工現場嚴禁抽煙，尤其

24、在木材加工場地附近。模板要盡量集中在木工房內加工成型，避免在支?，F場加工。氣溫較高，或木工加工工具長時間使用時，要防止摩擦飛濺出的火星落至花及木屑中起火，所以對加工工具要適時采取降溫措施，并及時清理堆積在工棚內的刨花及木屑。2、模板吊裝時的注意事項(1)升降應在白天進行，特殊情況需在夜間作業時，應有充分的照明。(2)風力在四級以上時，不得進行升降作業，升降過程應有專人指揮。3、高支模現場跟蹤檢查現場施工加強架體搭設過程的跟蹤檢查，一旦發現有不符合方案和規范的立即整改，以策安全。九監測監控1、監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否一樣偏移。2、監測點設置觀

25、察點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁板）及柱、墻埋設“L”形直徑12鋼筋頭。3、監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。4、監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工日常檢查重點部位；1）、桿件的設置和連接，連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求；2）、架體是否有不均勻沉降、垂直度偏差。3）、施工過程中是否有超載現象；4）、安全防護措施是否符合規范要求；5）、支架和桿件是否有變形現象；5、監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過20-30分鐘，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土

26、7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次1）、本工程立桿監測預警值為10mm；2）、監測數值超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，及時進行加固處理。十高支模支架安全防治措施及應急預案1、重大危險因素及其防治措施(1)針對本工程腳手架在施工過程中的安全性，必須對整個施工過程中會可能出現的危險源進行預測，對這些危險源進行辨識并采取相應的管理措施進行預防，以確保整個腳手架施工的安全。經過危險源的辨識后，發現主要危險源存在以下幾個方面：a鋼管、扣件等材料的材質不符合規范要求。b施工現場沒有按方案要求搭設腳手架。c操作人員未經培訓且無證上崗。d沒有對操作人員進行安全技術交底。e操作人員

27、違章作業。項目部針對本工程施工過程的以上危險源，應采取以下管理措施：(1)針對鋼管、扣件等材料的材質不符合規范要求。項目部應嚴格按照公司的物資采購管理辦法；材料采購前，應在審核材料的供方單位，特別的主要材料進場后，按照相關規范對材料進行驗收，抽樣檢測，檢測合格并留存記錄和資料，方可使用。尤其是扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，特別是梁底扣件應100%檢查。 (2)針對施工現場沒有按方案要求搭設腳手架。項目部在搭設前，根據本施工方案對施工班組及操作人員進行詳細的交底。特別是滿堂架的特殊要求，在搭設及混凝土施工過程中，項目部加強每天的日常檢查工作，根據方案對現場搭設實際情況進行檢查，如有偏差，及時進行糾

28、正。(3)針對操作人員未經培訓且無證上崗。對操作人員進行考核，使用具有登高作業資格證書的作業人員進行腳手架搭設。在搭設前對操作人員進行操作培訓工作。(4)針對沒有對操作人員進行安全技術交底。在腳手架搭設前對操作人員做好三級安全教育，由公司技術負責人根據本施工方案。相關規范以及公司的技術要求，對項目部全體管理人員、施工班組長進行安全、技術、質量的全面交底，并履行簽字手續。項目部管理人員應對施工操作班組及每個操作人員進行詳細交底。未進行交底的施工操作人員不得進行施工操作，并履行簽字手續。(5)針對操作人員違章操業。項目部在搭設前，對施工班組及操作人員進行作業交底，交底內容應包括違章作業內容及相應的

29、處罰措施。在搭設過程中，加強日常檢查，發現操作人員有違反相關安全制度，安全制度的情況及時進行制止并處罰。高腳手架施工具有相對危險性，項目部在施工前，準備好一定的搶險、急救物資；并在現場職工中組織一支搶險應急隊伍，組織相應的應急響應預案：在日常施工中，如有嚴重安全隱患出現，應立即將施工人員全部撤離現場。2、應急預案(1)目的堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優先，保護環境優先”的方針，貫徹“常備不懈、統一指揮、高效協調、持續改進”的原則。指導應急行動按計劃有序地進行；防止因應急行動現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；有效地避免或降低人員傷亡和財產損失；幫助實現應急行動的快速、有

30、序、高效；充分體現應急救援的“應急精神”。(2)應急策劃應急預案工作流程根據工程的特點及施工工藝的實際情況，認真組織對危險源和環境因素的識別和評價，制定項目發生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育和應急演練，提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損害和不良環境影響。其應急準備和響應工作程序見下圖：危險源及環境因素辯識、評價編制應急預案成立搶險領導小組組建搶險隊、救護車配備應急物資、設備應急知識教育培訓定期評審實施應急預案進行評審、修訂未發生發生圖1 應急準備和響應工作程序圖(3)應急準備a.機構與職責一旦發生安全事故，項目領導及有關部門負責人必須立即趕赴現場，評定危險程度，根據評定

31、結果組織指揮搶險，成立現場搶險領導小組。b.項目部應組成急搶險領導小組組長： 趙玉偲副組長：沈亮亮成員：沈志軍 石俊才 沈寶祥 郝軍 姜大偉 李海龍 蔡偉 (4)具體針對性的相關應急預案a.高空墜落應急預案目的為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失制定本預案。組織網絡及職責1)由項目負責人、安全員、技術負責人等成立應急小組。項目負責人任應急小組組長。2)現場發現人員應立即通知應急小組成員。3)應急小組成員組織搶救傷員、醫院聯系、車輛的調度等。應急措施1)組織迅速將傷員脫離危險場地，移至安全地帶。2)保持傷員呼吸道通暢，若發現窒息者，應立即解除其呼吸道梗阻和呼吸機能障礙，解開傷員衣

32、領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。3)有效止血，包扎傷口。4)若傷員有骨折，關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。5)若傷員有斷肢等應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內，隨傷員一起轉送。6)預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛（片）劑。7)記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制、受傷部位、受傷程度等第一手資料。8)立即撥打120與救護中心取得聯系，詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯系電話，并派人到路口接應。應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止痛片、抗生素、止血袋、氧氣袋。通訊聯絡醫院救護中心：

33、 120 匪警： 110 火警： 119注意事項重傷員運送應使用擔架，有腹部創傷及脊柱損傷者，應采用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位，顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或側臥位，以免誤吸嘔吐物。b.腳手架整體倒塌應急預案目的為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，制定本預案。組織網絡及職責1)由項目負責人、施工員、安全員等組成應急小組。項目負責人任應急小組組長。2)應急小組成員負責組織現場搶救。3)安全員負責組織傷員救護。4)項目負責人負責與醫院聯系。應急措施1)當災情發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救，報告責項目經理；2)項目管理人員獲得求救信息并確認后，立即啟動項目防坍塌應急準備與響應

34、程序：組織項目職工自救；要注意搶險中的安全工作，搶險前，要對搶險人員進行戰前動員和教育，杜絕、減少安全事故。立即臨時加固事故現場附近腳手架，防止進一步擴大事態。用切割機等工具搶救被腳手架壓住的人員，并轉移到安全地方。立即清除傷員口、鼻、咽、喉部的異物，血塊、嘔吐物等，保持呼吸道暢通。有人員傷亡時，聯絡組負責人向當地醫療衛生（120）電話求救，報告事故發生的種類、受傷人員數量、事故詳細地點；或組織車輛運送傷員至就近醫療單位。 3)有關人員趕赴現場一線，了解事故情況，組織、協調現場人員組織事故搶險工作；4)根據坍塌及時向上級有關部門報告；根據現場災情調集搶險隊員和物資、器材趕赴現場5)當事人被送入

35、醫院接受搶救后，做好與當事人家屬的接洽善后處理工作；按職能歸口做好與當地有關部門的溝通，匯報工作。6)后勤保障及聯絡組進入崗位開展工作；治安組負責現場的秩序。應急物資配備大型吊車1輛，運輸車輛2輛，腳手片200片，鋼管10噸，扣件500只，切割機等小型設備。常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止痛片、抗生素、止血袋、氧氣袋、等。十一后附計算書板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范G

36、B 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱人防地下室B1新澆混凝土樓板板厚(mm)400新澆混凝土樓板邊長L(m)8.1新澆混凝土樓板邊寬B(m)8.1 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆

37、筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.098風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)3.7立柱縱向間距la(mm)750立柱橫向間距lb(mm)750水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結構表面的要求結構表面隱蔽 設計

38、簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k

39、)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.525kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.5250.252/8，0.1220.252/8+2.2050.25/4= 0.139kNm Mmax/W0.139106/375003.7N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G

40、3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m 5ql4/(384EI)510.142504/(38410000281250)0.183mml/250250/2501mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面慣性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整8100/750取整10，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、

41、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.253.692kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.4)0.253.141kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1073.1410.75

42、2+0.1210.5510.7520.227kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0910.752+0.212.2050.75，0.1070.0910.752+0.1812.2050.750.351kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.6920.22/2，0.0910.22/2+2.2050.20.443kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.22

43、7，0.351，0.4430.443kNm Mmax/W0.443106/607507.289N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6073.1410.75+0.620.5510.751.686kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0910.75+0.6812.2051.543kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.6920.2，0.0910.2+2.2052.223kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.686，1.543，2.2232.223kN max3Vmax/(2bh0)=32.22310

44、00/(24590)0.823N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.4)0.252.585kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6322.5857504/(10093502733800)0.202mml/250750/2503mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=2.5852004/(893502733800)0.02mml12/250400/2501.6mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗

45、彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.71.50.253.532kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.4)0.2

46、53.202kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.4)0.25=2.635kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1433.2020.75+1.2230.4720.753.178kN 按懸臂梁，R1q1l=3.5320.20.706kN RmaxRmax，R13.178kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1432.6350.752.259kN 按懸臂梁，R1q2l=2.6350.20.527k

47、N RmaxRmax，R12.259kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.795kNm Mmax/W0.795106/4490176.956N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.626kN max2Vmax/A=23.6261000/42417.105N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.989mm 跨中max=0.39mm=750/250=3mm 懸挑段max0.989mm=2502/250=2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)

48、1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(

49、1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.751.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+0.91.410.750.75+0.021/0.757.851kN f Nw/(A)+ Mw/W7851.033/(0.197424)+0.021106/449098.634N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040

50、.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.751.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.410.750.75+0.021/0.758.02kN f Nw/(A)+ Mw/W8019.783/(0.197424)+0.021106/4490100.654N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調

51、托座受力N7.851kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=8.02kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0

52、-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取

53、為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)12320380/1000=968.878kNF1=8.02kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1

54、條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=8.02kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技

55、術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱人防B2新澆混凝土樓板板厚(mm)450新澆混凝土樓板邊長L(m)8.1新澆混凝土樓板邊寬B(m)8.1 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標

56、準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.098風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)3.65立柱縱向間距la(mm)700立柱橫向間距lb(mm)700水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長

57、度(mm)200，200主梁兩端各懸挑長度(mm)200，200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9m

58、ax1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.45)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.45)+1.40.72.5 1=16.05kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max16.050.252/8，0.1220.252/8+2.2050.25/4= 0.139kNm Mmax/W0.13

59、9106/375003.7N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.45)1=11.395kN/m 5ql4/(384EI)511.3952504/(38410000281250)0.206mml/250250/2501mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面慣性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整8100/700取整

60、11，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.45)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.45)+1.40.72.50.254.073kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.45)0.253.522kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.7

61、2.50.250.551kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1073.5220.72+0.1210.5510.720.217kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0910.72+0.212.2050.7，0.1070.0910.72+0.1812.2050.70.328kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.0730.22/2，0.0

62、910.22/2+2.2050.20.443kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.217，0.328，0.4430.443kNm Mmax/W0.443106/607507.289N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6073.5220.7+0.620.5510.71.736kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0910.7+0.6812.2051.54kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.0730.2，0.0910.2+2.2052.223kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.736

63、，1.54，2.2232.223kN max3Vmax/(2bh0)=32.2231000/(24590)0.823N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.45)0.252.899kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6322.8997004/(10093502733800)0.172mml/250700/2502.8mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=2.8992004/(893502733800)0.023mml12/250400/2501.6mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼

64、管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.45)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.45)+1.40.71.50.253.913kN/m q1靜0.91

65、.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.45)0.253.583kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.45)0.25=2.949kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1433.5830.7+1.2230.4720.73.271kN 按懸臂梁，R1q1l=3.9130.20.783kN RmaxRmax，R13.271kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q

66、2L1.1432.9490.72.359kN 按懸臂梁，R1q2l=2.9490.20.59kN RmaxRmax，R12.359kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.654kNm Mmax/W0.654106/4490145.702N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.988kN max2Vmax/A=25.9881000/42428.247N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.434mm 跨中max=0.433mm=700/250=2.8mm 懸挑段max0.4

67、34mm=2002/250=1.6mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=21

68、0 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.71.52/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.45)+0.91.410.70.7+0.019/0.77.581kN f Nw/(A)+ Mw/W7580.643/(0.197424)+0.019106/449095.087N/mm2f2

69、05N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.71.52/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.45)+0.91.410.70.7+0.019/0.77.728kN f Nw/(A)+ Mw/W7727.643/(0.197424)+0.019106/449096.847N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可

70、調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.581kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=7.728kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗

71、拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：

72、對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)12320380/1000=968.878kNF1=7.728kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混

73、凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=7.728kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書

74、計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱人防柱帽1新澆混凝土樓板板厚(mm)600新澆混凝土樓板邊長L(m)2.65新澆混凝土樓板邊寬B(m)2.65 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架

75、立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.098風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)3.5立柱縱向間距la(mm)600立柱橫向間距lb(mm)600水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)12

76、5立柱距混凝土板長邊的距離(mm)125主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)125，125主梁兩端各懸挑長度(mm)125，125結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637

77、500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.6)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.6)+1.40.72.5 1=20.624kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max20.6240.

78、252/8，0.1220.252/8+2.2050.25/4= 0.161kNm Mmax/W0.161106/375004.297N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.6)1=15.16kN/m 5ql4/(384EI)515.162504/(38410000281250)0.274mml/250250/2501mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵

79、抗矩W(cm3)60.75小梁截面慣性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整2650/600取整4，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為125mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.6)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.6)+1.40.72.50.255.217kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+2

80、4)0.6)0.254.666kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1074.6660.62+0.1210.5510.620.204kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0910.62+0.212.2050.6，0.1070.0910.62+0.1812.2050.60.28kN

81、m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max5.2170.1252/2，0.0910.1252/2+2.2050.1250.276kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.204，0.28，0.2760.28kNm Mmax/W0.28106/607504.615N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6074.6660.6+0.620.5510.61.904kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0910.6+0.6812.2051.535kN V3maxq1L1，q2L1+pmax5.217

82、0.125，0.0910.125+2.2052.216kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.904，1.535，2.2162.216kN max3Vmax/(2bh0)=32.2161000/(24590)0.821N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.6)0.253.84kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6323.846004/(10093502733800)0.123mml/250600/2502.4mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=3.841254/(8935027

83、33800)0.005mml12/250250/2501mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.6)+1.41.5，1.35(0

84、.5+(1.1+24)0.6)+1.40.71.50.255.057kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.6)0.254.726kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.6)0.25=3.89kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1434.7260.6+1.2230.4720.63.588kN 按懸臂梁，R1q1l=5.0570.1250.632kN R

85、maxRmax，R13.588kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1433.890.62.668kN 按懸臂梁，R1q2l=3.890.1250.486kN RmaxRmax，R12.668kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.557kNm Mmax/W0.557106/4490123.948N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.861kN max2Vmax/A=25.8611000/42427.646N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) ma

86、x0.39mm 跨中max=0.39mm=600/250=2.4mm 懸挑段max0.294mm=1252/250=1mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=263

87、2.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.61.52/100.017kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+0.91.410.60.6+0.017/0.67.203kN f Nw/(A)+ Mw/W7203.

88、303/(0.197424)+0.017106/449089.951N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.61.52/100.017kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.6)+0.91.410.60.6+0.017/0.67.311kN f Nw/(A)+ Mw/W7311.303/(0.197424)+0.0

89、17106/449091.244N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.203kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=7.311kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取

90、h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，

91、取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)12320380/1000=968.878kNF1=7.311kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖

92、析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1

93、000=2705.4kNF1=7.311kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱人防柱帽2新澆混凝土樓板板厚(mm)650新澆混凝土樓板邊長L(m)2.65新澆混凝土樓板邊寬B(m)2.65 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁

94、時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.098風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)3.45立柱縱向間距la(mm)550立柱橫向間距lb(mm)550水平拉桿步距h(mm

95、)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)225立柱距混凝土板長邊的距離(mm)225主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)225，225主梁兩端各懸挑長度(mm)225，225結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以

96、簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.65)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.65)+1.40.72.5 1=22.149kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.

97、205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max22.1490.252/8，0.1220.252/8+2.2050.25/4= 0.173kNm Mmax/W0.173106/375004.614N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.65)1=16.415kN/m 5ql4/(384EI)516.4152504/(38410000281250)0.297mml/250250/2501mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15

98、.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面慣性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整2650/550取整4，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為225mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.65)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.65)+1.40.72.50.255.598kN/m 因

99、此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.65)0.255.047kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1075.0470.552+0.1210.5510.5520.184kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0910

100、.552+0.212.2050.55，0.1070.0910.552+0.1812.2050.550.257kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max5.5980.2252/2，0.0910.2252/2+2.2050.2250.498kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.184，0.257，0.4980.498kNm Mmax/W0.498106/607508.205N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6075.0470.55+0.620.5510.551.873kN V20.607q2L+0

101、.681p0.6070.0910.55+0.6812.2051.532kN V3maxq1L1，q2L1+pmax5.5980.225，0.0910.225+2.2052.226kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.873，1.532，2.2262.226kN max3Vmax/(2bh0)=32.2261000/(24590)0.824N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.65)0.254.154kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6324.1545504/(10093502

102、733800)0.094mml/250550/2502.2mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=4.1542254/(893502733800)0.052mml12/250450/2501.8mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35

103、(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.65)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.65)+1.40.71.50.255.438kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.65)0.255.108kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.65)0.25=4.204kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.

104、223q1活)L1.1435.1080.55+1.2230.4720.553.529kN 按懸臂梁，R1q1l=5.4380.2251.224kN RmaxRmax，R13.529kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1434.2040.552.643kN 按懸臂梁，R1q2l=4.2040.2250.946kN RmaxRmax，R12.643kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.794kNm Mmax/W0.794106/4490176.843N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax

105、6.378kN max2Vmax/A=26.3781000/42430.087N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.013mm 跨中max=0.178mm=550/250=2.2mm 懸挑段max1.013mm=2252/250=1.8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長

106、細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.551.52/100.015kNm Nw1.2NGik+0.91.

107、4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.65)+0.91.410.550.55+0.015/0.556.513kN f Nw/(A)+ Mw/W6512.778/(0.197424)+0.015106/449081.374N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.551.52/100.015kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.

108、2(0.75+(24+1.1)0.65)+0.91.410.550.55+0.015/0.556.604kN f Nw/(A)+ Mw/W6603.528/(0.197424)+0.015106/449082.461N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N6.513kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C15立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=6.604kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規

109、范GB50100-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷

110、載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.91N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.91+0.250)1

111、1200100/1000=76.44kNF1=6.604kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=7.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.240000/1000=1166.4kNF1=6.604kN 滿足要求！