1、一、編制依據1、甘肅警察職業學學員培訓公寓2#施工圖紙。2、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB5020420154、施工手冊(2010版)二、工程概況 （一）建筑部分1、項目概況1.1本工程為甘肅警察職業學院-學員培訓公寓2#，位于甘肅省皋蘭縣。，1.2本工程為一層磚混結構。室內外高差0.45m，建筑高度6.1m.1.3本工程建筑占地面積862.75m2，總建筑面積862.75m2.1.4建筑設計合理使用年限為50年，抗震設防烈度為七度。1.5本工程為單層學員培訓公寓，建筑耐火等級為二級。2、設計標高2.1本工程標高為0.000對應的絕對標高為1690.302.2各層標注標高為建筑完成面標高，

2、屋面標高為結構面標高。2.3本工程標高以M為單位，總平面尺寸以M為單位，其它尺寸以MM為單位。3、屋面工程3.1本工程的屋面、墻面、地下部分防火等級均為一級，采用三道設防：即CN2000高分子防水材料剛性+柔性不小于3.5MM.外做30厚1:2防水砂漿保護層一道，并在外側貼4厚SBS一道后，須做保溫層方可填埋。3.2屋面做法及屋面節點索引見屋頂平面圖。4、門窗工程4.1建筑外門窗抗風壓性能分級為3.5KPa，氣密性能分級不大于1.0m3/m.h，水密性能分級不小于250Pa，保溫性能分級為不大于5.7W/m2.h，隔聲性能分級為不小于25Db.4.2門窗玻璃的選用應遵照建筑玻璃應用技術規程和建

3、筑安全玻璃管理規定發改用行【2003】2116號及地方主管部門的有關規定。4.3門窗立面均表示洞口尺寸，門窗加工尺寸要按照裝修面厚度由承包商予以調整。5、外裝修工程5.1外裝修設計和做法索引見“立面圖”及外墻詳圖。5.2外裝修選用的各項材料其材質、規格、顏色等，均由施工單位提供樣板，經建設單位和設計單位確認后進行封樣，并據此驗收。6、內裝修工程6.1內裝修工程執行建筑內部裝修設計防火規范，地面部分執行建筑地面設計規范.，一般裝修見“室內裝修做法”。6.2地面構造交接處和地坪高度變化處，除圖中未注明者外均便于平開門扇開啟面處。6.3衛生間應做防水層，防水層采用1.5厚CN2000高分子涂抹防水材

4、料。均在地漏周圍1M范圍內做1%坡度向地漏。6.4內裝修選用的各項材料，均由施工單位制作樣板和選樣，經確認后進行封樣，并據此進行驗收。7、油漆涂料工程7.1室內裝修所采用的油漆涂料具體做法詳工程做法表。7.2木門外側油漆選用黃色乳膠漆，木門內側油漆選用白色乳膠漆。7.3室內外露明金屬件的油漆為刷防銹漆2道后再做同室內外部位相同顏色的乳膠漆。7.4各種油漆涂料均由施工單位制作樣板，經確認后進行封樣，并據此進行驗收。8、室外工程（室外設施）8.1室外臺階、無障礙走道及散水等工程做法見平面詳圖。9、建筑設備、設施工程9.1衛生潔具、由建設單位與施工單位商定，應與施工配合。9.2燈具等影響美觀的須經建

5、設單位與施工單位確認樣品后，方可批量加工、安裝。（二）結構部分1、工程概況與自然條件1.1本工程場地類別為II級，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值0.15g，設計地震分組:第三組，特征周期為0.45S，地面粗糙類別B類，基本風壓為0.3KN/m2，基本雪壓為0.2KN/m2，建筑抗震設防類別為丙類，地基基礎設計為丙級。1.2主要房間活荷載取值（標準值）:屋面覆土20KN/m2，不上人屋面0.5KN/m2.1.3本工程為一層磚混結構，建筑結構安全等級為二級，施工質量控制等級B類，主體結構合理使用年限為50年，計算結構可靠度采用的設計基準期為50年。2、地基與基礎1.1根據甘肅警察職業學院

6、擴建項目學生住宿和學員培訓公寓等巖土勘察報告，場地土層分布如下：第（1）層：素填土（Q4al）：連續分布。厚度4.10-18.00m.淺黃色，稍密-中密，以回填黃土狀粉土為主，回填碾壓所成。第（2）層，黃土狀粉土（Qal+pl）：連續分布，層厚13.50-41.50m，層頂埋深0.00-18.00m.褐黃色，稍密-中密，稍濕，孔隙發育，土質較均勻，中等壓縮性，干強度低，韌性低，孔局部含少量粉細砂。第（3）層：角礫（Q4al+pl）:不連續分布。該層厚度0.3-8.4米，層頂埋深30.00-42.10米，青灰色，黃褐色，顆粒磨圓度較差，呈棱角-次棱角狀，級配一般，粒徑1-4cm，充填物以細砂為主

7、，偶含粉土。角礫成份以長石、砂巖等為主，稍密-中密狀態，局部發現膠結層，密實。第（4）層：強風化砂巖（N）：該層厚度0.50-7.00米，層頂埋深30.00-43.70米.棕紅色，中密，礦物成分以長石、石英等為主，泥質膠結，塊狀構造，微裂隙及風化裂隙較發育，錘擊聲沉悶，干燥時強度較高，露于空氣中或遇水易軟化。有泥巖或礫巖夾層。局部夾砂礫巖、泥巖，或與砂礫巖、泥巖互層。第（4）-1層：強風化泥巖（N）該層厚度2.20-3.30米，層頂埋深38.50-39.60米。棕紅色，中密，礦物成分以長石、石英等為主，泥質膠結，塊狀構造，微裂隙及風化裂隙較發育，錘擊聲沉悶，干燥時強度較高，露于空氣中或遇水易軟

8、化。第（5）層:中風化砂巖（N）：勘察厚度3.20-5.00米（未穿透），層頂埋深36.00-45.10米。棕紅色，中密-密實，礦物成分以長石，石英等為主，巖體呈巨厚層狀結構，巖石呈砂質結構，塊狀構造，微裂隙及風化裂隙較發育，錘擊專利清脆，巖芯呈柱狀，短柱狀。干燥時強度較高，露于空氣中或遇水易軟化，見微裂隙，質密，較堅硬，局部夾砂礫巖、泥巖，或與砂礫巖、泥巖互層。第（5）-1層：中風化泥巖（N）：勘察厚度1.40-5.20米（未穿透），層頂埋深41.80-42.00米。棕紅色，中密-密實、礦物成分以長石，石英等為主，泥質膠結，巖體呈巨厚層狀結構，巖芯呈柱狀，干燥時強度較高，露于空氣中或遇水易軟

9、化。遇水易軟化，見微裂隙，質密，較堅硬。1.2根據地質勘察報告，基礎應置于處理后的土層上，處理方法采用三七灰土置換法；換填材料采用3:7灰土，換填厚度為基礎底標高以下1.5m，換填寬度應自建筑物基礎外緣向外擴1.5m，含水量在最優或接近最優含水率的情況下分層回填，分層碾壓（每層厚度不大于300mm），夯實到基底標高。要求墊層的壓實系數不應小于0.97.處理后的3:7灰土持力層須做承載力實驗，承載力特征值2000KPa;如承載力達不到設計值請及時通知設計單位，對施工圖做出調整。1.3基礎若遇井坑、墓穴、雜填土、人防地道及貼接建筑等特殊情況，必須通知勘察，設計人員對地基進行處理，本工程基礎開挖前待

10、相鄰建筑物基礎加固處理后，方可進行基礎開挖及施工。1.4基坑開挖后，應按設計圖紙要求進行檢驗，并需勘察，設計人員參加。1.5基礎施工完畢，用不含對基礎有腐蝕作用的素土回填、回填基坑時，應先清除基坑中的雜物，并應在相對的兩側或四周同時回填并分層夯實。夯實可采用機械夯實或人工夯實，壓實系數大于0.94.屋面回填土采用對砼及砼中的鋼筋無腐蝕作用的種稙土回填，回填采用人工夯實，壓實系數大于0.90.屋面回填土最大厚度為1.50米（自弧形屋面板弧頂部算起）。1.6基坑開挖應遵照建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）和建筑邊坡工程技術規范（GB50330-2013）的相關規定進行，本

11、工程基坑對臨近的山體和建筑影響，應由專業單位進行基坑壁支護設計及施工。1.7基礎在進行機械開挖時，需留0.4-0.5米的砂狀土，采用人工清理至基礎地面標高。1.8基礎降臺做法詳新12G03圖集第77頁（9），基礎留洞位置詳細尺寸見設施，電施圖，留洞大樣詳新12G03圖集第79頁，基礎管溝及管溝穿墻洞做法詳新12G08圖集第19頁（1），（2）大樣及33-43頁。1.9與土壤接觸的墻體及砼構件表面均涂冷底子油兩遍，瀝青膠泥兩遍，基礎表面均涂冷底子油兩遍，瀝青膠泥涂層，厚度不小于0.3mm.1.10 0.000以下墻體均在磚砌體表面做20厚1:2防水砂漿后表面涂泠底子油兩遍，瀝青膠泥兩遍、。2、墻

12、體2.1墻平面位置，墻垛尺寸，門窗洞口尺寸及墻厚應與建筑平面核對無誤后按建筑圖施工。2.2房屋兩端外山墻，單元墻，均不宜開施工洞口，如必須開洞時，洞口上應另加鋼筋砼過梁，洞口兩側應預埋水平拉結筋，鋼筋伸入每邊墻體不得小于500mm，每半磚墻厚設16，沿洞高每5層磚設一道，嚴禁在上述墻體上剔鑿洞口。2.3有構造柱的磚墻必須先砌墻后澆柱。磚（砼）墻上有配電箱，消火栓時按附圖（一）加強。2.4設計要求的洞口，管道溝槽應于砌筑時正常留出或預埋；在寬度小于500mm的承重小墻段及壁柱內不應埋設豎向管線；墻體內不應設水平穿行暗管或預留水平溝槽；不得打鑿墻體和在墻體上開鑿水平溝槽；墻內豎向暗管宜預埋，當無法

13、預埋時，可按圖集新12G01第08頁圖18.4.1-18.4.3施工墻體中管道及溝槽做法參見新12G08圖集。2.5磚砌體結構為減輕墻體裂縫，采取如下措施：A、全部外墻一層窗洞口（不含門聯窗）下二層磚處增設三道26拉筋，兩邊過洞口不小于600mm.B、全部頂層在窗洞口過梁上二層磚處增設二道26拉筋，兩邊過洞口不小于600mm.C、屋面保溫（隔熱）層或屋面剛性面層及砂漿找平層應設置分隔縫，分隔縫間距不宜大于6m，其縫寬不小于30mm，并與女兒墻隔開。D、女兒墻應設置構造柱，構造柱間距不宜大于2.1m，構造柱應伸至女兒墻頂并與現澆鋼筋砼壓頂整澆在一起。構造柱截面為240240，壓頂截面為12024

14、0.做法參見五.4及五.5條。E、頂層端部兩個開間的內縱墻上，沿頂層全高應每200mm高設26通長拉結筋，當與現澆過梁相遇時錨入過梁內長度不小于180mm，遇構造柱時錨入構造柱中，遇門洞處到洞口邊。2.6本工程材料詳見如下表：A、基礎采用C30、構造柱、圈梁采用C25，基礎墊層采用C25，厚度150mm.B、墻體砌筑砂漿0.000以下采用M10水泥砂漿，0.000以上采用M7.5混合砂漿。磚采用MU10機制紅磚。2.7在磚砌體中留槽洞及埋設管道時，應符合下列規定：a、施工中應準確預留槽洞位置，不得在已砌墻體上鑿槽打洞，不應在墻面上留（鑿）水平槽，斜槽或說破暗管和斜暗管。B、墻體中豎向暗管預埋;

15、無法預埋需留槽時;墻體施工時預留槽的深度及寬度不宜大于95mm*95mm。管道安裝完后，應采用強度等級不低于C10的細石混凝土，或強度等級為M10的水泥砂漿填塞。當槽的平面尺寸大于95mm*95mm時，應對墻身削弱部分予以補強并將槽兩側內預留鋼筋相互拉結。C、在寬度小于500mm的承重小墻段及壁柱內不應埋設豎向管線；墻體中不應設水平穿行暗管或預留水平溝槽，無法避免時，宜將暗管居中埋設，局部現澆的混凝土水平構件中。當暗管直徑較大時，混凝土構件宜配筋，墻體開槽后應滿足墻體承載力要求。管道不宜橫穿墻垛，壁柱，確實需要時，應采用帶孔的混凝土砌塊砌筑。2.8構造柱與墻連接處應砌成馬牙槎，沿墻高每隔500

16、mm設26水平鋼筋和4分布筋平面內電焊組成的拉結網片或4電焊鋼筋網片，一層拉結鋼筋網片應沿墻體水平通長設置。3.鋼筋混凝土構件及抗震措施3.1材料：【保護層為構件最外側鋼筋（包括分布筋、構造筋、箍筋等）至其表面的距離】A、 本工程混凝土強度及混凝土保護層厚度如下：基礎：50mm 墻梁：25mm 樓板：20mm 構造柱：25mm 雨篷：20mm 女兒墻壓頂：20mmB、鋼筋：表示熱軋HRB300（fy=270N/mm2）鋼筋；表示熱軋HRB400(fy=360/mm2)鋼筋C、焊條：按JGJ182003鋼筋焊接及驗收規范第三章采用。d、鋼筋的強度標準值應具有不小于95%的保證率。E、縱向受力普通

17、鋼筋應符合要求：鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25，鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度標準值不應大于1.30，鋼筋最大拉力下的總伸長率實測值不應小于9%。3.2圈梁a、每層所有的沉重墻板邊處應設置圈梁，具體做法詳見本圖圈梁大樣。b、圈梁鋼筋搭接做法詳見新12G01圖集第19頁21頁；圈梁兼過梁做法詳見附圖（二）。3.3過梁，過梁參見新12G04圖集3.4構造柱：a、構造柱的布置詳見平面布置圖，構造柱從基礎內插起，未標注構造柱頂標高均同屋面板頂標高。b、構造柱豎筋的錨固和搭接及與墻體拉接做法詳見12G01圖集第4至第15頁，現澆梁板 上構造柱做法參見新12G01圖集。3.5其

18、他抗震措施：a、后砌填充墻長超過5m時，應在墻段中部設置墻厚240的構造柱，縱筋410，箍筋6200/100，構造柱與梁，板連接做法參見新12G01圖集第4749頁。后砌隔墻與承重墻及構造柱的拉結做法詳見新12G01圖集第4749頁。b、0.9外墻盡端到洞口邊墻垛尺寸1.0m時加鋼筋混凝土邊框詳見新12G01圖集第40頁。C、長度大于7.2m的大房間，外墻轉角及內外墻交接處，應沿墻高每隔500mm配置26拉接鋼筋，并每邊伸入墻內不小于1m。d、女兒墻配筋柱做法詳見新12G01圖集第24至28頁，女兒墻構造柱下部無柱處配筋均為412，6200，房屋轉角及凹凸處必須設置；女兒墻構造柱及壓頂混凝土強

19、度等級為：C25;女兒墻砂漿強度等級不低于M7.5（Mb7.5,Ms7.5）。e、樓梯間每層及屋頂處周邊墻體設墻厚200mm高的過梁，配筋412，6200，頂層樓梯間墻體沿墻高每隔500mm設26通長鋼筋和4分布短鋼筋平面內點焊做成的拉結網片；其它各層樓梯間墻體在休息平臺處高處設置60mm厚的鋼筋混凝土帶，配筋做法詳見新12G01圖集第36頁3-3大樣；樓梯板邊緣構造做法詳見11G101第42頁；樓梯間砂漿強度等級不低于M7.5(Mb7.5,Ms7.5).三、建設各方主體情況1、建設單位：甘肅省公安廳2、設計單位：青島市建筑設計研究院集團股份有限公司3、施工單位：陜西中業交通建筑有限公司4、監

20、理單位：甘肅省建設監理公司四、施工安排本工程設計為連拱式屋頂，后用土填埋屋頂及兩側山墻，模板支撐體系由公司騁請具有專業施工資質的鋼結構施工單位定制作定型連拱式鋼模，支撐休系為碗扣式鋼管支撐。一次性將窯洞連拱定型鋼模加工成型吊裝至施工部位，整體一次性澆筑砼，形成完整的拱殼結構以保證結構的安全、可靠。五、施工準備1、技術準備項目技術負責人組織項目經理部技術人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容，要求和特點，熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案如下：、 、本項目共設計標準間20套，設計開間4米、進深8.26米。內設衛生間。拱高度為1.85米（含拱頂砼厚蔗0.25米），拱直徑4米。定型鋼模制

21、作尺寸為：下弦長4米，拱高1.6米，拱頂為弧形，弧長：5.6米，用60605角鋼制作，下弦與拱弧之間支撐為60605角鋼、50505槽鋼焊接。拱弧間1/2處用合頁連接，將整個拱弧分可調的兩部分，下弦材料為50505槽鋼，下弦間1/2處斷開，并用28對絲連接，將下弦制作成可調節的兩部分。拱模與拱模在架體上用1001005槽鋼連接成一體，保證了拱模的安全可靠性。、為保證定型鋼模的整體性、荷載受力的均勻分布、模板支撐的安全可靠，每個房間內定型拱模制作12件，每兩件為一套，之間用60605角鋼焊接可靠。每間房6套，沿進深在架體上均勻分布，拱腳用1001005槽鋼絲接連接，將六套拱模連成一個整體，保證了

22、拱模的安全可靠。2、機具準備1、木模板制作主要機具有錘子、單頭扳手、手提電鋸、手電鉆、平刨、圓盤鋸等。2、定型模具主要機具有電焊機、砂輪切割機、氧氣、乙炔等。3、作業條件：3.1、按工程結構設計圖進行模板設計，確保強度、剛度及穩定性。3.2、彈好墻身拱角部位控制線、標高線。3.3、墻身鋼筋綁扎完畢，水電箱盒、預埋件、門窗洞口預埋完畢，檢查保護層厚度應滿足要求，辦完隱蔽工程驗收手續。3.4、為防止模板下口跑漿，安裝模板前在墻身拱角處用雙面膠粘在拱角部位。4、模板工程所需主要材料及用量如下表序號材料名稱規格單位數量備注1碗扣件鋼管48*3.25根1000L=2.4米2碗扣件拉桿鋼管48*3.25根

23、2000L=1.2米3腳手架鋼管48*3.25根1000L=3.5-4米4方木40*80*4000立方255方木40*80*2000立方256扣件個40007轉向扣件個5008蝴蝶型卡個10009PVC管16*4m根400內徑1610凈面板18*910*182030011竹膠板10*1220*2440150012角鋼60605m530013槽鋼50505m150014槽鋼1001005m3601528雙頭正反對絲800-1000長個24016合頁100長個24017氧氣瓶2018乙炔瓶1519焊條4.0箱820焊條3.2箱621砂輪切割片400型箱3六、主要施工方法及措施（一）、流水段劃分本工

24、程工期緊，任務重，根據建設單位及監理單位的要求以及監理例會提出的2016年6月20日前完成拱頂覆土，對此公司及項目部決定：窯拱模板一次性支設完成，一次性完成砼的澆筑，不設流水段。（二）、模板加工21模板加工管理模板加工完畢后，必須經過項目部技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。對于周轉使用的多層板，如果有飛邊、破損，模板必須切掉破損部分，然后刷封邊漆加以利用。22模板安裝豎向墻體砌至拱角處，每間房墻頂處的圈梁鋼筋等隱蔽工程驗收完畢。安裝模板前，要清除雜物，做好測量放線工作。23拱頂及圈梁模板安裝拱腳處圈梁及拱頂上翻梁模板均采用木工板、龍骨采用4080的木方，拉桿的間距450mm。安裝模板時不能

25、碰撞鋼筋，也不能隨意拆除鋼筋。拉桿采用普通拉桿，16PVC套管。安裝模板前必須檢查鋼筋是否位移。安裝后的模板必須位置準確，具有足夠的剛度、強度、穩定性。拱頂模板采用竹膠板，竹膠板下滿襯龍骨，龍骨采用4080的木方。2.3、梁模板安裝順序搭設及調平模板支架（包括安裝水平拉桿和剪刀撐）按標高鋪設梁模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板2.31技術要點按設計及規范要求梁側模安裝有滿足模板鋼度的龍骨背楞、拉桿間距450mm保證梁側模不跑模，并注意梁的側模底部在一水平面上防止漏漿。2.3.2 250厚頂板模板安裝順序及技術要點嚴格按照技術規范安裝。模板安裝順序；滿堂腳手架安裝483.25碗扣式

26、鋼管主龍骨間距1200安裝定型拱模、間距1.3m拱模頂部安裝木龍骨竹膠板模板安裝調整驗收進行下道工序。（三）、模板的拆除3.1頂板模板拆除頂板模板拆除參考每層每段頂板砼同條件試件抗壓強度試驗報告，因本項目部為拱殼結構，施工經驗少，難度大，為確保結構的安全性，砼強度必須達到100%方可拆模。頂板模板拆除時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處，以防破壞。拆除的模板，龍骨及架桿要碼放整齊，并注意不要集中堆放。拆掉的釘子要回收再利用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。（四） 、模板的維護及維修4.1模板使用注意事項安裝模板時輕起輕放，不準碰撞已安裝好的模板和其它硬物，吊運就位時要平穩準確，不得兜掛鋼筋。

27、用撬棍調整大模板時，要注意保護模板下口。嚴格控制拆模時間，拆模時要按程序進行，禁止用大錘敲擊或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。模板與墻面粘結時，禁止用塔吊吊拉模板。拆下的模板，如發現不平或肋邊損壞變形，應及時修正。模板在使用過程中應加強管理，分類堆放，保證編號的清晰。4.2 模板工程質量驗收標準和檢查數量： 現澆結構尺寸允許偏差 表 一序號項 目允許偏 差檢 驗 方 法1柱墻朵軸線位移3尺量檢查2標高+2、5用水準儀或拉線和尺量檢查3梁截面尺寸10尺量檢查4柱墻梁截面尺寸+2、-3尺量檢查5垂直度3線垂或2m托線板檢查6相鄰兩板表面高度差1用直尺和尺量檢查8梁表面平整度3用2m靠尺和楔形塞

28、尺檢查9預埋件中心線位移3拉線尺量檢查10預留管預留孔中心線位移3拉線尺量檢查11預留洞口中心線位移10拉線尺量檢查12預留洞口截面內部尺寸+10.0拉線尺量檢查模板安裝檢查點數 表二項 目檢 查 點 數每跨拱頂模板平整度，高差應全數檢查涂刷隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處全數檢查模板的接縫不應漏漿，模板內不應有積水，模板與混凝土接觸面涂刷隔離劑，模板內的雜物應清理干凈，對清水墻應達到不抹灰的設計效果全數檢查現澆結構模板梁、構造柱應查構件數量的100%，且不少于3件頂板應全數抽查100%，大空間結構墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少3面模板

29、拆除的檢查點數 表三項 目檢查點數側模拆除時，棱角不受損失全數檢查拆除的模板不應集中堆放拱頂模板拆除強度必須達到100%試塊強度報告或回彈儀檢查（五）、施工過程質量檢查1、 嚴格執行檢查標準，所有施工過程按規定認真進行檢查，未達到標準必須返工，經驗收合格后才能進入下道工序。2 、自檢：操作人員在施工中按檢驗批質量驗收規范由班組長負責進行自我檢查，自檢合格后，報項目部進行專職檢查，保證本班組完成的檢驗批達到質量目標的要求。3、 專檢：在自檢合格后，班組長聯系項目專職質檢員，會同施工員，施工負責人，班組長進行檢查驗收。檢查中要嚴格執行規范，認真填寫檢查數據，抽查點未達到合格時，不再進行驗收，由班組

30、自行返修。4 、復查：在返修自檢合格后，再聯系質檢員組織檢查參加人員，進行復查，合格后進入下道工序。5、 對于每個受檢的檢驗批（段）必須由負責人簽字。（六）、材料管理大中型機械設備由項目部負責配制提供，小型設備及工具用具班組自備。1、自備小型工具及用具：手提鋸、手提電鋸、大小扳手、鋼釬、手錘、白線、卸扣，以及機械所配用的電纜、電線等，項目部只提供分配電箱。2、夜間施工所用的燈和線自理，電纜線必須符合安全規定。3、對所領用的機械設備、工具用具必須做到三勤，勤清理、勤潤滑、勤保養。4、進入下道工序前，將自己所用的余料清理干凈、做到工完場清，文明施工。七、模板施工（一）、施工準備（作業條件）1、 材

31、料及主要機具：（1）、模板設計：確定模板平面布置，縱橫龍骨規格,尺寸,數量,排列尺寸。（2）、預制拼裝:拼裝時場地要夯實平整或設拼裝操作平臺。（3）、按摸板設計圖進行拼裝,相鄰板的安裝都要用U形卡卡緊,龍骨用四頭螺栓外墊碟形扣件及平板邊肋孔卡緊。（4）模板拼后要進行編號，并涂刷隔離劑,分規格堆放.（5）放好軸線及模板邊線,水平控制標高,模板底應找平。（6）柱子,墻鋼綁扎完畢,水管線及預埋件已安裝,綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱蔽手續.（二）.操作工藝1.安裝拱弧模板:1.1 2.4米高碗扣式鋼管腳手架滿堂搭設，立桿間距1.2米，每間房縱向9根立桿，橫向5根立桿，水平桿縱橫三排，將滿堂架連接成一個

32、整體，滿足整體受力均勻。1.2每根立桿上插入28可調式托撐，在托撐上沿縱向擱置48架手架鋼管做為定型模板的支撐。1.3吊裝定型鋼制拱弧支撐，每間房沿進深安裝六組，間距1.3米均勻布置。安裝時調節下弦可調螺栓，保證每個弧長一致，弧腳在同一標高處。1.4在拱弧模板支撐上沿縱向滿鋪4080木龍骨，用14號鉛絲固定在拱對手戲模板支撐上。1.5沿弧腳至弧頂滿鋪竹膠板，并用430的鐵釘固定，注意接縫嚴密。1.6弧頂板鋪完后，用水平儀或掉線測量模板標高，進行校正，對平整度達不到要求的模板要求班組立即整改。1.7清理模板內雜物，辦理預檢。2.模板拆除：模板應優先考慮整體拆除，便于整體轉移后二次利用。2.1墻模

33、板拆除：先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜拉桿式斜撐，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板吊運走。2.2樓板梁模板拆除：a.應先拆梁側幫的模板,在拆除板的模板。拆板的模板時應先拆水平拉桿，然后拆除支柱,根龍骨留12根支柱模,不拆。b.操作人員拆除的空隙，等拆去旁邊余下的支柱,使其龍骨自由墜落。c.用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫落后，集中運出，集中堆放.d.有穿墻螺栓者,先拆掉穿墻螺栓和梁托架,再拆除梁底模.3.1側模板拆除時,砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而損毀,方可拆模,板與梁拆模強度應符合設計及規范要求.3.2拆下的模板要及時清理粘連物,涂刷脫模劑,拆下的扣件要及時集中收

34、集管理。3.3拆模時嚴禁模板直接從高處往下扔，以防止模板變形和損壞.4.拱頂模板的拆除：4.1因本工程模板為拱形，屬于異形模板、且跨度大，因此砼強度必須達到100%方可拆模。4.2拆模時先降立桿頂端的頂絲，注意要所有立桿上的頂絲要一起降，以防定型模板不均勻下降引起扭曲、變形，防止傷人。4.3立桿頂絲降到底后，開始松動定型模板下弦中間處撐開的頂絲，旋緊頂絲使得弧角往中間回縮，目的是定型模板依靠自重盡可能的脫離拱頂的竹膠模板。4.4每間房的定型模板完全脫離拱頂竹膠模板后，人工沿架體水平方向往出口處推定型模板，也可以在架體與定型模板之間放置滾木，這樣可以節省勞動力，當定型模板推至架體邊緣時，塔吊配合

35、吊至現場安全地方。4.5木龍骨及竹膠模板的拆除：作業中員先在架體上滿鋪木板以防拆除時踩空造成傷害，然后用撬棍撬木方，作業時不要直接站在木方的正下方，先拆除拱頂處木方，再拆拱兩側的木方，拆下的木方及時清理出去。竹膠板的拆除順序同木方。（三）.質量標準:1.保證項目:模板及其支架必須具有足夠的強度，剛度和穩定性，其支撐部分應有足夠的支撐面積。2.基本項目:模板接口不應漏漿,模板與砼接觸面清理干凈并涂刷隔離劑.（四）.可能出現的質量問題及預控措施:（1）、可能出現的問題:1.拱頂模板不平直2.架體不平3.上翻梁上口尺寸偏大4.拱支撐不穩定5.預埋件,預留孔位移（2）、預控措施1.拉通線對拱頂模板校核

36、后固定2.搭設梁架時必須按平線拉線3.上翻梁必須加設螺桿固定4.必須按施工方案的要求搭設腳手架，要求排列整齊5.必須在橫板預埋件或預留孔上固定牢固（五）.安全注意事項:1.模板安裝時上下必須有人接應，鋼模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處仍下，拆頂模時應單塊拆下，嚴禁整塊撬下.高空拆模時應有專人指揮，并在不安全范圍內暫停人員過往.2.不得在腳手架上堆放大批模板等材料。3.支撐,牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通道中間的斜撐拉桿等應設在1.8m高以上。4.支拆模過程中應將活動的模板，牽杠,支撐等物品妥善堆放,防止因扶空、踏空而墜落。5.拆除模板應使用長撬棍,人不能站在正拆除的模板上，在拆除整塊定

37、型平臺模板時，防止模板突然全部掉下傷人。6、一般要求6.1:模板上架設的電線和使用電動工具均采用36的低壓電源。6.2:登高作業時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。6.3:裝拆施工時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。6.4:安裝整塊模板時，不得將墻柱鋼筋代替臨時支撐。6.5:拆除模板時由專人指揮，要有確實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。操作人員配掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作。拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人

38、。6.6:雨、雪及五級大風等天氣情況下禁止施工。6.7:模板放置時不得壓電線、氣焊等線管。6.8:模板安裝時，采取觸電保護措施，操作人員帶絕緣手套、穿絕緣鞋。模板安裝就位后由專人將大模板串聯起來。6、9：模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊，拆除后的模板及時清理混凝土渣塊，由專人負責校對模板幾何尺寸，偏差過大的及時修理。6、10：板梁模板保證三層支撐，且支撐點在同一位置。7、模板堆放要求7、1：存放地點要硬化，平穩且下墊100100方木。7 、2：模板堆放要按編號分類碼放，存放于施工樓層上的大模板必須有可靠的防傾倒措施，不得沿建筑物周邊堆放，要垂直于建筑物外邊線堆放。平模堆放時，墊木必須上下對齊，

39、綁扎牢固。模板堆放處嚴禁坐人或逗留。操作平臺上應有護身欄桿，腳手板固定牢固，備好臨時上人梯道。八.模板計算書一、剪力墻模板計算剪力墻采用定型木工板模板，剪力墻模板計算按照最不利荷載計算，剪力墻計算厚度350mm，墻高3.6米。面板采用18mm厚木工板為面板，采用4080mm方木為豎肋（其間距不大于200mm），采用48雙鋼管為橫肋，采用14穿墻螺桿及蝴蝶卡加固，穿墻螺桿豎向、水平間距均為500mm。（一）參數信息1、基本參數次楞間距:200 mm；主楞間距:500 mm；穿墻螺栓水平、豎向間距:500 mm；對拉螺栓直徑:M14。2、主楞信息主楞材料:采用圓鋼管483.25；主楞肢數:2；主楞

40、截面慣性矩I(cm4):12.19；主楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205。3、次楞信息次楞材料:采用4080mm；次楞肢數:1；方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13；方木彈性模量E(N/mm2):9500；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50。4.面板參數面板類型: 18mm厚木工板為面板；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50。當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00k

41、N/m2；墻模板設計簡圖（二）墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取3h； T - 混凝土的入模溫度，取15； V - 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H - 模板計算高度，取3.6m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；計算得 34.56kN/m2、86.4kN/m2，取較小值34.56kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=34.56kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2kN/

42、m2。（三）墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中，M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距): l =200mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.234.560.50.90=18.66kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.5

43、0.90=1.26kN/m； q = q1 + q2 =18.66+1.26=19.92 kN/m；面板的最大彎距：M =0.119.92200.0200.0= 7.97104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.7104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13N/mm2；面板截面的最大應力計算值：= M/W = 7.97104 / 2.7104 = 2.952N/mm2；面板截面

44、的最大應力計算值 =2.952N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.234.560.500.90=18.66kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.26kN/m； q = q1 + q2 =18.66+1.26=19.92 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.619.92200= 2390.4N；截面抗剪強度必須滿足: 其中，-面

45、板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2390.4N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn=18mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=32390.4/(250018)=0.398N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.398N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如

46、下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 34.560.5 = 17.28N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板最大允許撓度值: = 0.8mm；面板最大撓度值:=0.67717.282004/(10095002.43105) = 0.081 mm；面板的最大撓度計算值: =0.081mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！（四）墻模板內外楞的計算1、內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續

47、梁計算。內龍骨采用木楞，寬度4080mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 408080/6 = 42.7cm3；I = 40808080/12 = 170.7cm4； 內楞計算簡圖內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.234.560.200.90=7.465kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數。q =(7.465+0.504)/1=

48、7.969 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.17.969900.0900.0= 6.45105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W= 42.7104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值：=105/8.33104 =3.443 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f=13N/mm2；內楞的最大應力計算值= 3.443 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷

49、載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.234.560.200.90=7.465kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(7.465+0.504)/1=7.969 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.67.969500.0 =2390.7 N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 239

50、0.7N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =32390.7/(240.080.0)=1.12N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =1.12N/mm2 小于內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！內楞的撓度驗算撓度驗算公式如下： 其中，-內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 34.560.20/1=6.91 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =5

51、00mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I= 1.707106；內楞最大撓度計算值:= 0.6776.91/15004/(10095001.707106) = 0.18 mm；內楞的最大容許撓度值:=2.4mm；內楞的最大撓度計算值=0.18mm 小于內楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！2、外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.25；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 1

52、2.19cm4； 外楞計算簡圖外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.234.56+1.42)0.20.5/2=2.21kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1752210500.00= 1.93105 Nmm；強度驗算公式： 其中，- 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 1.93105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 1.

53、93105/5.08103 = 37.99 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =37.99N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.234.56+1.42)0.20.5/2=2.21kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.652210 = 1.44103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 1.44103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度設

54、計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:=21.44103/500.000=5.76N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值=5.76N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！外楞的撓度驗算撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 34.560.200.50/21.73 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =500.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓

55、度計算值: = 1.1461.73103/25003/(1002060001.22105) = 0.05mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；外楞的最大撓度計算值 =0.05mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！（五）穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17

56、.85 kN；穿墻螺栓最大拉力: N =34.5620.50.5 = 8.6 kN。穿墻螺栓最大拉力N=8.6kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！二、 梁模板計算書 梁模板計算簡圖 1、參數信息模板支撐及構造參數梁截面寬度 (m):0.3；梁截面高度 (m):0.50；混凝土板厚度(mm):200；立桿沿梁跨度方向間距(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；立桿步距(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距(m):1.20；梁支撐架搭設高度(m)：3.10；梁兩側立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重

57、立桿根數:1；采用的鋼管類型為483.25；立桿承重連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數:0.80；荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；材料參數面板類型：木工板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；梁底模板參數梁底方木截面寬度(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80；梁底模板支撐的

58、間距(mm)：150；面板厚度(mm)：18；梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：圓鋼管483.25；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：方木4080mm；2、梁模板荷載標準值計算梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V

59、- 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.99 kN/m2、13.2kN/m2，取較小值13.2kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)強度計算

60、跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 6011/6=10cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.613.20.9=8.55kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.620.9=1.51kN/m；q = q1+q2 = 8.55+1.512 = 10.06kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 193.33mm；面板的最大彎距 M= 0.110.

61、06193.3332 = 3.77104Nmm；經計算面板受彎應力計算值:= 3.77104 / 1.00104=3.7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板受彎應力計算值=3.7N/mm2小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 13.20.6 = 7.92N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 193.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 60111/12=5cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.92193.334

62、/(10095005.00104) =0.16mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板的最大撓度計算值 =0.16mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.773mm，滿足要求！4、梁側模板內外楞的計算內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。龍骨采用木楞， 4080mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4822/6 = 85.3cm3；I = 4832/12 = 341.3cm4； 內楞計算簡圖內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距

63、(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載：q = (1.213.20.9+1.420.9)0.193=3.23kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 600mm； 內楞的最大彎距: M=0.13.23600.002= 1.16105Nmm； 最大支座力:R=1.13.230.6=2.13 kN；經計算內楞最大受彎應力計算值= 1.16105/8.53105 = 0.14 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.14 N/mm2 小于 內楞

64、的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 600mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q =13.20.19= 2.51N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞最大撓度計算值:=0.6772.516004/(100100008.33106)=0.26 mm；內楞的最大容許撓度值: = 600/250=2.4mm；內楞的最大撓度計算值=0.26mm小于內楞的最大容許撓度值=2.4mm，滿足要求！外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的

65、最大支座力2.802kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.25；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.635 kNm 外楞最大計算跨度: l = 280mm；經計算外楞的受彎應力計算值:= 6.351

66、05/1.02104 = 62.514 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =62.514N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.448 mm外楞的最大容許撓度值: = 280/400=0.7mm；外楞的最大撓度計算值 =0.448mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.7mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：

67、 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.60.355 =5.197 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.197kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝

68、土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.250.700.90=4.82kN/m；模板結構

69、自重荷載：q2:1.20.350.250.90=0.09kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.250.90=0.63kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.82+0.09+0.63=5.54kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.105.5440.152=0.012kNm； =0.012106/4.17103=2.994N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.994 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！撓度驗算最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.70

70、0+0.35）0.25= 4.55KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板最大撓度值:=0.6774.551504/(10095002.08104)=0.079mm；面板的最大撓度值:=0.079mm小于面板的最大允許撓度值:=150 / 250 =0.6mm，滿足要求！7、梁底支撐木方的計算荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.70.15=2.677 kN/m；模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.

71、350.15(20.7+0.25)/ 0.25=0.346 kN/m；活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.22.677+1.20.347=3.629 kN/m；活荷載設計值 P=1.40.675=0.945 kN/m；荷載設計值 q = 3.629+0.945 = 4.574 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=488/6 = 4.27101 cm3；I=4888/12=1.7102cm4；支撐方木驗算

72、：最大彎矩考連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.012 KN，N2= 1.12 KN;方木最大應力計算值 ： =0.029106 /83333.33=0.344 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=31.121000/(250100)=0.336N/mm2；方木的最大撓度：=0.003 mm；方木的允許撓度：= 1.2103/2/250=2.4mm；最大應力計算值0.344 N/mm2小于抗彎強度設計值f=13 N/mm2，滿足要求！受剪應力計算值0.336 N/mm2小于抗剪強度設計值T=1

73、.5 N/mm2，滿足要求！最大撓度=0.003 mm小于最大允許撓度 =2.400 mm，滿足要求！8、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.012 KN.支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.003 kNm ；最大變形 Vmax = 0.003 mm ；最大支座力Rmax = 0.051 kN ；最大應力= 0.003106/(5.08103)=0.52

74、1 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 0.521 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.003mm小于600/150與10 mm,滿足要求!梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.12 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.252 kNm ； 最大變形 Vmax = 0.253 mm ；最大支座力Rmax=4.9kN；最大應力= 0.2

75、52106/(5.08103)=49.616N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管應力計算值49.616N/mm2小于鋼管抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.253mm小于600/150與10 mm,滿足要求!9、扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值

76、；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.9 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.051 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1492.8=0.5 kN； 樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.25)/2)0.600.35=0.271 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(1.2/2+(1.2-0.25)/2)0.60.12(1.50+24)=2

77、.368 kN； N =0.051+0.5+0.271+2.368=3.191 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，

78、參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3191.1/(0.312489) = 20.916 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算= 20.916 N/mm2小于立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =4.9 kN ； 腳手架鋼

79、管的自重：N2 = 1.20.149(2.8-0.7)=0.5 kN； N =4.9+0.5=5.275 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155

80、； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5275.025/(0.312489) = 34.575 N/mm2；立桿穩定性計算4.575N/mm2小于立桿抗壓設計值f=205N/mm2，滿足要求！三.現澆板模板計算書現澆板采用竹膠合板清水模板，采用鋼管支撐體系，地下室現澆板立桿間距為900mm，縱橫向水平桿豎向間距為1200，

81、采用10mm厚竹膠板為面板，。以保證模板支撐穩定，確保幾何形狀和強度、剛度及穩定性。采用4080方木為次龍骨（其間距不大與200mm），采用48鋼管為主龍骨。1、基本搭設參數模板支架高H為3.4m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立桿縱距la取0.9m，橫距lb取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。模板底部的方木，截面寬40mm，高80mm，布設間距0.2m。2、材料及荷載取值說明本支撐架使用 483.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載包括模

82、板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。3、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。4、板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: 荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000102/6=1.67104mm3；模板自重標準值：x10.31 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.2241 =4.8kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.21.11 =0

83、.22kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+4.8+0.22)1.35=7.182kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2 =0.087.1820.22+0.14.20.22=

84、0.04kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.12q1lc2= -0.17.180.22-0.124.20.22= -0.048kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.048kNm；底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.048106/(1.67104)=2.903N/mm2底模面板的受彎強度計算值=2.903N/mm2小于抗彎強度設計值 fm=15N/mm2，滿足要求。底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.67.1820.2

85、+0.6174.20.2=1.38kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =31380.12/(2100010)=0.207N/mm2；底模的抗剪強度 =0.207N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000103/12=0.833105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.21mm；面板撓度計算值=0.21mm小于設計值v =Min(200/150，10)mm，滿足要求。5、底模方木的

86、強度和剛度驗算按三跨連續梁計算荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.2240.2=0.96kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.21.10.2=0.044kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.2=0.2kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.2=0.4kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.06+0.96+0.044)1.35=1.436kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.2+0.4)1.4

87、=0.84kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.1g2la2-0.12q2la2=-0.11.4361.22-0.120.841.22=-0.348kNm；方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =0.348106/(8.333104)=4.18N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =4.18N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.4361.2+0.6170.841.2=1.656kN；按照

88、下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.497N/mm2；底模方木抗剪強度=0.497N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=40803/12=1.7106 mm4；剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.37 mm；底模方木的撓度計算值=0.37mm小于撓度設計值v =Min(1200/150，10)mm ，滿足要求。6、托梁

89、材料計算根據JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.038kN/m；方木所傳集中荷載： p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.4361.2+1.20.841.2=3.106kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.25；W=10.16 103mm3；I=24.38 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(k

90、N)中間支座的最大支座力 Rmax = 15.481 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 1.271106/10.16103=125.096 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 1.416 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值=125.096 N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度計算值=1.416小于最大允許撓度v=min(900/150,10)mm,滿足要求!7、立桿穩定性驗算不組合風荷載時，立桿穩定性計算立桿荷載。支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中

91、NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據節，此值為F1=15.481kN。除此之外，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.154.2=0.63kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21.35=15.481+0.631.35=16.331kN；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。立桿穩定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿

92、的截面面積，取4.89102mm2；l0=kh=1.1851.8450.9=1.968m；式中：h-支架立桿的步距，取0.9m；a-模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m；-模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.845；k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.185；故l0取1.968m；=l0/i=1.968103 /15.8=125；= 0.423； KH=1/1+0.005(3.4-4)=1.003； =1.05N/(AKH)=1.0516.331103 /(0.4234.891021.003)=82.652N/mm2；立桿的受壓強度計算值

93、 =82.652N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。組合風荷載時，立桿穩定性計算立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut16.331kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.3=0.042kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.3 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s -

94、 風荷載體型系數：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0421.20.92/10=0.005kNm；立桿穩定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0516.331103/(0.4234.891020.999)+0.005106 /(5.08103)=83.951N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =83.951N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。 九、文明施工注意事項：1、施工、休息以及在院內禁止大聲喧嘩、聚眾起哄。2、操作時輕拿輕放，拿放鋼管做到低拿低放，把施工噪音降到最低限度。3、

95、為減少施工噪音，采取密目網全封閉措施。 4、施工現場嚴禁生火、亂放任何材料。5、保持道路暢通、清潔，防止污染，施工場地進行硬化處理，設置垃圾堆放點，設置污水沉淀池及排水設施，場地應平整、無積水，要有防止泥漿、污水、廢水外流堵塞下水道的措施。施工現場要有清潔工時常清掃，保持衛生清潔，高溫時節應保持現場濕潤，不應隨便堆放材料和垃圾。6、材料堆放，建筑材料、構件、機具，應按現場平面布置堆放，不準亂卸亂碼、隨地堆放。材料應分類堆放整齊，插掛材料標識牌。施工現場應做到工完料凈場清，施工垃圾應及時外運。7、進入施工現場必須戴好安全帽，操作人員在工作期間必須佩戴胸卡。8、現場嚴格執行門衛管理制度，門衛人員晝夜值班，閑雜人員不準進入施工現場。操作人員離開現場時不準攜帶現場的任何東西。9、施工現場用電線路，用電設備均按規范布設安裝，操作人員嚴格按安全規程操作，嚴禁任意拉線接電、違章操作機械。10、做好建筑產品的成品保護工作，嚴格按照施工順序組織安排生產，避免交叉污染，嚴格執行工藝標準中有關成品保護的規定，教育工人。