1、目 錄第一章 工程概況2第二章 編制依據6第三章 施工準備及進度計劃6第四章 施工工藝流程及施工方法7第五章 施工要求30第六章 構造設置31第七章 質量檢查與驗收33第八章 施工管理組織機構及監測監控措施34第九章 安全組織管理及防火措施35第十章 高支撐模板體系搭設及拆除安全技術措施40第十一章 應急預案41第十二章 計算書471、板模計算472、柱模計算543、梁模計算64第一章 工程概況 本工程用地位于徐州市新城區物流工業園，南臨一號路，西臨拖龍山路，污水處理廠對面，工程處于整個技改項目建設場區的西南角，占地面積5080.92。區域周邊交通條件良好，道路基本為方格網狀，多條交通干道與城

2、市各個區域緊密相連。本工程高支模部分概況： 高支模架區域10-11/H-L軸12-15/H-L軸10-15/M-N軸14-15/N-S軸7-10/A軸以南面 積258.35490.05465.24131支模起始標高(中間含有梁無板夾層)5.3519.8m-119.8m10.7519.8m010.75m高 度14.45m20.8m9.05m10.75架體基礎混凝土回填土混凝土回填土主梁尺寸(mm)4001200400120035070030070035013003509003507003007503006504001400300600200400次梁尺寸(mm)30050025050030060

3、0250600250500300500250600250500250600板 厚(mm)0120120120柱尺寸(mm)800800800700100010001000800800800800600600600700700最大凈高4.8m21m5.1m10m柱砼強度C30C30C30C35 整個工程工期非常緊，這要求我們在整個施工過程中要隨時跟蹤，技術部門編制專項方案并進行交底，安檢及質檢部門要時刻關注施工動態變化，確保安全和質量。第二章 編制依據為了更好更快更安全的將高支模架施工完成，我們結合現場實際情況及各單位提出來的施工意見，特編制高支模架安全專項施工方案，其編制的依據如下：建筑施工模

4、板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091鋼管腳手架扣件GB/5831-2006危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）本工

5、程施工圖紙和施工組織設計第三章 施工準備及進度計劃1、技術準備：項目部技術人員和施工人員、作業班組人員認真熟悉施工圖紙，做到充分熟透圖紙，并核對平面尺寸和標高，圖紙相互間有無矛盾或錯誤，掌握設計內容和各項技術要求，了解整個滿堂腳手架規模、特點工程量和質量要求，仔細熟悉整個建筑結構形式，確保搭設實用不浪費。認真熟悉腳手架施工規范，嚴格按照規范設計搭設腳手架工程。2、材料和人員準備做好鋼管、扣件、頂托等主要材料的計劃和采購進場組織工作，嚴格按照施工平面布置圖要求制定地點堆放。所有腳手架人員必須持證上崗，進場前進行安全、質量教育。按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，機具按計劃進場。人員計劃：

6、為了將高支模架搭設安全風險系數降至最低，項目部以項目經理為主要負責人，另配備項目安全總監劉軍、安全部經理張學明進行監督施工；為了滿足進度要求，每段施工需配備20名架子特種作業人員進行施工，施工前進行技術、安全交底。3施工計劃：、區及區無地下室部分基礎施工完畢，將該區柱子施工至0后，進行室內回填至-1m（壓實系數不小于0.97，地基承載力標準值不小于120.00 kN/m2），然后進行區屋面一、區二層支模架搭設，高支模區待夾層柱梁施工完畢，開始進行高支模體系的搭設。第四章 施工工藝流程及施工方法1、支模工藝：安全技術交底彈線定位立桿鋪設墊塊搭設立桿和橫桿(包括掃地桿、剪刀撐和連墻件)定位梁板鋼管

7、外背楞梁板木枋內背楞安裝梁模安裝板模梁板模支撐調節及加固刷脫模劑模板自檢模板安裝報驗檢查進行下道工序。2、拆模工藝：安全技術交底拆除對拉螺桿及側模固定支撐點降下梁板模板外主楞和內背楞拆除主、次梁側模拆除板模拆除主、次梁底模模板清理及轉運逐步拆除下部支撐件運至下一流水段。3、施工方法選定：經我單位項目技術人員及公司技術部門對本方案多次試算及驗算，確定本工程支撐方案如下：1）材料選用：支撐體系482.8鋼管、扣件、頂托采用國標產品，進場按要求進行檢驗試驗，木方選用5070mm規格，模板選用12mm厚木膠合板。2）腳手架搭設方案：高支模架區域梁、板支撐體系搭設方法部 位支撐體系描述大樣圖梁模支撐梁底

8、梁底采用5070木枋內背楞平行于梁設置，中心間距150，單鋼管外背楞間距900垂直于梁設置。梁側梁側5070木枋內背楞間距不大于200平行于梁設置，雙鋼管外背楞間距500垂直于梁設置，對拉螺桿采用14， 1400mm高設置3根，7001300mm高設置2根，500600mm高設置1根。 梁支撐梁側立桿間距為1200mm，梁跨度方向立桿間距900，梁高超過900立桿均用雙扣件與梁底鋼管背楞連接。梁底增設鋼管支撐，間距900，并用頂托頂住梁底鋼管背楞，根數根據計算確定，梁底縱向方向設置從下到上的連續式剪刀撐。板模支撐模板采用12厚木膠合板；內背楞為5070木枋，間距150；外背楞為單向單鋼管間距9

9、00；板底立桿縱橫向間距900，立桿頂用頂托頂住板底鋼管外背楞，并在頂托根部設置縱橫向水平桿。其他立桿、水平桿、剪刀撐等布置見后面詳細設置。主、次梁按本表描述進行搭設高大截面梁模板支撐體系方法基本參數立桿482.8，水平桿與立桿連接采用單扣件；主楞材料圓鋼管；直徑48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；寬度50mm；高度70mm；模板采用膠合面板厚度為12mm；梁底模板支撐為5070的方木。立桿上端伸出至模板支撐點長度0.2m，步距1.5m；梁模板支撐采用梁底小楞垂直梁截面，立桿承重連接方式采用雙扣件，穿梁螺栓類型M14，穿梁螺栓水平間距450500mm；400X1400梁主要參數梁跨度方向

10、立桿間距0.9m，梁兩側立桿間距1.2m；上端伸出至模板支撐點長度0.2m，步距1.5m；立桿承重連接方式采用雙扣件，梁底縱向支撐根數2；主楞間距900mm；次楞根數5；主楞豎向支撐點數量4；穿梁螺栓類型M14，穿梁螺栓水平間距500mm；主楞材料圓鋼管；直徑48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；寬度70mm；高度50mm；模板采用膠合面板厚度為12mm；梁底模板支撐為7050的木方。安裝示意圖400X1200梁主要參數梁跨度方向立桿間距0.9m，梁兩側立桿間距1.2m；上端伸出至模板支撐點長度0.2m，步距1.5m；立桿承重連接方式采用雙扣件，梁底縱向支撐根數2；主楞間距900mm；次楞

11、根數5；主楞豎向支撐點數量4；穿梁螺栓類型M14，穿梁螺栓水平間距500mm；主楞材料圓鋼管；直徑48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；寬度70mm；高度50mm；模板采用膠合面板厚度為12mm；梁底模板支撐為7050的方木。安裝示意圖350X1300梁主要參數梁跨度方向立桿間距0.9m，梁兩側立桿間距1.2m；上端伸出至模板支撐點長度0.2m，步距1.5m；立桿承重連接方式采用雙扣件，梁底縱向支撐根數1；主楞間距900mm；次楞根數5；主楞豎向支撐點數量3；穿梁螺栓類型M14，穿梁螺栓水平間距500mm；主楞材料圓鋼管；直徑48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；寬度70mm；高度50

12、mm；模板采用膠合面板厚度為12mm；梁底模板支撐為7050的方木。安裝示意圖柱模板支撐體系方法基本參數（1）采用12mm木膠合板作為柱模，5070的方木作為背楞，482.8鋼管作為柱箍，柱截面大于1000800采用16對拉螺桿進行加固，其余柱采用14對拉螺桿進行加固。（2）柱分段施工，分段施工最高高度為7米高。（3）木方背楞間距不大于120mm，下三道柱箍間距不大于400，其余柱箍間距不大于500。（4）柱箍兩端用對拉螺桿進行加固，并上雙保險螺帽。（5）區KZ-5面板采用寬度500mm厚度3mm小鋼模1000X1000柱主要參數柱模板的截面寬度 B=1000mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的

13、截面高度 H=1000mm，H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓的直徑(mm): 16柱模板的計算高度 L = 7000mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm2.8mm。面板采用寬度500mm板面厚度3.00mm小鋼模。安裝示意圖1000X800柱主要參數柱模板的截面寬度 B=1000mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓的直徑(mm): 16柱模板的計算高度 L = 5750mm，柱箍間距計算跨度 d = 400mm。柱箍采用雙鋼管48mm2.8mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度70mm。B方向豎楞10根，H方向豎楞8

14、根安裝示意圖800X800柱主要參數柱模板的截面寬度 B=800mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓的直徑(mm): 14柱模板的計算高度 L = 6000mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm2.8mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度70mm。B方向豎楞9根，H方向豎楞9根。安裝示意圖第五章 施工要求 1、檢查高支模區域立桿是否與下層內架立桿對準，并檢查下層內架的牢固穩定性。 2、按照高支模安全專項施工方案的內容向搭設人員和使用工人進行技術交底；3、根據規范的規定和設計要求對鋼管、扣件進行檢查驗收，不合格的材料

15、嚴禁使用。采用482.8的鋼管，其質量應符合國家標準碳素結構鋼(GB/T700)中Q235A級鋼的規定,每根鋼管不應大于25；扣件在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞； 4、經檢驗合格的構配件應品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水；5、按方案的立桿布設圖彈線定位，再按照施工工藝流程進行施工；6、開始搭設高支模架時，應設臨時支撐；鋪設好墊塊后，掃地桿、剪刀撐、水平桿和立桿應同時搭設，并與裙樓的普通支模架做好連接，提高整體性。7、在搭設中應設爬梯，并在操作層鋪設木跳板作為腳手板，隨架子升高而上翻。在支模施工前，架子最上面一步應滿鋪腳手板。8、扣件螺栓擰緊力矩不小于40Nm，且不

16、大于65 Nm。搭設過程，應分層進行搭設和驗收，采用扭矩扳手全部檢查合格后分層報驗。混凝土澆筑前對模板及支模架進行全面檢查驗收。9、高支模外圍柱隨夾層實行分段澆筑混凝土，搭設完分段內的高支模架后再澆筑混凝土，在澆筑混凝土前需用斜撐對柱模進行加固，且每段柱內混凝土分兩次澆筑，但必須保證第二次澆筑混凝土與第一次澆筑的時間不超過1.5小時。澆筑混凝時必須搭設足跳板操作平臺，并邊投料邊振搗，保證柱子混凝土成型后的平整度和光滑美觀。10、高支模架經檢查驗收合格后，開始澆筑梁板混凝土，澆筑時應按照先中間后四周，先梁后板的順序，且遵循快插慢拔、間距50cm的振搗準則進行振搗密實。四周外架高出操作層1.2米，

17、且全硬質防護到位。11、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，將模板、木方及鋼管、扣件等多余的材料應及時清除支撐架外，不得將材料在支撐架上進行堆放，砼輸送泵的支撐架子嚴禁與模板支撐架連接，對高大截面梁砼輸送采用地泵結合汽車泵的形式，地泵管從非高支模樓層接入。12、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況應立即停止砼的澆注，及時派人對支撐架進行加固，在確保支撐架的安全情況下才能繼續進行砼澆注。第六章 構造設置1、立桿構造（1）每根立桿底部設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。（2）立桿間距縱橫向均為900mm。（3）立桿頂部可采用U型可調頂托也可以采用雙扣件與托梁相連。若采

18、用U型可調頂托，若頂托與楞梁有間隙，應楔緊，且頂托伸出鋼管頂部不得大于200mm，安裝時必須保證上下同心。（4）立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3.（5）嚴禁將上段的鋼管立桿與下段的鋼管立桿錯開固定在水平桿上。2、水平桿構造（1）在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設置掃地桿。（2）每步必須設置縱橫向水平桿，水平桿步距為1.5米。（3）若采用可調頂托時，可調頂托底部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平桿。（4）水平桿的連接采用對接，對接扣件應交錯布置；

19、兩相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步同跨內；不同步或不同跨相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm。（5）所有的水平桿均用扣件直接連接在立桿上。3、剪刀撐構造（1）在外側周圍設置由下至上的豎向連續式剪刀撐，。（2）跨度中間主梁下設置一道由下到上的連續式剪刀撐，豎向中間設置一道連續的水平剪刀撐。并在高支模的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。（3）剪刀撐桿件的底端應與樓地面頂緊，夾角宜為4560，且用旋轉扣件與立桿連接。（4）縱橫向主梁下增加連續式剪刀撐。（5）剪刀撐采用搭接，搭接長度不小于1.0m,扣件不少于三個。4、連墻件構造（1）連墻件按水平間距4.5米，垂直距離為非高支模樓層層高設置。采用鋼

20、管剛性連墻件(有梁時采用)和抱柱連墻件(獨立柱時采用)兩種形式。（2）在高支模架的搭設時，水平桿同時頂撐在每層的邊梁或柱加強平面變形限制。（3）高支模架每步水平橫桿與周邊柱子進行抱箍加固。5、板模構造（1）采用12mm木膠合板作為板模，5070的方木作為內背楞，482.8鋼管作為外背楞(即拖梁)。（2）內背楞間距150mm，鋼管外背楞間距900mm，內背楞與外背楞成90擺放。6、梁模構造（1）采用12mm木膠合板作為梁模，5070的方木作為內背楞，482.8鋼管作為外背楞(即拖梁)，采用14對拉螺桿和步步緊進行加固。（2）梁底木方內背楞詳見表，梁側木方內背楞間距為200；梁底鋼管支撐間距900

21、mm，梁兩側鋼管外背楞間距500mm。（3）梁側設對拉螺桿，詳見表。梁底步步緊配合加固。（4）梁底增設鋼管支撐，詳見表。7、柱模構造（1）采用12mm木膠合板作為柱模，5070的方木作為背楞，482.8鋼管作為柱箍，柱截面大于1000800采用16對拉螺桿進行加固，其余柱采用14對拉螺桿進行加固。（2）柱分段施工，分段施工最高高度為7米高。（3）木方背楞間距不大于150mm，下三道柱箍間距不大于400，其余柱箍間距不大于500。（4）柱箍兩端用對拉螺桿進行加固，并上雙保險螺帽。第七章 質量檢查與驗收 高支模架的鋼管及扣件到達現場后，施工單位的質檢員應及時進行原材料驗收，自檢合格后再向甲方及監理

22、單位進行報驗，驗收合格后材料才能使用。高支模架搭設前驗收內容：鋼管外表面銹蝕深度0.5mm；鋼管端部彎曲5mm；立桿鋼管彎曲20mm；水平桿、斜桿的彎曲30mm；鋼管是否開裂；扣件是否滑絲和損壞。高支模架在搭設過程中施工單位的質檢員應不斷對支模架搭設質量進行如下檢查：（1）高支模架的立桿、縱橫向水平桿、剪刀撐、連墻件設置和構造要求是否符合規范及方案設計要求；（2）墊塊是否松動，立桿是否懸空；（3）扣件螺栓是否松動； （4）安全防護措施是否符合要求。（5）立桿垂直度變化；是否超載；（6）梁、柱、板模成型后的平整度、垂直度、方正度、定位準確性進行檢查。高支模架搭設前對方案進行專家論證，論證合格后按

23、方案進行搭設，搭設完畢后自檢合格，報甲方、監理單位驗收，檢查項目合格后方可進行下道工序的施工。第八章 施工管理組織機構及監測監控措施1、施工管理人員組織機構為了確保高支模支撐體系在搭設過程中能按要求進行施工，澆筑混凝土時能按方案執行，項目從技術、安全、質量、現場調度等各方面成立高支模支撐體系搭設及混凝土澆筑區域管理人員組織機構(見下圖)。組織機構中人員各負其責，進行安全排查、質量監督、技術處理、合理調配。管理人員組織機構圖主要崗位職責：項目經理、項目副經理、安全總監，對項目安全、質量全面負責。2、監測監控措施高支模技術是一項系統工程涉及到設計、施工、監理、檢測等多個部門尤其在施工安全方面更為重

24、要因此應認真做好安全、質量的技術交底工作，應設一名專職的質量安全人員在現場對整個施工現場進行質量與安全監控包括對現場材料的檢驗以及對預埋吊環、套環、連接構件及焊縫的檢查驗收，以保證其位置正確、連接無誤，每道工序完成后須先自檢經質安、監理驗收完成后，方可進行下一道工序施工。(1)搭設過程中的監控：高大模板支撐體系在搭設過程中，由質檢員及木工工長進行全過程監控，主要控制立桿定位及垂直度、水平桿步距、剪刀撐搭設等，實行班前交底、班中監控、并將檢查過程中發現的問題在班后進行歸類教育。支撐體系搭設好后，每隔15米左右在某根立桿的上中下部標識立桿的垂直線，并在某塊板的鋼管背楞上標識水平線，在鋼筋安裝、混凝

25、土澆搗、混凝土終凝前后分別對垂直度和背楞撓度進行監測，并做好記錄，發現位移超過允許值立即停止施工進行整改。(2) 混凝土澆筑施工過程中的監控: 混凝土澆筑時應采用從中部開始再向兩邊擴展的澆筑方式 為了避免物料集中和減小施工過程中產生過大的活荷載。對梁采用了分層澆筑的方法進行施工，先從梁一側向另側澆筑 第一捩澆筑高度為0.5m，在混凝初凝前澆筑另半混凝土，然后澆筑板體混凝，嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載 禁止鋼筋等材料在支架上方堆放避免泵管出料 處產生混凝土過度堆積在施工中設專人對施工荷載進行監控第九章 安全組織管理及防火措施1、安全組織管理體系 (1)根據安全生產的需要以及我公司項目施工管

26、理的經驗，建立如下圖所示的安全監督體系。(2)成立由項目經理任組長，生產經理、項目總工、監理安全負責人任副組長，工程部、技術部、采購部、合約部和機電部經理等成員的安全管理領導小組，負責本工程施工安全管理工作。成立由區段主管任組長，區段安全監督員任副組長，成員為施工員、設備員、技術員、勞務隊安全員的區段安全管理小組。項目專、兼職安全員在項目經理和公司安全監督管理部門的領導下負責項目日常安全監督、檢查和管理工作。(3)項目經理是項目安全生產第一負責人。項目總工制定各分部、分項工程安全技術措施。項目施工員組織實施和落實，并檢查、整改。項目專職安全員組織監督、檢查，并實施“安全生產一票否決制”。(4)

27、各項安全管理工作采取專職與兼職相結合，定期和不定期檢查相結合的方法，施工高峰與雨季和夏季施工階段要組織專項檢查，檢查的重點應圍繞高空作業、“三寶”的規范使用、“四口、五臨邊”的防護、電氣線路、機械動力、違章作業等方面，防止滑坡、高空墜落、物體打擊、觸電、機械傷人等事故的發生。對于檢查中發現的事故隱患要限期整改。區段安全監督員外部協調落實工程部技術部安全部采購部機電部綜合辦公室合約部公司總經理公司安全監督部項目安全 組長：項目經理 副組長：項目生產經理、項目總工、商務經理管理領導 成員：工程部、安全部、技術部、采購部、合約部、機電部經理小組 組織實施檢查整改制定安全技術措施保證物資供應及質量，保

28、證設備安全組織實施金保證合同約束經濟處罰監督實施、組織檢查、安全考核、事故處理區段安全 組長： 區段主管 副組長：區段安全監督員管理小組 成員： 區段施工員、設備員、技術員、勞務隊安全員班組兼職安全員區段兼職安全員勞務隊安全員勞務隊安全管理組項目安全管理體系公司安全監督部監督檢查入場教育交換工種教育審查施工安全技術措施、檢查施工安全技術措施的執行情況檢查特殊工種持證上崗情況安全巡視檢查、督促事故隱患的整改、制止工人及管理人員違章作業負責安全事故的分析、調查、處理安全生產責任制檢查執行情況指導、監督、檢查項目專職安全員的工作項目經理項目安監部公司總經理施工用電檢查：支線架設、現場照明、開關箱、用

29、電保護設施、變配電裝置等三寶、四口、五臨邊防護檢查：安全網、安全帽、安全帶；樓梯口、電梯井口、預留洞口、通道口；基坑周邊、樓層周邊、外墻周邊、樓梯側段邊、屋面周邊交通安全、防護棚、現場保衛施工機具安全檢查：塔吊、物料提升機、木工加工機械、電焊機、手持電動工具、攪拌機等。消防安全檢查：消防器材、明火作業、氧氣、乙炔等腳手架安全監督：立桿基礎、整體拉結、防護欄桿、腳手板剪力撐、斜道、擋板等施工現場安全標志日常維護班前安全技術交底活動高支模安全技術交底制定和實施高支模期間預防自然災害的措施防雷接地、防滑等(5)制定安全生產崗位責任制，明確各部門和崗位人員的安全職責。公司安全監督部、項目安全監督部的主

30、要安全職責詳見下圖。(6)制度建設 序號管理制度1安全技術交底制：根據安全措施要求和現場實際情況，各級管理人員需親自逐級對工人進行 “三級安全教育”書面交底并簽字。2班前檢查制：區段主管和專職安全員必須督促與檢查勞務隊、分包單位對員工職業健康、安全防護措施是否進行了檢查。3腳手架、滿堂高支撐系統、大中型機械設備安裝實行驗收制：凡不經驗收的，一律不得投入使用。相應的操作人員每天必須進行自檢，專職安全員進行巡檢，每周項目部組織進行一次全面檢查，不合格的立即整改，整改驗收合格以后方可使用。4周一安全活動制：項目經理部每周一要采取多種方式組織全體工人進行安全教育，對上一周安全方面存在的問題進行總結，對

31、本周的安全重點和注意事項做必要的交底，使廣大員工能心中有數，從思想意識上時刻繃緊安全這根弦，“防患于未然”。5認真貫徹落實國家和濟南市建設工程的安全生產法規、規程，嚴格按建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）去執行，建立健全施工安全檢查、監督網絡體系，分段分部位做好安全檢查與防護，使之做到經常化、制度化、標準化。6項目經理安全生產目標責任制管理：落實安全生產責任制，實行“一把手”負責制。施工勞務隊和各分包單位必須設專職職業健康、安全員，各施工班組設兼職安全員。落實安全生產責任制，重點是施工現場負責人、項目總工、專業施工員、安全員，負責現場的綜合管理，做到常備不懈，一抓到底。7勞務隊伍進場及時

32、進行“三級安全教育”：針對工程施工各分部（子分部）、分項工程各階段的特點，加強安全教育，提高工人整體安全意識。8定期檢查與隱患整改制：經理部每周要組織一次安全生產檢查，對查處的安全隱患必須定措施、定時間、定人員整改，并做好安全隱患整改、復查、消項記錄。9項目管理人員和特種作業人員實行年審制：在項目開工之前組織一次，然后每半年由公司統一組織進行，加強施工管理人員的安全考核，增強安全意識，避免違章指揮。10實行安全生產獎罰制與事故報告制。當發生事故時及時上報并追究肇事者的責任，作到獎罰分明。11危急情況停工制：一旦出現危及職工生命財產安全險情，要立即停工，同時，立刻報告公司，及時采取措施排除險情。

33、其中應急響應如下圖所示。12持證上崗制：特殊工種必須持有上崗操作證，嚴禁無證操作。并進行現場講解、培訓和書面考試相結合，全面提高工人的實際操作能力和現場應變能力。13加強安全管理標準化堅持施工前交底、施工后評獎活動。堅持安全周活動，每周安排一個晚上開展施工班組安全活動。堅持定期檢查制度，項目經理部每半個月，施工班組每周各檢查一次。施工現場設有安全標語，危險區設立安全警示標志。晚上施工應有充足的照明，在道路邊施工應有紅燈警示。特殊作業工種堅持持證上崗。抓好高空作業防護，防止物體打擊和高空墜落。規范、嚴格使用“三寶”，加強對“四口”、“五臨邊”的設防，現場危險地段設立標志和夜間施工信號。14施工現

34、場用電安全管理：嚴格按照建筑工程施工現場供用電安全規范（GB50194-93）的標準要求。使用五芯電纜、鐵制配電箱（有防雨淋措施）、漏電保護裝置等措施。執行“一箱一機一閘一漏一保險”，強化配電開關箱加鎖、配電箱編號制。在使用、移動電動工具時，應穿絕緣鞋、戴絕緣手套，并采用36伏安全電壓照明，使施工用電安全防護達到定型化，工具化。15塔吊等大型垂直運輸機械的管理：嚴格按塔式起重機操作使用規程JG/T 100-1999執行，塔吊安裝、頂升、拆卸作業應設立警戒區，堅持“十不吊”原則，塔吊不準帶病作業，若遇大風、暴雨、濃霧不起鉤，起吊重物時不得拖吊和超載起吊，離地 0.3米暫停起升，檢查安全穩定后運轉

35、就位，防止機械傷害和觸電事故。16腳手架必須按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001、J84-2001的規定搭設。雙排腳手架重點把好腳手架的“連接、承重、檢驗”三關。嚴禁在腳手架上堆放重物，并按規定進行全封閉，防止物體打擊，并應加強巡檢。17施工期間，嚴禁非施工人員進入施工區，外單位參觀人員要有專人陪同。18施工現場按總平面圖設置圍護，對外通道建崗設卡，保證現場安全。19作好施工現場內防火、消防工作,要狠抓預防。對使用的裝飾材料等易燃物品的貯存、運輸, 使用等環節制定相應的安全保護措施，并經上級主管部門的同意后方可執行。在每層的樓梯處設滅火器,另每樓層均有臨時供水設施用于消

36、防。(7)防火措施 施工現場建立由項目經理任組長，生產經理、項目總工、監理安全負責人任副組長，工程部、技術部、采購部、合約部和機電部經理等成員的防火管理領導小組，負責高支模施工防火安全管理，建立完善的安全動火審批制度； 對進場的作業人員進行防火及消防知識教育； 現場劃分用火作業區、易燃易爆區、生活區，接規定保持防火距離； 現場設滅火器具，按規定對重點部位，主要部位備齊滅火器具的數量，并經常維修保養，對器具有專人管理； 發現火警及時向有關部門報告，并立即救護措施。第十章 高支撐模板體系搭設及拆除安全技術措施1、高支撐模板體系搭設安全技術措施 、搭設架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，

37、鋪腳手架，不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。 、凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行作業，特別是雨后施工，要注意防滑，澆筑混凝土要對高支模架進行全面檢查，如發現不合格部位應及時進行處理。 、扣件的緊固是否符合要求，可使用力矩扳手實測，要達到4065NM。過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。 、所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格，無缺陷方可使用。 、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施，

38、豎向剪刀撐加強層、水平剪刀撐加強層應按設計搭設。 、施工人員要從非高支模樓層進入相應高度的高支模架上。且在操作層上滿鋪一層竹跳板作為操作平臺，并隨進度往上拆遷。且嚴禁人員在高支模架施工區下來回走動。 、高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。嚴禁高支模架上下同一垂直工作面上同時施工。 、模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。 、模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊塊。、支模時，支撐拉桿不準連接在腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象。要及時加固和修理，

39、防止塌模傷人。 、二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂仍。 、高支模架下層的內架在高支模架未拆除之前不得拆除，且要求高支模架的立桿與下部內架立桿位置對應。2、高支撐模板體系拆除安全技術措施 拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，方可拆除。 、拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止拋擲模板鋼管。拆除模板前必須搭設防護和操作平臺。 、模板拆除時，應有專人指揮，并在下面拉警戒線標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板鋼管應及時往臨近的非高支模區域轉運，不準向下亂仍。 、工作前，應檢查所有的

40、工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。 、拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。 、拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墜落。 第十一章 應急預案組長：張焱奎 通訊組：郭海峰 劉婷婷姒 洋緊急疏導組：劉 軍徐良倉 王柱文緊急救護組：何來勝張鵬程段藝飛緊急搶救組：譚 勇張學明楊 奪組織機構圖組長： 張焱奎副組長：劉軍、何來勝、譚勇、郭海峰組 員：張鵬

41、程、姒洋、王柱文、段藝飛、徐良倉、楊奪、張學明、劉婷婷組長張焱奎負全面調配工作。副組長郭海峰及組員劉婷婷、姒洋為通訊組，負責在施工現場發生意外或緊急事故時，及時電話通知應急小組人員并及時報告，組長為電話報救第一責任人；如其有事外出不在項目時，劉婷婷為電話報救第一責任人，依此類推。副組長劉軍及組員徐良倉、王柱文為緊急疏導組，負責清除現場阻礙救護車輛的道路，疏散圍觀群眾到安全點，確保道路暢通加強警戒保證現場安全。在調查人員到達之前，對發生事故的現場原始狀態進行保護，事故調查人員對事故現場調查取證完畢后，對現場進行清理。副組長何來勝及組員張鵬程、段藝飛為緊急救護組，負責在救護車到達之前，對傷員開展自

42、救，使傷員的傷勢不至于進一步惡化。副組長譚勇及張學明、楊奪為緊急搶救組，對事故現場實施排險加固，為緊急搶險提供物質和設備、應急照明等。1、應急準備（1）技術準備根據施工的實際情況和施工特點，在施工前應對操作人員進行詳細的技術交底，將在施工生產過程中可能涉及職業安全健康和環境保護的危險控制措施詳細給操作人員進行講解，事先做好預防工作。（2）物質和設施貯備根據工程的實際情況，購置足夠的安全帽、安全帶、防滑鞋，要求工人操作時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋及必要的衛生防護用品；根據施工階段的天氣情況，準備足夠的降溫物資，以保證現場急救的基本需要。現場醫藥箱內必備的繃帶、止血、消炎、消毒等物品要進場檢查

43、是否過期或缺少，并檢查擔架是否完好。所有物品可根據實際情況予以增減，并定期檢查補充，以確保隨時可供急救。（3）其它應急設備和設施在應急處理時就需配備的應急照明，如可充電工作燈、手電筒等；在進行應急處理時就需有用于危險區域隔離的警戒帶、安全警示牌等。2、施工現場的急救步驟（1）電話報警當發現出現事故后，首先要把握兩條原則：一是不要驚慌；二是要迅速報告項目報救小組，以便項目能采取有效措施迅速施救。救護電話：120；火警電話：119；報警電話：110。施工現場發生緊急事故時，發現事故者應立即將事故情況的部位、嚴重性通知附近管理人員或班組長，各類人員接到通知后以最快的速度報告組長肖洪波，如其不在則報告

44、給副組長楊杰，以此類推；了解實際情況后，負責緊急報救的組員應立即撥打求救電話。撥打電話時必須盡量說清楚事故情況和已經采取了些什么措施，讓救護或消防人員做好急救準備；講清楚事故發生在什么地方、附近有什么特征；留下自己或事故地點的單位、負責人姓名、電話，以便消防車或救護車等找不到所報地點時，隨時用電話進行聯系；打完報救電話后，應問接報人員還有什么情況不清楚，如無問題才掛上電話。打完報救電話后，報救人員可派項目上任一人在現場或路口處等候接應消防車或救護車。事故發現（目擊）者可按下屬途徑，將事故情況以最快的速度報告。（2）事故現場疏導、自救在電話報救的同時，由副組長肖洪波、楊杰、肖文亮、鄒丹穗組織各組

45、成員各就各位負責疏導及救援搶救。把消防車或救護車進入現場的道路上的障礙物及時清理干凈，以便消防車或救護車到達后，及時開展救護工作；并在消防車或救護車到達之前，根據事故的實際情況和施工現場的條件，對傷員實行自救。有次序地組織人員安全撤離，疏散圍觀群眾。事故發生發現（目擊）者附近管理人員 班組長組 長上級部門及領導3、主要危險源的應急預案 (1)、模板支撐體系坍塌：如果發生模板支撐體系坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工及木工組織所有工人進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子和支撐體系再次倒塌。現場清理由勞務隊伍管理者組織有關工人協助清理材料，如有人員受傷，則集中人力先搶救傷員。公司不能及時搶

46、救的傷員，應急指揮部應立即撥打120救護中心與醫院取得聯系，應詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應，最大限度的減小事故損失。A、 搶救休克的傷員： 休克傷員的癥狀是：皮膚蒼白或發青，咬舌、口齒不清，發冷，皮膚潮濕或出汗，瞳孔放大，眼睛凹陷：惡心、顫抖、口渴；心臟跳動加快； 搶救方法：a可把休克的傷員（頭部、胸部、腹部或大腿處骨折者除外）雙腿抬高離地面0.2-0.3米，讓其背部朝下躺著，再使用合適的物體把雙腿墊起。這樣，能使血液順暢地流動，達到各器官維持生命所必須的程度。b如果休克的傷員呼吸困難，應讓其斜倚或側臥，使其呼吸順暢。C如果傷員有一只腿受傷，可將另一只腿墊高直至使其它器官獲得維

47、持生命必須的血液。d如果傷員出現嘔吐，應讓其側臥，并給些飲料。B、搶救骨折者： 骨折包扎應包括包扎骨折處的肌肉、健、血管和韌帶。 有的骨折容易發現，有的骨折在皮膚的肌肉里面不容易發現，應通過觀察傷員的肢體組織有無變形和傷員自我感覺來判斷。 處理骨折的主要方法是吧骨折斷面加以固定，并在較長時間內保持良好的固定狀態。簡易固定方法有：a就地取材，如使用薄木板，筆直的棍棒等。b護墊用布或毛巾，放于薄木板和傷口之間。C兩片薄木板之間領帶或布條系緊d不能用繃帶正對傷口包扎。C、止血： 對一般流血傷口的控制：a把傷口的衣服移開。b用無菌或消過毒的紗布、清潔干凈的吸收性能好的材料防雨受傷肢體部位，并系緊。c如

48、傷口在手上，應使用清潔干凈的吸收性能好的材料止血。 控制嚴重的出血，如果傷員傷口流血嚴重，應在“擠壓處”進行直接擠壓。這樣能阻止動脈直接向傷口供血，如果血從下胳膊處的傷口流出，可直接擠壓上胳膊處，即抓住傷員的胳膊上部，擠壓內側。如血從腿部的傷口流出，擠壓點在大腿根部。(2)、高空墜落及物體打擊若現場發生高空墜落、物體打擊事故，應就地進行搶救及呼救，并立即報告應急救援指揮部。指揮部知曉發生事故后，應立即通知急救員組織進行搶救。 立即撥打120救護中心與醫院取得聯系，并詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯系電話，并派人到路口接應。 人員從高處墜落，現場解救不可盲目，不然會導致傷情惡化，甚至危及生

49、命。應首先觀察其神志是否清醒，并察看傷員著地及傷勢，做到心中有數。 傷員如昏迷，但心跳和呼吸存在，應立即將傷員的頭偏向一側，防止舌根后倒，影響呼吸。 將傷員口中可能脫落的牙齒和積血清除，以免誤入氣管，引起窒息。 對于無心跳和呼吸的傷員應立即進行人工呼吸和胸外心臟按摩，待傷員心跳、呼吸好轉后，將傷員平臥在平板上，及時送往醫院搶救。 如發現傷員耳朵、鼻子出血，可能有腦顱損傷，千萬不可用手帕、棉布或紗布去堵塞，以免造成顱內壓力增設和細菌感染。 如外傷出血，應立即用清潔布塊壓迫傷口止血，壓迫無效時，可用布鞋帶或橡皮帶等在出血的肢體近軀處捆扎，上肢出血結扎在臂上1/2處，下肢出血結扎在大腿上2/3處，到

50、不出血即可。注意每隔25-40分鐘放松一次，每次放松0.5-1分鐘。 傷員如腰背部或下肢先著地，下只有可能骨折，應將兩上肢固定在一起，并應超過骨折的上下關節；上肢如骨折，應將上肢挪到胸前，并固定在軀干上，如果懷疑脊柱骨折，搬運時千萬注意要保持軀體平伸位，不能讓軀體扭曲，然后由3人同時將傷員平托起來，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平穩運送，以防骨折部位不穩定，加重傷情。 腹部如有開放型傷口，應用清潔布或毛巾等覆蓋傷口，不可將脫出物還原，以免感染。 搶救傷員時，無論哪種情況，都應減少途中的顛簸，也不得翻動傷員。第十二章 計算書 計算取區屋面二4001200梁、一區4001400梁高支模

51、體系進行驗算。施工詳圖： 圖1 支架立面圖 圖2 梁截面放大圖計算書：梁模板扣件鋼管高支撐架計算書4001200梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:（一）鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取0.90。模板支架搭設高度為19.6m，梁截面 BD=400mm1200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，

52、立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方5070mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。地基承載力標準值120kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.50。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數

53、如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝

54、土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.900=27.540kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.900(21.200+0.400)/0.400=1.260kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.900=0.720kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3527.540+1.351.260)=34.992kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.720=0.635kN面板的截面慣性矩I和截面

55、抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.375kN N2=3.999kN N3=3.884kN N4=3.999kN N5=1.375kN最大彎矩最大變形 V = 0.023mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.037

56、10001000/21600=1.713N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=32124.0/(2900.00012.000)=0.295N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.023mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 3.999/0.900=4.443kN/m最大彎矩 M = 0.1ql

57、2=0.14.440.90最大剪力 Q=0.60.9004.443=2.399kN最大支座力 N=1.10.9004.443=4.399kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.360106/40833.3=8.81N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2

58、bh T截面抗剪強度計算值 T=32399/(25070)=1.028N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=3.657kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6773.657900.04/(1009000.001429167.0)=1.263mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐

59、傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.078mm最大支座力 Qmax=7.085kN抗彎計算強度 f = M/W =0.193106/4248.0=45.48N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于533.3/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿

60、連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.09kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.085kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.13019.600=3.087kN N = 7.085+3.087=10.171kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.

61、974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 184.50N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 由長細比，為1900/16.0=119 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.464；經計算得到=10171/(0.464397)=55.108N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩

62、 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0321.2001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式； Nw=7.085+0.91.22.541+0.90.91.40.010/0.900=10.184kN經計算得到=10184/(0.46439

63、7)+10000/4248=57.463N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 40.69 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.17 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 60.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.50 fgk 地基承載力標準值；fgk = 120.00地基承載力的計算

64、滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！計算書：梁側模板計算書4001200梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度400mm，高度1200mm，兩側樓板厚度120mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置5道，內龍骨采用50100mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距200+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示

65、意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系

66、數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.50m。荷載計算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.

67、201.20/12 = 7.20cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.051kN N2=5.965kN N3=4.847kN N4=5.965kN N5=2.051kN最大彎矩最大變形 V = 1.011mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.15010001000/12000=12.500N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面

68、抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=33169.0/(2500.00012.000)=0.792N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 1.011mm面板的最大撓度小于270.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2725.92+1.40.275.40=10.439kN/m撓度計算荷載標準值q=0.2725.92=6.998kN/m 按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 5.220/0.500

69、=10.439kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.4390.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.439=3.132kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50010.439=5.742kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.261106/83333.3=3.13N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大

70、剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33132/(250100)=0.940N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.998500.04/(1009000.004166667.0)=0.079mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖

71、(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.263mm最大支座力 Qmax=12.402kN抗彎計算強度 f = M/W =1.004106/8496.0=118.17N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取17

72、0N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.402對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！計算書：梁木模板與支撐計算書4001200梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=400mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面5070mm，梁模板截面側面木方距離258mm。梁底模面板厚度

73、h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.200kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取20

74、0/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面

75、板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.92+1.405.40)1.20=46.397N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.201.20/6 = 28.80cm3； I = 120.001.201.201.20/12 = 17.28cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0

76、.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2031.104+1.406.480)0.258經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.30910001000/28800=10.723N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.104+1.46.480)0.258=7.182kN截面抗剪強度計算值 T=37182.0/(21200.00012.000)=0.748N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v

77、= 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67731.1042584/(1006000172800)=0.900mm面板的最大撓度小于258.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)1.200.50/2=11.60kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉

78、力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。每個截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。梁模板及支撐計算滿足要求！計算參數:（二）鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取0.90。模板支架搭設高度為10.0m，梁截面 BD=400mm1400mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量600

79、0.0N/mm2。木方5070mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.20m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。地基承載力標準值120kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.50。扣件計算折減系數取1.60。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.40+0.20)+1.402.00=45.880kN/m2由永久荷載效應控制的組

80、合S=1.3525.501.40+0.71.402.00=50.155kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.4000.900=32.130kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 =

81、0.2000.900(21.400+0.400)/0.400=1.440kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.900=0.720kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3532.130+1.351.440)=40.788kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.720=0.635kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 9

82、0.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.602kN N2=4.661kN N3=4.422kN N4=4.661kN N5=1.602kN最大彎矩最大變形 V = 0.027mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.04310001000/21600=1.991N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求

83、!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=32476.0/(2900.00012.000)=0.344N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.027mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 4.661/0.900=5.179kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.180.90最大剪力 Q=0.60.9005.179=2.797kN最大支座力 N=1.10.9005.179=5.128

84、kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.420106/40833.3=10.27N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32797/(25070)=1.199N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強

85、度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=4.263kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6774.263900.04/(1009000.001429167.0)=1.472mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果

86、如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.091mm最大支座力 Qmax=8.204kN抗彎計算強度 f = M/W =0.225106/4248.0=52.90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于533.3/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎

87、向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.20kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.204kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.13010.000=1.575kN N = 8.204+1.575=9.779kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 184.50N/mm2； a

88、 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 由長細比，為1900/16.0=119 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.464；經計算得到=9779/(0.464397)=52.984N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=

89、uzusw0 = 0.2501.0000.126=0.032kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0321.2001.500； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式； Nw=8.204+0.91.21.296+0.90.91.40.010/0.900=9.791kN經計算得到=9791/(0.464397)+10000/4248=55.321N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿

90、足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 39.12 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.78 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 60.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.50 fgk 地基承載力標準值；fgk = 120.00地基承載力的計算滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！計算書：梁側模板計算書4001400梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度400mm，高度1400m

91、m，兩側樓板厚度120mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置7道，內龍骨采用5070mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距200+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值

92、。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.400m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.590kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.933.600=30.240kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時

93、產生的荷載標準值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.50m。荷載計算值 q = 1.230.2400.500+1.405.4000.500=21.924kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計

94、算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.844kN N2=5.307kN N3=4.497kN N4=4.767kN N5=4.497kN N6=5.307kN N7=1.844kN最大彎矩最大變形 V = 0.466mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.10510001000/12000=8.750N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=32833.0/(2500.00012.000)=0.708

95、N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.466mm面板的最大撓度小于213.3/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2130.24+1.40.215.40=9.354kN/m撓度計算荷載標準值q=0.2130.24=6.441kN/m 按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 4.677/0.500=9.354kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.3540.50最大剪力 Q=0.6

96、ql = 0.60.5009.354=2.806kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.354=5.145kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.234106/40833.3=5.73N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3

97、2806/(25070)=1.203N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.451500.04/(1009000.001429167.0)=0.212mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算

98、受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.198mm最大支座力 Qmax=13.568kN抗彎計算強度 f = M/W =0.900106/8496.0=105.93N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 1

99、05.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.568對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！計算書：梁木模板與支撐計算書4001400梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=400mm，梁截面高度 H=1400mm，H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面5070mm，梁模板截面側面木方距離207mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6

100、000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.200kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.800m/h

101、； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.590kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.933.600=30.240kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.230.24+1

102、.405.40)1.40=61.387N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 140.001.201.20/6 = 33.60cm3； I = 140.001.201.201.20/12 = 20.16cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2042.336+1.407.5

103、60)0.207經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.26310001000/33600=7.829N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2042.336+1.47.560)0.207=7.624kN截面抗剪強度計算值 T=37624.0/(21400.00012.000)=0.681N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67742.3362074

104、/(1006000201600)=0.435mm面板的最大撓度小于207.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.230.24+1.405.40)1.400.50/3=10.23kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.231kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距50

105、0mm。每個截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。梁模板及支撐計算滿足要求！第二節、柱模計算由于柱是分層澆筑，取典型800800截面和10001000鋼模的柱進行計算。 柱模板支撐計算書基本參數（一）一、柱模板基本參數（一）柱模板的截面寬度 B=800mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度 L = 6000mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm2.8mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度70mm。B方向豎楞9根，H方向豎楞9根

106、。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取6

107、.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取6.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=73.900kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.994.060=84.654kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值 q = 1.284.6540.500+

108、1.402.7000.500=52.682kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2042.327+1.401.35

109、0)0.094經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04610001000/12000=3.859N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2042.327+1.41.350)0.094=2.963kN截面抗剪強度計算值 T=32963.0/(2500.00012.000)=0.741N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67742.327944/(1

110、00600072000)=0.051mm面板的最大撓度小于93.8/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.094m。荷載計算值 q = 1.284.6540.094+1.402.7000.094=9.878kN/m 按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 4.939/0.500=9.878kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.8780.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.878=2.963kN最大支座力 N=1.1q

111、l = 1.10.5009.878=5.433kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.247106/40833.3=6.05N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32963/(25070)=1.270N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.3

112、0N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6777.936500.04/(1009000.001429167.0)=0.261mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.284.65+1.402.70)0.094 0.500 = 4.94kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖

113、(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.094mm最大支座力 Qmax=16.785kN抗彎計算強度 f = M/W =0.505106/8496.0=59.44N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于366.7/150與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺

114、栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.785B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.284.65+1.402.70)0.094 0.500 = 4.94kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.094mm最大支座力

115、Qmax=16.785kN抗彎計算強度 f = M/W =0.505106/8496.0=59.44N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于366.7/150與10mm,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 1

116、6.785H方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!大斷面柱模板支撐計算滿足要求！基本參數（二）一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=1000mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度 L = 7000mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm2.8mm。面板計算采用寬度500mm板面厚度3.00mm截面參數。面板厚度3mm，剪切強度125.0N/mm2，抗彎強度215.0N/mm2，彈性模量206000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計

117、算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取5.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取7.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=67.460kN/m2考慮結構的重要性系

118、數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.985.870=77.283kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的簡支梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取小鋼模寬度0.50m。荷載計算值 q = 1.277.2830.500+1.402.7000.500=48.260kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.460cm3 I=47.500cm4(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值

119、(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.50810001000/10460=144.180N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)撓度計算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 538.6415004/(384206000475000)=0.321mm面板的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算無豎楞木方！五、B方向柱箍的計

120、算面板木方傳遞到柱箍的均布荷載 Q： Q = (1.277.28+1.402.70)0.50=48.26kN/m柱箍按照均布荷載作用下的連續梁計算。均布荷載小鋼模面板傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.250mm最大支座力 Qmax=20.266kN抗彎計算強度 f = M/W =0.781106/8496.0=91.93N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼

121、管的最大撓度小于433.3/150與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.266B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算面板木方傳遞到柱箍的均布荷載 Q： Q = (1.277.28+1.402.70)0.50=48.2

122、6kN/m柱箍按照均布荷載作用下的連續梁計算。均布荷載小鋼模面板傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.250mm最大支座力 Qmax=20.266kN抗彎計算強度 f = M/W =0.781106/8496.0=91.93N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于433.3/150與10mm,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.266H方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!大斷面柱模板支撐計算滿足要求！