1、漳平東坑口新橋箱梁現澆支架專項方案漳平東坑口新橋梁樁式支架模板專項方案及驗算書現澆箱梁鋼管樁貝雷梁支架1、編制依據32、工程概況33、鋼管樁貝雷梁支架技術方案44、鋼管樁貝雷梁支架施工工藝64.1施工流程圖54.2設計說明54.3 施工計劃與資源配置95.主要施工方法85.1支架施工流程85.2鋼管樁、工字鋼施工方法95.3縱梁支架安裝125.4模板安裝125.5支架預壓205.6鋼筋安裝155.7波紋管、預應力鋼絞線安裝165.8預埋件安裝165.9砼澆筑、養護.175.10預應力張拉.175.11孔道壓漿及封端.185.12支架拆除.186.質量及技術要求.186.1加強措施.186.2施

2、工質量要求.197.臨時支架安全技術措施.228.支架施工安全管理措施.259.支架施工安全應急預案.27.附件：鋼管樁貝雷梁支架力學性能驗算書371、荷載參數取值372、全橋荷載計算:373、縱向貝雷梁受力驗算374、工字鋼受力驗算395、鋼管樁檢算396、地基承載力及變形驗算407、方木分配梁驗算418、模板受力驗算429、支架預拱度的設置43現澆箱梁鋼管樁貝雷梁支架模板專項施工方案1、編制依據1）、漳平東坑口新橋（東坑口大橋危橋改造工程）施工圖（包括原施工圖與變更設計部分）；2）、公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）；3）、城市橋梁工程施工與質量驗收規范（CJJ220081）4

3、）漳平東坑口新橋總體施工組織設計5）、福建省市政工程施工標準化管理指南第二部份（城市橋梁工程）6）、路橋施工計算手冊7）、結構設計規范（GB20017-2003）；8）、鋼結構設計規范（GB50017-2014）；9）、基礎設計規范（GB50007-2002）；10）、漳平東坑口新橋工程地質勘察報告詳細勘察階段圖紙11)公路工程質量檢驗評定標準JTGF80/1-2004第一冊（土建部分）12)、相關各方的往來文件要求。2、工程概況2.1橋梁工程設計情況東坑口新橋設計起點里程為K0+639，終點里程為K0+807，起點位于東外環線，終點位于省道208 線，孔跨布置為：(4x40)m，共一聯。橋墩

4、與水流方向一致，全橋長168m，橋幅采用單幅橋，橋寬23m。橋梁上部結構采用預應力鋼筋混凝土（C50）等截面連續箱梁，單箱四室，梁高2.3m，兩側懸臂各長2.5m，底板寬17m，邊腹板為斜腹板，傾斜度約為3.43：1；中腹板為直腹板；箱梁腹板厚：跨中段厚45cm、支點段厚65cm；頂、底板厚均為25cm；中橫梁厚2.5m，端橫梁厚1.5m；箱梁外側腹板與懸臂板和底板相交位置處分別設半徑50cm和30cm的倒圓角，箱梁外形流暢，梁底預留泄水孔，中腹板和邊腹板預留通風孔。上部結構采用塑料波紋管成孔，后張預應力施工，真空壓漿工藝。鋼絞線布置為：底板布置16束B1系列、斜腹板、中腹板均為4束F系列、頂

5、板8束T1系列鋼束、中橫梁處布置縱向束：8束T2系列、16束T3系列。下部結構橋墩采用直立式雙柱門型墩，橋臺采用鋼筋混凝土U 型橋臺，樁基礎設計為鉆孔灌注樁（摩擦樁）。汽車荷載等級：城市A 級，雙向四車道，考慮偏載系數1.15，提高系數1.2。人群荷載 ：3.5kPa。2.2現場布置根據施工總平面布置圖，現場施工的鋼筋加工和材料堆場、施工便道均在4號橋臺附近（208省道旁），便橋和支架的搭設從4號臺（第四跨）開始到0號臺（第一跨）結束。施工總平面圖祥見總體施工組織設計。2.3橋位地質、水文條件擬建橋位跨越九龍江河流，橋位屬上游，水流平緩，地質情況較為復雜，洪峰期持續短。周邊情況主要為：橋位上游

6、水庫較多，時常放水泄洪；下游約5Km處有一座攔水壩，該橋處于水庫雍高水位中，枯水期流速約12m/s。從橋型布置圖和祥勘報告了解到，橋位地基土情況主要為：填筑土（1）、細砂（3）、卵石（4）、土狀強風化砂巖（6）-A、碎塊狀強風化砂巖（6）-B、中風化砂巖（7）及微風化砂巖（8）的埋藏深度總體不大于，孤石遇見率低，勘探過程未發現地下洞穴，臨空面或軟弱結構面等對施工不利的地下埋藏物或構筑物。根據地勘圖：0號臺1號墩（第一跨）位于河灘邊沿，地層起伏較平緩，鋼管樁入土深較大（按嵌入碎塊狀強風化砂巖至少1.0m計算），約為914m；1號墩2號墩（第二跨），地層起伏較平緩，位于主河床，鋼管樁入土深約為69

7、m；2號墩3號墩（第三跨），地層起伏平緩，位于主河床，鋼管樁入土深約為6m；3號4號臺（第四跨），地層起伏較大，部分處于主河床，鋼管樁入土深約為68m。河床枯水位標高152.84，主河床一般沖刷線標高145.00，局部沖刷線標高146.08，枯水期水深約8m。施工期的歷史最高水位為：3、貝雷梁鋼管樁（梁柱式）支架模板技術方案3.1、支架概況本橋為水中橋，由于施工難度較大，工期緊張，支架一次性搭設完成。經綜合考慮，并征得設計院同意，砼澆筑分兩次進行（第一次澆筑箱梁底板和斜腹板、中腹板；第二次澆筑頂板砼）。根據以往類似項目的施工經驗，結合項目現場實際和項目自有材料的儲備情況，項目部對橋梁上部結構支

8、架擬采用鋼管樁貝雷梁支架的形式。4、鋼管樁貝雷梁支架施工工藝4.1、鋼管樁貝雷支架施工流程圖施工放樣打設鋼管樁鋼管樁平聯及剪刀撐安裝貝雷片安裝橫向方木分配梁安裝樁頂工字鋼橫梁木楔調整標高和尺寸施工放樣安裝底模和翼板支架檢查、驗收箱梁施工支架觀測及標高調整支架預壓支架監測支架拆除4.2、鋼管樁貝雷梁支架設計說明4.2.1支架結構、類型及布置形式梁柱式支架下部結構采用材質A3鋼，樁徑630mm，壁厚8mm螺旋鋼管樁，橋墩（臺）處簡支墩各布置單排12根鋼管樁，鋼管樁橫向間距2m；橋跨中間連續墩布置2排，單排15根鋼管樁，鋼管樁橫向間距1.55m；樁頂布置I36b雙拼工字鋼橫梁嵌入鋼管頂部凹槽15cm

9、（先用氣割在鋼管樁頂部往下割15cm深的凹槽），鋼管樁與工字鋼接觸部位滿焊牢固；橫向之間用20槽鋼作為鋼管樁平聯，用10槽鋼剪刀撐，并焊接牢固；為加強受力鋼管的整體穩定性，在橋中8m跨兩排橫向鋼管樁中加縱向平聯與剪刀撐；橋墩旁兩排鋼管樁加焊縱向平聯和剪刀撐。承重梁采用22排（11組）單層321型(高150cm,長300cm)貝雷桁架，使用90型標準貝雷花架進行橫向連接；縱向標準設計跨徑分布為: 15.24m+8m+15.24m。貝雷片與樁頂橫梁之間采用U型螺栓固定；主梁上橫向布置12cmX14cm的方形杉木分配梁，橫向間距30cm；箱梁底模和翼板模板、內模均采用竹膠板，規格為；底模與方木間用局

10、部用木楔調整標高并固定好；翼板支架立桿采用48x3mm鋼管扣件支架，用頂托調整標高，鋼管縱向間距600mm,橫向間距800mm，斜撐縱向間距600mm，同一斷面上設三道斜撐（與立桿錯開支撐在橫向方木上），立桿上設兩道橫聯，縱向上設兩道拉桿，并用斜桿加強，橫向每隔三道設剪子撐。以上各部位節點加固、尺寸、標高等詳見附后的橋梁橫斷面布置圖。支架主要材料性能表名稱材質規格彈模E(MPa)慣性矩Ix(cm4)截面模量W（cm3）回轉半徑i（cm）理論重量貝雷梁16錳鋼2x10525050033400.26t/片鋼管樁A3鋼600x8mm2.1x10565200.420.93118.38.kg/m工字鋼A

11、3鋼2I36b2.1x10533148184265.689 kg/m方木杉木12cmx14cm9x103順紋抗拉=7.0N/mm2,順紋抗剪V=1.2N/ mm2竹膠板（B類）9000N/m2小鋼管A3鋼48x3mm2.1x1053.33kg/m4.3、施工計劃與資源配置4.3.1工期計劃施工便橋與支架綜合考慮，同步進行施工，便橋主要是為方便支架施工，相鋪相成。鋼管樁與便橋：2015年10月1日10月30日縱梁安裝與支架：2015年11月1日11月20日支架預壓：2015年11月2111月30日箱梁底、外模安裝：2015年12月1日12月23日箱梁鋼筋制作與安裝：2015年12月24日2016

12、年1月20日箱梁預應力管道穿束2016年1月21日1月28日箱梁內模安裝：2016年1月292月25日箱梁底板、腹板砼澆筑：2016年2月26日2月28日箱梁頂板內支架搭設、模板安裝：2016年3月1日3月15日頂板鋼筋及預埋筋安裝：2016年3月163月30頂板砼的澆筑：2016年4月1日4月3日箱梁養護、預應力的張拉：2016年4月4日4月20日橋面鋪裝、欄桿及其它：2016年4月216月3日4.3.2支架施工主要設備配置根據本工程實際情況，配備的設備有：打樁機1臺、50T汽車吊一臺、砼泵車1臺、砼運輸車10輛、電焊機6臺、鋼筋加工機2臺。DZJ60型震動錘逐孔振沉鋼管樁，采用QY50A汽

13、車吊裝貝雷支架施工，逐孔架設并搭設平臺。汽車吊與振動錘的主要性能參數列表如下：QY50A汽車起重機主要性能參數表類別項目參數備注主要性能參數最大額定總起重量 t50最小額定工作幅度m3臺尾部回轉半徑m3.48最大起重力矩基本臂KN.m1739.5最長主臂KN.m617.4支腿距離橫向m6.6縱向m5.65DZJ60振動錘主要技術參數項目單位數值電機功率KW60靜偏心力矩Nm353激振力KN0-477轉速r/min0-1100空載振幅Mm0-7.0允許拔樁力KN215振動錘工作原理：利用高頻振數（高頻），以高加速度振動樁柱，使樁柱周圍的土壤產生液化，減少樁和泥土之間的摩擦阻力，然后靠吊機的起吊力

14、將樁吊起，沉樁靠自重將樁沉入土中。箱梁施工主要人員配置項目經理1人、總工1人、技術主管1人、現場施工員5人、安全員2人、管理人員5人、支架班長1人、技術工人26人5、 主要施工方法：5.1支架施工流程5.2鋼管樁、工字鋼的施工方法5.2.1鋼管樁的加工與制造據本工程的特點、土質情況、作業環境及設備作業能力，擬采用50t汽車起重機逐孔振沉施打鋼管樁。做好測量控制、放樣定位工作。施工中使用全站儀與鋼尺進行準確定位沉樁，做好每根樁的施打工作。 鋼管樁入土深度以計算及試樁結果為依據，沉樁貫入度為校核，當實際貫入度相差較大時，應及時查明原因后，采取可行措施確定施工方案。鋼管樁每節長度為812m不等,接樁

15、在現場對接焊好，并在鋼管樁焊縫周邊加焊四塊8mm厚10cmx10cm方鋼以加強焊縫薄弱處，相鄰鋼管樁接頭應錯開，不得處于同一水平標高位置。5.2.2鋼管樁的運輸鋼管樁構件運輸最大長度12m，構件在出廠前標上重量、重心和吊點的位置，以便吊運和安裝。管樁利用掛車運至施工便橋施打。5.2.3鋼管樁下沉施工方法鋼管樁下沉采用懸打法施工，用汽車起重機配合振動錘施打鋼管樁。（首先，進行試樁即先進行試打13根后，結合現場地質條件進行相關參數總結，為后序工程施工打下鋪墊）汽車起重機停放在鋼便橋或施工平臺上。測量人員確定樁位與樁的垂直度滿足要求后，開啟振動錘振動管樁，在振動過程中要不斷的檢測樁位與樁的垂直度，發

16、現偏差及時糾正。鋼管樁施工順序應從中間往兩側對稱進行。每根樁的的下沉應一氣呵成，中途不可有較長時間的停頓，以免樁周土擾動后恢復密實造成沉樁困難。5.2.4沉樁施工要點及注意事項 沉樁開始時，可依靠樁錘的自重下沉，然后吊裝振樁錘，夾具卡緊樁壁，開啟振動錘使樁下沉。當持續振動10min左右時，下沉速度與計算值相近、貫入度符合規定，核對地勘后出入較小即認為施打到位，施工過程中采用樁長與貫入度進行雙控，并注意樁的實際入土深度和樁底持力層（以打到樁底為中風化砂巖持力層）。每根樁的施打應注意掌握好振動錘振動時間，不宜過短和過長：過短無法打入，過長則振動錘部件易遭破壞。振動的持續時間長短應根據不同機械和不同

17、地質情況通過試驗決定，一般不宜超過10min15min。振動錘與樁頭必須用液壓鉗夾緊，無間隙或松動，否則振動力不能充分向下傳遞，影響鋼管樁下沉，接頭也易振壞，在振動錘振動過程中，如發現樁頂有局部變形或損壞，要及時修復。測量人員現場指揮精確定位，在鋼管樁打設過程中要不斷的檢測樁位和樁的垂直度，并控制好樁頂標高。下沉時如鋼管樁傾斜，應及時牽引校正，每振12min要暫停一下，并校正鋼管樁一次。設備全部準備好后振樁錘方可插打鋼管樁。鋼管樁接頭必需滿焊，并加焊四塊加勁板，加勁板四周也需滿焊，焊縫必須符合焊縫厚度要求。接頭經施工技術員檢查合格后方可繼續插打鋼管樁。5.2.5鋼管樁間剪刀撐、平聯、樁頂工字鋼

18、橫梁施工墩（臺）一排鋼管樁施工完成后，立即進行該墩（臺）鋼管樁間平聯、剪刀撐、樁頂工字鋼橫梁施工。在鋼管樁下部進行平聯、剪刀撐安裝；樁頂上進行工字鋼橫梁的安裝焊接施工。技術員現場實測長度并在后場下料、加工好，運至現場安裝。樁頂工字鋼橫梁與鋼管樁的連接：工字鋼嵌入到鋼管樁頂部下15cm（先把樁頂下割15cm后再下嵌），接觸部位進行滿焊。用汽車起重機懸吊平聯、剪刀撐，到位后電焊工焊接平聯、剪刀撐。現場技術員及時檢查焊縫質量，合格后進行工字鋼橫梁架設。汽車起重機吊橫梁到測量放樣位置后安裝并簡易固定，電焊工按測量好位置焊接，技術員檢查合格后，將橫梁焊接在鋼管上。所有焊縫均要滿足設計要求。技術員檢查合格

19、后，一個平臺墩的下部結構施工即告完成。5.3支架縱梁結構安裝5.3.1貝雷梁的拼裝將待安裝的貝雷梁抬起，放在已裝好的貝雷梁后面，并與其成一直線，兩人用木棍穿過節點板將貝雷梁前端抬起，下弦銷孔對準后，插入銷栓，然后再抬起貝雷梁后端，插入上弦銷栓并設保險插銷。貝雷梁拼裝按組進行，每次拼裝一組貝雷（橫向兩排），每組貝雷長15m，貝雷片間用90花架連接好。拼裝在后場進行。5.3.2貝雷梁架設結合汽車起重機起重量，單跨2排貝雷梁作為一組進行架設。在樁頂橫梁上進行測量放樣，定出貝雷梁架準確位置。將拼裝好后的一組貝雷梁主桁片裝車并運至汽車起重機后面準備吊裝。5.3.3貝雷每兩片分為一組，汽車起重機首先安裝一

20、組貝雷，準確就位后先牢固捆綁在橫梁上，然后焊接限位器，再安裝另一組貝雷，同時與安裝好的一組貝雷用貝雷片剪刀撐進行連接。依此類推完成整跨貝雷梁的安裝。支架搭設好后，用木楔來調整支架高度。箱梁底模采用=18mm厚的竹編膠合模板，底模橫向方木采用120140mm方木，橫向間距300mm。支架底模鋪設后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+設置預拱度（前期施工誤差的調整量），來控制底模立模高程。底模標高和線形調整結束，經監理檢查合格后，立側模和翼板底模，測設翼板的平面位置和模底標高（底模立模標高計算及確定方法與箱梁底板相似）。 腹板處承受側向混凝土壓力，對支架產生側向推

21、力，為了防止側模變形，應設置足夠的立桿、斜撐和加強桿件（具體見橋梁橫斷面圖）。翼緣板下采用調節桿和頂托，縱向間距為600mm，橫向間距800mm支撐在方木上。設置上下兩道橫向鋼管連接，縱向再進行連接，翼板下方支架縱向設置斜向拉結鋼管，自支架頂部，斜拉向箱梁內部（橫橋向剪刀撐可直接利用），鋼管與底板下支架應至少3個節點連接；腹板支撐同一斷面采用3道斜撐，并與斜拉鋼管和縱向鋼管連接到一起，增強整體受力性能。上頂托高度不超過250mm。5.4模板安裝底模采用膠合板直接鋪在橫向方木上，并用鐵釘釘好固定，使底模標高與箱梁底板完全一致，底模之間的縱橫向縫也保持一致。在立側模前和澆注混凝土前反復將底模上的灰

22、塵和雜物沖洗干凈。底模下的方木應高度一致，以保證底模之間接縫不錯臺并滿足規范要求。2)、側模側模和圓弧倒角處采用廠家定型膠合板，背肋采用12x14cm方木貼在膠合板背面作為橫肋,采取鋼管支撐和斜撐桿進行加固,按水平方向前進每隔3050cm的間距布置方木,使得縱向模板縫在一條線上,以確保箱梁外觀質量。3)、內模和端頭模內模板需要在底板和腹板鋼筋綁扎結束以后，才可以安裝。內模可在加工場分節制作好，分節吊裝就位。內模支架采用方木支架，模板由膠合板拼裝，由于砼澆筑分兩次進行，內模搭設也分兩次進行；端頭模板采用膠合板板制作。內模支架安裝固定好，確保混凝土澆注時不上浮。當模板吊裝結束以后，人工在模板表面涂

23、刷脫模劑，以確保脫模順利。4)、模板安裝先安裝箱梁底模，進行軸線和標高調整，均滿足要求后再安裝箱梁側模。側模板從梁一端順序安裝，要求接縫嚴密，相鄰模板接縫平整。在箱梁底腹板鋼筋綁扎完成后，安裝腹板內模。根據砼分次澆筑順序，內模分兩次安裝：第一次立底板和腹板內模板；第二次立頂板內模。內外側模間用鋼筋設置內撐，第一次立模時通過拉筋螺栓固定確保腹板厚度。為保證兩腹板位置正確，梁底用拉筋螺栓通過底模下,在外側模板方木后固定兩側模。待底腹板鋼筋綁扎完后，進行鋼鉸線穿束定位、預埋件安裝檢查合格后,安裝內模模板，在底模板的適當位置設置一塊活動板，澆筑混凝土前，將模板內的雜物用空壓機高壓氣進行清理，通過活動板

24、排出。頂板內模要等底板、腹板砼澆筑完成一段時間并達到強度后，內支撐直接撐在砼上進行。整個過程，內模和鋼筋安裝、鋼絞線穿束分兩次進行。5.5支架預壓施工5.5.1預壓技術方案1）、箱梁預壓采用超載整體預壓（即等四跨支架底模搭設好后，一次性整聯預壓）方式，荷載為自重的1.2倍，范圍為全聯箱梁部位，包括腹板、翼板、橫梁等部位。預壓目的主要有兩個：檢查支架的安全與穩定性；消除支架非彈性變形，使支架各結合處結合緊密，得出支架縱梁實際撓度，控制箱梁線形。2）、持荷時間：暫定預壓時間為7天，拆除時間根據實際變形情況來確定；3）、加載荷載：梁體各部位加靜載需根據箱梁斷面進行計算，荷載包括混凝土荷載、鋼管荷載、

25、方木模板荷載、施工機具荷載等。4）、加荷材料：加載主要材料采用采用砂袋，砂的自重取1.6t/m3。根據計算，腹板及箱室段預壓砂袋堆載高度為1.4m，翼板段預壓砂袋堆載高度為0.54m，橫梁段砂袋堆載高度為2.03m。5）、 加載設備：25T吊車，運輸車輛采用20T汽車。5.5.2、準備工作1）、支架按設計搭設完畢并加固良好；2）、底模標高調整到計算預定高度，并布設好測點、測量記錄各點的標高；3）、預壓材料采用砂袋，砂袋總量要滿足最少1跨預壓重量。4）、施工人員、吊車、運輸車輛已進場。5.5.3、預壓施工1）、支架搭設完成后，鋪設方木，方木的間距按照要求排放；2）、按照荷載大小劃分支架預壓荷載分

26、區，并做好標志線；3）、將砂袋運至工地，采用吊車將砂袋按照不同荷載部位吊裝到方木上，并排列整齊，荷載加載按照荷載的50%，100%進行加載；堆載高度根據分區另行計算。4）、按照荷載分級加載并進行沉降觀測。在已經安裝完畢的棱木上縱向在兩側支點、1/4L、1/2L 、3/4L；橫向在底板左邊緣、中間、右邊緣、兩邊翼板)布設沉降觀測點見圖1.5，并在加載前實測各個觀測點的標高；圖1.5 觀測點布置圖觀測點要編號，并定好鋼釘，做好標識。加載前觀測一次，觀測周期前3天每天3次，以后3天每天2次，以后按照每天1次進行觀測。測量儀器采用精密水準儀。沉降觀測并做好詳細記錄，計算其實時標高值以及相鄰兩次觀測的沉

27、降差值；繼續觀測直至3天內累計沉降不超過3mm，且24h累計不超過1.5mm為止，并在卸載后再觀測一次。5）、鋼管樁及貝雷梁沉降觀測在支架搭設完成后在貝雷片上和工字鋼橫梁上設置沉降觀測斷面，每個橫向斷面設置兩個觀測點，貝雷梁縱向設三個觀測點即在跨中設三個。為了解支架沉降情況，在加載預壓之前測出各測量控制點標高，在加載50%、100%后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高，如果加載100%后所測數據與持荷24h、48h、72h后所測數據變化小于3mm時，表明地基及支架已基本沉降到位，可以卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸載。預壓完

28、成后通過對鋼管支架預壓在加載前、加載后、卸載后三個階段進行變形觀測并收集相關數據進行分析。同時對鋼管支架變形、沉降、焊接等項目檢查合格后，再對底模標高進行調整，底模標高調整按試壓時測出的各特征點彈性變形值設置施工預拱度，從而使澆筑出的砼面高程滿足規范和設計要求。、數據整理及預拱度設置用數理統計法整理所觀測的數據并加以分析，繪制沉降值時間曲線，確定彈性變形、非彈性變形、地基沉降等數據；針對預壓過程中的彈性變形，設置預拱度以消除其不良影響，預拱度按照二次拋物線方程設置。跨中預拱度：12其中，1為支架卸載后由上部構筑自重及活載一半產生的撓度；2為支架在荷載作用下的彈性壓縮。式中，x距左支點x的預拱度

29、值；x距左支點的距離；L跨長。對于支架承載力不足，方木、模板變形較大的情況，需要查明原因，調整支撐方案，對支架、方木、模板進行加固或進行更換，控制模板、支架的變形在允許范圍內。5.6鋼筋綁扎根據箱梁的鋼筋設計圖紙在現場加工鋼筋，并按照各種型號鋼筋進行編號，堆放整齊。然后按照設計進行現場綁扎，鋼筋綁扎、焊縫、主筋間距等嚴格按照規范標準執行。首先安裝底板及腹板鋼筋，待底板及腹板砼澆筑完后進行頂板鋼筋的綁扎。底板鋼筋綁扎時，兩層鋼筋網間用鋼筋三角架架立牢固。安裝底部波紋管用U型定位筋固定。底面及側面用墊塊固定，梁體保護層厚除頂板層為25mm外，其余均為30mm厚，鋼筋在綁扎過程中局部如有與預應力筋管

30、道位置沖突的地方，鋼筋須適當移位，同時按設計圖紙安裝好預埋件。根據圖紙定位預應力筋管道坐標位置焊接U型定位筋，點焊時應防止波紋管被焊渣燒壞，產生孔洞導致漏漿。安裝腹板鋼絞線，鋼絞線在平整的場地下料、編束并穿入波紋管內，用人工抬入腹板并固定。安裝內模板，澆筑底板和腹板砼；綁扎頂層鋼筋，綁扎方法與底腹板鋼筋相同。5.7安裝預應力鋼絞線束（波紋管）按規范要求和設計圖準備鋼絞線束和波紋管，根據設計圖紙中規定的預應力管道坐標來放出波紋管的位置控制點，按每0.6m的間距用定位鋼筋來固定波紋管，并保證管道位置正確。鋼絞線必須在平整、無水、清潔的場地下料，下料長度等于波紋管孔道凈長加上兩端的工作長度，另加適當

31、富余量。下料過程中鋼絞線切口端先用鐵絲扎緊，采用砂輪切割機切割。編束時必須使鋼絞線相互平行不得交叉，從中間向兩端每隔1米用扎絲綁緊，并給鋼絞束編號。鋼絞束端頭必須做成錐型并包裹，以防生銹。短束直接用人工穿束，長束可用鋼絲繩、卷揚機進行牽引。因澆筑混凝土后穿束比較困難，鋼絞線在混凝土澆筑之前穿束好，但在砼澆筑中要來回拉動鋼絞線幾次，以防管道漏出水泥漿固結鋼絞線。根據設計圖紙上給出的位置，固定錨固端、張拉端的錨墊板、喇叭管、螺旋筋，注意錨具位置的正確和牢固，要求喇叭管的中心線要與錨具墊板垂直。波紋管及喇叭管連接處用膠帶密封，以防止澆筑混凝土澆筑過程中砂漿漏進波紋管內造成堵塞。管道壓漿設三通管排氣，

32、中跨底板、邊跨底板排氣孔位置須定在波紋管最高點上，同樣排氣孔與波紋管連接處用膠帶密封。5.8預埋件安裝詳細分類列出梁體上需預埋的項目和結構尺寸位置，澆注砼前逐項檢查電纜槽、接觸網支柱、人行道欄桿（擋板）鋼筋、伸縮縫鋼筋預埋及聲屏障、通風孔設置、橋上排水系統、梁端排水措施、梁底泄水孔的設置、綜合接地設置、檢查孔的設置等各預埋件。要求預埋件位置準確，結構尺寸符合設計要求。5.9混凝土澆筑、養護5.9.1澆筑總體方案支架預壓完成并進行模板調整、鋼筋綁扎、鋼束預埋、內模安裝等檢查驗收合格后，箱梁混凝土施工分兩次澆筑成型：第一次澆筑底板、腹板（澆筑至腹板與頂板連接處倒角往下20cm處），即下圖1.1箱梁

33、混凝土澆筑順序示意圖中陰影部分，第二次澆筑剩余部分即主要為頂板、翼板，即箱梁混凝土澆筑順序示意圖中空白部分。澆筑時從跨中開始，向兩邊對稱進行，先底板后腹板，若支架存在縱坡，應從低處向高處澆筑，混凝土應分層澆筑，不能全斷面法順序澆筑。混凝土澆筑時不能采用地泵，應優先采用泵車輸送混凝土，在施工時，不能增加其他機械荷載。箱梁混凝土澆筑應水平分層、縱向分段、連續澆筑，縱向應從低處向高處澆筑，先跨中后橋墩處。澆筑時，分層厚度不超過30cm，分段長度要保證在下一層混凝土初凝前完成上一層混凝土的澆筑，一般控制在810m左右，分段長度宜短不宜長，并根據天氣情況、混凝土的凝結速度等情況進行調整。混凝土澆筑過程中

34、有專人觀測、檢查支架變形，發現問題立即暫停施工，并分析原因果斷采取處理措施。圖1.1 箱梁混凝土澆筑順序示意圖5.9.2混凝土澆注和養護混凝土采用商品砼拌合站集中拌制，混凝土輸送車泵進行泵送，插入振搗器振搗工藝。混凝土采用輸送泵澆筑的方法，混凝土采用“上下開口，水平分層，逐層推進”的方法。第一次先澆筑底板，再澆筑腹板；第二次澆筑頂板砼。為保證混凝土顏色一致，采用同一廠家水泥、砂、碎石。混凝土振搗時，應加強錨下、波紋管下方及邊角處等部位的混凝土振搗，防止出現蜂窩麻面現象。澆注砼時注意避免振搗器碰撞波紋管。混凝土澆筑完畢后，梁體頂部施工時，極易產生混凝土收縮及裂紋，必須在混凝土初凝之前提漿用模子仔

35、細壓兩遍，注意砼面及時拉毛。同時保證澆水養生到位，可以避免出現收縮裂紋。待混凝土終凝并達到12小時以后，開始灑水進行養護，灑水的遍數必須保證混凝土表面濕潤為準，在混凝土表面覆蓋土工布等來防止水分過快蒸發。由于砼是分兩澆筑，在存在結合面施工縫，因此，在第二次頂板砼施工前，應對第一次澆筑的腹板砼表面浮漿和松散處進行鑿除，并澆一層水泥漿粘結，確保箱梁砼的整體性和外觀無明顯的痕跡。5.10、預應力張拉預應力張拉程序及工藝符合設計要求。張拉成套設備須在有資質的檢定單位檢測合格后進行。張拉采用預應力和伸長值雙控方法進行。帶模預張拉時，模板必須松開，不得對梁體壓縮造成阻礙。張拉在梁體混凝土強度及彈性模量達到

36、設計值后、齡期不少于14d后進行。5.11、孔道壓漿及封端張拉完成后，應在兩天內進行管道壓漿。壓漿前管道內應清除雜物及積水，壓入管道的水泥漿應飽滿密實。為保證水泥漿飽滿密實，可在漿液中摻加少量的微膨脹劑。水泥漿攪拌結束至壓入管道的時間間隔不應超過40min。冬季壓漿時應采取保溫措施。5.12、支架拆除1）支架拆除的條件是混凝土實體強度達到設計強度100%，梁體預應力張拉好并壓漿完成后進行，并且壓漿強度要達到設計強度，否則不允許拆除任何構件。2) 拆除順序：先落架后拆除支架，先跨中后橋墩，護欄腳手板剪刀撐橫桿立桿；3）拆除前應先拆除腳手架上雜物及地面障礙物；4）拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁

37、上下同時作業；5）拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；6）拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。6、質量及技術要求6.1、加強措施為增強橋墩旁兩排鋼管樁和跨中兩排鋼管樁整體穩定性，在靠近橋墩的兩排鋼管樁間除設置每排橫向平聯及剪刀撐外，縱向也進行連接并設置剪刀撐；跨中兩排鋼管樁除設置每排橫向平聯及剪刀撐外，縱向8米跨中也進行連接并設置剪刀撐。橋臺承臺處一排12根鋼管樁除設置每排橫向平聯及剪刀撐外，在適當位置橫向加一根377鋼管進行加強連接。6.2、施工質量要求和保證措施6.2.1鋼管樁（沉樁）1）材料沉樁采用鋼管樁，材質為A3鋼。2）樁的制作鋼管樁制作時，

38、縱向焊縫在任何一橫截面內宜采用一條焊縫，最多不得超過兩條。若必須使用兩條焊縫時縱縫的間距應大于300mm。為了減少環縫的數量，管節制作長度不宜過短，一般不小于1.5m。鋼管樁的分段長度應根據運輸條件、起吊能力、設計要求綜合決定。焊接鋼管必須采用對接滿焊焊縫，并達到與母材等強的要求。卷管方向應與鋼板壓延方向一致。卷制鋼管前應根據要求將板端開好坡口，卷板過程中應注意管端平面與管軸線垂直。管節外形尺寸的允許偏差如下表：偏差部位允許偏差備 注外周長0.5周長，且不大于10mm測量外周長管端橢圓度0.5d，且不大于5mm，（d為鋼管直徑）指管端兩互相垂直直徑之差管端平整度2mm管端平面傾斜2mm管節對口

39、拼接時相鄰管節的管徑偏差如下表：管徑（mm）相鄰管節的管徑偏差（mm）測量方法7002用兩管節外周長之差來表示7003同上管節對口拼接時相鄰管節對口的板邊高差要求不大于2mm。3）樁的儲存、搬運和裝卸樁在吊運時應嚴格按照設計吊點起吊，其吊點偏差不大于5cm。 樁在搬運時，其支承點應與吊點位置相一致。 鋼管在堆放時，可放置4層。4）施工要求沉樁應采取可靠措施以確保管樁的垂直度，如：導向架鋼管樁的垂直度應控制在1%之內。鋼管樁的平面位置偏差小于5cm。鋼管樁的入土深度不小于設計深度。樁的連接樁的每一接頭必須嚴格按照圖紙要求，確保接頭質量，使能低抗在沉樁過程中各種荷載產生的應力和變形。接頭處的環縫采

40、取等強的坡口焊接質量檢驗沉樁檢查項目檢 查 項 目規定值或允許偏差檢 查 方 法樁位(mm)雙排樁80用經緯儀檢查20%單排樁50樁尖高程(mm)不高于圖紙規定查沉樁記錄貫入度(mm)小于圖紙規定傾斜度(mm)1%查沉樁記錄6.2.2承重梁1）范圍包括貝雷主梁、工字鋼分配梁等。2）材料（1）主梁采用“321”型軍用貝雷，材質為16Mn，外表應無變形、無損傷、無磕碰，漆面良好。（2）分配梁為工字鋼型鋼及鋼板組成，均為工廠采購材料，工地加工制作。3）制作（1）型鋼按設計要求截斷,斷面應平滑，下料長度按照設計要求，其偏差不大于1cm。（2）小型構件的外形輪廓清晰、線條直須，無翹曲現象。4）儲存、搬運

41、和裝卸（1）分類堆放，嚴格控制支撐點及堆碼高度。（2）搬運和裝卸時應注意吊點位置，同時應避免磕碰，防止變形5）質量檢驗貝雷梁、型鋼梁安裝的允許偏差項 目允許偏差(mm)1安裝高102軸線偏位103相鄰兩梁表面高差24平面偏位106.2.3箱梁兩側翼緣板鋼管支架1）搭設支架前，先在橫向方木上標出橋梁縱向和橫向鋼管支點，搭設支架，采用測設四角點標高，拉線法調節支架頂托。2）必須保證可調底座與方木的密貼，必要時可用薄鋼板墊底。安放可調底座時，調整好可調底座螺帽位置，使螺帽位置位于同一水平面上。可調底座螺桿調節高度不得超過20cm，若在實際施工中調節高度必須超過25cm時，采用方木進行調整，或采用連結

42、鋼管進行加固。3）檢查鋼管支架有無彎曲、接頭開焊、斷裂等現象，合格后可實施拼裝。4）安裝時，鋼管支架立桿必須保證垂直度。5）拼裝到頂層立桿后，裝上頂層可調頂托，并依設計標高將各頂托頂面調至設計標高位置，可調頂托螺桿調節高度不得超過20cm，必要時用方木進行調整。6）鋪設橫向方木和竹膠板時要確保其連接牢固，另外將橫向方木接觸面刨平，保證竹膠板與其密貼。8）鋼管支架拆除經單位工程負責人同意，并報經監理工程師同意后，方可拆除。支架拆除應先落架，待支架落架后，再拆除。支架落架、拆除，應由專業架子工按拆除施工操作程序，統一指揮下進行，嚴禁不按操作程序任意拆除支架。拆除支架時，應設置警戒區和警戒標志，并由

43、專職安全人員負責警戒。9）為確保支架整體穩定，支架橫向每隔三排設一道橫向剪刀撐，縱向設兩道斜拉桿加強，且在剪刀撐鋼管與立桿連接處用扣件連接緊固。10）為了便于拆除橋臺與墩頂處的模板，可在支座安裝完成后，在支座四周鋪設一層泡沫塑料，頂面標高比支座上平面高出23mm。在拆除底模板時將墩頂處的泡沫塑料剔除，施工時嚴禁用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。施工質量保證措施1、明確質量目標：質量合格率100%。實行定期目標檢查考核、評定，實行全面質量管理。2、建立專項QC小組，嚴格按照PDCA循環，扎實、有效地開展活動。加強班組建設，加強全員（管理人員和操作人員）對本項目工程質量認識，加強對施做人員各項技能培

44、訓。對施工全過程、全方位進行檢查、監督和控制。3、建立四級檢查制度：班組自檢 施工員復檢 質檢工程師復檢 監理工程師檢查。自檢、復檢穿梭于每道工序作業中，嚴格按照施工技術規范和設計要求進行施工。4、加強原材料、半成品使用控制,對進場的各種原材料、半成品需具備合格證書并按照規范要求進行自檢、抽檢。禁止不合格品進場使用，對不合格品嚴格進行處理。7、施工安全的組織保障、具體人員、聯系方式、安全職責分工等按項目部安全領導小組的安排。8、臨時支架安全技術措施8.1 支架安全性能檢算支架施工前應編制專項方案，并進行專家論證，經審批后方可進行施工。支架檢算的荷載包括模板支架重量、鋼筋混凝土重量、施工人員及設

45、備荷載，振搗混凝土、傾倒混凝土以及混凝土對模板的壓力等。檢算內容包括底模、內模、縱橫向支撐方木（工字鋼）的穩定性和剛度，力學模型采用三跨連續梁，還要檢算支架的局部和整體的強度，力學模型采用壓桿穩定。檢算部位包括翼板、橫梁、跨中部位。經過檢算，各部位受力情況都能滿足要求，整個支架和模板支撐結構均是穩定的，具體檢算過程見附件支架力學性能檢算。8.2 鋼管腳手架搭設安全措施1）支架進場后，要按照規定進行驗收，鋼管支架規格為483.0mm，且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。鋼管應涂刷防銹漆作防腐處理。2）扣件應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-

46、2006）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。3）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗，有恐高癥、高血壓、色弱及其他不宜高空作業的人員不能使用。4）在高處搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。5）臨時支架按照規定設置掃地桿、橫向剪刀撐及縱向剪刀撐，扣件連接交叉處，扣件要擰緊，桿件采用承插的連接深度符合要

47、求。6）底托下要墊實，不能有懸空、孔洞，底托高度不超過長度的20cm，底托螺旋桿不能損壞。7）模板支撐及扣件腳手架組裝完畢后，應按本方案第一章第3.5節規定的各項內容進行驗收檢查。8）搭設人行樓梯上下支架，樓梯寬度1m，兩側設欄桿和安全網，欄桿高度不小于1m。樓梯與支架用扣件連接成整體。見圖1.119）支架搭設及拆除時要鋪設方木及竹膠板，用作腳手板，連接到桿件上要采用鐵絲綁扎牢固。圖1.7 人行樓梯示意圖8.3 支架使用安全技術措施1）嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行；2）嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；3）嚴禁攀援腳手架上下，發現異常情況時，架上人員應立即撤離；4）腳手架上垃圾應及時

48、清除，以減輕自重。5）腳手架使用中應定期檢查下列項目：a扣件螺栓是否松動；b立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；c安全防護措施是否符合要求；d是否超載。8.4 支架安全技術強制要求1）禁止任意改變構架結構及其尺寸；2）禁止架體傾斜或連接點松馳；3）禁止不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業；4）搭拆作業中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；5）禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載； 6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設施也未相應加高；7）不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；8）不得在架上搬運重物；9）不得在六

49、級以上大風、雷雨和雪天下繼續施工；10）支架長期擱置以后未作檢查的情況下不得重新使用；11）在支架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；12）搭拆支架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內；13）支架搭拆時應制止和杜絕違章指揮、違章作業；14）拆下的桿件以安全方式運下，集中堆碼整齊。8.5 防電措施1) 鋼管腳手架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。2) 夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，距離不少于30cm有條件時應使用低壓照明。3）、不得利用支架鋼管作為電焊的零線，不能用鋼管作為

50、接地線。9、支架施工安全管理措施 建立安全施工責任制度。建立各級安全施工責任制，各級人員必須認真遵守國家有關安全方面的政策、法令和規章制度。建立安全崗位責任制，逐級簽訂安全生產責任狀，明確分工，責任到人。 在編制施工組織設計時，必須同時編制安全技術措施；主管施工生產的領導和施工負責人員在布置施工任務時，必須同時布置安全工作；根據工程和施工特點編制安全交底。班組在班組長的領導下和專職安全人員的指導下，負責本班組的安全施工，督促工人遵守操作規程和各項安全施工制度，并組織班前班后的安全監查；參加施工的人員應遵守安全施工規章制度，不得違章作業。 加強安全生產教育，提高全員安全意識。重點進行四個方面的教

51、育：強化行車安全和施工安全意識；支架、跨路施工安全基本知識和技能的教育；遵守規章制度和崗位標準化作業的教育；臨時支架搭設文明施工的要求。 嚴格安全監督，建立和完善定期安全監查制度。各級安全領導小組要每月組織二次或多次支架、箱梁現澆專項安全檢查，各級安全監督人員要經周進行一次以上檢查，真正把事故消滅在萌芽狀態，同時嚴格事故報告和獎罰制度。 加強現澆梁施工安全防護，設置高空、臨邊、安全用電、墜落等安全防護標志。 抓好臨時支架現場管理，現場材料堆放要整齊、有序，按照要求進行，支架搭設要與加固同時進行，分層進行，拆除要按順序逐層拆除，不能野蠻施工，在被交道附近施工危險地段要設置安全警示牌及安全防護網，

52、以防意外事故發生。 定期或根據施工需要發放和檢查施工所用的各種安全機具設備和勞動保護用品。 在支架搭設過程及箱梁現澆過程中，加強高空作業的管理，在高空施工時，施工人員要系安全帶，穿防滑靴。在梁頂作業時設立安全網，安裝安全護欄。 機械應嚴格按照操作規程進行操作，禁止違規作業。起重機有超高和力矩限制器、吊鉤保險裝置、起重機取得準用證，起重鋼絲繩符合要求；起重機作業路面地耐力符合說明書要求，地面鋪墊措施符合要求；無超載作業情況，每次作業前要經試吊。 在現澆梁澆筑混凝土過程中，支架下嚴禁有人交叉施工或停留，兩側3米范圍內也不能有人員休息或施工。、在箱梁澆筑過程中，應安排專人對支架變形、平臺沉降及鋼管的

53、變形等進行監測，若發生的變形超過要求，應立即停止施工，查明原因進行加強處理后在繼續進行施工。要求負責監測的人員要有很強的責任心，監測要采用儀器進行監測。10、支架施工安全應急預案10.1、編制原則堅持“安全第一，預防為主”的方針，加強施工現場的安全與環境的管理，加深職工對危害因素、危險源的認識，增強職工的安全防范能力，最大可能減少意外事故帶來的人身傷害、財產損失和環境污染。10.2、編制依據1）中華人民共和國安全生產法2）福建省建筑施工安全事故應急救援預案規定3）公路工程施工安全技術規程（JTJ076-95）4）福建省建筑施工安全事故應急救援預案管理規定10.3、適用范圍適用于漳平東坑口新橋支

54、架施工事故應急培訓與應急救援。10.4、組織指揮體系與職責10.4.1 組織指揮體系成立項目部總體施工事故應急領導小組，組長由項目經理程國華擔任，副組長由安全長鄭金營、黃永才、副經理熊萬禮、廖文堤擔任、總工程師蘇雄豐擔任，成員邱盛貴邱、沈清松、溫應連、羅志德、薛增榮、廖才慶。10.4.2 職責1）、組長負責本項目預案的制定修訂。組建應急救援隊伍，并組織實施。檢查督促做好重大突發事件的預防措施和應急救援的各項準備工作。組織救援隊伍實施救援行動。組織事故調查，總結應急救援工作。2）、副組長負責執行組長的決策意見，組長不在時代理組長職權。負責在事故現場啟動應急救援的各項工作；負責組織實施應急的培訓與

55、演練并對效果進行評估。3）、組員現場組織人員副經理熊萬禮、廖文堤負責組織項目部人員進行搶險活動。協調人員薛榮增負責聯系各相關單位，圍護現場秩序。搶救人員溫應連、羅志德根據傷者情況，采取適當的急救措施，對傷員進行現場急救，并及時送往就近醫院，使傷者接受進一步治療。物資保障人員曾廣輝負責材料物資的準備、保管及維護，物資消耗后及時補充。10.4.3 總體施工事故應急領導小組通訊錄總體施工事故應急領導小組通訊錄組 成姓名職 務手機號碼備注組長程國華項目部經理副組長熊萬禮項目部副經理副組長鄭金營安全長13605926284副組長蘇雄豐總工程師13860209016組 員薛榮增辦公室主任138069980

56、92邱盛貴施工科科長13959452757廖才慶安質科科長13950868103曾廣輝財務科科長15960331372沈清松物質設備科科長15860100889劉東試驗室主任1355998681510.4.4 應急電話火 警：119報 警：110急救中心：120漳平市醫院：-漳平市桂林北路78號，聯系電話： 059778220589.5 、應急資源配備應急資源配備序號名稱單位數量備注1平鐵锨把502大掃帚把503沙M3504棉鞋雙2005創可貼盒46醫用膠帶盒47紫藥水瓶58碘酒瓶59紅藥水瓶510繃帶盒511挖掘機輛112面包車輛113吊車輛110.6、人身傷害事故分析10.6.1 事故分類

57、根據企業職工傷亡事故分類標準，結合項目危險源分析，將以下事故列為漳平東坑口新橋支架施工易發人身傷害事故：車輛傷害、高空墜落、物體打擊、機械傷害、觸電傷害、火災、中暑。10.6.2 事故危險源分析1）、工地所處位置鄰近交通要道，車流量較大、車輛行駛較快造成人員傷害。2）、高空作業防護措施不到位不慎墜落。3）、高空作業時工具或其它物品墜落砸傷。4）、不按規定操作或機械故障造成機械傷害。5）、用電設施不符合安全標準或違章操作造成觸電事故。6）、工人防火意識差或用電設備安全設施不達標造成火災事故。7）、天氣炎熱，工人防護意識差或工作環境差造成中暑。8）、高空作業不系安全繩造成高空墜落。9）、支架上部工

58、作平臺未設圍護結構或圍擋不牢固造成高空墜落。10）、因雨雪使機械產生故障致使作業不靈造成機械傷害。11）、配電箱及電器設備因雨雪進入受潮漏電造成觸電傷害12）、生活區人員取暖用電器質量不合格或操作不當造成觸電事故。10.7、突發事故處理10.7.1 高空墜落1）、呼救當工地發生高處墜落事件，最先發現情況的人員應大聲呼叫，呼叫內容要明確，事故發生的地點或部位以及受傷人員的情況，要將信息準確傳出。聽到呼叫的任何人，均有責任將信息報告給與其最近的項目部管理人員、搶救小組成員。使消息迅速報告到組長或副組長處，進行救援工作。2）、報警應急報警員負責打急救電話120，并將工程所在位置、工程名稱、事故種類、

59、傷害情況等通知醫務人員前來救護。如遇特殊情況應撥打119通知消防官兵前來協助搶救傷員。報告發生傷害的身體部位、傷害類型，同時必須告知工程附近醒目標志建筑物，以利急救中心迅速判斷方位。注意：未經對方同意，不許掛斷電話。安全員負責將傷亡傷害情況及時報告上級安全部門。3）、接車接車員迅速趕到路口接車，引領急救車從具備駛入條件的道路迅速到達現場。4）、高空墜落、物體打擊自救高空墜落傷是指人們日常工作或生活中，從高處墜落，受到高速的沖擊力，使人體組織和器官遭到一定程度破壞而引起的損傷，多見于建筑施工高處作業，通常有多個系統或多個器官的損傷，嚴重者當場死亡。高空墜落創傷除有直接或間接受傷器官表現外，尚可有

60、昏迷、呼吸窘迫、面色蒼白和表情淡漠等癥狀，可導致胸、腹腔內臟組織器官發生廣泛的損傷。高處墜落時，足或臀部先著地，外力沿脊柱傳導到顱腦而致傷；由高處仰面跌下時，背或腰部受沖擊，可引起腰椎前縱韌帶撕裂，椎體裂開或椎弓根骨折，易引起椎髓損傷。腦干損傷時常有較重的意識障礙、光反射消失等癥狀，也可有嚴重合并癥的出現。發生高空墜落后應采取以下方法自救：（1）盡量抓住其他物體，減緩沖擊力；（2）盡量避免頭部著地；（3）盡量用四肢保護內臟，身體外側著地。5）、搶救：救援組應根據現場人員受傷情況，立即將傷者抬離危險區域，避免進一步的傷害。去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或

61、扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。創傷局部妥善包扎，但對疑似顱底骨折和腦脊液漏患者切忌做填塞，以免導致顱內感染。頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，撤除假牙，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部紐扣。復合傷要求平仰臥位，保持呼吸暢通，解開衣領扣。周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼，直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜。當上述方法無效時可用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般不超過1小時為宜，作好標記，注明上止血帶時間。有條件時迅速給予靜脈補液，補充血容量。快速平穩地送醫院救治。迅速移走周圍可能繼續產

62、生危險的墜落物、障礙物，為急救醫生留通道，使其可以最快速度到達傷員處。高空墜落不僅產生外傷，還產生內傷，不可急速移動或搖動傷員身體。應多人平托住傷員身體，緩慢將其放至于平坦的地面上。發現傷員呼吸障礙，應進行口對口人工呼吸。發現出血，應迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次，避免壞死。動脈出血應用指壓大腿根部股動脈止血。搶救傷員時，無論哪種情況，都應減少途中的顛簸，也不得翻動傷員。6）、保護現場救援小組在組織自救的同時，應派人保護現場，防止事態擴大，為今后的事故調查提供真實依據。項目部的管理人員應立即在現場維持秩序，在現場周圍設置警戒范圍，勸阻無關人員離開現場，防止其它相關事

63、件的發生。在醫護人員來到后，項目管理人員和班組長應協助救治傷員并派專人隨救護車前往醫院（提供受困人員方位，協助搶救），同時保護好現場。因搶救人員、防止事故擴大以及疏散人員等原因，需要移動現場物件的應當由專人負責，做出標志，繪出現場簡圖（拍照或錄像）并寫出書面記錄，妥善保存現場重要痕跡、物證，并按規定移交有關人員處理。在現場搶救的同時，組長應將事故情況立即向公司領導報告，并寫出事故報告。10.7.2 車輛傷害1）、按照高空墜落處理程序處理。2）、當傷害事故發生后，應立即撥通120急救電話，報告出事地點、受傷人員及傷情，同時應根據具體情況對傷員進行現場急救。3）、對傷員的現場搶救包括。對心跳呼吸停

64、止者，現場施行心肺復蘇。對失去知覺者宜清除口鼻中的異物、分泌物、嘔吐物，隨后將傷員置于側臥位以防窒息。對出血多的傷口應加壓包扎，有搏動性或噴涌狀動脈出血不止時，暫時可用指壓法止血：或在出血肢體傷口的近端扎止血帶，上止血帶者應有標記，注明時間，并且每20分鐘放松一次，以防肢體的缺血壞死。就地取材固定骨折的肢體，防止骨折的再損傷。遇有開放性顱腦或開放性腹部傷，腦組織或腹腔內臟脫出者，不應將污染的組織塞入，可用干凈碗覆蓋，然后包扎；避免進食、飲水或用止痛劑，速送往醫院診治。當有木樁等物刺入體腔或肢體，不宜拔出，宜鋸斷刺入物的體外部分(近體表的保留一段)或者保持原狀，等到達醫院后，準備手術進再拔出，有

65、時戳入的物體正好刺破血管，暫時尚起填塞止血作用，一旦現場拔除，會招致大出血而不及搶救。若有胸壁浮動，應立即用衣物，棉墊等充填后適當加壓包扎，以限制浮動，無法充填包扎時，使傷員臥向浮動壁，也可起到限制反常呼吸的效果。8）若有開放性胸部傷，立即取半臥位，對胸壁傷口應行嚴密封閉包扎。使開放性氣胸改變成閉合性氣胸，速送醫院。救護人員中若能斷定張力性氣胸者，有條件時可行穿刺排氣或上胸部置引流管。10.7.3 物體打擊1)、按照高空墜落程序處理。2)、發生物體打擊事故后，由項目經理負責現場總指揮，發現事故發生人員首先高聲呼喊，通知現場安全員，由安全員打事故搶救電話“120”。3)、當發生物體打擊事故后，搶

66、救的重點放在顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。發生物體打擊事故后，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。10.7.4

67、機械傷害1)、同以上程序處理。2)、發生機械傷害事故后，現場人員不要害怕和慌亂，要保持冷靜，迅速對受傷人員進行檢查。急救檢查應先看神志、呼吸，接著摸脈搏、聽心跳，再查瞳孔，有條件者測血壓。檢查局部有無創傷、出血、骨折、畸形等變化，根據傷者的情況，有針對性地采取人工呼吸、心臟擠壓、止血、包扎、固定等臨時應急措施。同時還要讓人迅速撥打急救電話，向醫療救護單位求援。撥打急救電話時，要注意以下問題：在電話中應向醫生講清傷員的確切地點，聯系方法(如電話號碼)、行駛路線；簡要說明傷員的受傷情況、癥狀等，并詢問清楚在救護車到來之前，應該做些什么；派人到路口準備迎候救護人員。在急救過程中要遵循“先救命、后救肢

68、”的原則，優先處理顱腦傷、胸傷、肝、脾破裂等危及生命的內臟傷，然后處理肢體出血、骨折等傷。檢查傷者呼吸道是否被舌頭、分泌物或其他異物堵塞。如果呼吸已經停止，立即實施人工呼吸。如果脈搏不存在，心臟停止跳動，立即進行心肺復蘇。如果傷者出血，進行必要的止血及包扎。大多數傷員可以毫無顧忌地抬送醫院，但對于頸部背部嚴重受損者要慎重，以防止其進一步受傷。讓患者平臥并保持安靜，如有嘔吐，同時無頸部骨折時，應將其頭部側向一邊以防止噎塞。動作輕緩地檢查患者，必要時剪開其衣服，避免突然挪動增加患者痛苦。救護人員既要安慰患者，自己也應盡量保持鎮靜，以消除患者的恐懼。不要給昏迷或半昏迷者喝水，以防液體進人呼吸道而導致

69、窒息，也不要用拍擊或搖動的方式試圖喚醒昏迷者。10.7.5 火災及支架汛期防洪應急措施1）、在發生火災時，小組成員應立即組織項目部人員對初起火災進行撲救，就近原則運用滅火器材（如滅火器、消防栓等）撲滅火源；使用滅火器要注意以下要點：先拉開保險栓，操作者站在上風位置，側身作業，手按壓柄，距火點二米位置膠管對準火源掃射。2）、火災后應立即切斷電源，并組織本項目部人員撤離到安全區域待命。3）、當火勢未能得到控制時，組長或副組長要立即報警119，（報警人員應向消防部門詳細報告火災的現場情況，包括火場的單位名稱和具體位置、燃燒物資、人員圍困情況、聯系電話和姓名等信息），并安排人員到路口接消防車，以便消防

70、隊員把握火災情況和盡快抵達，采取相應的滅火措施，抓住救災時機；4）、辦公室薛榮增負責組織疏散車輛和門口的障礙物，以確保救災現場的暢通和車輛用急。5）、汛期內成立防汛小組，及時與業主聯絡，協調調度上游水庫不要集中放水，如發現險情迅速出動，采取及時疏通或打撈飄浮物以免沖擊鋼管樁，造成巨大沖撞力和水流阻力破壞支架。如有溺水事故，發現后及時報告領導并撥打120報警，現場安排會水人員進行搶救，并進行緊急救治。6）、水中支架鋼管樁基礎應進行檢查，看是否要加固，并針對具體情況在洪水后進行心要的加固。當遇到大雨時，應組織有關人員，配備挖掘機、裝載機，負責清理邊溝，加寬邊溝，防止雨水沖刷邊坡，若出現支架下的土方

71、被沖刷，影響穩定性時，應及時用土筑壩，阻攔雨水，在沖刷處填入碎石、片石石籠或澆筑混凝土加固，鋼管支架要在沖刷部位周圍增加縱橫向支撐，增強整體受力，防止出現較大變形。7）、在橋位上游約50m河床處增加一道攔渣（漂浮物）措施，必要時配合船只進行清除漂浮物，減小對鋼管樁支架的沖擊影響。10.7.6 、支架坍塌1）、若發生支架坍塌事故，應立即查明損壞部位、損壞程度、傷亡人員情況上報業主、公安機關、醫院。2）、首先查明人員傷亡情況和所處事故部位，若有人被埋在支架下，應以立即進行人員救援，將混凝土采用人工配合機械清理出去，所遇鋼筋要切割掉，由人工清理干凈，鋼管采用切割機切割或氣割切割，將人員搶救出來，并立

72、即送醫院。如所埋人員較多，應立即向消防或專業部門通知，采用專業人員進行救援。10.8、事故報告1）、事故發生后，項目經理應在1小時內上報。如來不及形成書面報告，可先用電話通知，然后再形成書面報告。2）、在24小時內寫出事故報告并上報所列部門。報告內容包括：事故發生時間、地點、單位概況；事故的簡要經過、傷亡人數，直接經濟損失的初步估計；事故發生的原因的初步判斷；事故發生后采取的措施及事故控制情況；事故報告單位。10.9、事故善后及處理1）應急領導小組應根據現場情況，由組長組織，專人負責組織搶救工作，統一調派所需的車輛、人員、物資，派人協助指揮交通、疏散人群，努力將事故造成的損失和影響降到最低的限

73、度；2）派專人協助調查組進行事故調查；3）派專人進行事故善后處理事宜；4）根據事故調查組認定的事故原因的分析，舉一反三，采取積極有效措施防止類似事件的發生；5）根據事故責任分析對有關人員進行處理，觸犯法律的將依法移交司法機關處理。6）事故調查期間，相關責任人員，任何人都不能離開現場，要配合接受調查。 附件：貝雷梁鋼管樁（即梁柱式）支架計算書一、荷載參數取值1、鋼筋混凝土箱梁單跨自重：737.4 m32.6t/m3=1917.2t2、單跨箱梁鋼絞線自重：36.7t3、單跨貝雷梁自重：40/3片/桁22桁0.26t/片=76t4、模板和方木按1.5KN/m2取值，單跨橋模板方木近似重量：23m40

74、m0.15t/m2=138t5、振搗混凝土產生的荷載按1KN/m2取值，全橋現澆箱梁振搗混凝土產生的荷載：23m40m0.1t/ m2=92t6、施工人員和施工材料、機具等行走或堆放的荷載按1KN/m2取值，人員和施工材料、機具荷載：23m40m0.1t/ m2=92t7、其他荷載（偶然荷載）不計8、由溫度引起的鋼結構內應力不計。二、全橋線荷載計算全橋重量（恒載+活載）=1917.2+36.7+76+138+92+92=2351.94t由于本橋上部箱梁砼的施工分兩次澆筑，故本次驗算不再考慮荷載提高系數。全橋重量全部由22排貝雷縱梁承重，則22排貝雷承受的線均布荷載q為：q=2351.94/40

75、=58.799 t/m，每排貝雷片承受的線均布荷載q1為q1=58.799/22=2.67t/m 三、縱桁片貝雷梁受力驗算1、 計算模型 按三跨連續梁，邊跨計算跨徑為15.24米，中跨8米。采用力法計算，繪制按三跨連續梁的彎矩圖。支墩反力按連續梁等效簡支梁計算。（計算詳見附后2、 主梁彎矩驗算 貝雷片力學性能為：I= 250500cm4W= 3578.5 cm3M= 78.8tmQ= 24.52t由計算圖中的中縱梁最大彎矩為19.73q，則單排貝雷梁承受的彎矩M=19.732.67=52.7t78.8t則主梁抗彎滿足要求3、 主梁剪力驗算 由計算圖中的的邊跨支座反力r2=8.84q得，主梁單片

76、貝雷片剪力Q=8.842.67=23.61t24.52t強度符合要求。4、 貝雷主梁撓度驗算:取跨度15.24m進行驗算 采用疊加原理計算第一孔跨中撓度均布荷載引起的跨中撓度W1=5q1L41/384EI=3.74cm力偶距引起的跨中撓度W2=-3ML2/48EI=-1.43cm上式中E=2105Mpa , I= 250500cm4 ,L1=15.24m ,L2=8m邊跨跨中撓度W= W1+ W2=3.74-1.43=2.311524/400=3.81cm 。則邊跨跨中撓度（剛度）滿足結構要求！四、工字鋼受力驗算支架橫梁的支點反力：按邊跨中支墩的工字鋼來驗算，雙拼工字鋼按1.5的加強系數來計算

77、，則Q=503.3KN，I36b工字鋼h=36cm,d=1.2cm，A=83.5cm2剪力= Q/A =493.4104/(83.51.5103)=40.19MPa=85Mpa,因工字鋼的橫向跨徑小（最大跨徑小于2m），彎矩足夠，剛度足夠，符合要求。則工字鋼滿足要求五、鋼管樁受壓穩定性驗算（取第四跨進行驗算） 鋼管樁采用6008mm螺旋管，鋼管樁長度最深處為18米，根據橋位地質祥勘報告暫取有效入土深度3米（以打入到中風化層為持力層）,自由段長度lh=15m。按施工支架設計方案，中支墩采用15根螺旋管樁，邊支墩采用12根螺旋管樁。1、 中支墩和邊支墩壓力N計算根據中，中支墩R2=R3=12.84

78、q=12.8458.799=754.98t平均每根中支墩鋼管受壓N2= R2/15=50.33t根據中，邊支墩R1=6.4q=6.458.799=376.31平均每根邊支墩鋼管受壓N1= R1/10=37.6t計算模型采用軸心受力壓桿，一端固定，一端自由，計算模型見下圖。鋼管計算模型根據I36b工字鋼計算結果，工字鋼對鋼管樁的最大壓力為R=503.3KN，鋼管樁自重為22.09KN，鋼管荷載為Q=503.3+22.09=525.39KN鋼管的慣性矩J=65200.45cm4回轉半徑i=(J/A)1/2 = (65200.45/148.81)1/2 = 20.93cm600鋼管的旋轉半徑為=20

79、.93cm；長細比為=l0/r=1800/20.93= 86.0100，整體穩定性合格。查b類截面軸心受壓構件的穩定系數表知：=0.648則鋼管樁最大承載力為N=Af=0.6483.140.6000.008215000=2099.8KN則有Q=525.39KNN=2099.8KN。最大不利荷載為Q=525.39 KN，則Q=525.39 KN N=2099.8 KN，鋼管樁強度合格。六、地基承載力和變形驗算：根據振動下沉樁的經驗公式計算出來的鋼管樁底處中風化砂巖的承載力大于單根鋼管樁軸向受壓力，故不再計算，基礎承載力符合要求；基礎變形沉降很小，故剛度符合要求。七、分配梁方木受力驗算 分配梁枋木

80、1412cm間距30cm,杉木基本力學性質如下：順紋抗拉=7.0N/mm2,順紋抗剪V=1.2N/ mm2 分配梁按三跨連續梁驗算，計算跨徑按貝雷桁片間距155cm。均布線荷載q=0.3m2305.94t/（23m40m）=0.75t/m。三跨連續梁驗算模型如下： 最大彎矩M=0.187 t /m，最大剪力按簡支梁簡化計算Q=1/2ql=0.64t1、 彎矩驗算=M/I=0.187104/3.9210-4=4.74 N/mm27.0N/mm2則方木抗彎滿足要求2、 剪力驗算 =Q/A=0.64104/0.168106=0.38 N/ mm2 1.2N/ mm2強度滿足要求3、 撓度驗算 撓度按

81、偏安全的簡支梁計算跨中撓度WW=5qL4/384EI=3.69mm1550/400=3.87mm上式中q=0.75t/m,E=9000N/mm2八、模板受力驗算模板采用18mm竹膠板,寬度為1.22m,長度為2.44m。其力學指標套用杉木枋楞參數，枋楞間距30cm,取一米寬計算，套用模型計算。其中剪力和撓度套用偏安全簡支梁計算。見下圖1、 彎矩驗算=M/I=0.024104/5.410-5=4.4 N/mm27.0N/mm2則模板受彎滿足要求2、剪力驗算 =Q/A=0.19104/0.018106=1.07 N/ mm2強度滿足要求3、撓度驗算 撓度按偏安全的簡支梁計算跨中撓度WW=5qL4/

82、384EI=0.639mm300/400=0.75mm上式中q=2.62t/m,E=9000N/mm2剛度滿足要求九、梁柱式支架預拱度的設置1、設計預拱度由設計圖提供，40m跨中設計預拱度暫取20mm(設計未給出)，在永久性墩柱間設計預拱度按二次拋物線布置。2、施工預拱度彈性變形：由上述主梁的撓度驗算可知，跨中最大撓度為37mm；根據公路橋涵施工技術規范要求進行取經驗值：鋼管樁彈性變形取1mm。非彈性變形：根據施工經驗，底模與橫向方木間取2mm，木楔與橫向方木間取1mm，非彈性變形總和3mm.3、中支墩鋼管樁基礎沉降值取5mm則支架跨中預拱度最大值為：20+37+1+3+5=66mm，疊加修正

83、后建議采用60mm.十、支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中立桿頂托上順橋向采用10cm15cm方木，在墩柱前后各4.2 m范圍，順橋向方木跨度為60cm，其余順橋向方木跨度為90cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為90cm，腹板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm，橫梁箱室范圍橫向方木跨度為60cm。通過上面計算得：現澆箱梁翼板范圍箱梁自重q1=7.8 kN/m2，木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學性能優于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應力和彈性模量表，得杉木的力學性能：順紋彎應力W=11.0Mpa，彎曲剪應力=1.7

84、Mpa，彈性模量E=9103Mpa。4.1現澆箱梁支架立桿頂托上順橋向方木驗算現澆箱梁翼板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算順橋向方木計算時，按3跨等跨連續梁計算，受力分析見翼板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：Mmax=-0.267PLQmax=1.267P f=1.883PL3/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下順橋向方木跨度L=0.9m，間距B=0.9m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（7.8+1.5）+1.4(1.5+2.0

85、) 0.90.9/3=11.16+4.90.90.9/3=4.34kNMmax=-0.267PL=-0.2674.340.9=-1.04 kN.mW= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3W= Mmax/W=1040/3.7510-4=2.773 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa經計算，箱梁翼板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8834.341030.94/(100910310628.1310-6)=5.362/25317=2.1210-4m=0.21mmL/400=900/400=2.25 mm經計算，箱梁翼板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=1.267P =1.2674.34=5.5 kNmax= Qmax /（0.9A）=（5.5103）/（0.90.10.15）=0.41 Mpa=1.7Mpa經計算，箱梁翼板下順橋向方木抗剪滿足要求。