1、目 錄一、編制說明- 1 -（一）編制依據- 1 -（二）編制目的- 1 -（三）適用范圍- 1 -二、工程概況- 1 -（一）工程簡介- 1 -（二）地質水文情況- 1 -1、工程地質- 1 -2、水文、氣象- 2 -（三）鋼吊箱的設計- 2 -1、施工條件.-2-2、方案慨術.-2-3、主要設計資料.-3-（四）施工重點- 30 -（五）技術保證條件- 31 -三、施工組織、計劃- 31 -（一）施工組織- 31 -（二）施工進度計劃- 32 -（三）設備配備計劃- 32 -四、鋼吊箱承臺施工和操作要點- 33 -（一）施工工藝流程- 33 -（二）操作要點- 33 -1、鋼吊箱的加工、制

2、作- 33 -2、施工平臺- 34 -3、吊箱底模拼裝- 34 -4、焊接型鋼吊帶- 35 -5、安裝側模- 35 -6、鋼吊箱下沉就位- 35 -7、封堵后澆筑砼- 36 -8、安裝內支撐- 36 -9、吊箱內抽水- 36 -10、割除鋼護筒- 37 -11、封底砼找平- 37 -12、承臺施工- 37 -13、質量控制- 38 -五、大體積混凝土施工措施.-39-（一）配合比及選材方面- 39 -（二）施工方面- 39 -（三）混凝土表面養護措施- 40 -六、安全措施- 40 -七、水保、環保措施- 41 -（一）施工水土保持措施- 41 -（二）水環境保護- 41 -（三）臨時工程水土

3、保持措施- 42 -一、 編制說明 （一）編制依據1、三峽庫區重慶市忠縣縣城沿江綜合整治工程（西山小區段）施工圖設計2公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ025-86）3、公路橋涵施工技術規范（JTG/T F50-2011）4、鋼結構工程施工及驗收規范（GB50205-2001）5、低合金鋼焊條（GB/T5118）6、埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑（GB/T5293）7、玉溪二橋鋼吊箱施工圖8、總體施工組織設計9、現場調查的水文地質資料10、路橋施工計算手冊（二）編制目的為了保證玉溪二橋工程2#主墩承臺的施工安全質量，確保安全、優質、有序、按期完成施工任務。（三）適用范圍玉溪二橋工程2#主墩鋼吊箱承

4、臺施工。二、工程概況（一）工程簡介玉溪二橋位于重慶市忠縣，橫跨玉溪河，是忠縣縣城城西西山小區沿江綜合整治工程中的一座橋梁。大橋全長332.6m，按雙向四車道設計，橋面寬24m。玉溪二橋實施橋型為3跨預應力混凝土連續梁橋，跨徑組成為（85+150+85）m，橋梁下部結構橋墩采用矩形實心墩、鉆孔灌注樁基礎，橋臺采用“U”型重力式橋臺，樁基礎。（二）地質水文情況1、工程地質橋梁所跨玉溪河，總體呈北西向流向長江，在玉溪橋上游時急轉向南，河床高程136.0144.5m。兩岸斜坡走向與玉溪河流向近小角度相交，總體為向左岸傾斜的斜向破。局部為橫向坡。工程區及周邊主要出露基巖為侏羅紀系上統遂寧組（J3s）、蓬

5、萊鎮組（J3p）。2、水文、氣象（1）設計水位玉溪二橋百年一遇設計水位取173.767m。（2）水文、氣象a、忠縣屬亞熱帶東南季風氣候，四季分明，雨量充沛。據氣象統計，多年平均氣溫17.9，最高42.1，出現在7月8月，最低-2.9，出現在1月；多年平均降水量1201.5mm，最豐年雨量1615mm，最枯年雨量887mm；多年平均日照1302h；相對濕度8090%；主導風向東北風，多年平均風速0.8m/s，最大極限風速大于20m/s，靜風頻率54%。b、水文天然河道最高河水位149.78m，最枯水位118.3m。庫區蓄水后，最高水位175m出現在12月，最低水位145m，出現在68月。三、鋼吊

6、箱的設計（1）施工條件施工期間水位基本維持在160m，水深約736m。樁基采用鋼管平臺施工，河床以上樁采用2.8m鋼護筒導向與成型。河床覆蓋層為成積構造，表層為崩塌沖積層，層厚約3m；下層為碎石土層，層厚約6m；基巖為分為碎裂巖、強風化灰巖、微風化灰巖。（2）方案概述結合現場水深，承臺體積大等特點，承臺施工思路為;（1）采用既有鉆孔樁平臺周邊樁作為臨時支樁，組拼鋼吊箱。（2）利用鋼護筒作為懸持支撐體系，下放鋼吊箱。（3）利用鋼管樁作為鋼吊箱內撐，確保鋼吊箱內抽水工況時的穩（4）承臺混凝土分兩次澆筑，第一次2.5m，第二次2m。（3）主要設計資料1）、側模（1）側模面板1工況分析：封底后鋼吊箱內

7、抽干水時為最不利工況，吊箱內外差水頭差為6m；此時面板主要承受水壓，水壓為三角形荷載，最高水位7月份處于147米155米之間（吳淞高程），承臺底高程153.927（黃海高程），所以設計吊箱最高水位（吳淞高程）161.7米，（黃海高程）160米為安全施工時段，隨水深增大而增加，其最大值為：qmax61060（KNm）為簡化計算，面板檢算時荷載取最大值。截面特性：鋼板 0.006m最小截面慣性矩 Imin18000mm4最小截面模量 Wmin6000mm3最小截面積 Amin6000mm2 力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 變 形 量：3002501.2（mm）受力

8、簡圖：結合制作過程知，鋼板可采用五跨連續梁檢算，支點間距為0.3m。彎矩圖：最大彎矩：Mmax0.60（KNm）彎 應 力：max0.606000100.0（Mpa）140Mpa 合格剪力圖：最大剪力：Qmax 10.9（KN）剪應力：max10.960001.52.7（Mpa） 85Mpa 合格最大反力：Qmax 20.4（KN/m）反力圖：變形圖：最大變形：max0.85（mm）1.2 mm 合格（2）第二側模面板工況分析：封底后鋼吊箱內抽干水時為最不利工況，吊箱內外差水頭差為4m；此時面板主要承受水壓，水壓為三角形荷載，隨水深增大而增加，其最大值為：qmax41040（KNm）為簡化計算

9、，面板檢算時荷載取最大值。截面特性：鋼板 0.006m最小截面慣性矩 Imin18000mm4最小截面模量 Wmin6000mm3最小截面積 Amin6000mm2 力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 變 形 量：4002501.6（mm）受力簡圖：結合制作過程知，鋼板檢算，支點間距為0.4m。彎矩圖：最大彎矩：Mmax0.7（KNm）彎應力：max0.76000100.0（Mpa）140Mpa 合格剪力圖：最大剪力：Qmax 9.7（KN）剪應力：max9.760001.52.42（Mpa）85Mpa 合格最大反力：Qmax 18.1（KN/m）反力圖：變形圖：

10、最大變形：max0.87（mm）1.60mm 合格（3）第二側模面板工況分析：封底后鋼吊箱內抽干水時為最不利工況，吊箱內外差水頭差為2m；此時面板主要承受水壓，水壓為三角形荷載，隨水深增大而增加，其最大值為：qmax21020（KNm）為簡化計算，面板檢算時荷載取最大值。截面特性：鋼板 0.006m最小截面慣性矩 Imin18000mm4最小截面模量 Wmin6000mm3最小截面積 Amin6000mm2 力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 變 形 量：5002502.0（mm）受力簡圖：結合制作過程知，鋼板檢算，支點間距為0.5m。彎矩圖：最大彎矩：Mmax0

11、.4（KNm）彎應力：max0.7600066.7（Mpa）140Mpa 合格剪力圖：最大剪力：Qmax 5.4（KN）剪應力：max5.460001.51.35（Mpa）85Mpa 合格最大反力：Qmax 8.4（KN/m）反力圖：變形圖：最大變形：max1.53（mm）2.00mm 合格（3）側模槽鋼12.6工況分析：槽鋼主要承受側模面板傳遞而來的均勻水壓線荷載，封底后鋼吊箱內抽干水時為最不利工況；結合側模面板檢算結果，均勻線荷載最大值為：qmax20.4 KN/m截面特性：槽鋼12.6最小截面慣性矩 Imin3885000mm4最小截面模量 Wmin61666mm3最小截面積 Amin1

12、569mm2 截面高 Hmin126mm 腹板厚 tmin5.5mm力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 變 形 量：5002502（mm）受力簡圖：結合側模板，槽鋼檢算，支點間距為0.5m。彎矩圖：最大彎矩：Mmax0.5（KNm）彎 應 力：max0.5616660.081（Mpa）140Mpa 合格剪力圖：最大剪力：Qmax 6.1（KN）剪應力：max6.115691.55.8（Mpa）85Mpa 合格最大反力：Qmax 11.3（KN）反力圖：變形圖：最大變形：max0.029（mm）2 mm 合格（4）側模工字鋼 I22b工況分析：封底后鋼吊箱內抽干水時

13、為最不利工況，吊箱內外差水頭差為6m；此時面板主要承受水壓，水壓為三角形荷載，隨水深增大而增加，其最大值為：qmax61060（KNm）為簡化計算，工字鋼檢算時荷載取最大值。截面特性：最小截面慣性矩 Imin3583000mm4最小截面模量 Wmin325727mm3最小截面積 Amin4650mm2 力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa 85Mpa 變 形 量：20002508（mm）受力簡圖：結合制作過程知，鋼板檢算，最大間距為2m。彎矩圖：最大彎矩：Mmax11.6（KNm）彎應力：max11.63257270.036（Mpa）140Mpa 合格剪力圖：最大剪力：Qmax

14、 38.3（KN）剪應力：max38.33257271.50.18（Mpa）85Mpa 合格最大反力：Qmax 81.8（KN/m）反力圖：變形圖：最大變形：max0.48（mm）8mm 合格(5)圍囹工字鋼 由于圍囹工字鋼位于吊箱的頂部，故其受到的荷載很小，可以不計入計算。(6)螺旋鋼管樁 由于螺旋鋼管樁位于吊箱的頂部，故其受到的荷載很小，可以不計入計算。2）、底模檢算（1）側模荷載安裝側模時，作用底模邊緣荷載由側模自重和支撐系統組成，為簡化計算將均勻線荷載計算，其值為：qmax32.5581/2.5297.4784/(11.54)19.49(kN/m)（2）底模鋼板荷載值為： 鋼板自重 q

15、103.816/11.52=0.785 kN/m2 封底自重 q25125(kN/m2) 施工荷載 q2 kN/m2其荷載值為： q27.785 kN/m2計算時取1m帶寬。截面特性：鋼板0.008m最小截面慣性矩 Imin1/12100083=42666.7mm4最小截面模量 Wmin1/6100082=10666.7mm3最小截面積 Amin8000mm2 力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa 85Mpa max106Mpa變 形 量max887.5/2503.55（mm）受力簡圖：結合底模構造和型鋼布置，底模鋼板檢算，計算跨度組合：彎矩圖：最大彎矩： Mmax1.43(k

16、N.m)彎 應 力：max1.43106/10666.7134.1（Mpa）140Mpa 合格剪力圖：最大剪力： Qmax 12.94（kN）剪 應 力：max12.9410312500/42666.7/10003.79（Mpa） 85Mpa 合格最大支座反力： Q 25.43kN/m變形圖：最大變形：max3.44（mm）3.55 mm 合格（3）底模型鋼14b其主要承受自重和底模鋼板傳來的外荷載，荷載值為： 型鋼自重 q 0.087 kN/m 外荷載 q 51.75 kN/m其荷載值為： q 51.837 kN/m截面特性：最小截面慣性矩 Imin6043236mm4最小截面模量 Wmin

17、86332mm3最小截面積 Amin2108mm2 截面高 Hmin140mm tmin8.0mm力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa85Mpa max106Mpa變 形 量max887.52/2507.1（mm）受力簡圖：結合底模構造和型鋼布置，底模型鋼14b檢算，計算跨度組合：彎矩圖：最大彎矩： Mmax11.58(kN.m)彎 應 力：maxMmax / Wmin 11.581000000/86332134.14(Mpa)140 Mpa 合格剪力圖：最大剪力： Qmax46.01（kN）剪應力： maxQmax S/Iminbmin46.0110351833.5/6043

18、236/849.32(Mpa)85 Mpa 合格最大支座反力： Q81.95kN變形圖：最大變形：max1.7（mm）7.1 mm 合格（4）底模型鋼25b25b型鋼主要布置底模四周，其主要帶寬0.37969m內的荷載，其中（1）鋼板自重 q0.6280.37969=0.238(kN/m)（2）型鋼自重 q0.11(kN/m)（3）側模自重 q19.4929.745（kN/m）其荷載值為：q 10.093 kN/m截面特性：最小截面慣性矩 Imin35869542mm4最小截面模量 Wmin286956mm3最小截面積 Amin3954mm2 截面高 Hmin250mm tmin9.0mm力學

19、參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa85Mpa max106Mpa變 形 量max1775/2507.1（mm）受力簡圖：結合底模構造和型鋼布置，底模鋼板檢算，計算跨度組合：彎矩圖：最大彎矩： Mmax2.71(kN.m)彎 應 力：maxMmax / Wmin2.71106/2869569.41(Mpa)140 Mpa 合格剪力圖：最大剪力： Qmax9.11kN 剪 應 力：maxQmax S/Iminbmin9.11103171700.5/35869542/94.85（Mpa） 85 Mpa 合格最大支座反力： Q 18.11 kN變形圖：最大變形：max0.035（mm）7

20、.1 mm 合格由于此處受力較復雜，該構件未優化。（5）底?？v橫向龍骨40b 縱向工字鋼40b該構件主要承受14b槽鋼傳來的集中荷載轉化為均布荷載，其值為：q81.95/(1.775/2)92.33（kN/m）型鋼自重： q0.9 kN/m其荷載值為：q93.23 kN/m側模及內支撐自重 P9.751.09.75（kN）截面特性：最小截面慣性矩 Imin226320126mm4最小截面模量 Wmin1131600mm3最小截面積 Amin9339.5mm2 截面高 Hmin400mm tmin12.5mm力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa85Mpa max106Mpa變 形

21、 量max1775/2507.1（mm）受力簡圖：結合底模構造和型鋼布置，底模鋼板檢算，計算跨度組合與荷載圖如下：彎矩圖：最大彎矩： Mmax27.69（kN.m）彎 應 力：max Mmax / Wmin27.69106/113160024.48（Mpa）140 Mpa 合格剪力圖：最大剪力： Qmax91.26（kN）剪 應 力：max91.26103666049/226320126/12.521.49（Mpa） 85 Mpa 合格最大支座反力： Qmax 176.33 kN 變形圖：最大變形：max0.086（mm）7.1 mm 合格 橫向工字鋼40b該構件主要承受上層工字鋼40b傳來的

22、集中荷載，考慮最不利情況下，其值為：Qmax 176.33 kN 型鋼自重： q0.9 kN/m截面特性：最小截面慣性矩 Imin226320126mm4最小截面模量 Wmin1131600mm3最小截面積 Amin9339.5mm2 截面高 Hmin400mm tmin12.5mm力學參數：A3鋼材 140Mpa max175Mpa85Mpa max106Mpa變 形 量max17752/25014.2（mm）受力簡圖：結合底模構造和型鋼布置，底模鋼板檢算，計算跨度組合與荷載圖如下：彎矩圖：最大彎矩：Mmax157.92（kN.m）彎 應 力：max Mmax / Wmin157.92106

23、/1131600139.55（Mpa）140 Mpa 合格剪力圖：最大剪力：Qmax 89.76（kN）剪 應 力：max89.76103666049/226320126/12.521.13（Mpa） 85 Mpa 合格最大支座反力： Q 266.09 kN 變形圖：最大變形：max3.47（mm）14.2 mm 合格（6）牛腿計算單個吊箱底板材料重量： m1=28912.14kg單個吊箱側模板(I)材料的重量： m2=42362.40kg單個吊箱側模板(II)材料的重量：m3=13023.24kg單個吊箱支撐系統材料的重量： m4=29747.84kgm總=m1+ m2+m3+m4=1140

24、46.62kg考慮不利情況下，作用在每個牛腿上的力：F=114046.6210/5/4/1000=57.02kN焊縫驗算： 合格軸心抗壓強度驗算： 合格局部穩定驗算 合格3）、封底抗浮封底后抽水后鋼吊箱內構件的自重為：Q115.8（t）封底混凝土自重：Q11.511.52.51330.6（t）封底混凝土握裹力：Q1.43.142205879.2（t）（20t/m2為混凝土的握裹力，即0.2Mpa）抗浮力：Q115.8330.6+879.21325.6（t）浮 力：F11.511.57925.75（t）抗浮力浮力，差距為P1325.6-925.75399.85（t）4）、封底抗壓第一次澆筑3m，

25、混凝土重量：Q11.511.52.53991.88（t）澆筑第一次混凝土時向下的作用力為;Q總155.80330.6991.881478.28（t）抵抗向下的作用力有浮力和樁與封底間的握裹力：P 925.75879.201804.95（t） PQ總 滿足要求。由于鋼護筒在水中表面易產生水生物和附著泥漿，握裹力不確定，在封底內鑿坑焊接吊耳作為安全儲備。見附件 玉溪二橋鋼吊箱設計圖（四）施工重點1、鋼吊箱梁加工制作，特別是工字鋼對接、上下層工字鋼連接、吊耳，螺栓孔定位與匹配。2、鋼吊箱組拼與下放。3、鋼吊箱封底。4、內支撐加工與安裝。5、分層澆筑與鋼吊箱受力轉換（五）技術保證條件編制有鋼吊箱施工設

26、計圖已報監理單位、建設單位審批。三、施工組織、計劃（一）施工組織考慮本項工序的專業性，玉溪二橋在總的項目經理部組織機構的基礎上，擬成立鋼吊箱承臺施工隊在一個半月內完成主墩承臺施工，以保證后續施工的連續性。項目部設生產副經理2名、技術主管1名、技術員3名、質檢員1名、專職安全員2名、專職電工1名、工長1名，各類技術工人4050人。施工隊配備3個作業班組：分為2個打樁組、一個結構安裝組。打樁組負責鋼管樁的打入、接長施工及樁間構件連接施工；結構安裝組負責樁頂分配梁、貝雷梁、橋面結構的安裝施工及各個構件之間的連接施工。棧橋、鉆孔平臺施工作業人員配置計劃序號工種數量（人）備注1項目副經理22工程師13技

27、術員34工班長25質檢員16專職安全員27現場班組長28吊裝工109電工110氧割工2011機修工212普工10合 計56（二）施工進度計劃受三峽蓄水的影響，鋼吊箱承臺必須在6月1日之前開始施工，7月底之前全部完成，才能確保本橋在9月底水位漲至175m之前將墩柱施工出水面?？偣て谥挥袃蓚€月時間，所以施工時間短，工程量大，必須進行合理的計劃安排。棧橋、平臺進度計劃表 時間項目六月七月八月上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬鋼吊箱下放、封底抽水、破除樁頭30天 綁扎承臺鋼筋20天承臺一次澆筑、養護鑿毛7天承臺二次澆筑、養護、驗收 14天 （三）設備配備計劃我司將根據本項工程的施工特點、工程量和工期

28、要求，配備足夠的施工機械、設備，并充分考慮設備的使用率因素，確保工程各項目在施工階段中所需的設備均能得到充分的保證。機械設備配備表序號機械名稱規格型號單位數量性能1汽車吊40t臺2良好2載重車臺4良好3電焊機BX1-500-2臺10良好4氣割設備套10良好5運輸船800t艘1良好6交通船60t艘1良好7挖掘機PC220-6EX臺1良好8裝載機40臺1良好9發電機200KW臺1良好四、 鋼吊箱承臺施工和操作要點（一）施工工藝流程鋼吊箱模板加工制作鉆孔平臺體系的轉換吊箱底模拼裝鉆孔樁成樁樁位實測焊縫檢查驗收焊接拉壓柱焊縫檢查驗收模板接縫檢查安裝側模糾偏、定位控制鋼吊箱下沉就位支架、導管布置封堵后澆

29、筑封底砼鋼吊箱上浮監控安裝內支撐吊箱內抽水撐割除鋼護筒封底砼面找平承臺鋼筋砼施工（二）操作要點1、鋼吊箱的加工、制作鋼吊箱圍堰分為上承系統、底承系統、側板系統、內支撐系統、起吊系統。其鋼構件采用現場加工、分塊制作的施工工藝。模板的分塊大小需充分考慮運輸和裝吊的能力，按設計圖加工完成并及時進行水密性檢查，同時在模板接縫處設置橡膠密封條。（1）側板系統鋼吊箱圍堰采用單壁結構，側板直接作為承臺側模，為防止孔位偏差，設計時每邊放大15mm；側板面采用6厚鋼板面板水平方向背肋采用12.6槽鋼，背肋間距分別為50cm、40cm、30cm，豎直方向采用5001008mm鋼帶，組合成桁架結構豎肋每50cm布置

30、一道，向背焊接而成，豎肋采用通長，沿側壁周長方向等距布置，形成網格結構，增加側壁剛度和抗變形能力，從而提高側板豎向、水平方向承載能力；兩側模之間采用M18螺栓連接，每20cm布置一道，拼縫之間墊=5mm厚泡沫橡膠止水板，通過螺栓緊固壓縮至2mm。（2）上承系統吊掛系統是以鉆孔樁護筒為依托將鋼吊箱底板懸掛在其上進行鋼吊箱的拼裝、下沉、澆筑封底砼等工序。在樁基鋼護筒上安裝工字鋼受力架（承重架），在受力架和底模吊耳之間安裝手拉葫蘆并拉緊。同時在底模工字鋼骨架上焊接事先拼裝好的承重桿作為鋼套箱澆筑封底砼及抽水施工承臺時的抗浮抗拉桿。（3）內支撐系統內支撐有內圈梁和水平支撐組成，內圈梁的作用主要是承受側

31、板傳遞的荷載，并將其傳給水平支撐，水平撐桿的作用是通過對吊箱側板的支撐減少側板位移。內圈梁：內圈梁設置三層，設在吊箱側板內側，高程為151.5m、156.1m和160.6m處，用36a工字鋼焊接在側板內壁鋼板上。內圈梁的主要作用是承受側板傳遞的荷載，并將其傳給水平支撐。水平支撐：水平支撐在橋梁的縱向每層內圈梁處布置兩根529mm鋼管，以吊箱中心為界向兩端1.8m對稱布置，每個倒角處水平采用529mm鋼管布置一道斜撐，縱、橫向支撐焊接在一個水平面上；內圈梁和水平支撐焊接為一個整體。2、施工平臺由于在當初設計平臺時，充分考慮到吊箱下放時的尺寸所以在鉆孔樁施工完成后拆除中間的小平臺及橫橋向位于承臺中

32、間的兩排鋼管樁即可滿足下道工序施工需要。3、吊箱底模拼裝底板上鋼護筒預留孔位置根據實測鉆孔樁成樁樁位確定并現場加工，同時底板需要焊接吊箱下沉時手拉葫蘆的吊耳，每個預留孔周圍均勻布置4個。底模在加工場進行整體加工，加工完畢后在現場將模板沿短邊分六塊進行切割，底模在切割完畢后進行試拼，試拼合格后，按施工順序進行編號。底模利用25t汽車吊配合平板運輸車調運至平臺吊裝就位，對準預留孔后，人工牽引糾正緩緩下降。底板下降至水面上1m后停止，懸掛手拉葫蘆（下端為鋼絲繩，避免倒鏈埋入因下放到位取不出或埋入封底混凝土中）后及糾正位置。底模共分6塊，待6塊都就位后利用手拉葫蘆對其進行調整對正，并進行焊接。4、焊接

33、型鋼吊帶吊帶是焊接在吊箱底模吊耳上，拉桿選用雙拼20槽鋼。焊接過程中嚴格控制拉桿柱的平面位置與垂直度，并需要現場技術人員對焊接質量進行檢查。拉桿焊接好后，應在拉桿除靠鋼護筒面外，其余三面焊接0.15m0.15m三角鋼板對拉桿與底模連接進行加強。在施工時，若出現水位低于承臺底設計情況，則采用在鋼護筒上焊接牛腿的形式來作為吊箱和承臺砼的支撐。（詳見設計圖紙）5、安裝側模側模安裝采用分塊吊裝并與底模栓接的工藝施工，在施工時對側模和底板拼縫之間用橡膠泡沫止水帶，用18的螺栓擰死，防止漏水。對組拼好的吊箱進行全面的檢查、調整，看是否有遺漏的螺栓，并進行補充。對發現側模剛度不夠時，應急時進行加固，加固可用

34、0.15m0.15m的三角板進行加固，焊接在側模的背肋上，避免模板在抽水后模板發生扭曲。安裝時應將安裝好的模板用鋼管支撐在四周的平臺，保證吊箱整體不產生失穩。6、鋼吊箱下沉就位每個箱體由20個20t手拉葫蘆組成，下沉時，由指揮人員統一下令指揮，操作人員每次下落時指揮人員隨時觀察吊箱頂部是否水平及底部有無障礙情況，每100mm為一階段，每階段應對手拉葫蘆提升和下放鋼吊箱全過程進行應力監控，保證手拉葫蘆受力均勻、平衡下放。隨時測量吊箱底模頂標高，當下沉到設計標高后，停止下沉并瑣死葫蘆，檢查偏位情況，并進性調整。鋼吊箱就位后即可將拉壓柱水面以上部分與鋼護筒進行焊接，焊接時用0.25m0.25m做搭接

35、板固定拉壓桿與鋼護筒，采用連續焊縫，盡可能多焊。焊接完畢后將鋼吊箱與周圍平臺進行連接，在河流上游焊死，以免由于水流的作用使鋼吊箱產生變形。7、封堵后澆筑砼鋼吊箱封底前應進行基底處理，先由潛水員下去檢查底板是否與側模脫開，底模在下沉過程中是否有脫焊，如果發生以上此種情況，應馬上處理。對于鋼護筒與底模之間的縫隙，由潛水員采用裝干沙漿的編制袋或布腸袋封堵。封底砼澆筑是吊箱施工成敗的關鍵。首先是水下砼的性能，我們主要采用C20水下砼進行澆筑，塌落度控制在18cm22cm之間。封底前應將鋼吊箱沿上下游兩側靠近水面處，切割出10 cm洞，主要是在封底時減少鋼吊箱內水位與外側水位的壓力差，封底時選用28cm

36、直徑的導管進行，封底選用1根導管，封底過程中導管底口安放在距底模2030cm處，導管沿吊箱底緩慢從吊箱一側向另一側移動，應該避免在好幾處封底，減少混凝土分層。封底過程中應及時測量水下砼的標高，及時復核混凝土方量，防止鋼吊箱底板開裂或脫開側板、底板與鋼護筒之間堵塞不嚴實等造成的封底混凝土漏掉情況發生。如果發生以上此種情況可以先減少砼封底厚度，但最少不能少于50cm，待砼凝固后將吊箱內水抽干，并將吊箱封底層上的離析砼清除干凈，在進行二次封底。在長江水位低于承臺底標高時，可適當減少封底砼的厚度，具體厚度按現場實際情況而定。8、安裝內支撐待封底砼48小時之后，進行內支撐的安裝，安裝時采用邊抽水邊安裝，

37、安裝時先將最下面一層的內圈梁放置在水面以下，然后在水面以下安裝第二到內圈梁，內圈梁的作用主要作用是承受側板傳遞的荷載，并將其傳遞給水平支撐，同時由于力的傳遞作用，在焊好支撐時，支撐會與側模之間有一定的空隙，所以雜水未抽干以前應在這些縫隙之間打入鋼楔，減少由于抽水而導致水壓力對側模的變形作用。在第一層內圈梁焊接完畢后，進行第一層水平支撐的焊接，水平支撐在焊接時盡量保證其和內圈梁在一個水平面上，這樣有利于模板力傳遞的平衡，焊接過程中應將水平支撐焊死，同時減少水平支撐的自由長度。隨后進行第二道內圈梁和水平支撐焊接。9、吊箱內抽水在一邊安裝內支撐的同時一邊抽水，抽水時對吊箱的上浮情況進行監控，為安全期

38、間，在向外抽水的同時，要備有水泵。一旦鋼吊箱有大的結構變化，立即向圍堰內抽水，恢復內外平衡。如果抽水時模板變形不是很嚴重，在可控制的范圍內，我們可以在側模外側焊接模板外箍，選用36工字鋼進行焊接，待抽水完畢后將封底混凝土頂部承臺鋼筋下范圍內的拉壓柱與鋼護筒用搭接板焊接在一起。10、割除鋼護筒在吊箱下面拉桿焊接完畢后，將焊接部位以上的拉桿割除，隨后割除鋼護筒，由于是高樁承臺，所以灌注后鋼護筒內的剩余泥漿比較多，割除前應將鋼護筒內泥漿抽完，割除時先將上側鋼護筒分節割除，以保證安全施工。11、封底砼找平采用干砂漿對封底砼面進行找平。由于吊箱內水抽干后，外側水壓較大，水會沿著側模和底模的拼縫滲進來，所

39、以找平是干料，吸附多余的水分。對于滲水量較大的吊箱應該在水流較大的地方設置降水井，并單獨封閉和找平層以下形成一個獨立的排水系統。12、承臺施工（1）鑿除樁頭小型機具鑿除樁頭，伸入承臺內樁頭必須用鋼絲刷清理干凈碎渣，樁頭鑿除時要保證樁頭不受破損、無劈裂現象。進行樁基檢測，合格后方可進行承臺施工。（2）承臺鋼筋綁扎鋼筋在鋼筋加工棚內加工，載重汽車運輸至工地，在現場進行綁扎和焊接成型。加工承臺鋼筋時要按圖紙對伸入承臺內樁基鋼筋的除銹和綁扎，同時綁扎墩身鋼筋。承臺頂面預埋鋼筋頭和拉環，用于控制墩身模板位置和設置纜風繩。（3）混凝土澆注 混凝土采用商品砼，混凝土輸送車運輸，泵送入模。 砼坍落度要嚴格按照

40、試驗的數據控制，砼自由傾落高度超過2m時，必須用滑槽或串筒灌注，串筒出口距砼表面1.5m左右。防止砼離析。 澆注前對支架、吊箱模板、鋼筋和預埋件進行檢查，并將模板內的雜物、積水和鋼筋上的污垢清理干凈；模板的縫隙填塞嚴密，內面涂刷脫模劑。 澆筑時檢查混凝土的均勻性和坍落度?；炷练謱訚仓穸炔怀^30cm，并用插入式振動器振搗密實。振動器移動間距不超過其作用半徑的1.5倍與模板保持510cm的間距，插下下層5cm左右，防止碰撞模板鋼筋及預埋件。 砼的搗固：砼的搗固是保證質量的關鍵工序，必須嚴密組織，規范操作。一是必須固定人員，責任到人，分片承包。二是搗固要適當，既要防止振搗不足，也要防止振搗過度

41、，以砼不再下沉、表面開始泛漿、不出現氣泡為度。 混凝土的澆筑連續進行，如因故必須間斷時，其間斷時間小于前層混凝土的初凝時間或能重塑的時間，并經試驗確定，若超過允許間斷時間，須采取保證質量措施或按工作縫處理。大體積砼施工中要注意內外溫差及砼核心溫度最大值的控制。 澆筑混凝土時，應經常檢查模板、鋼筋、沉降觀測點及預埋部件的位置和保護層的尺寸，確保其位置正確不發生變形。 在混凝土澆筑過程中，隨時觀察所設置的預埋螺栓、預留孔、預埋支座的位置是否移動，若發現移位時及時校正。注意模板、支架等支撐情況，設專人檢查，如有變形，移位或沉陷立即校正并加固?；炷翝仓瓿珊?，及時用塑料薄膜包裹并定時灑水養護。當晝夜

42、平均氣溫低于5時或最低氣溫低于-3時，應按冬期施工處理。 砼澆筑必須堅持動態質量控制和“三方值班制”（工程項目領導、技術和試驗人員），人、機、料、工每一個環節應具備條件，不得盲目施工。13、質量控制鋼吊箱圍堰拼裝允許偏差和檢驗方法序號項目允許偏差檢查方法1內側平面尺寸長、寬長、寬的1/700尺量檢查每邊不少于2處對角線對角線的1/500尺量上、下口2圍堰中線扭角1測量檢查3圍堰傾斜度箱體高的1/504圍堰做承臺外模時，軸線偏位15mm承臺各部位允許偏差和檢驗方法序號項 目允許偏差檢驗方法1尺 寸30mm尺量長寬高各2點2頂面高程20mm測量5點3軸線偏位15mm測量縱橫各2點4前、后、左、右邊

43、緣距設計中線尺寸50mm尺量各邊2處五、大體積混凝土施工措施玉溪二橋1#、2#主墩承臺設計方量為595.125m3，均為大體積砼。冷卻管的布設按已經監理、業主審批通過的承臺大體積混凝土專項施工方案進行，同時還從以下幾點加以控制。承臺采用2次澆筑，第一次澆筑3m，到墩柱預埋鋼筋底部；第二次澆筑剩下的1.5m。（一）配合比及選材方面1、選用低熱微膨脹水泥或低熱礦渣硅酸鹽水泥加入適量微膨脹劑。2、盡量降低水泥用量。3、降低水灰比及單位用水量。4、盡可能選用大粒徑粗骨料（含泥量0.25%）。5、降低砂率（含泥量0.5%）。（二）施工方面1、降低混凝土的水化熱（1）采用低水化熱的水泥（2）采用緩凝高效減

44、水劑（3）應用低熱膨脹系數的粗骨料（4）盡可能應用粒徑較大的粗骨料（5）采用低流動性混凝土（6）充分利用后期強度2、降低混凝土入模溫度選擇在室外溫度最低時段澆筑（如夜間）。3、采用分層澆筑（1）分層厚度不大于30cm。（2）分段分層澆筑時，在下層混凝土初凝前，將上層混凝土澆筑并振搗完畢，盡可能使混凝土澆筑速度保持一致，供料均勻，以保證施工的連續性。（三）混凝土表面養護措施1、為確保混凝土內外溫差25，增加覆蓋厚度，并采用塑料薄膜蓋好。2、在混凝土澆筑完成后，8-12小時內及時向吊箱內注水，保證蓄水50cm左右。3、保證冷卻管內的水循環，并派專人守護，及時測量砼溫度做好溫控記錄。六、安全措施1、

45、施工人員應認真貫徹執行安全生產規程中的各項規定，加強現場安全教育工作。增強職工的安全意識，建立安全生產交底制度，要針對施工內容進行交底，并作書面記錄。2、工程施工中，當班的項目管理人員，各工序責任人，應定期和不定期對施工的機械設備、測量計量儀器具的維護、磨損、連接和狀態偏離等狀況進行檢查和技術復核。及時對機械設備進行保養、維修。3、起重吊裝設備使用前，均應按程序進行檢查和試運轉驗收，確認合格后報監理鑒認批準再投入使用。4、施工員起重工要對投入的起重吊裝設備新舊程度、起重能力及司機的熟練程度有所了解，嚴格遵守“十不吊” 規定。5、孔口用鋼筋網片或木板鋪蓋，防止人和物掉入其中。6、制定施工現場用電

46、安全措施，、安裝、維修或拆除臨時用電設施必須有證專業電工進行7、施工現場所有電器設施都應做好接地保護。施工現場所有電線電覽均應與平臺做好絕緣保護。8、電器安裝全部完成后應試運轉，包括對雙電源的切換試驗成功后才能正式使用。9、施工用安全設施、設備，包括安全帽、安全帶等勞動防護用品須經檢查，驗收通過準予使用。10、在平臺上施工時，平臺周圍要設置防護欄桿，欄桿要預備若干救生圈（帶30米左右繩），施工人員要佩帶安全帽、救生衣，要穿平底防滑軟底鞋。實行每個班次至少清點一次11、對于吊箱施工應有氣象和河流環境圖，配備施工作業區和避風區范圍之內的水文資料，每日收聽氣象預報并作好記錄。12、水上施工時，平臺和

47、運輸船舶配備手機，晝夜保持通訊暢通，按規定顯示有效的航行、停泊和作業信號。七、水保、環保措施（一）施工水土保持措施1、施工時應認真學習貫徹國家、鐵道部、地方政府、業主、監理工程師及合同條款有關水保法規及規定，明確本工程的水保要求，健全水土保持體系，把水保工作作為一項重要施工管理內容。2、符合相關水土保持措施，避免地面排水、水土流失造成水資源破壞及污染；3、采取措施保證因施工生產的地面排水、水土流失及污染等不超過發包人要求規定的數值,也不超過適用法律規定的數值；4、在施工中做好施工棄渣的處理嚴格按批準的棄碴規劃有序地堆放和利用棄碴,防止任意堆放棄碴降低河道的行洪能力和影響其他承包人的施工和危及下

48、游居民的安全。（二）水環境保護1、根據地形、工程分布及施工部署，在施工中制定防水資源破壞、污染規劃及實施方案。2、施工前作好施工駐地、施工場地的布置和臨時排水設施，保證生活污水、生產廢水不污染水源、不堵塞既有排水設施。3、布置大型臨時設施時，不壓縮河道，不破壞既有水利設施，保證排水暢通。4、施工中產生的廢泥漿，在排放前先沉淀過濾，廢泥漿和淤泥使用專門的泥漿船運棄，防止遺灑，污染江面，防止污染工地區域水源。5、在水源附近活動時，不可直接在水流中使用化學物質。廁所、垃圾堆放處等不得建在水流附近（必須離開 20 米以外）。6、施工中對棄碴場地按設計進行防護，隨棄碴隨防護，防止水土流失，保護水資源。7

49、、施工機械的廢油、廢水，采用隔油池等有效措施加以處理，不得超標排放。盡量減少施工機械維修等油品的跑、冒、滴、漏，防止油污染地表水體，惡化環境。8、對于活動中產生的垃圾可以自然降解的，就地處理（焚燒或掩埋）。不可降解或難以降解的垃圾（如金屬、塑料、鍍膜紙、電池等），原則上需攜帶回駐地后棄入垃圾箱。對于活動中產生的垃圾可以自然降解的，就地處理（焚燒或掩埋）。不可降解或難以降解的垃圾（如金屬、塑料、鍍膜紙、電池等），原則上需攜帶回駐地后棄入垃圾箱。（三）臨時工程水土保持措施1、廢水、廢油、廢氣、粉塵、噪音的治理措施 廢水的治理措施：廢水主要來源于施工機械沖洗廢水、機械維修廢水等。對于施工機械沖洗廢水

50、及機械維修廢水等須經收集、沉淀、隔油等處理，達標后按要求進行排放。 廢油的治理措施：施工中廢油集中收集后進行處理，對本工程施工區環保沒有影響。 廢氣的治理措施：廢氣主要來源于施工機械和施工車輛運行中所產生的廢氣。對施工機械及車輛進行妥善管理和及時檢修，并加強施工機械和車輛的保養工作，隨時檢查機械和車輛的尾氣排放是否合格，發現尾氣排放不合格的，立即停止運行，進行檢查維修，安裝尾氣過濾器等方法進行處理，直至再檢驗合格后方可投入使用。 粉塵的治理措施：粉塵的產生主要是施工交通道路粉塵。在施工過程中經常用灑水車灑水，以減輕粉塵對施工人員和周圍環境的影響。 噪音的治理措施：噪音主要來源于機械設備運行過程

51、中產生的噪音。采取有效措施，加強對機械設備和運輸設備的管理和維修，同時對部分運輸設備采取安裝消聲器的方法降低噪音，使之噪音達到規定要求。2、工地臨時廁所的化糞池采取防滲措施，并盡可能利用既有建筑物內的水沖式廁所，同時做好防蠅、滅蛆工作。3、沖洗拌和站及沉淀中的廢碴處理方案為：集中棄往設計指定的棄碴場，完工后統一對棄碴場進行復耕。4、做好施工中各種人員的環保、水保培訓，提高參建人員環境保護意識。5、材料堆放 砂石分類堆放成方，砌體料類成垛，堆放整齊。 周轉設備存放：施工鋼模、機具、器材等集中堆放整齊。專用鋼模成套放置，零用鋼模及零配件、腳手扣件分類分規格，集中存放。 水泥庫：袋裝、散裝不混放，分清標號，堆放整齊，目能成數。有制度、有規定、專人管理，限額發放，分類插標掛牌，記載齊全而正確，牌物賬相符。庫容整潔，無“上漏下滲”。 構配件及特殊材料：混凝土構件分類、分型、分規格堆放整齊。大梁存放要注意地基承載處理和支墊點正確穩定。鋼材分類集中堆放整齊。支座、墊板、預埋件等分門別類妥善保管。6、完工后的清理以及環境恢復清理場地在工程完工后的規定期限內，拆除施工臨時設施，清除施工區或施工區及其附近的施工廢物，并按照監理工程師批準的環境保護措施計劃完成環境恢復，達到業主和監理工程師滿意的要求。