1、昆侖望岳項目型鋼懸挑腳手架安全專項施工方案編制人： 職務： 審核人： 職務： 審批人： 職務： 目 錄第一章 工程概況1一、 工程概況1二、 施工平面布置2三、 施工要求5四、 技術保證條件6第二章 編制依據7第三章 施工計劃8一、 施工進度計劃8二、 材料與設備計劃；8第四章 施工工藝技術10一、 技術參數10二、 工藝流程11三、 施工方法12四、 檢查驗收23第五章 施工安全保證措施27一、 組織保障27二、 技術措施29三、 監測監控34四、 應急預案36第六章 勞動力計劃38一、 專職安全生產管理人員38二、 特種作業人員38第七章 計算書及相關圖紙43一、型鋼懸挑腳手架(扣件式)計

2、算書43二、型鋼懸挑腳手架（扣件式）計算書（平鋪至樓板上部）60三、型鋼懸挑腳手架(陽角B)計算書77四、擱置主梁驗算計算書107五、節點詳圖112第一章 工程概況一、 工程概況1、 工程基本情況工程名稱昆侖望岳工程地點華山路與潁河西路交叉口西南角樓號2#樓、3#樓、5#樓、8#樓建筑高度(m)55.55主體結構剪力墻抗震等級地上部分三級層數地上17層/地下3層標準層層高(m)3樓號4#樓建筑高度(m)83.4主體結構剪力墻抗震等級地上部分三級層數地上26層/地下3層標準層層高(m)3樓號6#建筑高度(m)57.4主體結構剪力墻抗震等級地上部分三級層數地上17層/地下3層標準層層高(m)3樓號

3、7建筑高度(m)80.4主體結構剪力墻抗震等級地上部分三級層數地上25層/地下3層標準層層高(m)32、 各責任主體名稱建設單位鄭州投資控股有限公司設計單位河南徐輝建筑工程設計有限公司施工單位河北建工集團監理單位中建卓越建筑工程管理有限公司項目經理張建明總監理工程師劉燕兵技術負責人張月峰專業監理工程師方保糧二、 施工平面布置施工現場總平面布置圖：樓層懸挑示意圖：三、 施工要求1、 采用端部螺栓固定型鋼懸挑形式腳手架。2、 本工程從4層開始懸挑，每次懸挑8層，懸挑高度24m。2#、3#、5#、6#、8#；樓懸挑2次。4#、7#樓懸挑3次，其中7#樓從7層開始懸挑。3、 腳手架的設計力求做到結構安

4、全可靠，造價經濟合理。4、 確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。5、 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。6、 腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。7、 各樓棟懸挑層示意圖四、 技術保證條件1、 安全網絡2、 腳手架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。3、 本工程懸挑腳手架的力學計算中不考慮卸載鋼絲繩，但在實際實際施工中，在懸挑總高度的中間部位增設卸載鋼絲繩一道，以提高安全系數。第二章 編制依據序號名 稱編號/備注1建筑施工安全檢查標準JGJ59-20112混凝土結構設計規范GB50010-20103鋼結構設計規范GB

5、50017-20034建筑結構荷載規范GB50009-20125鋼管腳手架扣件GB15831-20066建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-20167建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20138建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20119危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質200987號文)10建設工程安全生產管理條例國務院令第393號11河南省建設工程施工安全生產標準化實施指南2012.0912昆侖望岳項目施工藍圖/13總施工組織設計/第三章 施工計劃一、 施工進度計劃二、 材料與設備計劃；1、 腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793規定

6、的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規定。每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。新鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸室溫拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130的有關規定，應涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、鋼管彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中

7、抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。2、 扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用?？奂猩a許可證、法定檢測單位的測試報告和產品合格證?？奂M入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試?？奂谑褂们皯饌€挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、 搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，力求環保美觀。4、 腳手板(1)、 腳手板采

8、用沖壓鋼腳手板、單塊腳手板的質量不大于30kg；(2)、 沖壓鋼腳手板的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規定。新腳手板應有產品質量合格證，尺寸偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130的有關規定，且不得有裂紋、開焊與硬彎。新、舊腳手板均應涂防銹漆，應有防滑措施；5、 安全網采用密目式安全立網，應符合下列要求：(1)、 網目密度不低于2000目/100cm2；(2)、 網體各邊緣部位的開眼環扣必須牢固可靠，孔徑不低于1mm；(3)、 網體縫線不得有跳針、露縫，縫邊應均勻；(4)、 一張網體上不得有一個以上的接縫，且接縫部位應端正牢固；(5)、 不得有

9、斷沙、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷；(6)、 阻燃安全網的續燃、阻燃時間均不得大于4s。使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證；(7)、 做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上；(8)、 顏色應滿足環境效果要求，選用綠色；6、 連墻件材料采用鋼管制作，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB/T700中Q235級鋼的規定。7、 懸挑梁采用型鋼制作，其材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1591中的規定。8、 聯梁承受立桿荷載，固結點應當連接穩定、可靠，所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕。截

10、面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。9、 用于固定懸挑梁的錨固螺栓材質應符合現行國家標準鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋GB1499.1中HPB235級鋼筋的規定。10、 主要材料參數表【型鋼懸挑腳手架(扣件式)】 【型鋼懸挑腳手架（陽角）】 【擱置 主梁】名稱規格用途備注鋼管48mm3.6mm縱向水平桿、立桿剪刀撐、連墻桿/沖壓鋼腳手板3000mm250mm50mm腳手板/扣件/各桿件的連接/安全網6m1.8m 2000目防墜/鋼絲繩619 14mm卸載鋼絲繩/吊桿20mm上拉桿件HPB300吊環20mm剛性預埋環HPB300吊耳板120mm*100 mm

11、*10 mm吊桿與主梁連接件Q235鋼板200mm*250mm*10mm主梁與螺栓連接件Q235高強度螺栓A8.8 M20/M18主梁與建筑物連接件上拉桿件與吊耳板連接件/花籃螺栓OC型 M20卸載鋼絲繩/上拉桿件/工字鋼16號懸挑主梁/聯梁/第四章 施工工藝技術一、 技術參數【型鋼懸挑腳手架（扣件式）】腳手架排數雙排腳手架縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在下搭設高度(m)24鋼管類型483.6立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.8立桿步距(m)1.8雙立桿計算方法不設置雙立桿擋腳板5步1設腳手板1步1設橫向斜撐開口處設置連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接地區河南省鄭州市基本風壓(

12、kN/m2)0.3安全網全封閉懸挑方式普通主梁懸挑錨固點設置方式螺栓錨固主梁合并根數nz1主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1200梁/樓板混凝土強度等級C30主梁材料規格16號工字鋼【型鋼懸挑腳手架(陽角B)】陽角處主梁懸挑方式聯梁懸挑建筑物陽角處角度90混凝土強度等級C30陽角對角線時上是否有主梁是橫向立桿排數2錨固點設置方式螺栓錨固主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼聯梁材料類型工字鋼聯梁材料規格16號工字鋼上拉桿件材料類型HPB300 20鋼筋上拉桿件連接形式吊耳板【擱置主梁】懸挑方式普通主梁錨固點設置方式螺栓錨固高強度螺栓規格A8.8/M20主梁建筑物外擱置長度Lx(mm)150

13、0梁/樓板混凝土強度等級C30主梁材料規格16號工字鋼二、 工藝流程【型鋼懸挑腳手架(扣件式)】施工圖設計懸挑鋼梁及構件制作樓層梁、墻內預埋螺栓洞安裝懸挑鋼梁安裝上懸鋼筋斜拉桿立桿定位點設置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿橫向水平桿縱向水平桿(格柵) 剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網【型鋼懸挑腳手架(陽角B)】施工圖設計懸挑鋼梁及構件制作樓層梁、墻內預埋螺栓洞安裝懸挑主梁懸挑主梁上下支撐桿件設置聯梁安裝架體【擱置主梁】施工圖設計懸挑鋼梁及構件制作樓層梁、墻內預埋螺栓洞安裝主梁安裝懸挑架體三、 施工方法1. 施工要點1.1 施工圖設計：1.根據房屋建筑的外形及高度等情況確定懸挑型鋼梁固定的部位。2

14、.根據已有結構的邊梁，確定懸挑型鋼梁的布置位置以及懸挑長度，懸挑型鋼梁的間距不超過2M。當懸挑長度大于 1.5M以及主梁上部設置聯梁時設置兩根上斜拉桿。3.根據已有結構梁寬度或板墻的厚度確定高強螺栓的長度尺寸。一般為：結 構尺寸加 8公分為高強螺栓的長度。高強螺栓的直徑為 20mm，強度級別為A8.8 級。4.根據結構的層高及懸挑型鋼梁長度確定上懸斜拉桿的長度。上懸斜拉桿的 長度可通過斜拉桿上的花籃螺栓進行長度的適當調節。2. 懸挑型鋼梁及構件的制作2.1懸挑型鋼梁300mm800mm懸挑型鋼梁采用16#工字鋼，工字鋼具有較好的穩定性。根據施工圖紙將工字鋼切割成需要的長度。工字鋼梁的長度為：外

15、立桿距墻的距離 X 再加上10CM。2.2連接鋼板連接鋼板一般采用厚度為 10mm的Q235鋼板。主要在有懸挑型鋼根部與原結構連接，采用A8.8 M20的高強度螺栓進行緊固，螺栓用雙螺帽，背部設置5mm厚鋼墊板，墊板與螺帽之間增設配套彈簧片，且施工當中通過扳手將雙螺帽擰緊。螺栓錨固型鋼懸挑連接鋼板樣式2.3斜拉桿及花籃螺栓斜拉桿是懸挑架體中的重要受力構件之一，采用直徑 20mm 的鋼筋制作。斜拉桿分兩段構成中間用花籃螺絲連接。端部焊接連接鋼板分別與型鋼梁與原結構邊梁相連接。并在使用期間巡視，檢查吊桿松緊度，保證拉桿與梁的受力，均勻一致。 花籃螺栓制作示意圖2.4樓層邊梁、墻內預埋高強螺栓洞 預

16、埋螺栓洞采用薄壁鐵管，內徑比高強螺栓的直徑大2mm。預埋薄壁鐵管時事先彈好水平線，將薄壁鐵管預埋在統一高度，一般為結構板底向下8cm到螺栓洞中心位置，將鐵管與邊梁內的鋼筋焊接牢固，以免振搗混凝土時將其振搗偏位。3. 懸挑型鋼梁安裝a.待結構砼澆筑完成后拆除外墻模板，將預留的螺栓孔洞找出來并清理干凈，如果懸挑型鋼梁安裝部位結構面不平整，則必須修補平整，這樣才能使連接鋼板與結構面充分接觸，受力均勻。b.根據施工圖紙將懸挑型鋼梁根部用兩個8.8級M20的高強螺栓與結構相連，此時由于上部結構沒有完成不能進行上懸斜拉，所以需先將懸挑型鋼外側端部擱置在下層部位的腳手架上。安裝時懸挑型鋼的外端上翹2CM，可

17、減少上部 架體安裝后，懸挑型鋼梁頭下垂現象。4. 水平聯梁安裝主樓陽角處，懸挑梁無法按設計間距時，用聯梁進行橫向連接，立桿按設計間距進行搭設，并在立桿位置焊 20#鋼筋作為立桿的定位筋，以防止立桿滑移。聯梁連接構造示意圖5. 斜拉桿的安裝1.待上層的主體結構完成以后，及時進行斜拉桿的安裝。2.安裝時先選用長度合適、絲牙一正一反的兩段拉桿用花籃螺絲連接。再將拉桿的一端用一個 8.8 級的高強螺栓與結構連接，另一端與懸挑型鋼梁端部連接。3.拉桿與結構連接的高強螺栓采用雙螺帽，背部設置5mm厚鋼墊板，墊板與螺帽之間增設配套彈簧片，且施工當中通過扳手將雙螺帽擰緊。4.上懸斜拉桿連接完成后調節中部的花籃

18、螺絲，使拉桿均勻受力。5.當懸挑型鋼梁長度大于 1.5m或懸挑主梁上部設置聯梁時，懸挑型鋼梁上設置兩根上懸斜拉桿。懸挑梁雙上拉桿件設置方式6. 懸挑梁定位定距定位，放樣懸挑梁位置并做好標記。懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，懸挑長度應按設計確定。普通主梁懸挑時，立桿直接支承在懸挑梁上，水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同；上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向聯粱上焊接150mm、直徑20mm的鋼筋，立桿套在其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。3.6腳手架立桿與挑架的連接圖7. 特殊部位懸挑梁布置：(1)、 陽臺

19、部位：懸挑工字鋼梁設置在結構懸挑梁上的，應將工字鋼延伸至樓邊梁內側，不得設置在陽臺懸挑結構梁上方，且錨固端長度為1.25倍的懸挑端長度。陽臺處的懸挑梁布置(2)、 建筑結構陽角部位：主樓陽角處，懸挑梁無法按設計間距設置時，用聯梁進行橫向連接，立桿按設計間距進行搭設，主梁與聯梁連接處周圈滿焊，焊縫高度不低于3mm。陽角處的懸挑梁布置8、 鋼絲繩卸荷(1)、 結構構件內的受拉錨環，必須在混凝土達到設計強度的75%以上方可受力使用。拉鉤、吊環一定要采用圓鋼制作，不得采用螺紋鋼筋。(2)、 扎接上部拉環的鋼絲繩，至少采用3個卡頭扎緊，鋼絲繩扎頭螺絲全要擰緊，不允許松動。(3)、 對整個架體進行安全檢查

20、，發現鋼絲繩松動、銹蝕或焊縫脫焊等情況時要立即進行修復，合格后方可繼續使用。鋼絲繩繩卡做法9、 立桿設置(1)、 立桿采用對接接頭連接，立桿與縱向水平桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。(2)、 上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與副立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2個。每根立桿底部應設置墊塊，并且必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃

21、地桿下方立桿上。(3)、 當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。(4)、 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。(5)、 立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖。立桿對接接頭布置縱、橫向掃地桿構造（7）、 在腳手架轉角處、施工升降機的開口處，設置 “Z”字型加強桿，保證架體的穩定性，并且兩側的開口端雖層設置連墻件，且上下間距不得大于4m。10、 縱、橫向水平桿(1)、 縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。要求如下：當采用對接時，

22、對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用搭接時，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。(2)、 立桿與縱向水平桿交點處設置橫向水平桿，兩端固定在立桿上，以形成空間結構整體受力?？v向水平桿對接接頭布置11、 剪刀撐設置(1)、 腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；(2)、 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。(3)、 剪刀撐斜桿

23、的接長應采用搭接或對接，采用搭接連接時，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。(4)、 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。12、 腳手板、腳手片的鋪設要求(1)、 腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設腳手板，內外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。將腳手板兩端與水平桿可靠固定，嚴防傾翻。(2)、 滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)、 腳手片須用鍍鋅鐵絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設

24、時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。腳手板對接 腳手板搭接腳手板對接、搭接構造(4)、 在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；13、 防護欄桿(1)、 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿內側。(2)、 選用扎絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)、 腳手架外側施工作業層必須在0.6m、1.2m高位置設置2道防護欄桿和18cm高擋腳板，欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側。 (4)、 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側在0.6m、1.2m高位置設置2道防護欄桿和18cm高擋腳板。14、

25、連墻件(1)、 腳手架與建筑物按計算書中“兩步兩跨”連墻件布置要求設拉結點。拉結點在頂部處每跨設置連墻桿。(2)、 連墻件中的連墻桿應呈水平設置，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接；(3)、 連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；(4)、 拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架縱橫向水平桿接點處。宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；(5)、 連墻件構造示意圖：1-墊木；2-短鋼管；3-直角扣件；4-橫向水平桿；5-附加鋼管腳手架剛性連墻件構造示意圖15、 架體內封閉(1)、 腳手架的架體內立桿距墻體凈距最多為2

26、00mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)、 腳手架施工層內立桿與建筑物之間應采用腳手片進行封閉。(3)、 施工層以下腳手架每隔10m以及底部用雙層網兜進行封閉。(4)、 作業層下，需在每層樓板位置的外架上鋪一層鋼板網作樓層的臨邊防護。16、 腳手架避雷設置（1） 腳手架四周大陽角頂部設置四根避雷針，采用直徑14mm熱鍍鋅圓鋼作為避雷針。（2） 4層與主體結構避雷引下線進行有效連接，將結構內避雷引下線引出結構層，外甩30cm長，與外腳手架內立桿進行雙面焊接，焊接長度不小于6d，并涂刷防銹漆。（3） 外腳手架的懸挑層與懸挑層直接大陽角處進行有效跨接，采

27、用直徑10mm的圓鋼進行雙焊接，焊接長度不小于6d。（4） 立桿與立桿之間、橫桿與橫桿之間、立桿與橫桿直接進行有效跨接，采用直徑10mm的圓鋼進行雙焊接，焊接長度不小于6d。四、 檢查驗收1、 腳手架搭設前，對進入現場的各種構配件應按下列規定進行檢查驗收，不合格的應及時清除出場(1)、 構配件應有相應的產品標識及產品質量合格證；(2)、 構配件應有相應的產品主要技術參數及產品使用說明書；(3)、 當對構配件質量有疑問時，應進行質量抽檢和實驗。2、 腳手架下列階段進行檢查與驗收，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用(1)、 基礎完工后及腳手架搭設前；(2)、 作業層上施加

28、荷載前；(3)、 每搭設完兩層后；(4)、 達到設計高度后；(5)、 遇有六級強風及以上風或大雨后；凍結地區解凍后；(6)、 停用超過一個月。(7)、 檢查驗收須有記錄和負責人簽字。(8)、 外架質量檢查要求：鋼管質量檢驗要求（mm）項 次檢查項目驗收要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼管材質檢驗報告3表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃滑道和硬彎，上述缺陷-0.54外徑、壁厚允許誤差0.365端 面應平整，偏差不超過1.7mm6防銹處理必須進行防銹處理，涂防銹漆舊管7鋼管銹蝕程度管壁厚度與原厚差別要小于0.36mm8其他項目同新管3、4、5同新管3、4、5舊管9立桿鋼管彎曲3m

29、L4m3mL4m122010水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30扣件質量檢驗要求項 次檢查項目驗收要求新1產品質量合格證，生產許可證，專業檢測試驗報告必須具備2表面質量及性能表面光滑無裂痕3螺 栓不得滑絲舊4同新扣件的2、3項腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項 目技術要求允許偏差示意圖檢查方法與工具1底座不晃動不沉降-10觀察2立桿垂直度最后驗收垂直度100圖略詳見JGJ130-2011用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差搭設中檢查偏差的高度總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中間檔次用插入法3間

30、距步距縱距橫距205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端20圖略詳見JGJ130-2011P4142表8.2.4水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差10圖略詳見JGJ130-20115雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼板尺扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）1201320050103、 驗收時應具備下列文件(1)、 根據編制依據相關文件規范、標準要求所形成的施工組織設計文件；

31、(2)、 專項施工方案；(3)、 安全技術交底文件；(4)、 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(5)、 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(6)、 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；(7)、 腳手架工程的施工驗收報告。4、 架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、技術負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成驗收小組，進行驗收。5、 腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1)、 構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠，鋼絲繩是否松動、斷股等；(2)、 安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)

32、、 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；立桿是否懸空；(4)、 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格；(5)、 搭設腳手架時，應有保證安全上下的爬梯或斜道，嚴禁攀登架體上下。(6)、 扣件螺栓是否松動；(7)、 架體是否超載；(8)、 懸挑腳手架的懸挑支承結構及與建筑物的連接固定應符合設計和相應規范的規定，錨固裝置是否松動、脫落。6、 腳手架檢查驗收嚴格按照建筑施工安全檢查標準JGJ59的檢查評分表進行。7、 腳手架使用期間的檢查(1)、 腳手架使用期間必須設專人經常檢查，當其從安全維護架轉換為裝飾施工時，必須及時進行檢查，符合要求后，必須經過項目技術負責人（項目經理）

33、簽字批準，才能使用。(2)、 檢查后不合格部位必須及時修復或更換，符合規定后，方準許繼續使用。8、 腳手架必須驗收檢查合格后辦妥腳手架驗收手續，在腳手架醒目處掛上腳手架驗收合格牌后，方可投入使用。9、 架體內必須做到每層封閉（即進行隔離），且不能大于4步。10、 施工人員必須嚴格執行建設工程施工安全技術操作規程。11、 在使用期間巡視，檢查吊桿松緊度，保證拉桿與梁的受力，均勻一致。12、 巡視、檢查高強度螺栓的螺帽松緊度，發現松動現象及時進行緊固。第五章 施工安全保證措施一、 組織保障1、 安全保證體系2、 環境保護體系二、 技術措施腳手架搭設技術措施1、 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設

34、高度不應超過相鄰連墻件以上二步；如果超過相鄰連墻件以上兩步，無法設置連墻件時，應采取撐拉固定措施與建筑結構拉結。2、 每搭完一步腳手架后，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011表的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。3、 立桿搭設應符合下列規定：(1)、 相鄰立桿的對接連接應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第條的規定；(2)、 當架體搭設至有連墻件的主節點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。4、 腳手架縱向水平桿的搭設應符合下列規定：(1)、 腳手架縱向水平桿應隨立桿按步搭設，并應采用直角扣件與立桿固定；

35、(2)、 縱向水平桿的搭設應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第條的規定；(3)、 在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈設置，并應用直角扣件與內外角部立桿固定。5、 腳手架橫向水平桿搭設應符合下列規定：(1)、 搭設橫向水平桿應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第條的構造規定；(2)、 雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm；6、 腳手架縱向、橫向掃地桿搭設應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第條、第條的規定。7、 腳手架連墻件安裝應符合下列規定：(1)、 連墻件的安裝應隨腳

36、手架搭設同步進行，不得滯后安裝；(2)、 當腳手架施工操作層高出相鄰連墻件以上兩步時，應采取確保腳手架穩定的臨時拉結措施，直到上一層連墻件安裝完畢后再根據情況拆除。8、 腳手架剪刀撐與雙排腳手架橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，不得滯后安裝。9、 腳手架門洞搭設應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第6.5節的造規定。10、 扣件安裝應符合下列規定：(1)、 扣件規格必須與鋼管外徑相同；(2)、 螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；(3)、 在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應

37、大于150mm；(4)、 對接口徑開口應朝上或朝內；(5)、 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm。11、 作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定：(1)、 欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；(2)、 上欄桿上皮高度應為1.2m；(3)、 擋腳板高度不應小于180mm；(4)、 中欄桿應居中設置。12、 腳手板的鋪設應符合下列規定：(1)、 腳手架應鋪滿、鋪穩，離墻面的距離不應大于150mm；(2)、 采用對接或搭接時均應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第條的規定；腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；(3)、 在拐角、斜道平

38、臺口處的腳手板，應用鍍鋅鋼絲固定在橫向水平桿上，防止滑動。 13、 鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通縱向水平桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。14、 外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。15、 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。16、 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。17、 外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。18、 嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。19、 保證

39、腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。20、 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。21、 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。22、 各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術措施1、 拆架前：(1)、 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；(2)、 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；(3)、 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4)、

40、應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第條、第條、第條設置連墻件和橫向斜撐加固。3、 拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、 拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆橫向水平桿、縱向水平桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、 拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除縱向水平桿、斜撐

41、、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、 拆下的材料要經施工電梯下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運

42、，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的構配件應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定及時檢查、整修與保養，并應按品種、規格分別存放。11、 高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、 當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。13、 如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。14、 翻掀墊鋪腳手板時應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。安全管理制度1、 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢

43、，合格者方可持證上崗；2、 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；3、 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；4、 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護措施；5、 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；6、 夜間不宜進行腳手架搭設與拆除工作；7、 腳手架的安全檢查與維護，應按相應安全技術規范進行；8、 腳手板應鋪設牢靠、嚴實，并應用安全網雙層兜底，施工層以下

44、每隔10m應用安全網封閉；單、雙排腳手架、懸挑式腳手架沿架體外圍應用密目式安全網全封閉，密目式安全網宜設置在腳手架外立桿的內側，并應與架體綁扎牢固。9、 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫向水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；10、 當在腳手架使用過程中開挖腳手架基礎下的設備基礎或管溝時，必須對腳手架采取加固措施；11、 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；12、 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；13、 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2005的有關規定執行；日常維

45、護管理要求1、 使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；2、 彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；3、 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每24年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵

46、件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；4、 搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；5、 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；6、 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工

47、需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；三、 監測監控1、 監測控制：采用經緯儀、水準儀、卷尺對架體進行監測，主要監測支架的沉降、位移和變形。2、 監測點設置：觀測點設置在立桿1.2m標高處，用“+”字標出對比點，固定觀測標準點在堅固基礎上設置，宜采用鋼釘或鋼筋頭在砼中預埋，柱或砼墻邊監測點直接在澆筑好的砼上用鋼釘釘入砼中作為固定對比觀測點。監測點設置間距不超過20m。3、 監測措施：架體搭設、使用直至完全拆除過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。4、 儀器設備配置名稱規格數量電子經緯儀KT-020LL1臺水準儀DSZ41臺激光垂

48、準儀ML-4011臺天津雄獅鋼卷尺50m1把鋼卷尺7.5m2把鋁合金塔尺5m2把5、 監測說明(1)、 班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查；(2)、 日常檢查、巡查重點部位如下：1)、 桿件的設置和連接，掃地桿、連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2)、 連墻件是否松動；3)、 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4)、 施工過程中是否有超載現象；5)、 安全防護措施是否符合規范要求；6)、 架體與桿件是否有變形現象；7)、 地基是否有積水，底座是否松動，立桿是否符合要求；8)、 卸荷鋼絲繩受力狀態，有無松動現象；6、 監測頻率(1)、 架體搭設期間，一般監測頻率

49、不超過35天/次；架體使用期間，一般監測頻率不超過1015天/次,要求監測直至腳手架完全拆除。(2)、 架體頂端水平位移預警值25mm，垂直度變化預警值20mm或沉降預警值20mm。(3)、 監測數據超過預警值時必須立即停止施工，疏散人員，并及時進行加固處理。四、 應急預案1、 目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、 應急領導小組及其職責(1)、 應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(2)、 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。

50、(3)、 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(4)、 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(5)、 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、 應急反應預案(1)、 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2)、 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)、 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高

51、溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1)、 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。2)、 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。3)、 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅

52、，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。4)、 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、 應急通信聯絡項目負責人：張建明 手機：安全負責人：張 雨 手機：技術負責人：張月峰 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六章 勞動力計劃一、 專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故

53、應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：張建明（項目經理）組長，負責協調指揮工作；李孟超（施 工 員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；楊 威（安 全 員）組員，負責現場安全檢查工作； 劉 敏（架子工班長）組員，負責現場具體施工；二、 特種作業人員1、 為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。2、 外腳手架的搭設和拆除

54、，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。勞動力安排表：序號工種人數備注序號工種人數備注1架子工36主體2焊工4連接件焊接3普工6清理4刷漆工3防銹特殊作業工種證件：焊工：架子工：第七章 計算書及相關圖紙一、 型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 5、混凝土結構設計規范GB50010-2010 架體驗算 一、腳手架參數腳手架設計類

55、型裝修腳手架卸荷設置無腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型483.25腳手架架體高度H(m)24立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式5步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.118，0.142裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(k

56、N/m2)3地區河南鄭州市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.128風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.946，0.51風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.32，0.173 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n1橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)115000橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4790縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.036+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(

57、n+1)=1.2(0.036+0.30.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.867kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.036+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.036+0.30.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.356kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.8671.52=0.42kNm =Mmax/W=0.42106/4790=87.702N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.35615004/(100206000115000)=1.96

58、2mm max1.962mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.8671.5=3.081kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.3561.5=2.237kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=3.081kN q=1.20.036=0.043kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.237kN q=0.036kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.62106/4790=129.361N/m

59、m2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.015mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.558kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=3.081/2=1.54kNRc=0.98=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=1.558kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H24腳手架鋼管類型483.25每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.11

60、8，0.142 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.142+1.51/20.036/1.8)24=3.767kN單內立桿：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.118+1.51/20.036/1.8)24=3.191kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(24/1.8+1)1.50.80.31/1/2=2.58kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=2.58kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=

61、(H/h+1)laGkdb1/5=(24/1.8+1)1.50.171/5=0.731kN 1/5表示擋腳板5步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.524=0.36kN 5、構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.58+0.731+0.36=3.671kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.58kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.50.8(23)/2=3.6kN 內立桿：NQ1k=3.6kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2(

62、NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.767+3.671)+ 0.91.43.6=13.462kN單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.191+2.58)+ 0.91.43.6=11.461kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H24立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4790立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)457連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.8

63、11210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 長細比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查規范表A得，=0.188 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.767+3.671+3.6=11.038kN 單內立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.191+2.58+3.6=9.371kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3.767+3.671)+1.43.6=13.966kN =N/(A

64、)=13965.6/(0.188457)=162.549N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.767+3.671+3.6=11.038kN 單內立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.191+2.58+3.6=9.371kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.767+3.671)+0.91.43.6=13.462kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1731.51.82/10=0.106kNm =N/(

65、A)+ Mw/W=13461.6/(0.188457)+105938.28/4790=178.8N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)420連墻件截面類型鋼管連墻件型號483.25連墻件截面面積Ac(mm2)457連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3221.821.5=4.838kN 長細比=l0/i=420/15.9=2

66、6.415，查規范表得，=0.93 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.838+3)103/(0.93457)=18.442N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=4.838+3=7.838kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)10.7懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1200主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30結構重要性系數01 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距

67、主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉110030001100是 作用點號立桿傳至梁上恒載標準值FGi(kN)立桿傳至梁上活載標準值FQi(kN)恒載分項系數Gi活載分項系數Qi各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)15.7713.61.351.49.37112.831300150027.443.61.351.411.0415.08411001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz

68、1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)140螺栓直徑d(mm)20主梁與建筑物連接螺栓個數n2焊縫厚度hr(mm)8焊縫長度lx(mm)100角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=0gk=10.205=0.20

69、5kN/m 第1排：F1=0F1/nz=19.371/1=9.371kN 第2排：F2=0F2/nz=111.04/1=11.04kN 荷載設計值： q=01.2gk=11.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=0F1/nz=112.831/1=12.831kN 第2排：F2=0F2/nz=115.084/1=15.084kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=2.831106/141000=20.077N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=9.4641000881602-(8

70、8-6)140.22/(8113000006)=11.185N/mm2 max=11.185N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.085mm=2lx/250=21200/250=9.6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=9.464kN,R2=18.751kN 四、上拉桿件驗算 上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.142上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(mm)10吊耳板寬LDP(mm)1

71、00吊耳板高L(mm)120吊耳板圓周外半徑R(mm)35吊孔直徑D(mm)20吊耳板許用拉應力(N/mm2)205吊耳板許用剪應力(N/mm2)125螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直徑d(mm)18吊耳板螺栓個數n1鋼拉桿與吊耳板焊縫厚度hr1(mm)8鋼拉桿與吊耳板焊縫長度lx1(mm)100鋼拉桿與建筑物連接螺栓直徑d(mm)18鋼拉桿與建筑物連接螺栓個數n1角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1100)=69.864 上拉桿件支座力： RS

72、1=nzR2=118.751=18.751kN 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tan1=18.751/tan69.864=6.875kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=18.751/sin69.864=19.971kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi=19.971kN軸心受拉穩定性計算： =NS/A=19.971103/314.2=63.563N/mm20.5f=102.5N/mm2 符合要求！ 1、上拉桿與主梁連接點計算 1）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14182/4)=32.

73、047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=19.971/1=19.971kN32.047kN 符合要求！ 2）吊耳板計算吊耳板 吊耳板吊索方向的最大拉應力： L= NS/(S(2R-D)= 19.971103/(10(235-20)=39.943N/mm2=205N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪應力： L= NS/(S(2R-D)= 19.971103/(10(235-20)=39.943N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3）角焊縫計算 鋼拉桿與連接板連接焊縫主要承受剪應力： f=NS/(hr1lx1)=19.971103/(8100)=24.964N/mm2 ffw=1

74、60=160N/mm2 符合要求！ 2、上拉桿與建筑物連接點計算 由上式計算可得上拉桿與建筑物連接點最大軸向拉力Ns =19.971kN 上拉桿1： 與建筑物連接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=19.971sin(90-69.864)=6.875kN 與建筑物連接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=19.971cos(90-69.864)=18.751kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2 )=6.875kN 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2 )=18.751kN 1）螺栓抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.917

75、0(d2/4)=0.9170(3.14182/4)=38.914kN 單個螺栓所受拉力：N=Nt/n=6.875/1=6.875kN38.914kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14182/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=18.751/1=18.751kN32.047kN 符合要求！ 五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-6.875)|/1=6.875kN壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=2.831106/(1.05

76、141103)+6.875103/2610=21.755N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=2.831106/(0.929141103)=21.612N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、主梁與建筑物節點驗算 假設每個螺栓承受主梁傳來的拉力和剪力均相等。 由主梁計算可得： 錨固螺栓所受拉力為主梁軸向力取N=6.87

77、5kN 錨固螺栓所受剪力為主梁在建筑物邊緣處的剪力取V=9.464kN 1)、抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)= 0.9170(3.14202/4)=48.042kN 螺栓所受拉力：Nt=N/n=6.875/2=3.438kN48.042kN 符合要求！ 2)、抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14202/4)=39.564kN 螺栓所受剪力：Nv=V/n=9.464/2=4.732kN39.564kN 符合要求！ 3)、角焊縫驗算 f=N/(hrlx)=6.875103

78、/(8100)=8.594N/mm2fffw=1.22160=195.2N/mm2 f=V/(hrlx)=9.464103/(8100)=11.83N/mm2ffw=160N/mm2 (f/f)2+f20.5=(8.594/1.22)2+11.8320.5=13.769N/mm2ffw=160N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！二、 型鋼懸挑腳手架（扣件式）計算書（平鋪至樓板上部）代表部位：陽臺部位懸挑由原螺栓固定上拉桿式改為傳統懸挑梁平鋪至樓板面的施工做法。 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安

79、全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 5、混凝土結構設計規范GB50010-2010 架體驗算 一、腳手架參數腳手架設計類型裝修腳手架卸荷設置無腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型483.25腳手架架體高度H(m)10.7立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)1.8雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式5步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01

80、擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.16擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.13裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)3地區河南鄭州市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.128風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.946，0.51風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.32，0.173 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n1橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(m

81、m4)115000橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4790縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.036+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.036+0.30.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.867kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.036+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.036+0.30.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.356kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.8671.52=0.42kNm =Mmax/W=0.42106/4

82、790=87.702N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.35615004/(100206000115000)=1.962mm max1.962mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.8671.5=3.081kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.3561.5=2.237kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=3.081kN q=1.20.036=0.043kN/

83、m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.237kN q=0.036kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.62106/4790=129.361N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.015mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.558kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=3.081/2=1.54kNRc=0.98

84、=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=1.558kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H10.7腳手架鋼管類型483.25每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.13 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.13+1.51/20.036/1.8)10.7=1.551kN 單內立桿：NG1k=1.551kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/5/2=(10.7/1.8+1)1.50.80.31/5/2=0.25kN 1/5表示腳手板

85、5步1設 單內立桿：NG2k1=0.25kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(10.7/1.8+1)1.50.161/1=1.667kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.510.7=0.161kN 5、構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.25+1.667+0.161=2.077kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.25kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1

86、.50.8(23)/2=3.6kN 內立桿：NQ1k=3.6kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.551+2.077)+ 0.91.43.6=8.89kN單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.551+0.25)+ 0.91.43.6=6.697kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H10.7立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4790立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)457連墻件布置方式兩步兩跨 1、

87、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 長細比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查規范表A得，=0.188 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=1.551+2.077+3.6=7.228kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(1.551+2.077)+1.43.6=9.394kN

88、=N/(A)=9393.865/(0.188457)=109.338N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=1.551+2.077+3.6=7.228kN單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.551+2.077)+0.91.43.6=8.89kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1731.51.82/10=0.106kNm =N/(A)+ Mw/W=8889.865/(0.188457)+105938.28/4790=125.5

89、88N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號483.25連墻件截面面積Ac(mm2)457連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3221.821.5=4.838kN 長細比=l0/i=600/15.9=37.736，查規范表得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.838+3)103/

90、(0.896457)=19.142N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=4.838+3=7.838kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)10.7懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)2800主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)3500梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)

91、2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉160030001600是2上拉260030002600是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)17.239.391900150027.239.3927001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.

92、1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.23/1=7.23kN 第2排：F2=F2/nz=7.23/1=7.23kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.39/1=9.39kN 第2排：F2=F2/nz=9.39/1=9.

93、39kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=1.394106/141000=9.884N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=9.4341000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=11.149N/mm2 max=11.149N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.113mm=2lx/250=22800/250=22.4mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=0.37kN,R2=0.533kN,R3=6.562kN,

94、R4=12.865kN 四、上拉桿件驗算 鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1400鋼絲繩直徑(mm)20鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3主梁拉環直徑d(mm)20焊縫厚度he(mm)10焊縫長度lw(mm)100角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=61.928 2=arctanL1/L2=arctan(3000/2600)=49.086 上拉桿件支座力： RS1=

95、nzR3=16.562=6.562kN RS2=nzR4=112.865=12.865kN 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tan1=6.562/tan61.928=3.5kN NSZ2=RS2/tan2=12.865/tan49.086=11.149kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=6.562/sin61.928=7.437kN NS2=RS2/sin2=12.865/sin49.086=17.024kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi=17.024kN 鋼絲繩： Fg= Fg/k=0.85221.5/9=20.919kNNS=17.024kN 符合要求！

96、繩夾數量： n=1.667Fg/(2T)=1.66720.919/(215.19)=2個n=3個 符合要求！ 拉環驗算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=220.919103/(202)=33.294N/mm2f=65N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 符合要求！拉環詳圖(主梁為工字鋼) 角焊縫驗算： f=NS/(helw)=17.024103/(10100)=17.024N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 五、懸挑主梁整體穩

97、定性驗算 主梁軸向力：N =|(-(-NSZ1-NSZ2)|/nz=|(-(-3.5-11.149)|/1=14.649kN壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=1.394106/(1.05141103)+14.649103/2610=15.026N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.85。 = Mmax/(bWx)=1.394106/(0.85

98、3141103)=11.587N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50錨固螺栓1錨固螺栓2 錨固螺栓未受拉力，無需計算，節點按構造做法即可。三、 型鋼懸挑腳手架(陽角B)計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑結構荷載規范GB50009-2012 3、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、基本參數

99、1、基本參數陽角處主梁懸挑方式聯梁懸挑建筑物陽角處角度90梁/樓板混凝土強度等級C30陽角對角線上是否有主梁是 2、立桿荷載參數第幾排立桿離墻距離a(m)荷載標準值F(kN)荷載設計值F(kN)10.39.37112.83121.111.0415.084 3、外排立桿縱距序號外排立桿縱距lai(m)10.821.531.5 二、主梁布置及錨固參數主梁號內錨固點坐標x(m).y(m)角度(度)主梁自內錨固點伸出長度L(m)主梁錨固方式10,01351.7錨固螺栓21.2,0901.2錨固螺栓32.7,0901.2錨固螺栓平面圖 三、聯梁驗算聯梁材料類型工字鋼聯梁材料規格16號工字鋼聯梁截面積A(

100、cm2)26.1聯梁截面慣性矩Ix(cm4)1130聯梁截面抵抗矩Wx(cm3)141聯梁自重標準值gk(kN/m)0.205聯梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215聯梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125聯梁彈性模量E(N/mm2)206000聯梁允許撓度1/250 1、第一排立桿處的聯梁計算 計算簡圖如下： 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m R=F1=9.371kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m R=F1=12.831kN 1）抗彎驗算 =Mmax/W=0.069106/(141103)=0.489 N/mm2f=215 N/mm2 滿

101、足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=0.231kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.2311000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.273N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.002 mmla/250=1500/250=6mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 正常使用極限狀態下： R1A=9.486kN； R1B=9.755kN； R1C=9.486kN； 承載能力極限狀態下： R1A=12.969kN； R1B=13.292kN； R1C=12.97kN； 2、第二排立桿處的聯梁計算 計算簡圖如下： 荷載標準

102、值： q=gk=0.205kN/m R=F1=11.04kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m R=F1=15.084kN 1）抗彎驗算 =Mmax/W=6.858106/(141103)=48.638 N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=8.667kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=8.6671000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=10.243N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.762 mmla/250=2300/250=9.2mm 滿足要

103、求！ 4）支座反力計算 正常使用極限狀態下： R2A=17.406kN； R2B=17.976kN； R2C=9.557kN； 承載能力極限狀態下： R2A=23.751kN； R2B=24.476kN； R2C=13.044kN； 四、主梁驗算 1、1號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/25

104、01號主梁圖 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1A=9.486kN； 第二排立桿處：P2 =R2A=17.406kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1A=12.969kN； 第二排立桿處：P2 =R2A=23.751kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=3.071106/(141103)=21.78 N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=23.8kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=23.81000881602-(88-6)140

105、.22/(8113000006)=28.127N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.097 mm2l/250=21700/250=13.6mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 R1=7.297kN； R2=9.765kN； R3=20.076kN； 2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1上拉鋼筋130030001300是2上拉鋼筋150030001500是 3、上拉桿件驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.142上拉桿截

106、面慣性矩I(cm4)12.19上拉桿截面抵抗矩W(cm3)5.08上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000連接板與建筑物連接形式錨固螺栓吊耳板厚S(mm)10吊耳板寬LDP(mm)100吊耳板高L(mm)120吊耳板圓周外半徑R(mm)35吊孔直徑D(mm)20吊耳板許用拉應力(N/mm2)205吊耳板許用剪應力(N/mm2)125螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)400螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)320吊耳板螺栓直徑d(mm)18吊兒板螺栓個數n1鋼拉桿與吊耳板焊縫厚度hr1(mm)8鋼拉桿與吊耳板焊縫長度lx1(mm)：100鋼

107、拉桿與建筑物連接螺栓直徑d(mm)18鋼拉桿與建筑物連接螺栓個數n1角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1300)=66.571 2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1500)=63.435 上拉桿件支座力： RS1=R2=9.765kN RS2=R3=20.076kN 由上拉鋼絲繩（桿件）作用造成的主梁軸向力： NSZ1= RS1/tan1=9.765/tan(66.571)=4.232kN NSZ2= RS2/tan2=20.076/tan(63.435)=10.038kN 上拉鋼絲

108、繩（桿件）軸向力： NS1= RS1/sin1=9.765/sin(66.571)=10.642kN NS2= RS2/sin2=20.076/sin(63.435)=22.446kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力：NS=maxNS1,NS2 =22.446kN =Ns/A=22.446103/314.2=71.439N/mm20.5f=102.5N/mm2 滿足要求！ 4、上拉桿與主梁連接點計算 1）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9320(d2/4)= 0.9320(3.14182/4)=73.25kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=22.446/1

109、=22.446kN73.25kN 符合要求！ 2）吊耳板計算吊耳板 吊耳板吊索方向的最大拉應力： L= NS/(S(2R-D)= 22.446103/(10(235-20)=44.892N/mm2=205N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪應力： L= NS/(S(2R-D)= 22.446103/(10(235-20)=44.892N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3）角焊縫計算 鋼拉桿與連接板連接焊縫主要承受剪應力： f=NS/(hr1lx1)=22.446103/(8100)=28.058N/mm2 ffw=160=160N/mm2 符合要求！ 5、上拉桿與建筑物連接點

110、計算 由上式計算可得上拉桿與建筑物連接點最大軸向拉力Ns =22.446kN 上拉桿1： 與建筑物連接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=10.642sin(90-66.571)=4.231kN 與建筑物連接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=10.642cos(90-66.571)=9.765kN 上拉桿2： 與建筑物連接螺栓所受拉力 Nt=Ns2sin(90-2)=22.446sin(90-63.435)=10.038kN 與建筑物連接螺栓所受剪力 Nv=Ns2cos(90-2)=22.446cos(90-63.435)=20.076kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(

111、Nt1,Nt2 )=10.038kN 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2 )=20.076kN 1）螺栓抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.9400(d2/4)=0.9400(3.14182/4)=91.562kN 單個螺栓所受拉力：N=Nt/n=10.038/1=10.038kN91.562kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9320(d2/4)= 0.9320(3.14182/4)=73.25kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=20.076/1=20.076kN73.25kN 符合要求！ 6、懸挑

112、主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =Nsz1+Nsz2 =14.27kN壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=3.071106/(1.05141000)+14.27103/2610=26.21 N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.853。 = Mmax/(bWx)=3.071106/(0.853141103)=25.534N/mm2f=215N/mm2 符

113、合要求！ 7、懸挑主梁與結構連接節點驗算 1）計算參數螺栓類型普通螺栓普通螺栓的強度等級8.8級普通螺栓的性能等級A級豎向連接鋼板強度等級Q235豎向連接鋼板厚度dt(mm)10普通螺栓直徑d(mm)18普通螺栓個數n1連接鋼板承壓強度設計值fcb(N/mm2)470普通螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)400普通螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)320普通螺栓受剪面數目nv1 2）普通螺栓承載力計算 假設每個螺栓承受主梁傳來的拉力和剪力均相等。 V=7.297kN，N=14.27kN單個螺栓抗剪承載力設計值Nvb=nvd32fvb/4=13.1418240010-3/4=101.73

114、6kN單個螺栓抗拉承載力設計值Ntb=nvde2ftb/4=13.1415.6232010-3/4=61.132kN 單個螺栓抗壓承載力設計值Ncb=d3dtfcb=181047010-3=84.6kN 單個螺栓所受的剪力值NV=V/n=7.297/1=7.297kN 單個螺栓所受的拉力值Nt=N/n=14.27/1=14.27kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(7.297/101.736)2+(14.27/61.132)20.5=0.2441 NV=7.297kNNcb=84.6kN 承壓承載力滿足要求。 五、主梁驗算 1、2號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工

115、字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/2502號主梁圖 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1B=9.755kN； 第二排立桿處：P2 =R2B=17.976kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1B=13.292kN； 第二排立桿處：P2 =R2B

116、=24.476kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=2.038106/(141103)=14.454 N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=6.83kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.831000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=8.072N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.026 mm2l/250=21200/250=9.6mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 R1=6.83kN； R2=10.894kN； R3=20.339kN； 2、支撐桿件設置支撐點號支

117、撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1上拉鋼筋8003000800是2上拉鋼筋110030001100是 3、上拉桿件驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.142上拉桿截面慣性矩I(cm4)12.19上拉桿截面抵抗矩W(cm3)5.08上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000連接板與建筑物連接形式錨固螺栓吊耳板厚S(mm)10吊耳板寬LDP(mm)100吊耳板高L(mm)120吊耳板圓周外半徑R(mm)35吊孔直徑D(mm)2

118、0吊耳板許用拉應力(N/mm2)205吊耳板許用剪應力(N/mm2)125螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)400螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)320吊耳板螺栓直徑d(mm)18吊兒板螺栓個數n1鋼拉桿與吊耳板焊縫厚度hr1(mm)8鋼拉桿與吊耳板焊縫長度lx1(mm)：100鋼拉桿與建筑物連接螺栓直徑d(mm)18鋼拉桿與建筑物連接螺栓個數n1角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/800)=75.069 2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1100)=69.864 上拉桿件支

119、座力： RS1=R2=10.894kN RS2=R3=20.339kN 由上拉鋼絲繩（桿件）作用造成的主梁軸向力： NSZ1= RS1/tan1=10.894/tan(75.069)=2.905kN NSZ2= RS2/tan2=20.339/tan(69.864)=7.458kN 上拉鋼絲繩（桿件）軸向力： NS1= RS1/sin1=10.894/sin(75.069)=11.275kN NS2= RS2/sin2=20.339/sin(69.864)=21.663kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力：NS=maxNS1,NS2 =21.663kN =Ns/A=21.663103/314

120、.2=68.947N/mm20.5f=102.5N/mm2 滿足要求！ 4、上拉桿與主梁連接點計算 1）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9320(d2/4)= 0.9320(3.14182/4)=73.25kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=21.663/1=21.663kN73.25kN 符合要求！ 2）吊耳板計算吊耳板 吊耳板吊索方向的最大拉應力： L= NS/(S(2R-D)= 21.663103/(10(235-20)=43.326N/mm2=205N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪應力： L= NS/(S(2R-D)= 21.66310

121、3/(10(235-20)=43.326N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3）角焊縫計算 鋼拉桿與連接板連接焊縫主要承受剪應力： f=NS/(hr1lx1)=21.663103/(8100)=27.079N/mm2 ffw=160=160N/mm2 符合要求！ 5、上拉桿與建筑物連接點計算 由上式計算可得上拉桿與建筑物連接點最大軸向拉力Ns =21.663kN 上拉桿1： 與建筑物連接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=11.275sin(90-75.069)=2.905kN 與建筑物連接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=11.275cos(90-75.069)=

122、10.894kN 上拉桿2： 與建筑物連接螺栓所受拉力 Nt=Ns2sin(90-2)=21.663sin(90-69.864)=7.457kN 與建筑物連接螺栓所受剪力 Nv=Ns2cos(90-2)=21.663cos(90-69.864)=20.339kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2 )=7.457kN 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2 )=20.339kN 1）螺栓抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.9400(d2/4)=0.9400(3.14182/4)=91.562kN 單個螺栓所受拉力：N=Nt/n=7.457/1=7

123、.457kN91.562kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9320(d2/4)= 0.9320(3.14182/4)=73.25kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=20.339/1=20.339kN73.25kN 符合要求！ 6、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =Nsz1+Nsz2 =10.363kN壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=2.038106/(1.05141000)+10.363103/2610=17.736 N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件

124、整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.929。 = Mmax/(bWx)=2.038106/(0.929141103)=15.559N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 7、懸挑主梁與結構連接節點驗算 1）計算參數螺栓類型普通螺栓普通螺栓的強度等級8.8級普通螺栓的性能等級A級豎向連接鋼板強度等級Q235豎向連接鋼板厚度dt(mm)10普通螺栓直徑d(mm)18普通螺栓個數n1連接鋼板承壓強度設計值fcb(N/mm2)470普通螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)

125、400普通螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)320普通螺栓受剪面數目nv1 2）普通螺栓承載力計算 假設每個螺栓承受主梁傳來的拉力和剪力均相等。 V=6.83kN，N=10.363kN單個螺栓抗剪承載力設計值Nvb=nvd32fvb/4=13.1418240010-3/4=101.736kN單個螺栓抗拉承載力設計值Ntb=nvde2ftb/4=13.1415.6232010-3/4=61.132kN 單個螺栓抗壓承載力設計值Ncb=d3dtfcb=181047010-3=84.6kN 單個螺栓所受的剪力值NV=V/n=6.83/1=6.83kN 單個螺栓所受的拉力值Nt=N/n=10.36

126、3/1=10.363kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(6.83/101.736)2+(10.363/61.132)20.5=0.1821 NV=6.83kNNcb=84.6kN 承壓承載力滿足要求。 六、主梁驗算 1、3號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/2503號主梁圖

127、荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1C=9.486kN； 第二排立桿處：P2 =R2C=9.557kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1C=12.97kN； 第二排立桿處：P2 =R2C=13.044kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=1.989106/(141103)=14.106 N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=6.666kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.6661000881602-(88-6)140.22/(8

128、113000006)=7.878N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.026 mm2l/250=21200/250=9.6mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 R1=6.666kN； R2=10.636kN； R3=9.007kN； 2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1上拉鋼筋8003000800是2上拉鋼筋110030001100是 3、上拉桿件驗算上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.142上拉桿截面慣性矩I(cm4)

129、12.19上拉桿截面抵抗矩W(cm3)5.08上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000連接板與建筑物連接形式錨固螺栓吊耳板厚S(mm)10吊耳板寬LDP(mm)100吊耳板高L(mm)120吊耳板圓周外半徑R(mm)35吊孔直徑D(mm)20吊耳板許用拉應力(N/mm2)205吊耳板許用剪應力(N/mm2)125螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)400螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)320吊耳板螺栓直徑d(mm)18吊兒板螺栓個數n1鋼拉桿與吊耳板焊縫厚度hr1(mm)8鋼拉桿與吊耳板焊縫長度lx1(mm)：100鋼拉桿與建筑物連接螺栓

130、直徑d(mm)18鋼拉桿與建筑物連接螺栓個數n1角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/800)=75.069 2=arctan(n2/m2)= arctan(3000/1100)=69.864 上拉桿件支座力： RS1=R2=10.636kN RS2=R3=9.007kN 由上拉鋼絲繩（桿件）作用造成的主梁軸向力： NSZ1= RS1/tan1=10.636/tan(75.069)=2.836kN NSZ2= RS2/tan2=9.007/tan(69.864)=3.303kN 上拉鋼絲繩（桿件）軸向力： NS

131、1= RS1/sin1=10.636/sin(75.069)=11.008kN NS2= RS2/sin2=9.007/sin(69.864)=9.593kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力：NS=maxNS1,NS2 =11.008kN =Ns/A=11.008103/314.2=35.035N/mm20.5f=102.5N/mm2 滿足要求！ 4、上拉桿與主梁連接點計算 1）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9320(d2/4)= 0.9320(3.14182/4)=73.25kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=11.008/1=11.008kN73.2

132、5kN 符合要求！ 2）吊耳板計算吊耳板 吊耳板吊索方向的最大拉應力： L= NS/(S(2R-D)= 11.008103/(10(235-20)=22.016N/mm2=205N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪應力： L= NS/(S(2R-D)= 11.008103/(10(235-20)=22.016N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3）角焊縫計算 鋼拉桿與連接板連接焊縫主要承受剪應力： f=NS/(hr1lx1)=11.008103/(8100)=13.76N/mm2 ffw=160=160N/mm2 符合要求！ 5、上拉桿與建筑物連接點計算 由上式計算可得上拉桿與

133、建筑物連接點最大軸向拉力Ns =11.008kN 上拉桿1： 與建筑物連接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=11.008sin(90-75.069)=2.836kN 與建筑物連接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=11.008cos(90-75.069)=10.636kN 上拉桿2： 與建筑物連接螺栓所受拉力 Nt=Ns2sin(90-2)=9.593sin(90-69.864)=3.302kN 與建筑物連接螺栓所受剪力 Nv=Ns2cos(90-2)=9.593cos(90-69.864)=9.007kN 螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2 )=3.302kN

134、 螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2 )=10.636kN 1）螺栓抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.9400(d2/4)=0.9400(3.14182/4)=91.562kN 單個螺栓所受拉力：N=Nt/n=3.302/1=3.302kN91.562kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9320(d2/4)= 0.9320(3.14182/4)=73.25kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=10.636/1=10.636kN73.25kN 符合要求！ 6、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =N

135、sz1+Nsz2 =6.139kN壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=1.989106/(1.05141000)+6.139103/2610=15.787 N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.929。 = Mmax/(bWx)=1.989106/(0.929141103)=15.184N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 7、懸挑主梁與結構連接節點驗算

136、1）計算參數螺栓類型普通螺栓普通螺栓的強度等級8.8級普通螺栓的性能等級A級豎向連接鋼板強度等級Q235豎向連接鋼板厚度dt(mm)10普通螺栓直徑d(mm)18普通螺栓個數n1連接鋼板承壓強度設計值fcb(N/mm2)470普通螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)400普通螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)320普通螺栓受剪面數目nv1 2）普通螺栓承載力計算 假設每個螺栓承受主梁傳來的拉力和剪力均相等。 V=6.666kN，N=6.139kN單個螺栓抗剪承載力設計值Nvb=nvd32fvb/4=13.1418240010-3/4=101.736kN單個螺栓抗拉承載力設計值Ntb=nv

137、de2ftb/4=13.1415.6232010-3/4=61.132kN 單個螺栓抗壓承載力設計值Ncb=d3dtfcb=181047010-3=84.6kN 單個螺栓所受的剪力值NV=V/n=6.666/1=6.666kN 單個螺栓所受的拉力值Nt=N/n=6.139/1=6.139kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(6.666/101.736)2+(6.139/61.132)20.5=0.121 NV=6.666kNNcb=84.6kN 承壓承載力滿足要求。 七、主梁節點詳圖節點詳圖四、 擱置主梁驗算計算書 計算依據： 1、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128

138、-2010 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 5、混凝土結構設計規范GB50010-2010 一、基本參數主梁離地高度(m)10.7主梁布置方式普通主梁主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁長度Lx(mm)1500梁/樓板混凝土強度等級C30主梁左側外錨固點到建筑物邊緣的距離a1(mm)0主梁右側外錨固點到建筑物邊緣的距離a2(mm)0 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點

139、水平距離(mm)主梁間距la(mm)19.37112.8313001500211.0415.08412001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.37

140、1/1=9.371kN 第2排：F2=F2/nz=11.04/1=11.04kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=12.831/1=12.831kN 第2排：F2=F2/nz=15.084/1=15.084kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=4.435106/141000=31.454N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=14.8211000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=17.515N/

141、mm2 max=17.515N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.356mm=l/250=1500/250=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=13.469kN,R2=14.821kN 四、主梁整體穩定性驗算 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=4.435106/(0.929141103)=33.858N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、 節點詳圖