1、目 錄一、工 程 概 況 2二、編 制 依 據2三、模板及支撐系統材料選用3四、施工工藝及操作要求34.1、梁模板施工 34.2、樓 板 模 施 工 6五、模板的拆除6六、成品保護措施7七、質量保證措施及施工注意事項7八、安全施工注意事項8九、文明施工及環保措施9十、強制性條文9十一、施工班組作業項目事故隱患排查/預控表10十二、施工工序“三條鐵律” 12十三、模板系統驗算 13十四、監測措施 31十五、應急救援預事 32爐渣坑運渣通道及中央控制室支撐模板施工方案一、 工程概況：爐渣坑運渣通道及中央控制室布置在鍋爐跨C3-C4-C5-C6-D列/3-17軸內，C3-D列25m寬，3-17軸長1

2、17m。C3- C6間距為15m為爐渣坑運渣通道，布置兩臺渣吊行車Gn=10T ， S=13m。C3、C6均鋼筋混凝土柱，在+8.35m處有牛腿,放置鋼行車梁。C3柱截面為1.350.9m; C6柱截面為1.40.8m。C6-D列0m 3-5軸，13-15軸布置兩個低壓變頻器室，5-12軸為低壓配電室， C6-D列4.5m層4-5軸布置有1#吊渣控制室； 14-15軸為2#吊渣控制室； 5-14軸為管道及電纜夾層。C6-D列8m層3-17軸依次布置為：交接班會議室，電自備品間、蓄電池室、繼電器室、中央控制室、DCS機柜室、男更衣室、女更衣室、小餐廳。C6-D列跨度為10m其中4m（4.5m）、

3、8m層為現澆混凝土結構，梁截面為250900mm，板厚100mm。C3-D列14m層為現澆混凝土結構，梁截面為400mm1000mm，板厚100mm。C6-D列4m（4.5m）為現澆板搭設滿堂紅腳手架，搭設高度為4m（4.5m），腳手架座落在0m砼基礎上。8m層架子座落在4m（4.5m）層上，搭設高度為4m（3.5m）高。14m層搭設高度為6m高，座落在8m層樓面上。C3-C6爐渣坑運渣通道底標高為-5m，故此跨14現澆板需搭設高度為19m，長約117m的滿堂紅腳手架，此腳手架全部座落在-5m層渣池鋼筋混凝土底板上。并與C6-D列的架子相連接。二、編制依據:2.1、GB50009-20012.

4、2、 GB50010-20022.3、2.4、（第四版）2.5、JGJ130-20012.6、ZJQ08-SGJB204-20052.7、2.8、（44-204X2）三、模板支撐系統材料選用：本工程采用18mm厚木膠合板，方木采用45mm90mm,模板支撐體系采用483.0mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要求：4.1、梁模板施工：、工藝流程： 抄平彈線（軸線、水平線）支撐架搭設支柱頭模板鋪設底模板拉線找平封側模預檢。、根據主控線放出各梁的軸線及標高、控制線。、梁模支撐:梁模板支撐用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距為1m；立桿須設置縱向雙向掃地桿，掃地桿距地（樓）面200mm；

5、立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1m。梁底小橫桿和立桿交換處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板、模板支架綜合布置，相互連接，形成整體。、剪刀撐：豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔二步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m。縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在45-60度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。、梁模板安裝：.1、大龍骨采用483.0mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用45mm90mm方木，間距為300mm，其跨度等于大龍骨間距。.2、梁底模板鋪設： 按

6、設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2；主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。.3、梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁傾模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500mm，垂直間距為300mm。4.2、樓板模板施工：工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板、模板安裝預檢、支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于500mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于200mm。、模板安裝采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊

7、拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.0mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用4590mm方木，間距為300mm，其跨度等于大龍骨間距。通掛線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。、樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板拆除5.1、拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆除樓板底板、梁側模板最后拆除梁底模板。5.2、柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達

8、到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，方可拆除。5.3模板拆除的順序和方法：應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位，自上而下的原則，拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.4、拆模時，操作人員應在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清洗干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、成品保護措施：6.1模板搬運時輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。6.2、模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻

9、螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3、搭設腳手架時，嚴禁與模板及主柱連接在一起.6.4、不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩定不變形。澆筑混凝土時，在芯模四周均勻下料及振搗。6.5、拆模時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬，以免混凝土表面及模板受到損壞。七、質量保證措施及施工注意事項：7.1、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經項目部和施工班組驗收合格后方能進行鋼筋綁扎等下道工序施工作業。7.2、現澆結構模板安裝允許偏差序號項目允許偏差（mm）1軸線位移52底模上表面標高53截面內部

10、尺寸柱、梁+4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高低差26表面平整度5注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向測量，并取其中的較大值。7.3、確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在40-65Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。7.4、模板施工前，對班組進行書面技術交底。拆模要有項目部質檢部簽發拆模通知書。7.5、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7.6、認真執行三級驗收制度，未經驗收合格不允許進入到下一道工序。7.7、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。八、安全施工注意事項：8.1、爐渣坑運渣通道及中央控制室支模

11、搭設，拆除和混凝土澆筑前向全體作業人員進行安全技術交底，并全員簽字。8.2、支模過程中應遵守安全操作規程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業應系好安全帶,并系在牢固可靠的上方。8.3、爐渣坑運渣通道及中央控制室支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬上、爬下，應從施工電梯進入工作面。8.4、爐渣坑運渣通道及中央控制室支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。8.5、混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。8.6、正在施工澆筑的樓板，其下

12、一層樓板（地下室頂板）的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7、在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員動向。8.8、拆除時如發現混凝土有影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經處理后，方可繼續拆模。8.9、拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。九、文明施工及環保措施9.1、模板拆除后的材料應按編號分類堆放。9.2、模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境，模板安裝時，應注意控制噪聲污染。9.3、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。9

13、.4、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境，每次下班時保證工完場清。十、強制性條文：10.1 當腳手架搭設尺寸中的步距，立桿縱距，立桿橫距和連墻件間距有變化時除計算底層立桿段外還必須對出現最大步距或最大立桿縱距，立桿橫距，連墻件間距等部位的立桿段進行計算。10.2 鋼管上嚴禁打孔。10.3 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。10.4 腳手架必須設置縱，橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不再同一高度上時必須將高處的縱

14、向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm.10.5 立桿接長除頂層步外其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。10.6 高度在24m以下的單雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐并應由頂連接設置。10.7 當腳手架基礎下由設備基礎，管溝時在腳手架使用過程中不應開挖否則必須采取加固措施。10.8 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。10.9 嚴禁將外經48mm與51mm的鋼管混合使用。10.10 剪刀撐，橫向斜撐搭設應隨立桿，縱向和橫向水平桿等同步搭設。10.11 拆除作業必須由上而下逐層進

15、行，嚴禁上下同時作業。10.12 各構配件嚴禁拋擲至地面。10.13 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。10.14 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考試合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持上崗證。10.15 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架纜風繩，泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。10.16 在腳手架使用期間嚴禁拆除下列桿件： 1、主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。 2、連墻件。十一、施工班組作業項目事故隱患排查/預控表施工班組作業

16、項目事故隱患排查/預控表序號活動范圍內容事故隱患存在的方面可能導致的事故人機料法環預控措施人機料法環1高處作業平臺臨邊無圍欄，人員失足墜落3墜落傷害安裝圍欄2高處作業施工人員站在欄桿處作業2墜物、落物傷害嚴禁站在欄桿處作業3高處作業在雨露天作業滑倒墜落2墜落傷害做好防滑墜落措施4高處作業作業不系安全帶3墜落傷害必須系好安全帶，且系在牢固、可靠上方5高處作業攀登時沒有自鎖保護器3墜落傷害必須使用自鎖保護器6高處作業工具不放在工具袋攜帶2落物打擊放在工具袋攜帶7高處作業清場物件在高處掉落3落物打擊采取防墜落措施8高處作業重復交叉作業區作業3墜落傷人應有隔離9高處作業存放物件無防墜落措施2落物打擊采

17、取防墜落措施10高處作業腳手架搭設不規范或材料不合格而倒閉3墜物、落物打擊腳手架搭設或材料必須驗收11高處作業材料堆放過多、過亂1落物打擊禁止堆放過多、過亂12高處作業露天高溫高處作業1高空墜落采取防暑降溫措施施工項目： 技術人員編制： 班組長：十二、施工工序：“三條鐵律”序號作業步驟（工序）三條鐵律 （三條主要控制措施）備注1架子工1.必須穿軟底鞋（持證上崗）2.嚴禁高處拋擲物體（安全帽、安全帶、衣服正確穿戴）3.高處作業正確佩戴安全帶2木工1.禁止流動吸煙2.切割作業佩戴防護眼鏡3.打錘作業禁止戴手套3電工1.禁止帶電作業2.作業必須穿絕緣鞋3.高處作業正確使用雙扣安全帶、攀登自鎖器或差速

18、器4起重工（指揮人員）1.穿反光背心，作業時不得站在起重臂和起吊物下方2.起吊前應檢查起重機械及其安全裝置，起吊物應綁扎牢固3.高處作業正確使用雙扣安全帶、攀登自鎖器或差速器5起重工（操作人員）1.作業前檢查設備，吊具的安全性能2.嚴禁同時操作三個動作3.應按指揮人員的指揮信號進行操作6機械操作工1.正確使用勞保用品2.熟悉機械安全操作規程3.作業前檢查機械，如有故障不得操作7機修工1.正確使用防護用品2.作業前檢查機械、儀表及工具等的完好情況3.操作轉動機械時人員應穿工作服并扎緊袖口，不得戴手套，長發、發辮應盤入帽內十三、模板系統驗算：13.1 模板支撐計算書： 參數信息：1) 模板支架參數

19、：橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):19.00；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2）荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3）材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度

20、設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；4）樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算：模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.荷載計算：(

21、1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2.強度驗算：計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.17.523002= 67680 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 67680/54000 = 1.253 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.253 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.撓

22、度驗算：撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.353004/(100950048.6104)=0.04 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.04 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和

23、模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.75 = 2.256 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.25612 = 0.226 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.226106/60750 = 3.714 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值

24、為 3.714 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.2561 = 1.354 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.354103/(2 4590) = 0.501 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.501 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.005 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.

25、00510004 /(10090002733750)= 0.277 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.277 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.256kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.759 kNm ；最大變形 Vmax = 2.195 mm ；最大支座力 Qmax = 8.205 kN ；最大應力 = 759429.76/4490

26、 = 169.138 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 169.138 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.195mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.205 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力

27、的設計計算滿足要求! 13.1.6模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13819 = 2.63 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.98 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN

28、；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.476 kN；立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 13.476 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；

29、L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=13475.52/(0.386424) = 82.336 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 82.336 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)

30、= 1.1671.041(1.5+0.32) = 2.551 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.1 按照表2取值1.041 ；Lo/i = 2551.179 / 15.9 = 160 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.274 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=13475.52/(0.274424) = 115.992 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 115.992 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！13.2 梁模板計算書： 250900梁模板

31、(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，計算中還參考了施工技術2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。 參數信息a) 模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30

32、；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：19.00；梁兩側立桿間距(m)：0.85；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；b) 荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：25.50；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：23.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混

33、凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；c) 材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；d) 梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；e) 梁側模板參數次楞間距(mm)：250；主楞豎向根數：3；穿

34、梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；主楞到梁底距離依次是：0mm，400mm，780mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00； 梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.500h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

35、H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 55.084 kN/m2、22.950 kN/m2，取較小值22.950 kN/m2作為本工程計算荷載。 梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)a) 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板

36、的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.822.95=22.032kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.84=4.48kN/m；計算跨度: l = 250mm；面板的最大彎矩 M = 0.122.0322502 + 0.117 4.482502 = 1.70105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.122

37、.0320.25+1.24.480.25=7.403kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.70105 / 4.32104=3.9N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！b) 撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=22.032N/mm； l-計算跨度: l = 250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 801.81.81.8/12=38

38、.88cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67722.0322504/(10060003.89105) = 0.25 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.25mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！ 梁側模板支撐的計算a) 次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.403/(0.900-0.100)=9.253kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W =

39、 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.176 kNm，最大支座反力 R= 4.506 kN，最大變形 = 0.050 mm 次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.76105/6.08104 = 2.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm

40、2，滿足要求！ 次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；次楞的最大撓度計算值 =0.05mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！b) 主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.506kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M =

41、 0.507 kNm，最大支座反力 R= 10.026 kN，最大變形 = 0.189 mm 主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.07105/8.99103 = 56.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =56.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！ 主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.189 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計算值 =0.189mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！ 穿

42、梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.026 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.026kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！ 梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結

43、構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； a) 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2(25.50+1.50)0.250.90=7.290kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.300.25=0.090kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(2.

44、00+2.50)0.25=1.575kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(7.29+0.09)2502+0.1171.5752502=5.76104Nmm； =Mmax/W=5.76104/1.35104=4.3N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！b) 撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=7.

45、290+0.090=7.380kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.382504/(10060001.22105)=0.268mm；面板的最大撓度計算值: =0.268mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！ 梁底支撐木方的計算a) 荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)： q1 = 1.2(25.5+1.5)0.90.25+0.30.25(20.8+0.25)/ 0

46、.25=7.956 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.25=1.575 kN/m；均布荷載設計值 q = 7.956+1.575 = 9.531 kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=0.251.20.1025.50+1.4(2.50+2.00)(0.85-0.25)/4=0.351kNb) 支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.599/6 = 6.08101 cm3；I=4.5999/12 = 2.73102 cm4；E= 10000 N/m

47、m2；計算簡圖及內力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N2=1.542 kN；最大彎矩：M= 0.534kNm最大剪力：V= 1.542 kN方木最大正應力計算值 ： =M/W=0.534106 /6.08104=8.8 N/mm2；方木最大剪應力計算值 ： =3V/(2bh0)=31.5421000/(24590)=0.571N/mm2；方木的最大撓度： =1.219 mm；方木的允許撓度: =0.8501000/250=3.400 mm；方木最大應力計算值 8.793 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=15.000

48、N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.571 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 fv=1.400 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =1.219 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.400 mm，滿足要求！ 梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.542 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖

49、(kN)最大彎矩 Mmax = 0.135 kNm ；最大變形 max = 0.1 mm ；最大支座力 Rmax = 3.316 kN ；最大應力 =M/W= 0.135106 /(4.49103 )=30.1 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 30.1 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.1mm小于500/150與10 mm,滿足要求! 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載

50、力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.316 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =3.316kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20

51、.12919=2.943kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(0.850-0.250)/4)0.5000.300+(1.000/2+(0.850-0.250)/4)0.5000.100(1.500+25.500)=1.170kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.500+2.000)1.000/2+(0.850-0.250)/40.500= 2.048kN；N =N1+N2+N3+N4=3.316+2.943+1.17+2.047=9.477kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(c

52、m)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點

53、的長度；a=0.3m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=9477.271/(0.205424) = 109N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 109N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！13.2.2 400X1000梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2

54、001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，計算中還參考了施工技術2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。A. 參數信息a) 模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：19.00；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行

55、梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；b) 荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：25.50；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：25.5；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；c) 材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設

56、計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；d) 梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；e) 梁側模板參數次楞間距(mm)：250；主楞豎向根數：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；主楞到梁底距離依次是：0mm，400mm，880mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.0

57、0；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；B. 梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.500h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 55

58、.084 kN/m2、25.500 kN/m2，取較小值25.500 kN/m2作為本工程計算荷載。C. 梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)a) 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 901.81.8/6=48.6cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.

59、1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.925.5=27.54kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.94=5.04kN/m；計算跨度: l = 250mm；面板的最大彎矩 M = 0.127.542502 + 0.117 5.042502 = 2.09105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.127.540.25+1.25.040.25=9.086kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.09105 / 4.86104=4.3N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f

60、= 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！b) 撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=27.54N/mm； l-計算跨度: l = 250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 901.81.81.8/12=43.74cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67727.542504/(10060004.37105) = 0.278 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/25

61、0 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.278mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！D. 梁側模板支撐的計算a) 次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=9.086/(1.000-0.100)=10.095kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN

62、m) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.250 kNm，最大支座反力 R= 5.583 kN，最大變形 = 0.125 mm 次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.50105/6.08104 = 4.1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 480/400=1.2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.125mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要

63、求！b) 主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.583kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.628 kNm，最大支座反力 R= 12.422 kN，最大變形 = 0.234 mm 主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: =

64、6.28105/8.99103 = 69.9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =69.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！ 主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.234 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計算值 =0.234mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！E. 穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N

65、/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.422 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.422kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！F. 梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I

66、和截面抵抗矩W分別為: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； a) 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2(25.50+1.50)0.401.00=12.960kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.300.40=0.144kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.40=2.520kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(12.96+0.1

67、44)2502+0.1172.522502=1.00105Nmm； =Mmax/W=1.00105/2.16104=4.6N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！b) 撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=12.960+0.144=13.104kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/m

68、m2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67713.1042504/(10060001.94105)=0.297mm；面板的最大撓度計算值: =0.297mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！G. 梁底支撐木方的計算a) 荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)： q1 = 1.2(25.5+1.5)10.25+0.30.25(20.9+0.4)/ 0.4=8.595 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.25=1.575 kN/

69、m；均布荷載設計值 q = 8.595+1.575 = 10.170 kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=0.251.20.1025.50+1.4(2.50+2.00)(1.00-0.40)/4=0.351kNb) 支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.599/6 = 6.08101 cm3；I=4.5999/12 = 2.73102 cm4；E= 10000 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=0.219 kN；N

70、2=4.331 kN；最大彎矩：M= 0.164kNm最大剪力：V= 2.166 kN方木最大正應力計算值 ： =M/W=0.164106 /6.08104=2.7 N/mm2；方木最大剪應力計算值 ： =3V/(2bh0)=32.1661000/(24590)=0.802N/mm2；方木的最大撓度： =0.172 mm；方木的允許撓度：= 1103/2/250=2mm；方木最大應力計算值 2.697 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=15.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.802 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 fv=1.400 N/mm2，滿足要求！方木的

71、最大撓度 =0.172 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.000 mm，滿足要求！H. 梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；a) 梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.219 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.019 kNm ；最大變形 max = 0.014 mm ；最大支座

72、力 Rmax = 0.472 kN ；最大應力 =M/W= 0.019106 /(4.49103 )=4.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 4.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.014mm小于500/150與10 mm,滿足要求!b) 梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 4.331 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.379

73、 kNm ；最大變形 max = 0.279 mm ；最大支座力 Rmax = 9.312 kN ；最大應力 =M/W= 0.379106 /(4.49103 )=84.4 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 84.4 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.279mm小于500/150與10 mm,滿足要求!I. 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋

74、轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=9.312 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! J. 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.472kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12919=2.943

75、kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(1.000-0.400)/4)0.5000.300+(1.000/2+(1.000-0.400)/4)0.5000.100(1.500+25.500)=1.170kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.500+2.000)1.000/2+(1.000-0.400)/40.500= 2.048kN；N =N1+N2+N3+N4=0.472+2.943+1.17+2.047=6.633kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；

76、 A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m；得

77、到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=6632.837/(0.205424) = 76.3N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 76.3N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =9.312kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(19-1)=2.943kN；N =N1+N2 =9.312+2.

78、789=12.101kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 計

79、算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=12100.919/(0.205424) = 139.2N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 139.2N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！十四 監測措施 梁板支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施

80、工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：14.1 班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。14.2 日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。14.3 腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。14.4 在澆搗C3-C6爐渣坑運渣通道14m層梁板混凝土前，由項目部對

81、腳手架全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。構件偏差見下表序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿全高垂直度絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺14.5 在模板施工過程中，施工單位進行監測，每次監測結果必須由監測人，簽字，報安全部。監測結果報告必須包括監測項目及允許值，報警值，監測數據處理分析、監測結果評述。14.6 監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方采取應急或搶險措施。本分

82、項工程監測項目包括：支架沉降、位移和變形。14.7 觀測點的布設：根據圖紙情況，梁最大截面為4001000mm，故觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即4001000mm梁的跨中，每個監測坡面布設不少于3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求并按上表設變形監測報警值。14.8 在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測。十五 應急救援預案爐渣坑運渣通道14m層C3-C6/1-17軸，板面標高為14m，板厚100mm，最大主梁截面為4001000mm，大梁底支模高度為13m，底板支模高度為13.9m。在此區域內施工極可能發生高處墜落，模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對上述可能發生的高處墜落、模

83、板坍塌及物體打擊緊急情況進行準備和響應。15.1 為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援領導小組，由項目經理蔡立勇任組長，負責事故現場指揮，統籌安排等。 寶安區老虎坑垃圾焚燒發電廠二期工程深圳建安集團公司項目部應急救援領導小組組 長副組長組 員葉天申黃廣文劉和平張展榮洪錦龍林鐘亮紀惠興王金明葉亞細應急救援領導小組的職責：1）負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2）負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。3）進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。4）當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及

84、時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。15.2應急救援工作程序1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長蔡立勇立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。3）事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。4）項目部指定楊發金負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。15.3 救援方法高空墜落應急救援方法：1）現場只有1人時

85、應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。模板、坍塌應急救援

86、方法：1）地當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。1) 止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵

87、塞止血法和止血帶止血法等。2) 對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3) 對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4) 如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重任，應迅速送醫院拯救。5) 預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支 架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔 架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬 梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援