1、第一章：編制說明1、根據武漢至廣州客運專線烏龍泉至花都段第V標梅村特大橋設計圖，圖號為武廣客專烏花施圖（）橋-271；時速350km客運專線鐵路無碴軌道32+48+32m現澆預應力混凝土連續梁設計圖，圖號為武廣客專烏花施圖橋通14。2、根據武廣客運專線烏龍泉至花都段第V標指導性施工組織設計及中鐵二十五局總體性施工組織設計。3、接地設施參照施工圖橋梁綜合接地設計通用圖。4、參照的指南、標準有鐵路混凝土工程施工技術指南、鐵路混凝土工程施工質量驗收補充標準、客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準、客運專線橋涵工程施工技術指南、鐵路混凝土結構耐久性設計暫行規定及武廣客運專線有限責任公司發布的指導性施

2、工組織設計等。5、鐵道部門已推行成熟的施工方法。6、我項目經理部有關現場踏勘調查資料，水文地質調查資料。7、我單位從事鐵路工程中積累的施工經驗、技術總結等成果，及現有的施工力量和機械設備、裝備情況。第二章 工程概況梅村特大橋中心里程為DK1959+590.92，起訖里程為DK1958+301.17DK1960+880.65，全長2579.49米為直線橋，位于韶關市湞江區梅村境內。本橋在DK1959+288.95+336.95段跨越既有京廣鐵路(直線段)，既有京廣鐵路為雙線電氣化級鐵路干線，在跨越線路處既有鐵路上下行線高差2.574m，軌面標高分別為上行97.364m，下行94.79m，既有線間

3、距12.6m，橋中心線與既有線夾角為45，梅村特大橋連續梁橋墩為29#32#墩，29#墩墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高19.50m； 30#、31#墩跨既有京廣線，墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高分別為14m和10m； 32#墩墩身結構為直坡圓端形實心墩，墩高5.50m。基礎采用鉆孔灌注樁，樁徑為1.5m,最深的樁為43.7m,最短的樁為13.5m,按柱樁設計。1、地質情況：29#32#墩地質情況為上覆粉質黏土，硬塑，級，經中心試驗室現場檢測地基承載力，0=190220kpa。（具體地基承載力值見試驗報告）2、水資源情況：計劃從梅村特大橋30#墩右側林地中打井取水，然后敷設150mm水管接至

4、施工作業面。3、電力情況：施工用電以地方高壓電網接入供電為主，以自備一臺200kw發電機為輔。4、道路運輸條件：已經在既有線兩側沿橋縱向鋪設6m寬的泥結碎石路面。5、地下管線的調查：具體見下圖 6、連續箱梁技術指標表梁型設計尺寸（m）砼量（m3）梁重（t）梁長梁跨梁高頂寬底寬32+48+32m連續梁113.3111.83.2513.45.51390.63615.3說明：每方混凝土容重按2.6t考慮。第三章：主要工程數量表一、梅村特大橋連續梁施工主要工程數量見下表部位材料及規格單位數量橋面防水層TQF-1型m21444.2保護層C40纖維混凝土m3180.83主梁混凝土C50混凝土m31390.

5、6鋼絞線12-75t61.92管道壓漿M45水泥砂漿M321.8普通鋼筋Q235t3.9HRB335t267.4波紋管內徑90mm波紋管m5022.5錨具M15-12套156支座LQZ6000-DX/ZX套2/2LQZ20000-GD/HX套1/1LQZ20000-DX/ZX套1/1梁部其他項目梁體預埋件Q235T1.139HRB335T17.377鋼料T3.036螺母M16個138螺栓M20/M30個40/40套筒（40/50）個40/40 豎墻C40混凝土m332.96Q235普通鋼筋T1.713蓋板Q235普通鋼筋T3.499HRB335普通鋼筋T2.854C40混凝土m326鋼料T0.

6、053防撞墻C40混凝土m352.44HRB335鋼筋T20.31排水PVC160/180m/m47.6/183.6二、連續梁施工六五式鋼塔架用料計劃表料名單位數量規格件重（kg）總重（t）使用時間C1立柱根375L-3.0m367.76137.91C2立柱根39L-1.5m239.649.346C3立柱根77L-1.0m170.4813.127C4水平拉桿根1091L808160015.4416.845C5斜拉桿根958L909228427.8926.718C6斜拉桿根114L110708193821.12.405C7斜拉桿根86L110708193818.311.574C8節點板塊2182

7、17252016.335.566C12墊梁根38L-3.998m290.111.024C13墊梁根50L-5.998m436.521.825C15翼緣拼接板塊6056014410.690.641C16腹斑拼接板塊12046031010.91.308C18間隔撐塊8828732019.561.721螺栓個14500M2260螺栓個21568M2280彈簧墊圈個3756822六角頭螺母個37568M22螺栓個1500M22300三、碗扣式桿件及工字鋼、方木用量材料名稱規格單位數量使用日期兩邊跨支架立桿LG-300L=3.0m 48鋼管（厚3.5mm）根7300立桿LG-240L=2.4m 48鋼管

8、（厚3.5mm）根2554立桿LG-180L=1.8m 48鋼管（厚3.5mm）根2554橫桿HG-90L=0.9m 48鋼管（厚3.5mm）根15084橫桿HG-60L=0.6m 48鋼管（厚3.5mm）根72590頂桿 DG-150L=1.5m 48鋼管（厚3.5mm）根680頂桿 DG-120L=1.2m 48鋼管（厚3.5mm）根680頂桿 DG-90L=0.9m 48鋼管（厚3.5mm）根1150斜桿 XG-510L=5.1m 48鋼管（厚3.5mm）根125立桿墊座單重1.7kg個2554可調橫托個1250可調底托個2554可調頂托個2554方木（東北杉木）截面尺寸120mm120

9、mmt/m13.8/154055a工字鋼12.5m/根，101kg/m 160根t2029m/根，101kg/m 24根t21.84m/根，101kg/m 84根t34枕木L-2.5m根750四、地基處理及防護圬工地基處理及防護工程C20混凝土承臺挖孔樁防護m3129.6C20混凝土承臺防護挖孔樁護壁m3108鋼筋12T2.7C20混凝土既有線間挖孔樁防護m3196C20混凝土護壁m392鋼筋12T4.7C15混凝土地面硬化m3492防電棚m2300土方人工開挖m31300土方機械開挖m32100M7.5漿砌片石m3540第四章、施工組織機構為了確保梅村特大橋跨既有線連續梁施工安全、優質、正點

10、完成，我項目部成立了確保既有線施工安全領導小組和現場小組，其成員如下：1、領導小組組 長：范 波（項目經理）副組長：吳興明（安質部長）組 員：朱揚瓊（總工）、 卿德文（施工部部長）2、 現場小組現 場 指揮：張啟瑞 技術負責人：孫學猛施工負責人：莊杰輝 安全負責人：秦幸福線路負責人：胡長林 易善喜 聯 絡 員：付玉成第五章、施工場地的布置和工期安排施工場地的布置見下圖，工期安排見附件1。 第六章、現澆梁支架設計安裝三跨連續梁中，兩邊跨支架采用碗扣鋼管架（48mm3.5mm）標準桿件進行拼裝。采用膺架法施工。30#31#支墩基礎處理采用條形混凝土基礎，支墩采用C型鋼塔架進行拼裝，具體布置見附圖一

11、、地基處理地基處理：29#32#墩地質情況為上覆粉質黏土，硬塑，級，經中心試驗室現場檢測地基承載力，0=190220kpa。根據現場條件，地基承載力能夠滿足施工要求，但需要防止雨水浸泡使基礎變軟，施工時采用以下方法進行處理：用挖掘機對箱梁下方17m寬度范圍內表層松軟土進行清表，用推土機對場地全部進行推平，在機械無法進入的地方采用人工休整，打夯機夯實。沿橋橫向設置人字性排水坡，坡度控制在1范圍內，便于及時排除雨水，用18T振動壓路機碾壓68遍，碾壓密實，表面平整無輪跡,局部有反彈地段重新換填處理。由于29#30#墩、31#32#墩縱向坡度較大，采取設置臺階方式，29#30#墩承臺面高差5.411

12、m，擬采用兩臺階進行鋪設，根據現場實際地形，第一臺階設置在跨中處，高差2.4m，臺階處采用1.2m厚M7.5漿砌片石進行鋪砌，第二臺階設置在離30#承臺邊3m處，高差3.02m，臺階處采用1.2m厚M7.5漿砌片石進行鋪砌。31#32#墩承臺面高差4.393m，擬采用兩臺階進行鋪設，第一臺階設置在跨中處，高差2m，臺階處采用1.2m厚M7.5漿砌片石進行鋪砌，第二臺階設置在離32#承臺邊4m處，高差2.4m，臺階處采用1.2m厚M7.5漿砌片石進行防護，靠近便道開挖水溝排水，降低水位標高。以防止雨水和其它水流入支架區，引起支架下沉。（基礎具體布置形式見附圖） 29#30#、31#32#墩基礎表

13、面采用20cm厚C15混凝土封底，承臺施工完成后四周用0.81.2m寬漿砌片石回填至承臺面。30#31#墩之間地基處理：30#31#墩之間支架采用六五式鋼塔架，在鋼塔架下面采用60100 cm厚的條形混凝土對地基進行加固，其中第6排和第7排塔架下面采用34根1.0m的挖孔樁進行加固，在挖孔樁上面澆注60cm厚C20的混凝土。基礎加固方案具體布置見附圖。二 29#30#墩、31#32#墩支架布置：1、支架寬度=梁寬13.4+兩邊工作平臺各1m=15.4m，支架布置梁底板區為0.60.9m，腹板區0.6m0.6m，墩位兩端各2.8m范圍內0.60.6m，翼板區支架布置按照0.90.9m。步距均為1

14、.2m每根立桿上下均設置可調頂托和底托，底托下墊枕木，頂托上鋪設1212cm的縱向方木，縱向方木上再鋪設一層1212cm的橫向方木，橫向方木間距0.9m。支架桿件拼裝時必須保證橫平豎直，以保證豎向桿件只受壓力，保證整體桿件的穩定性。2、支架材料規格 支架采用碗扣式鋼管架，立桿采用3.0m、2.4m、1.8m幾種,立桿接長錯開布置，頂桿長度為1.5m、1.2m、0.9m，橫桿采用0.9m、0.6m兩種組成，頂、底托采用0.6m長的可調托撐。碗扣式腳手架的主配件的規格尺寸構件名稱長度（mm）重量（Kg）立桿LG-300300017.31LG-2402400 14.02LG-180 1800 10.

15、67頂桿DG-150 15008.91頂桿DG-12012007.41頂桿DG-90900 5.60HG-909003.97HG-60 600 2.82可調座KTZ-60 6007.5可調托撐KTC-60 600 7.2斜桿XG-600600017.2支架安裝時嚴格按照方案設計圖紙布置位置安裝，碗扣支架為定型支架，安裝時先確定起始安裝位置，并根據地面標高確定立桿起始高度安裝橫向枕木，利用可調底托將標高調平,避免局部不平導致立桿不平懸空或受力不均，安裝可采取先測量所安裝節段地面標高,根據所測數據計算出立桿底面標高,先用可調底托將四個角標立桿高調平后掛線安裝其它底托,后安裝立桿。剪刀撐的布置：整體

16、支架表面積全部進行布置，支架兩側沿橋縱向對稱布置，支撐桿的角度與地面成45角，剪刀撐上下左右跨4根桿件正方形布置，從上至下布置到底，中到中間距6m。每跨布置24道。三、支架布設注意事項1、當立桿基底間的高差大于60cm時，則可用立桿錯節來調整。2、立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應用長2.4m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用3.0m的立桿，至頂層再用1.5m和0.9m兩種長度的頂桿找平。3、立桿的垂直度應嚴格加以控制：傾斜度應控制在架子高度的1/200以內，且全高的垂直偏差應不大于10cm。4、腳手架拼裝到35層高時，應用全站儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度。并在無荷載情況下逐個檢查立桿

17、底座有否松動或空浮情況，并及時旋緊可調座和薄鋼板調整墊實。5、剪刀撐的網格應與架子的尺寸相適應。斜撐桿為拉壓桿，布置方向可任意。一般情況下斜撐應盡量與支架的節點相連，但亦可以錯節布置。6、剪刀撐桿的布置密度，當腳手架高度低于30m時，為整架面積的1/21/4，斜撐桿必須對稱布置，且應分布均勻。斜撐桿對于加強腳手架的整體剛度和承載能力的關系很大，應按規定要求設置，不應隨意拆除。四、支架及地基承載力驗算1、梁端部地基承載力驗算梁端2.8m范圍內支架布置按照0.60.6m布置，其中落在支架上的混凝土長度為2.4m，支架橫橋向1排13根，共4排，共計桿件52根。承受混凝土重量按最大截面考慮 S=6.7

18、1.15=19.82m2。混凝土長度2.4m，則V=19.822.4=47.568m3。混凝土容重按2.6t/m3計算，混凝土重量為47.5682.6=123.6768t。施工時活載按梁自重的10%考慮：123.67680.1=12.37t模板自重：外模4.265t/m，內模1.245t/m，合計5.51t/m2.413.224t方木重：（2.413+6.73）0.0059=0.3t鋼管架自重為（5219.5+6.717+2.417）0.007=8.18t，平均0.026t/m3。則施工總荷載為157.75t，每根桿件的受力為157.75/52=3.03t單根桿件的允許受力值為3.45t（見碗

19、扣式桿件檢驗報告）地基受力模型見下圖：則地基受力為29694/0.552=93302pa=98.16kpa190kpa（190kpa為試驗室現場測試地基承載力結果）。2、梁腹板區地基承載力檢算梁腹板區支架布置按照0.60.6m布置，梁半邊橫橋向布置為4排，扣除梁端范圍后24.3m梁長范圍內單排布置40根，則半邊梁腹板區支架總根數為160根。腹板區混凝土體積按照寬度最寬處考慮，寬度為1.75m，高度3.25m，則混凝土體積為（1.753/2-0.652.15/2）24.3=97.534m3。混凝土重量為97.5342.6=253.6t活栽按梁重10%考慮，則為26t模板重按整體模板重的1/2考慮

20、，則模板重為2.824.3=68.04t方木重為（24.34+1.828）0.0059=0.87t鋼管架自重為0.026（1.819.524.3）=22.17t施工總荷載為371t，單根鋼管受力為339.55/160=2.31t3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。3、梁底板區地基承載力檢算梁空室部分支架按照0.60.9m布置，縱橋向布置5排，單排根數為27根，總支架受力點135個。梁空室處混凝土重量按最大截面積處計算，S=(5.4-2.2)0.65+3.20.6（頂板厚度按0.6m考慮）=4m3。底板區混凝土方量為424.3=97.2m3。混凝土重量為97.22.6=252.72

21、t活栽按照梁重的10%考慮，重量為26t模板按照底模+內模計算，底模取值2.14t/m，內模1.245t/m，合計3.385t/m24.382.26t方木自重（24.34+3.217）0.0059=0.895t鋼管架自重為0.026（3.219.524.3）=40t則施工總荷載為401.875t，平均每個點的受力為2.97t3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。4、梁翼板區地基承載力檢算翼板區支架按照0.90.9m布置，半邊梁縱向布置4排，每排27根，合計受力點為108個。混凝土方量為1/20.653.3524.3=26.46m3。混凝土重量為26.462.6=68.8t活載重量為

22、7t模板重量為1.524.3=36.45t方木重量（24.34+3.217）0.0059=0.895t鋼管架自重為0.026（3.3519.524.3）=42t總施工荷載重量為155.145t，平均每個點的受力為1.43t3.03t（梁端單柱承載力），地基承載力滿足要求。5、方木的受力驗算梁重819.05t，模板重180t，施工活載163.81t，三項合計重量1162.86t。方木采用衫木，截面120mm120mm，方木參數：w=9mpa，E=1104N/mm2，I=bh3/3=124/3=6912cm4，W=bh2/6=123/6=288cm3。1）彈性模量驗算：12919.8/120/12

23、0=0.562E 符合要求2）強度驗算：考慮最不利受力點，當縱向工字鋼放在橫木中心位置時受力最不利，工字鋼節點數為1532=480個，每個點受力1291/480=2.69t=26.358kN，則max=Pl/4/w=263580.6106/4/288=7.02106=7.07mpaw=9mpa，符合要求。3）剛度驗算：fmax=PL3/48EI=263580.63/（481010691210-8）=0.17mmL/400=1.5mm，符合要求。6、桿件穩定性驗算基本常數資料：48mm厚3.5mm鋼管，I=2.06105mm4，A=489.303mm2，a=205N/mm2，i=1.58cm，E

24、=210103mpa，立容許長細比210。橫向剪刀撐容許長細比250，對接扣件抗滑容許應力3.2kN，旋轉和直角扣件抗滑容許應力8kN，1）強度驗算：根據前面計算資料，每根桿件所受力為1.47310009.8=14435.4N則F/A=14435.4/489.303=29N/mm2a，符合要求。2）桿件穩定性計算：桿件所受荷栽按強度驗算荷栽考慮，按桿件最大步距0.9m考慮，穩定系數按1.5考慮，計算長度為1.35m，則長細比為135cm/1.58=85.44210，符合要求。查得=0.489N/(A)= / =29/0.489=59.3(N/2 )f=205(N/2 )3)施工預拱度計算a、梁

25、部構造自重及活載一半產生的豎向撓度：取1根據設計圖中的規定取值。b、支架在荷載作用下的彈性壓縮,本橋支架搭設分臺階式進行，最高支架高度為H=19.5m，彈性壓縮量2 =PL/ (EA)c、受載后桿件接頭的擠壓和卸落設備壓縮的非彈性變形：考慮支架每個接頭處、上調平托、下調平座處各1 mm，3 = 3 mmd、 支架基礎在荷載作用下的非彈性沉陷：4施工預拱度：f拱=1+2+3+4 ，采用預壓后消除3、4。4)風荷載產生彎矩及鋼管架穩定性驗算 常數資料：根據韶關地區的氣象資料，在79月份本地區最大風力東南風可達到6級，本驗算按照6級風力進行驗算，風速10.813.8m/s，取值13.8m/s，鋼管架

26、除最下端按照底端固結，上端絞結考慮外，其中間桿件和上端桿件均按照兩端鉸結考慮，驗算取兩端鉸結的鋼管，驗算穩定性時桿件的自由長度取值為1.5m。組合風荷載軸力計算公式： N=1.2NGK +0.851.4NQK計算式：N=1.23.98+0.851.43.15=8.53kN風荷載產生彎矩最大值計算公式： Mw = 0.851.4WkLah2/10=84.34N立桿穩定性驗算組合風荷載應力計算公式:N/(A)+MW/W =8.53103/（0.245450）+84.34/21=87.34 N/mm2查得=0.489N/(A)= / =87/0.489=177.9(N/2 )f=205(N/2 )結

27、論:立桿所受最大應力 177.9 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2，滿足要求。三、連續梁挖孔樁承載力檢算連續梁第6、7排六五式塔架下采用挖孔樁基礎，樁基礎位于既有京廣線上下行線間。每排設挖孔樁17根，合計34根。樁身直徑1.0m，其中第6排挖孔樁深3.8m，第7排挖孔樁深5.3m。樁按傳遞荷載方式為摩擦樁，樁身四周土質為硬塑性黏土。由于第6排樁較淺，選取第6排樁進行檢算。1、樁的容許承載力計算根據土力學靜力公式法，作用于單樁的荷載由端承力和樁側摩擦力所承擔，單樁的容許承載力計算公式為：Pp=Ppu/Fs=RA+ufili /Fs式中 Pp樁的容許承載力 Fs安全系數，取值2.0P

28、pu樁的極限承載力R持力層對樁尖的極限承載力，根據現場土質情況，土是硬塑的，土層厚度為3.8m，則fsi 的取值為100t/m2。A 樁的截面面積，本樁計算為為0.785m2。u樁身周長，取值3.1415mfi第i層土對樁身表面的極限表面摩擦力， 根據現場土質情況，土是硬塑的，土層厚度為3.8m，則fsi 的取值為4.5t/m2。lii層土內樁的入土深度，取值3.8m。則單樁的容許承載力Pp=1000.785+3.14154.53.8/2=66.1t/m2=648.5kpa2、單根挖孔樁承載力檢算根據現場挖孔樁布置情況，不考慮梁底模板、縱橫梁對力的重新分配，只考慮縱橫梁對力的傳遞作用，則梁腹板

29、區處的挖孔樁上的力最大。第5排至第6排跨距為8.6m，第6排至第7排跨距為2.0m，則截取梁5.3m長荷載及其他荷載作用在5根挖孔樁上。、 梁重：28.855.3=153t、 活載：按梁重的20%考慮為30.6t、 模板重：5.51t/m5.3=29.2、 縱梁重：0.115t/m24根5.3m=14.628t、 橫梁重：0.07t/m2根10m=1.4t、 六五鋼塔架重：0.373+0.1751.3=13.13t荷載總重P=242t，則作用在單根立柱上的力為242/5=48.4t=474320N則挖孔樁的受力P1=474320/1.4/1.4=242kpaPp=648.5kpa，滿足要求五、

30、30#31#墩支架布置30#31#墩縱橋向共布置12排六五式鋼塔架，其中第13排、第1012排橫橋向布置，縱向間距2m，橫向間距2m，橫橋向布置6榀支架，第49排沿既有京廣鐵路布置，縱橫向間距2m。鋼立柱采用三種型號，第一種立柱高3m，記為C1，第二種立柱高1.5m，記為C2，第三種立柱高1.0m，記為C3，第一排立柱中距離橋墩中心為0.3m，第五排立柱中距離下行線中3.32m，第六排立柱中距離下行線中5.324m，第七排立柱距離上行線中為4.36m，第八排立柱距離上行線中為3.9m，第十二排立柱中距離31#墩中距離為0.3m。第1排至第3排立柱按照4*C1+C3布置，第4、5排為C1*3+C

31、2+C3，第6排為C1*3+C3，第7排為C1*2+C2+C3，第6、7排立柱按照3*C1+2*C2布置，第8排至第12排按照按照C1*3布置，共計受力點為123個基礎處理：立柱基礎按照1.2m寬0.6m深條形基礎布置，混凝土施工前再次對地基承載力進行試驗，并預留鋼塔架預埋件位置。立柱上方橫向布置兩根40b工字鋼墊梁，墊梁上方布置56a工字鋼縱梁，工字鋼在梁底板及腹板區按照2根一束布置，間距0.5m，在梁翼板區按單根布置，間距0.5m。在工字鋼縱梁上方布置橫向方木，方木截面12cm12cm，在方木上安裝箱梁底模板。鋼塔架的具體布置見下圖：六、地基承載力及工字鋼剛度驗算1、地基承載力：箱梁48m

32、長，梁重491.432.5=1228.575t，施工時活載按梁自重的20%考慮：1228.5750.2=245.715t模板自重：外模4.265t/m，內模1.245t/m，合計5.51t/m48264.48t方木自重：33485.9=9.34t縱梁自重：縱梁采用56a工字鋼，每米自重106.2kg/m，縱梁在箱梁底部布置33根，間距0.5m，自重=3348106.2=168.22t鋼塔架總重為240.084t施工荷載總重為：1228.575+245.715+264.48+9.34+168.22+240.084=2156.42t，、平均承載力檢算施工荷載作用在104個點上，則每個點的受力為20

33、.735t，則地基承載力為207350/1.2/1.2=104103N/m2=144kpa180kpa，滿足要求。、最不利承載力檢算 承載力最不利的在第5排和第8排，選第5排做檢算，施工總荷載2156.42t，平均每米45t，作用在第5排上的荷載456.2=279t，作用在10個點上，每點受力27.9t，則承載力為27.9/1.4/1.4=142kpa180kpa，滿足要求。2、工字鋼剛度驗算工字鋼在跨既有京廣線時跨度最大為8.644m，基本常數資料，56a工字鋼Wx=2342cm3， E=200109pa，I=65585cm4。梁、活載、模板、方木重量為1746.34t，平均值q=36.4t

34、/m。 Mmax=ql2/8=（36.48.642）/8=340t.m=34000000kg.m箱梁底5.4m寬范圍內布置56a工字鋼縱梁20根，兩根一束，間距0.5m應力:=M/W=34000000/（234220）=725.87kg/cm2撓度檢算：選取受力最大的地方進行撓度檢算，選取梁底兩束工字鋼進行檢算，工字鋼共計4根，受力區域為1m寬8.852m長=8.852m2。荷載主要有以下幾種：梁重1228.575t，每平方荷載1228.575/48/5.4=4.74t/m2。（按梁重全部作用在梁底部5.4m寬的區域考慮）。活載245.715t。每平方荷載245.715/48/5.4=0.94

35、5t/m2。（按活載全部作用在梁底部5.4m寬的區域考慮）。模板重264.48t+方木重9.34t。每平方荷載273.82/48/5.4=1.056t/m2。簡化后荷載形式為4根工字剛所受力q=4.74+0.945+1.056=6.741t/m撓度 f=5qL4/（384EI）=5674108.8524/（384420010665585）=0.0103m=1.03cm50001標準彎鉤內徑2.5d（180），5d（90）2標準彎鉤平直部分3d3帶標準彎鉤的直筋外皮到外皮長度5mm10mm4彎起鋼筋的玩起位置20mm5箍筋、鐙筋中心距尺寸2mm7成型鋼筋在同一平面內偏差5mm注：l為鋼筋長度（m

36、m），d為鋼筋直徑（mm）二、鋼絞線制安預應力鋼絞線下料、編束、安裝等遵照鐵路橋涵施工規范中的有關規定辦理。.鋼絞線按試驗報告單逐盤對號領料。.鋼絞線放直后應抽查其伸直性，每個班次抽查不少于2次。伸直性檢查方法：取弦長1m的鋼絞線，其弦與弧的最大自然矢高不大于25mm。.鋼絞線編束前須將鋼絞線放置在特制的鋼架中進行（可用鋼管架制作），以防彈出傷人和鋼絞線亂盤。鋼絞線放盤過程中注意檢查其外觀，如有油污、矢高過大等均應局部剪除，剪除的外觀不合格品及有疑問的鋼絞線應單獨存放，不得混放。.同一編號的鋼絞線束可集中下料。為節約用料，鋼絞線下料長度可按每個孔道的實際長度+油頂高度2+工具錨厚度2+限位板的

37、有效高度2+200mm之和下料，其誤差為30mm。下料后，鋼絞線束應理順，不得交叉扭結。每隔11.5m用18鐵線捆扎成束。搬運時，嚴禁在地上拖拉。.鋼絞線下料時，采用切斷機或砂輪鋸切斷，嚴禁采用電弧切割。在切斷處畫線，畫線兩側各30mm處用鐵絲綁扎，防止散頭。.鋼絞線束存放及移運時，應保持順直，不受損傷，不得污染。存放時，須墊枋木，間距以鋼絞線不著地為度；搬運時支點距離不得大于3m，端部懸出長度不得大于1.5m。.鋼絞線束應進行編號標識，分別存放。編號時應在兩端系上鐵皮小牌，注明編號，以免混雜。.不得使鋼絞線經受高溫，嚴禁接觸焊接火花或接地電流。8.3鋼筋綁扎及預應力筋安裝三、梁體鋼筋綁扎本橋

38、鋼筋在加工棚下料后，進行加工成半成品，然后運輸到現場上橋進行集中綁扎。梁體鋼筋最小保護層除頂板頂層為30mm外，其余均為35mm（保護層允許誤差為：0，+5mm）。綁扎過程中，綁扎鐵絲的尾段不應伸入保護層內。所有梁體預留孔處均增設相應環狀鋼筋；橋面泄水孔處梁體鋼筋可適當移動，并增設螺旋筋和斜直井字形鋼筋進行加強；施工過程中為確保腹板、頂板、底板鋼筋的位置準確，應根據實際情況加強架立筋的設置，可采用增設架立筋的數量或增設W形、矩形的架立筋等措施。箍筋、橋面筋其兩端交點均綁扎；鋼筋彎折角與縱向分布筋交點均綁扎；下緣箍筋彎起部分與蹬筋相交點綁扎；其余各交點采用梅花跳綁；綁扎點擰緊，如有扭斷的扎絲必須

39、重綁，骨架所有綁扎點的綁扎方向為“人字形”。凈保護層厚度采用與梁體同等壽命、耐久性及強度的壓力成型混凝土墊塊進行控制。架立筋的布置：根據現場施工情況，按梅花形設置，間距不得大于50cm。1、鋼筋安裝允許偏差和檢驗方法 鋼筋安裝允許偏差和檢驗方法序號項 目允許偏差（mm）檢驗方法1橋面主筋間距及位置偏差（拼裝后檢查）15尺量檢查不少于處2底板鋼筋間距及位置偏差83箍筋間距及位置偏差154腹板箍筋的垂直度（偏離垂直位置）155鋼筋保護層厚度與設計值偏差+506其他鋼筋偏移量20注：表中鋼筋保護層厚度的實測偏差值不得超出允許偏差范圍。注意做好檢查記錄。2、波紋管的安裝及穿束(1)波紋管制作32.6整

40、孔雙線箱梁縱向制孔采用外徑80和90的鐵皮波紋管，在底腹板鋼筋綁扎完成后進行波紋管安裝，波紋管連接采用配套的連接接頭，并用防水膠帶包裹嚴密，預防漏漿。波紋管嚴格按照坐標位置控制，保持良好線型，每1m段采用#形鋼筋進行固定。預應力鋼絞線穿束按照束號和孔號一一對應的方法用人工進行穿束，為便于穿束，將穿入端包裹成錐體狀，以防穿壞波紋管。待本批張拉的鋼絞線全部穿完后，才能進行預應力鋼絞線的張拉。穿束后，應檢查預留長度是否符合張拉要求。3、保護層墊塊設置保護層墊塊擬采用壓力成型混凝土墊塊，墊塊應采用與梁體同等壽命的材料，且保證梁體的耐久性。施工時使用耐久性良好且抗壓強度不低于50MPa的壓力成型細石混凝

41、土墊塊。墊塊加工尺寸滿足保護層誤差要求，對每批進場墊塊由試驗室負責進行檢查，重點檢查墊塊強度。墊塊的尺寸和形狀（半圓柱形或錐形），必須滿足保護層厚度和定位的允許偏差（05mm）要求。模板安裝和灌筑混凝土前，仔細檢查保護層墊塊的位置、數量及緊固程度，并指定專人作重復性檢查以提高保護層厚度尺寸的質量保證率。所有壓力成型混凝土墊塊必須安裝在箱梁鋼筋骨架最外層箍筋上，充分保證鋼筋保護層厚度。注意墊塊安裝間距控制，墊塊應呈梅花型布置，間距不應大于50cm，以加強受力效果，且側面和底面的墊塊不少于4個/m2，綁扎墊塊和鋼筋的鐵線頭不得伸入保護層內。4、防落梁鋼板埋設每孔32.6m整孔箱梁需用預埋鋼板4套整

42、：.鋼板制作：使用標準模具和夾具加工，以克服焊接變形，保證精度符合要求。焊接完畢經自然冷卻后，松開夾具檢查，合格后方可入庫待用。.套筒與鋼板焊接：先用工裝螺栓將其與鋼板連接，校準位置后，再用電焊焊牢，并保證套筒垂直。. 防落梁鋼板就位：固定制梁時用工裝螺栓將支座板固定在底模上，保證支座板安裝位置準確。.套筒螺紋長度應按設計要求加工制作。.防落梁預埋鐵板、套筒須經過多元合金共滲+封閉層處理，滿足相關技術規范要求方可投入使用。.所有防落梁預埋鐵板按防震烈度七度及七度以下地震區要求制作施工5、擋碴墻鋼筋擋碴墻每隔2m設一斷縫，在設置預埋鋼筋時注意留設斷縫位置，并與泄水孔尺寸保持一致。擋碴墻預埋筋與梁

43、體鋼筋綁扎時，梁體縱向鋼筋應從預埋筋內部縱向穿過綁扎。鋼筋彎鉤采用標準彎鉤。加工數量及規格尺寸按鋼筋加工大樣圖施工。6、接觸網支柱基礎鋼筋接觸網支柱基礎及一般支柱基礎預埋M39錨栓，接觸網下錨拉線基礎預埋M20錨栓。預埋鋼板與預埋錨栓采用點焊連接；梁體鋼筋與預埋件相碰時適當移動或彎折鋼筋。預埋鋼板與基礎頂面齊平，螺栓外露部分與基礎水平面垂直，螺栓頂面偏離垂直位置的距離不得大于1mm。支柱螺栓安裝采用固定臺架將四個螺栓固定在臺架上整體預埋，待砼達到一定強度后拆除臺架，施工完成后應采取有效措施對螺栓進行防護，以避免支柱安裝前損壞螺紋。7、接地鋼筋接地鋼筋有梁體接地和綜合接地鋼筋兩種。所用螺母須采用

44、多元合金共滲+鋅鉻涂層+封閉層防銹處理。接地鋼筋之間采用焊接，螺母與接地鋼筋焊接應牢固并保證螺母垂直。為防止螺母中掉入雜物，影響使用，梁體施工時應先擰上螺栓。通訊信號綜合接地系統鋼筋與梁體鋼筋或支座板鋼筋相碰時，可適當移動接地鋼筋。為通訊信號綜合保證接地鋼筋與梁體鋼筋絕緣，接地鋼筋應采用絕緣膠管包裹，接地鋼筋接頭處用尼龍制品或電工膠布包裹。梁體接地螺母與通訊信號綜合接地鋼筋分別設置于兩體兩端，一端布置梁體接地螺另一端布置通訊信號綜合接地鋼筋。8、梁體通風孔和泄水孔設置.通風孔設置 在結構兩側腹板上設置直徑為100mm通風孔，通風孔縱向間距2.0m。若通風孔與預應力鋼筋相碰，應適當移動其位置。整

45、孔箱梁：在通風孔應增設8直徑為170mm的螺旋筋。.梁底泄水孔設置為保證箱梁內排水的需要，應在箱梁底板沿縱向設置內徑為80mm的泄水孔。在梁底泄水孔應增設8直徑為120mm的螺旋筋。成孔方式：采用埋設80mmPVC管成孔。.橋面泄水孔設置采用三列排水方式，分別在防撞墻與承軌臺及兩線承軌臺間設置泄水孔。泄水孔采用160mm的PVC成孔。孔點周邊增設螺旋筋和斜置的井字型鋼筋，并增設8直徑為220mm的螺旋筋。第十一章 梁體混凝土澆注及鋼絞線張拉一、梁體砼澆筑現澆梁混凝土數量為1434.4m3，為了保證灌注質量要求連續灌注，一次成型，灌注時間控制在6小時以內。混凝土由梅村攪拌站和新村攪拌站集中拌合，

46、混凝土罐車運輸，混凝土輸送泵泵送入模；混凝土振搗以插入式振動棒振搗為主，輔以附著式振搗器。混凝土采用大方量攪拌運輸車運輸，運輸能力不小于60m3/h。混凝土拌合物入模前含氣量應控制在24%，入模溫度宜在530，模板溫度宜在530，當晝夜平均溫度低于5或最底氣溫低于-3度時，應采取保溫措施并按冬期混凝土施工處理。混凝土采用四臺輸送泵輸送入模，采用全斷面分層錯開從梁一端向另一端推進的方法澆注。箱梁混凝土澆注分四批前后平行作業。第一批澆筑腹板混凝土，澆筑高度約至1/3腹板處，當其澆筑8m左右后，第二批混凝土從天窗輸入補平底板混凝土，當底板澆筑長度達6m后，開始第三批澆筑腹板，當腹板澆筑長度達4m左右

47、后開始第四批澆筑頂板及翼板，就這樣保持四批澆筑相隔有2m左右間距的平行作業。作業程序如圖9。底板兩側混凝土用輸送泵經腹板輸送到位，澆筑高度應在腹板倒角以上腹板1/3高度處，底板兩邊混凝土以自然流出為主，部分不能到位的，開動腹板模板上的附著式振搗器或在腹板內插入振搗棒，使混凝土由腹板流出；兩邊腹板的混凝土振搗以插入式為主，附之以側模附著式振動器；底板混凝土由內模頂開窗孔輸送而下，內模頂每距5m開一個30cm30cm的天窗孔，底板中部的混凝土經天窗孔輸送至底板后，人工鏟平攤鋪，采用插入式振搗器振搗，振動棒應垂直點振，不得平拉，不得采用振動棒推趕混凝土。點振移動間距不應超過振動棒作用半徑的1.5倍。

48、振搗時應快插慢拔，每一處振完后應徐徐提出振動棒。振搗時避免振動棒觸碰模板、鋼筋、波紋管；對每一振動部位必須振到該部位混凝土密實為止，也就是混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面呈現平坦、泛漿；底板振搗密實后，人工用木尺根據底板厚度刮平。內模頂板的天窗孔當完成該段的底板混凝土澆筑后，用原模封住，為了防止接縫漏漿，采用油毛氈或塑料膜覆蓋在模板接縫上。混凝土澆筑作業程序圖腹板混凝土由輸送泵直接輸入，插入式振動棒配合附著式振搗器振搗，腹板混凝土應兩邊對稱澆筑，防止內模偏移。頂板及翼板混凝土采用輸送泵輸送，插入式振動棒振搗密實后，用木尺根據頂板的坡度趕壓抹平。混凝土灌注完成后，混凝土初凝前，應作第二次趕壓抹平

49、，表面用木模搓平搓毛。頂板上層鋼筋應按頂板雙向2橫坡架設，于頂板中心，擋碴墻兩邊左右50cm內應設置標高樁，縱向間距不大于2m。混凝土澆筑時根據標高樁趕平梁板頂面。現澆梁在灌注過程中，應隨機取樣制作標準養護和施工用混凝土強度、彈性模量試件。施工試件應隨梁體同條件養護，28d標準試件按標準養護辦理。二、梁體砼養護混凝土澆筑完畢，4小時（二次趕壓抹平搓毛）后，用石棉布覆蓋，外覆一層不透水的薄膜，開始養生。混凝土養生應根據外界環境溫度及張拉所需的時間要求采用自然養生和加熱養生。梁體養護期間及拆除保溫措施時，應采取措施保證梁體混凝土芯部與表層、表層與環境溫度差不應超過20。梁體混凝土脫模時的混凝土強度

50、應達到設計強度的60，拆除端模、松開內模，端模拆除后將連接處混凝土面鑿毛，梁體混凝土達設計值80后進行預應力張拉，清理預應力管道口。拆模時梁體混凝土芯部與表層、箱內與箱外、表層與環境溫差均不大于20，并保證梁體棱角完整。大風或氣溫急劇變化時不宜拆模。內模拆除時，作業人員處于封閉環境中，濕度大溫度高，應在梁的一端安裝大容量的鼓風機向箱內鼓風，改善作業環境。模板拆除后，應繼續灑水覆蓋養護，養生時間不少于14天。三、梁體砼預應力張拉為減少梁體收縮徐變引起的表面裂紋，箱梁預應力按預張拉、初張拉和終張拉三個階段進行。預張拉在梁體混凝土強度達到60%時進行，初張拉在梁體混凝土強度達到80%時進行，終張拉在

51、梁體混凝土強度達到100%、混凝土彈性達到35.5GPa且梁體養護時間不小于10d時進行。3.1預應力張拉準備工作千斤頂使用內卡式千斤頂，操作空間應小于80cm；張拉油泵為高壓電動油泵，型號為ZB4-500；張拉油表為不低于1.0級精度的防震型壓力表，油表表盤直徑不小于150mm，表盤最大讀數為60Mpa，表盤最小讀數為1Mpa。壓力表首次使用前必須經計量部門檢定。校正有效期為1個月且縱向張拉不超過200次張拉作業，拆修更換配件后的千斤頂必須重新校正，張拉機具由專人使用和管理，并經常維護。3.2張拉預應力鋼絞線張拉前的準備和檢查a混凝土強度必須達到設計要求且不少于6天齡期，才能施加預應力，混凝

52、土的取樣及養生條件應和現場澆筑的相符。b對箱梁的幾何尺寸，混凝土澆筑質量，孔道位置及孔道是否暢通，灌漿孔和排氣孔是否符合要求，構件端部預埋鐵件位置等進行全面檢查。如發現構件上有裂縫、蜂窩及損傷情況時，應劃出標記，并采取可靠補救措施。d對選用的油壓千斤頂、高壓油泵和油壓表編號配套使用，對所用張拉設備（包括連接管路等）要作試運行檢查，如發現有漏油及不正常的情況，要查明原因，及時排除。（2）張拉設備的安裝張拉前，在張拉位置搭設工作平臺，工作平臺應保證能擺放張拉設備和留有足夠的作業空間。安裝張拉設備時，對直線預應力鋼絞線，應使張拉力的作用線與孔道中心線重合；對曲線預應力鋼絞線，應使張拉力的作用線與管道

53、中心線末端的切線重合。夾片應用開口環手柄、同時將兩夾片均勻打入錨環，使兩夾片外端面處于同一平面內，兩夾片高差大于2mm者應取出重新安裝，錨環使用前應檢查內壁是否生銹，對生銹者應進行除銹處理后使用。（3）預應力鋼絞線張拉預應力束張拉嚴格按照設計程序進行，張拉錨固以箱梁縱向中心線對稱從靠近腹板的鋼束開始進行，預應力鋼束采用兩端張拉應力和伸長量雙控。每束張拉順序：10%設計噸位（初應力值，作延伸量的標記）100%設計噸位 （持荷5分鐘）補拉100%設計噸位（測延伸量）回油錨固。a.安裝工作錨板，模板與錨墊板注意要盡可能同軸。b.安裝工作夾片。c.安裝限位板，限位板有止口與錨板定位。d.安裝千斤頂，千

54、斤頂前端止口應對準限位板。e.安裝工具錨，應與前端張拉端錨具對正，不得使工具錨與張拉端錨具之間的鋼絞線扭絞。工具錨夾片椎孔內表面用前涂退錨靈以便退錨靈活。e.兩端同時張拉，張拉缸給油，注意觀察，保持聯系，張拉至初始應力值0時（010k）停止張拉，油壓穩定后，讀取油表讀書及對應張拉力，檢查錨具，千斤頂的對中情況，發現偏移的調至中心，同時在千斤頂上作0點標距，作為鋼絞束伸長值的測量起點。f.上述工作完成后，繼續張拉至100k，油壓穩定后，分別測量兩端鋼絞線伸長值，實際伸長值與理論伸長值應控制在-6%+6%以內，否則應停止張拉，查明原因后處理，持荷5分鐘后打開高壓油泵截止閥，張拉油壓緩慢降至零，活塞

55、回程，測總回縮量及夾片外露量。g.卸下工具錨、千斤頂、限位板，切除錨外鋼絞線，封錨。實際伸長量的計算方法為：從0張拉至10k，記錄伸長量L1；張拉至20k，記錄伸長量L2；張拉至100k，記錄伸長量L3；實際伸長量=(L3-L1)+(L2-L1)3.3預應力理論和實際伸長量的計算（1）、預應力理論伸長值的計算后張法預應力筋理論伸長值及預應力筋平均張拉力的計算公式如下：LPPL（APEP） (1)PPP1e-（kx+）(KL+) (2)式中：L-預應力筋理論伸長值，mmL-預應力筋的長度，mm PP-預應力筋的平均張拉力，N X - 從張拉端至計算截面孔道長度， m AP -預應力筋截面面積，m

56、m2 EP -預應力筋的彈性模量，Mpa， P-預應力筋張拉端的張拉力，N -從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，rad k-孔道每米局部偏差對磨擦的影響系數，取0.0015-預應力筋與孔道壁的磨擦系數，對塑料波紋管取0.140.17。（2）、實際伸長量的量測及計算方法預應力筋張拉前，應先調整到初應力0（一般可取控制應力的10%15%），伸長量應從初應力時開始量測。實際伸長值除張拉時量測的伸長值外，還應加上初應力時的推算伸長量，對于后張法混凝土結構在張拉過程中產生的彈性壓縮量一般可省略。實際伸長值的量測采用量測千斤頂油缸行程數值的方法。在初始應力下，量測油缸外露長度，在相應分級的荷載

57、下量測相應油缸外露長度。實際伸長值L的計算公式如下：LB+C-2AA 010%k 應力下的千斤頂的實際引伸量B 10%k20%k 應力下的千斤頂的實際引伸量C 20%k100%k 應力下的千斤頂的實際引伸量3.4張拉預應力鋼絞線注意事項預應力束張拉完畢后，嚴禁撞擊錨具和鋼束。預應力筋斷裂或滑脫數量不得超過預應力筋總數的0.5，并不得位于結構的同一側，且每束內斷絲不得超過1根。所有預應力張拉均要求雙控（張拉力和延伸量同時控制），延伸量誤差控制在-6%+6%以內。兩端鋼絲回縮量之和不得大于8mm，夾片式錨具回縮量當有頂壓時不得大于4mm，無頂壓時不得大于6mm。張拉過程中，作好延伸量及張拉力記錄。

58、四、孔道壓漿當預應力筋張拉完畢合格后宜在48小時內進行管道真空輔助壓漿。壓漿前應割絲封頭。割絲應以鋼絞線伸出錨具外部3cm為宜，割絲用砂輪切割機，禁止使用電焊。封頭用P.O42.5水泥和107膠水及水拌和，封頭一定要密實，無氣孔、無裂紋，要經常檢查，以確保壓漿的順利進行。壓漿前，須將管道內的雜物及積水清除，同時檢查灌漿孔排氣孔是否暢通。壓漿時，對曲線孔道應由最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿用水泥強度等級不低于42.5級低堿硅酸鹽或低堿普通硅酸鹽水泥，水灰比不超過0.3，水泥漿不得泌水，流動度應為3050s，抗壓強度不小于35Mpa。壓入管道的水泥漿應飽滿密實，體積收縮率應小

59、于2。水泥漿應摻高效減水劑、阻銹劑。引氣劑摻量由試驗確定，嚴禁摻入氯化物或其它對預應力筋有腐蝕作用的外加劑。冬季壓漿應摻防凍劑。壓漿采用真空輔助壓漿工藝。在孔道的一端采用真空泵對孔道進行抽氣，使之產生負壓，在孔道的另一端用壓漿泵進行灌漿，直至充滿整條孔道。水泥漿攪拌采用專用的灰漿攪拌機；壓漿泵采用SZ-2型水環式真空泵，灌漿泵采用UBL3型螺桿式灌漿泵。水泥漿拌和先加入水，再放入水泥，經充分拌和后再加入外加劑，拌和時間不少于2min。壓漿時對曲線孔道和豎向孔道宜從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣或泌水。壓漿宜先壓注下層孔道。壓漿泵應采用連續式；同一管道壓漿應連續進行，一次完成。管道出漿

60、口應裝有三通管，確認出漿濃度和進漿濃度一致時，方可封閉保壓。壓漿前，管道真空度應確定在-0.06-0.10Mpa之間。為保證管道中充滿漿體，關閉出漿口后，應保持不小于0.5Mpa的一個穩定期，該穩定期不少于2min。當孔道較長或采用一次壓漿時，最大壓力宜為1.0Mpa。水泥漿自調制至灌入孔道的連續時間，視氣溫情況而定，一般不宜超過45分鐘。水泥漿在使用前和壓縮過程中應經常攪動。壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿，并應達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止。壓漿完畢，立即清洗設備及輸送管，以免水泥漿硬化堵塞孔道。壓漿后應從檢查孔抽查壓漿的密實情況，如有不實，應及時處理和糾正。壓漿時，每一工作班應留

61、取不少于3組的7.077.077.07厘米的立方體試件，標準養護28天，檢查其抗壓強度作為水泥漿質量的評定依據。壓漿過程中及壓漿后48小時內，結構混凝土溫度不得低于+5，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35時，壓漿宜在夜間進行。五、封端封端砼采用無收縮砼，配合比通過試驗確定,相鄰的梁必須在兩片梁都張拉完成后才能封端。孔道壓漿完畢后立即將梁端水泥漿沖洗干凈，同時清除支承墊板、錨具及錨穴砼的污垢，對錨圈與錨墊板之間的交接縫用聚氨酯防水涂料進行防水處理，同時檢查確認無漏壓的管道后，方可澆筑封端砼。封端前將錨穴砼鑿毛，并利用一端帶鉤一端有螺紋的短鋼筋安裝于錨墊板螺栓孔，與錨穴內封錨鋼筋網綁扎在一起。澆注

62、封錨砼，按試驗配合比拌制無收縮砼，仔細操作并認真振搗，保證錨具處的砼密實并抹面，砼終凝后對封錨砼進行養護，采用麻袋淋水保濕養護。封端砼養護結束后，采用聚氨酯防水涂料對封端新老砼之間的接縫進行防水處理。第十二章 拆 模當梁體混凝土強度達到設計強度的60%，混凝土芯部與表層、箱內與箱外、表層溫度與環境溫度之差均不大于15，且能保證構件棱角完整時方可拆除側模和端模。氣溫急劇變化時不宜進行拆模作業。拆除前先檢查卷揚機等設備的性能，并按規定的順序進行拆模。（1）拆除內模骨架，內模將自動脫落，并由兩端進行出模。（2）拆除端模及側模，由吊車吊至橋下。（3）終張拉完成后及壓漿封錨后再拆除底模及支架，調節支架頂

63、托，松動外模底板部分，全部松動后再連同支架一起拆除。拆模時，嚴禁重擊或硬撬，避免造成模板局部變形或損壞混凝土棱角。模板拆下后，要及時清除模板表面和接縫處的殘余灰漿并均勻涂刷隔離劑，與此同時還要清點和維修、保養、保管好模板零部件，如有缺損及時補齊，以備下次使用。并根據消耗情況酌情配備足夠的儲存量。第十三章 安全、質量、工期保障措施一、安全保障措施1、梅村特大橋29#32#墩施工前(1)、加強既有線施工安全教育，提高安全防范能力。施工負責人、聯絡員、防護員等均由經培訓合格的職工擔任，確保施工及行車安全。、積極與既有線設備管理部門取得聯系。施工前雙方對29#32#墩施工范圍內的地下管、線、電纜設施的

64、位置等予以確認，劃定防護范圍，經設備管理部門同意后方可施工。、對施工作業人員進行明確的安全技術交底，施工中做到人到位、職務到位、責任到位、業務水平到位。、對既有線兩側設防護柵欄進行封閉，在欄桿上涂上夜間反光油漆，禁止人員在施工時穿越既有線。并在路邊設警示標志。、在靠近既有線的便道處設置防撞墩，防止汽車行駛時沖入既有線。、施工前與廣州工務段簽訂施工配合協議和與建管中心簽訂施工許可證，線路的維修由廣州工務段負責。2、梅村特大橋29#32#墩施工過程中、30#、31#墩挖孔樁施工時，施工人員必須配帶安全帽并穿工作服，土方必須在挖出后立即運至離既有線50m以外的地方。同時禁止作業人員穿越既有線。、在3

65、1#墩1#樁旁設置限界桿，防止鋼筋籠吊裝時碰到回流線。、梅村特大橋跨既有線連續梁施工時安排六名專職的線路防護員，三名專職車站聯絡員進行24小時的輪流值班。對施工范圍內的線路每小時檢查一次。、在施工地點兩端5001000m處列車運行方向左側的路肩上是設置作業標，防護員站在嘹望條件較好的位置，能看到作業兩端1500m以外開來的列車。30#墩、31#墩承臺開挖前，先對承臺靠近線路的兩角采用挖孔樁進行防護，挖孔樁施工時，作業人員必須穿戴工作服和安全帽，所有人工挖孔的土方必須立即運至遠離線路的地方。、在進行30#、31#墩線間距之間的挖孔樁施工時，人員上下班必須統一穿戴并且列隊在防護員的帶領下上下班，嚴

66、禁作業時擅自穿越既有線，同時在下行線側設置擋土板，挖出的土方利用天窗點及時運輸至線路外。挖孔樁灌注混凝土利用天窗點人工進行灌注。、在進行30#、31#墩線間距之間的C型鋼塔架吊裝前，應對所有吊裝設備、鋼絲繩等進行認真檢查、檢修，做好檢查、維修記錄，確保吊裝作業安全順利。、利用天窗點對基礎加固和鋼塔架吊裝進行施工，施工時設專人指揮，并成立安全督察小組，并備齊臨時搶險物資，以防出現臨時突發性事故。、吊裝過程中，地面操作人員，應盡量避免在高空作業面的正下方停留或通過。也不得在起重機的吊桿等構件下停留或通過，防止吊裝過程中高空墜物。吊裝過程中設置吊裝禁區并懸掛警告標志，禁止與吊裝作業無關人員入內。吊裝

67、過程中要有專人統一指揮，不能擅自蠻干。指揮人員應使用統一指揮信號，信號要鮮明、準確。機械設備操作必須符合相關操作規范標準。、在跨既有線的兩鋼塔架之間搭設絕緣板和防水板，防止在施工過程中發生漏電和漏水事故。、在支架上布置完后，在支架上方施工范圍內全部用彩條布進行封閉，防止在施工時物件墜落到既有線上。、所有參與施工作業人員都必須戴安全帽，特種作業人員佩帶專門的防護用具，做好安全防護措施。對于被允許的參觀者或檢查人員必須佩帶足夠的防護用具，無關人員謝絕進入施工現場。、所有作業人員嚴禁酒后上崗,夜間作業必須保證有足夠的照明強度。各工序必須遵循相關安全操作規程及技術要求。、遇有6級及以上大風或惡劣天氣時

68、，應停止露天高處作業。在雨天進行施工時，采取防滑措施。、在工地施工期間當工作地點的風力達到5級時，不宜進行起吊作業；當風力達到6級及以上雷雨等惡劣天氣及夜間 照明不足的情況，不得進行起吊作業。二、質量保障措施(1)、成立以工區項目經理為第一責任人的質量管理領導小組，建立有效的質量保證體系，廣泛地開展全面質量管理。(2)、遵循國家有關鐵路施工規范，執行工程師審查批準的方案，嚴格施工工藝，按圖施工。(3)、建立“三檢制”，設立專職質檢員，按既定施工工藝和要求，監督檢查各分項工程的施工，實行質量重獎重罰和質量一票否決權。(4)、建立QC 領導小組，對關鍵項目實行全過程的全面質量管理。(5)、組織強有

69、力的測量人員進行測量控制。測量是整個工程正常進行的基礎，我們將嚴格按照質量管理體系中對測量質量控制的要求，實行從放線到竣工“一條龍”質量控制程序，嚴格執行復核制度、交底簽認制度、向監理工程師報批制度以“放準、勤復、點、線、面通盤控制”的方法，確保測量工作的準確無誤，并做好測量原始記錄的保存歸檔工作。(6)、對職工進行質量意識教育，組織員工進行施工技術及施工工藝的培訓。3、質量保證體系在項目部的領導下，成立以工區項目經理為組長，總工程師及副經理為副組長的質量管理組織機構，明確各級管理職責，管生產必須管質量，建立嚴格的考核制度，將經濟效益與質量掛鉤。明確專職質檢人員，設專職質檢工程師1人，質檢員1

70、人。詳見質量管理組織機構框圖。預應力工班混凝土工班鋼筋工班模板工班模架工班安全組機電組材料組施工組質檢組技術組 技術室：楊新房 總工：孫學猛二隊：劉沛幫梅村特大橋現澆梁4、工期保證措施提前做好施工準備工作，及時完善技術條件，落實技術交底工作。加強對施工隊伍政治思想教育，提高認識，挑選具有綜合素質高的技術人員和精干的施工隊伍。合理運用資金，做好備料工作，確保工期施工正常運轉，保證重點和關鍵過程正常施工，作好雨季等惡劣天氣施工安排，減少天氣對施工的影響。第十四章：主要工種、機具設備及材料計劃一、 主要作業工種計劃序號工 種人 數1現澆梁支架、模板工302汽車吊43鋼筋工304木工125電焊46電工

71、27測工28混凝土工169張拉及壓漿1210泵送混凝土211修理工412現場技術員4合 計124二、主要機具設備計劃 序號機械設備名稱規格型號單位數量1現澆梁支架、模板臺2（內模1臺）2汽車起重機QY-50 50t臺23混凝土輸送泵HBT60 58m3/h臺24發電機160KW臺15預應力張拉油泵ZBT250臺96擠壓機臺17YCW300B千斤頂臺48油壓表個209真空壓漿設備套110混凝土插入式振動器臺811平板式振動器臺212高頻振動器臺213電焊機BX13-315 21kw臺414對焊機臺215鋼筋加工設備套116木工加工設備套117全站儀臺118經緯儀臺119水準儀臺1第十五章、 文明

72、施工、環境保護措施1、文明施工目標工地現場施工材料堆放整齊；工地生活設施清潔文明；工地現場開展以創建文明工地為內容的思想政治工作；工程交付后，文明撤離。2、文明施工方案全面開展創建文明工地活動，成立文明施工領導組，加強對現場施工、機械、安全、保衛、衛生等方面的管理。做到施工區域交通暢通；施工場地掛牌作業，管理人員配卡上崗；工地材料堆碼整齊，生活設施清潔衛生。3、文明施工組織措施3.1、加強組織領導3.2、健全管理制度3.3、加強思想政治工作4、文明施工技術措施施工工點掛牌施工。設置工點標牌。設置監督、舉報電話和信箱，接受監督。施工現場設置醒目的安全警示標志、安全標語，作業場所有安全操作規章制度

73、，現場的施工用電安裝規范、安全、可靠，建設安全文明標準工地。按照施工組織設計的平面布置圖，認真搞好施工現場規劃，做到布局合理，井然有序，盡量少占或不占農田，對施工中破壞的植被，施工完后予以恢復。施工場地內各種器材分類堆放整齊，掛設標牌，標明材料規格、產地等，不同材料避免混放。各級負責人及施工人員一律掛胸卡上崗。5、環境保護措施嚴格執行設計文件要求和國家及廣東省有關環境保護的規定，認真貫徹中華人民共和國環境保護法，執行“預防為主、全面規劃、綜合防治、加強管理、注重效益”的方針，抓好環境保護工作。成立以項目經理黃偉釗為組長的環境保護領導小組，建立與質量安全保證體系并行的環境保護保證體系，配備相應的

74、環保設施和技術力量，與當地政府和環保部門聯合協作，加強監督管理，主動接受地方主管部門的監督與指導，全面控制施工污染，減少污水、空氣粉塵及噪音污染，防止水土流失，達到國家環保標準。定期進行環保檢查，及時處理違章事宜，主動聯系環保機構，請示匯報環保工作，做到文明施工。施工中應盡量減少對周圍綠化環境的影響破壞。第十六章 應急預案1、安全應急機制按照本項目工程特點，組織制定本工程實施中的安全事故應急救援預案；如果發生安全事故，按照國務院關于特大安全事故行政責任追究的規定以及其它有關規定，及時上報有關部門，并堅持“三不放過”的原則，嚴肅處理相關責任人。2、 突發施工事故應急處理措施2.1 突發事故應急處

75、理的隊伍建立突發事故應急工作領導小組，由項目經理黃偉釗任組長，負責處理一切突發事件。組建應急救援隊，根據不同突發事故，組建應急救援隊。隊員從各工程施工隊中選取，正常情況下隨工程隊施工，對突發事故的應急措施進行演練，在突發事故時快速組建。應急救援隊的工作包括實施搶險預案、搶救人員、搶救財物、維護秩序等，應急救援隊的人員有明確分工。組建應急醫療隊，主要任務是醫療救護，由工地醫療衛生室的醫生和有關人員組成，配備醫療器械和藥品。2.2 突發事故應急處理的協調一旦發生人為不可抗拒的特殊事故，由應急工作領導小組統一指揮，協調行動，快速組建突發事故應急救援隊，各有關部門和人員通力合作，相互配合，協同作戰，各

76、盡其責，按突發事故的緊急預案措施，盡快控制事故態勢的發展，縮小事故的擴散范圍，最終消除事故。把突發事故的危害降低到最小限度，努力減少突發事件帶來的損失。與此同時，立即向建設單位、監理單位、地方政府有關部門報告。突發事故應急處理的原則是把人身安全放在第一位，應急醫療隊利用現場醫療衛生條件對傷員進行急救處理，減少其痛苦，盡快送往附近醫院進行檢查和治療。2.3突發停電應急處理措施在現澆梁澆筑前對梅村攪拌站的備用發電機進行維修保養，并進行試機試驗，必須達到停電不停料的要求。同時梅村攪拌站配制200kw發電機一臺，現場考慮采用地泵施工時，地泵額定功率為110kw，啟動時約需140kw，現場的振搗設備及照明設備，固在現場配置一臺200kw的發電機以備使用。2.4突發雨天應急處理措施砼澆筑前對砼材料的運輸便道進行全程檢查，對薄弱地段進行加固及防排水處理，保證雨天砼攪拌車的正常行使，施工前做好個備用雨蓬，雨蓬按照梁身尺寸進行制作，采用12鋼筋焊接成骨架，骨架高0.5m，骨架頂部做成人字坡，上覆彩條布以備雨天使用。