1、模板工程專項施工方案（ZXFA-018）修改一、編制依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20013、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ130-20014、建發國際大廈地下室及上部主體工程模板專項施工方案ZXFA-018二、工程概況及方案修改簡述1、工程概況本工程2#、3#、4#裙樓結構為砼框架結構，首層結構高度為5.93m，樓板為厚度為：140mm、150mm、200mm，樓層梁為井字梁布置，梁截面主要為：（1）框架主梁：500*600、400*800、500*800、600*1000mm。（2）次梁及井字梁：300*500、

2、300*600、300*7002、方案修改原因根據我司編制的建發國際大廈地下室及上部主體結構工程模板工程專項施工方案（ZXFA-018），2#、3#、4#地上樓層梁板模板支撐體系采用扣件式鋼管腳手架，并根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）及相關規范進行模板體系計算，確定模板支撐體系搭設參數。現因廈門鋼管租賃市場483.5的鋼管嚴重缺乏，5.4m的鋼管租賃市場無貨；且本工程地上模板支撐架鋼管需求量大（考慮投入3層，共需6000t），因此租賃市場供應無法滿足工程需求。3、修改方案為確保本工程的模板支撐體系的搭設安全及施工進度，在2#、3#、4#地上首層模板支撐體系立桿選用碗扣式腳

3、手架立桿代替，且碗扣式腳手架立桿主要用于結構板及次梁（300x600700）支撐體系。二、搭設方法及可行性驗證1、修改方案后的搭設方法用碗扣式鋼管腳手架立桿代替扣件式鋼管 腳手架立桿后，支撐架體搭設參數不變，剪刀撐等構造要求與原方案相同。架體搭設參數如下建發國際大廈地下室及上部主體工程地上結構模板支撐體系搭設參數表序號梁、板截面尺寸300600梁（A類）500900梁（B類）6001200梁C類）板（D類）1參照梁截面尺寸范圍（同時滿足）梁高600梁寬300600梁高900350梁寬600900梁高1200350梁寬600板厚130/140/150/2002搭設高度（最大值）6.85m6.85

4、m6.85m6.85m3梁底立桿數(頂托受力)012/4板底木枋間距/300梁底橫向鋼管0.5m0.5m0.5m5側板木枋間距400400300/6側板對拉螺桿01道145002道14500/7立桿橫向間距（m）1.0m0.5m梁寬1.0m8立桿縱向間距（m）1.0m1.0m1.0m1.0m9步距（m）1.5m1.5m1.5m1.5m10垂直剪刀撐距離外側周圈設置豎向連續式剪刀撐，中間在縱橫向每隔10m左右設豎向連續式剪刀撐，寬度宜為4-6m，夾角宜為4560。沿梁底縱向立桿滿布剪刀撐，梁底橫向立桿每隔2跨設置1道剪刀撐。11水平剪刀撐距離在垂直剪刀撐的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐，夾角宜為4

5、560。12基礎砼C30混凝土C30混凝土C30混凝土C30混凝土2、修改方案的可行性驗證（1）碗扣式腳手架立桿與扣件式腳手架鋼管性能對比如下表：性能483.5鋼管碗扣式立桿備注實測壁厚3.0mm3.2mm外徑48mm48mm對接形式對接扣件承插式對接碗扣式優于扣件式慣性矩(I)10.783cm411.357 cm4碗扣式優于扣件式截面抵抗矩(W)4.46 cm34.98cm3碗扣式優于扣件式本工程碗扣式腳手架立桿主要用于結構板及次梁（300x600700）支撐體系。(2)、碗扣式腳手架必須滿足以下強條要求：1）碗扣式腳手架用鋼必須符合直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）中的Q235A級普

6、通鋼管，其材質性能必須符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規定2）碗扣架用鋼管規格為483.5，其壁厚不得小于3.2mm。3）采用鋼板熱沖壓整體成型的下碗扣，鋼板應符合GB700標準中的Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm，并經600650度的時效處理。(3)、支撐體系計算書1)、200mm厚板模板支撐體系模板支架的計算參照建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）。模板支架搭設高度為5.6米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米。梁頂托采用100100mm方木。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算

7、單元采用的鋼管類型為碗扣式腳手架立桿，規格為：483.2。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值：q1 = 25.0000.2001.000+0.3501.000=5.350kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3；I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的

8、抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.25.350+1.43.000)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09610001000/54000=1.770N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.25.350+1.43.000)0.300=1.912kN截面抗剪強度計算值 T=31912.0/(21000.00

9、018.000)=0.159N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6778.3503004/(1006000486000)=0.157mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.300=0.105kN/

10、m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m靜荷載 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m2.方木的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.186/1.000=3.186kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.191.001.00=最大剪力 Q=0.61.0003.186=1.912kN最大支座力 N=1.11.00

11、03.186=3.505kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.319106/83333.3=3.82N/mm2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31912/(250100)=0.573N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm

12、2方木的抗剪強度計算滿足要求!3)方木撓度計算最大變形 v =0.6772.5051000.04/(1009500.004166666.8)=0.428mm方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取方木的支座力 P= 3.505kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 13.009kN經過計算得到最大變形 V= 1.0mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1

13、0.0010.0010.00/6 = 166.67cm3；I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.172106/166666.7=7.03N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=37057/(2100100)=1.059N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形 v =1.0mm頂托梁的最大撓度小于1000.0/250,滿足

14、要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1295.600=0.723kN (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2001.00

15、01.000=5.000kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.073kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 11.49 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)

16、； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； 公式(1)的計算結果： = 121.86N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 40.41N/mm2，立桿的穩定性計算

17、f,滿足要求!2、300x700梁模板支撐體系計算（1）搭設信息模板支架的計算參照建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）。模板支架搭設高度為5.4米，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米，圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為碗扣式腳手架立桿，規格為：483.2。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.6000.500=7.5

18、00kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.500(20.600+0.300)/0.300=0.875kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.500=0.450kN均布荷載 q = 1.27.500+1.20.875=10.050kN/m集中荷載 P = 1.40.450=0.630kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3；I = 50.001.801.

19、801.80/12 = 24.30cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.823kNN2=1.823kN最大彎矩最大變形 V = 1.0mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.16010001000/27000=5.938N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31823.0/(2500.00018.000)=0.304N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3

20、)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.956mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐方木的計算（一）梁底方木計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.823/0.500=3.645kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.650.50最大剪力 Q=0.60.5003.645=1.094kN最大支座力 N=1.10.5003.645=2.005kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008

21、.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.091106/53333.3=1.71N/mm2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31094/(25080)=0.410N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!(3)方木撓度計算最大變形 v =0.6773.038500.04/(1009500.002133333.5)=0.063mm方木的最大撓度小于50

22、0.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取方木支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到：最大彎矩最大變形 vmax=2.83mm最大支座力 Qmax=1.823kN抗彎計算強度 f=0.64106/4729.0=134.89N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中

23、荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=0.90mm最大支座力 Qmax=3.918kN抗彎計算強度 f=0.32106/4729.0=67.44N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中

24、R取最大支座反力，R=3.92kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=3.92kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1295.800=0.899kN樓板的混凝土模板的自重 N3=2.100kNN = 3.918+0.899+2.100=6.917kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l

25、0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；參照扣件式規范由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m；公式(1)的計算結果： = 74.

26、12N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 24.33N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!四、針對碗扣式腳手架立桿的構造措施由于碗扣式腳手架的立桿只有兩種型號：L=2.4m，L=3.0m碗扣式立桿的接頭為承插式，其豎向傳遞荷載及抵抗水平荷載的性能均優于扣件式的對接扣件。（鋼管腳手架對接扣件，其截面抵抗W=4.46cm3,截面面積為A=4.241 cm2,碗扣式鋼管腳手架立桿其截面抵抗矩W=4.98cm3,A=4.504cm2; 因此:(1)扣件式腳手架對接接頭的可抵抗水平力V=A*f= 4.241*10E3*205=869kN,(2)碗扣式腳手架對接接頭的可抵抗水平力V=A*f= 4.504*10E3*205=923kN,根據上述計算,碗扣式鋼管腳手架立桿代替扣件式腳手架立桿,只需避免對接接頭率在同步內為100%即可滿足受力及規范要求。主要采取縮小立桿步距，將步距調整為1200或1300mm，如下圖所示：結構板模板支撐體系搭設圖次梁模板支撐體系搭設示意圖