1、某工程外腳手架專項施工方案(懸挑式腳手架_落地式腳手架)目 錄1、工程概況.22、方案選擇 .23、施工流程 .34、施工方法 .35 施工要求及安全技術措施 86、附落地式腳手架及懸挑式腳手架計算書101、工程概況2.1.1、*工程位于青島市人民路。總建筑面積約7.5萬平方米，地下二層，地上五層，框架結構。南北向約149.7米，東西約72米，地下一層、二層高3.9米，地上一層、二層、三層高5.5米，地上四層、五層高5米，建筑總高約為34.3米。工程南邊與重慶南路相鄰，西邊與人民路相鄰，北邊與拆遷房相鄰，東邊是空地。地下車庫外墻離基坑邊緣距離較小，室外地坪標高不等。2、方案選擇2.1根據(jù)現(xiàn)場地

2、坪條件及工程情況共分為三個搭設區(qū)段，具體如圖：2.1.1第一搭設段（從5軸到H軸）：地下車庫外圍腳手架：從地下車庫底板墊層底（標高為14.5m）采用落地式腳手架搭設，搭設至高出地下車庫負一層頂（標高為5.5m）1.5米，搭設高度為11米；主體工程外圍腳手架：從地下車庫負一層頂（標高為5.5m）采用落地式腳手架搭設，搭設至高出屋頂(標高為21m)1.5米，搭設高度為28米；2.1.2 第二搭設段（從H軸到2軸）：從地下車庫底板墊層底（標高為14.5m）采用落地式腳手架，搭設至主體一層頂（標高為0.000）,搭設高度為14.5米；從二層底板(標高為0.000)開始采用懸挑式腳手架搭設至高出屋頂(標

3、高為21m )1.5米，搭設高度為22.5米；2.1.3 第三搭設段（從2軸到5軸）：從地下車庫底板墊層底(標高為14.5m)采用落地式腳手架，搭設至主體二層頂（標高為5.5m），搭設高度為20米；從主體三層底板（標高為5.5m）采用懸挑式腳手架，搭設至高出屋頂（標高為21m）1.5米，搭設高度為17米；2.2 步距選擇2.2.1落地式腳手架立桿縱距1.5m，立桿橫距1.05m，大縱桿步距1.8m。2.2.2懸挑式腳手架立桿縱距1.5 m，立桿橫距1.05m，大縱桿步距1.8m，槽鋼間距為1.5m。3、施工流程3.1落地腳手架施工工藝流程：鋪墊木放鐵靴掃地桿立桿掃地小橫桿大橫桿小橫桿斜撐桿連墻

4、桿剪刀撐鋪腳手板防護欄桿系安全網(wǎng)擋腳板。3.2懸挑式腳手架施工工藝流程：放線定位結構施工時按照腳手架的立桿縱向步距預埋固定鋼筋及鋼絲拉繩的吊環(huán)放置16號槽鋼安裝鋼絲拉繩安裝腳手架4、施工方法4.1 腳手架基礎腳手架地基與基礎的施工，必須根據(jù)腳手架搭設高度、搭設場地土質(zhì)情況與現(xiàn)行國家標準地基與基礎工程及驗收規(guī)范（GBJ202）的有關規(guī)定進行4.2懸挑型鋼的支設4.2.1第二搭設段槽鋼間距為1.5m，在標高0.000處設置即一層樓板頂，具體見附圖1。第三搭設段槽鋼間距為1.5m，在標高5.500處設置即二層樓板頂，現(xiàn)場槽鋼布置見附圖2。4.2.3固定槽鋼采用16鋼筋，槽鋼具體安裝及節(jié)點如下圖 4.

5、3第二搭設段懸挑腳手架立面及剖面圖 4.4第一段地下車庫外圍落地式腳手架立面及剖面圖 4.5腳手架搭設4.5.1、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。4.5.2、每搭完一步腳手架后，應按規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。4.5.3、底座安放應符合下列規(guī)定：（1）、底座、墊板均應準確地放在定位線上；（2）、墊板宜采用長度不小于2跨、厚度不小于50mm的木墊板，采用鋼底座。4.5.4、立桿搭設應符合下列規(guī)定：（1）、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用（2）、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內(nèi)，錯開放置。（3）、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直

6、至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除；（4）、當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；（5）、頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物1.5m。4.5.5、縱向水平桿搭設應符合下列規(guī)定：（1）、縱向水平桿搭設步距應根據(jù)方案搭設。（2）、在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內(nèi)外角部立桿固定。4.5.6、橫向水平桿搭接應符合下列規(guī)定：（1）、橫向水平桿步距搭接應根據(jù)方案。（2）、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm；4.5.7、縱向、橫向掃地桿離地面200mm搭設.4.5.8、連墻件、剪力撐的搭設應符

7、合下列規(guī)定：（1）當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據(jù)情況拆除；連墻件應均勻設置，于建筑物每層的墻體連接固定；第一搭設段地下車庫落地式腳手架連墻件因無法于墻體連接采用拋撐進行加固，基坑周圍支護錨桿鋼筋就是拋撐支撐點；9懸挑架腳手架連墻件每高3.6米，長4.5米（兩步三跨設置,與柱子剛性拉結，若不能連接柱子，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，在頂板內(nèi)預埋483.5鋼管與腳手架拉接。（2）、剪力撐在24m以下相鄰兩個剪刀撐距離不超過15m，超過24m時連續(xù)設置，并應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各層斜桿下端均必須支撐在墊塊或墊板上。4.5.9、扣件安裝應符

8、合下列規(guī)定：1、扣件規(guī)格必須與鋼管外徑（48）相同；2、螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；3、在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪力撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；4、對接扣件開口應朝上或朝內(nèi)；5、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4.5.10、作業(yè)層、欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規(guī)定：1）欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內(nèi)側；2）上欄桿上皮高度應為1.2m；3）擋腳板高度不應小于180mm（施工層必須四周全設）；4）中欄桿設置兩道，上欄桿高度為1200mm，下欄桿高度為600mm;4.5.11、腳手板的鋪設應符合

9、下列規(guī)定：1）腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120-150mm；2）腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；3）在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；4) 腳手架操作層下方三步架內(nèi)，必須按照操作層的要求，層層滿鋪腳手板，腳手板內(nèi)側與墻體距離應滿足規(guī)范要求。4.5.12、安全平網(wǎng)設置 腳手架內(nèi)距地面3.2m處應設置首層安全平網(wǎng)，每隔9m設層間安全平網(wǎng)。安全平網(wǎng)內(nèi)側距墻體300mm，加設安全平網(wǎng)。4.6拆除4.6.1、拆除腳手架前的準備工作應符合下列規(guī)定：1、應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2、應根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設

10、計中的拆除順序和措施；3、應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；4、應清除腳手架上雜物及地面障礙物。4.6.2、拆除腳手架時，應符合下列規(guī)定：1、拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；3、當腳手架拆至下部最后一道長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；4、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按規(guī)范設置連墻件和橫向斜撐加固。4.6.3、卸料時應符合下列規(guī)定：1、各構配件嚴禁拋擲至地面；2、運至地面的構配件應

11、按規(guī)范整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格存放。5 施工要求及安全技術措施5.1施工要求5.1.1材料要求1） 采用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管，質(zhì)量符合國家標準GB700-88的規(guī)定，每根鋼管的最大質(zhì)量不應大于25kg，并有出廠合格證。2） 選材要求：管面無凹凸狀、無疵點、裂縫及變形，對彎曲、壓扁、銹蝕嚴重的禁止使用，并在搭設前將鋼管全部油漆成黃顏色。3）加工要求：剪刀撐刷紅白相間油漆，相間距離為500mm.4）腳手板采用木架板，每塊重量不宜大于30。木腳手板應采用杉木或松木制作，其材質(zhì)符合現(xiàn)行國家標準材質(zhì)的規(guī)定。腳手板厚度不應小于50，兩端應各設直徑為4的鍍鋅鋼絲箍兩道。竹腳手板采用由毛竹或楠

12、竹制作的竹串片板、竹笆板。5） 扣件應采用可鍛鑄鐵材質(zhì)，符合國家GB15831規(guī)定要求，鉚釘采用20.25鉚釘鋼，所用扣件，應具有出廠合格證，在使用時還必須勤檢查，不得有裂縫、變形縮松、滑絲等缺陷，圓弧差異不得超過0.5mm，鉚釘允許偏差0.5mm，且鉚合良好。5.1.2搭設要求搭設時嚴格按照下列表格中的允許誤差進行控制項次項目技術要求允許偏差(mm)檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10最后驗收垂直度+1002搭設中檢查偏差的高度（m）H=2H=10H=2072040用經(jīng)緯儀3間距步距20鋼板尺縱距50橫距204縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀

13、或水平尺同跨內(nèi)兩根縱向水桿高差105水橫桿外伸長度外伸500mm-50綱板尺5.2安全技術措施5.2.1材質(zhì)及其使用的安全技術措施1）扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kn?？奂下菟ū３诌m當?shù)臄Q緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內(nèi)，以防時雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。5.2.2腳手架搭設的安全技術措施1）頂板基礎的混凝土必須達到設計強度

14、的75%以上才能施工。2）搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入，統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調(diào)，亞禁在無人指揮下作業(yè)。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防附落傷人。3）開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除。4）腳手架及時 與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工疽定要確保架子穩(wěn)定。5)在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。5.2.3腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施1）腳手架支搭完畢后，經(jīng)項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經(jīng)同

15、意不得任意拆除腳手架部件。2）嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。3）當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。4）作業(yè)層應設置可靠的防護欄，防止墜落物體傷人。5)定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。5.2.4腳手架拆除的安全技術措施1)拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。2)架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點

16、、附件、電氣裝置情況山莊能提前拆除的盡量拆除掉。3)拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒樗，地面應設專人指揮，禁非作業(yè)人員進入。4)拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關的結扣時，應選 通知對方，以防墜落。5)在拆架時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6)每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7)拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線、以防觸電事故。8)所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9)所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。10)拆下的零配件要裝入容器內(nèi)，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢

17、固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。6、附落地式腳手架及懸挑式腳手架計算書 落地架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)、 建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。 一、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 28.0 米，立桿采用單立管； 內(nèi)排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2； 采用

18、的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80； 連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數(shù) 施工荷載均布參數(shù)(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架； 同時施工層數(shù):2； 3.風荷載參數(shù) 山東省青島市地區(qū)，基本風壓為0.60，風荷載高度變化系數(shù)z為1.13，風荷載體型系數(shù)s為1.20； 考慮風荷載 4.靜荷載參數(shù) 每米立桿數(shù)承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110

19、； 安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4； 腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 5.地基參數(shù) 地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數(shù):0.40。 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值:

20、Q=2.0001.050/(2+1)=0.700 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.40.700=0.980 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.5002+0.100.9801.5002 =0.251 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1721.5002

21、-0.1170.9801.5002 =-0.297 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.251106,0.297106)/5080.0=58.465 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 58.465 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.700 kN/m； 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1431500.04/(100

22、2.06105121900.0)+0.9900.700 1500.04/(1002.06105121900.0) = 1.593 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規(guī)范表。 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3001.0501.500/

23、(2+1)=0.158 kN； 活荷載標準值：Q=2.0001.0501.500/(2+1) =1.050 kN； 荷載的計算值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.050 = 1.728 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.7281.050/3 = 0.605 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m； =

24、M / W = 0.611106/5080.000=120.313 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.050 = 1.265 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1265.1001050.0(31050.0

25、2-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.070 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.070 = 2.094 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求!； 四、扣件抗滑力的計算: 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.4

26、0 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 2.0001.0501.500 /2 = 1.575 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.040+0.236)+1.41.575=2.537 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(

27、kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12528.000 = 3.494 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.30041.500(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50028.000 = 0.210 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4

28、 = 5.249 kN； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2 取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001.0501.5002/2 = 3.150 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1.130 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：Us =1.200 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.60

29、01.1301.200 = 0.570 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.249+ 1.43.150= 10.709 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.249+ 0.851.43.150= 10.048 kN； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.5701.500 1.8002/10 = 0.329 kN.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：

30、 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.709 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數(shù) ：K = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10709.000/(0.18648

31、9.000)=117.744 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 117.744 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.048 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數(shù) ： K = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm

32、2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10047.780/(0.186489.000)+329376.197/5080.000 = 175.309 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 175.309 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN； 活荷載標準值 ：NQ =

33、3.150 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.755 +1.43.150)/(1.20.125)=80.993 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： H = 80.993 /(1+0.00180.993)=74.925 m； H= 74.925 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算

34、公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.150 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.329 /(1.4 0.85) = 0.277 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.755+0.851.4(3.150+ 0.1864.8900.277/5.080)/(1.20.125)=46.032 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： H

35、 = 46.032 /(1+0.00146.032)=44.007 m； H= 44.007 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =44.007 m。 八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.570 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 8.611 kN； 連墻件的軸向力計算

36、值 NL= NLw + No= 13.611 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),l為內(nèi)排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=13.611Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl=13.611小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓

37、力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =111.642 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.048 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=111.642 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！懸挑腳手架計算書1腳手架荷載的計算：1.1作用于腳手架的永久荷載(恒荷載)標準值計算：1.

38、1.1每米立桿承受的結構自重標準值 得：GK1=0.1248KN/m1.1.2腳手板或竹笆自重標準值 得：GK2= 0.35KN/m21.1.3欄桿、擋腳板自重標準值 得：GK3=0.14KN/m1.1.4腳手架吊安全網(wǎng)設施的荷載 得：GK3=0.001KN/m21.2可變荷載(活荷載)1.2.1施工荷載(按裝修均布荷載)標準值 得：GK4=2KN/m21.2.2作用于腳手架上水平風荷載標準值，應下式進行計算：WK=0.7zsWo 式中：WK風荷載標準值(KN/m2) Z 風壓高度變化系數(shù) Z=1.25S 腳手架風荷體型系數(shù) S=stw。因為：ZWOd2=1.250.60.0023=0.001

39、7 ，H/d =1400/48=29.17 得S=1.2 WO基本風壓(KN/m2) WO=0.600KN/m2(青島地區(qū)50年遇)所以： WK=0.7ZSWO=0.71.251.20.600=0.63KN/m21.3荷載效應組合：計算項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷截+施工均布活荷載腳手架立桿穩(wěn)定永久荷載+施工均布活荷載永久荷載+0.85(施工均布活荷載+風荷載)連墻件承載力雙排架：風荷載+5.0KN2腳手架復核計算： 橫向水平桿按簡支梁計算，縱向水平桿宜按三跨連續(xù)梁。 2.1橫向水平桿(小橫桿)抗彎強度計算：應按簡支梁計算。抗彎強度按下式計算：= M/W f 式中：M彎矩設

40、計值按下式規(guī)定計算：W截面模量5.08103mm3 f鋼材的抗彎強度設計值：205 KN/m2。M=1.2MGK+1.4MQK 腳手板用竹笆，自重標準值為GK1=0.35KN/m2，在中間加二根縱向483.5水平桿，形成集中力作用于橫向水平桿上，48 3.5鋼管質(zhì)量為3.84kg/m。F1為大橫桿的自重標準值，F(xiàn)2為腳手板的荷載標準值：F1=0.0384*1.5=0.057 KN；F2=0.035*1.5*1.05/（2+1）=0.0184 KN；活荷載標準值：Q= 2.0001.0501.500/(2+1) =1.050 kN；荷載的計算值：F=1.2*（0.057+0.0187）+1.4*

41、1.05=1.56 KN；得：M= FL/3=1.561.053 =0.546KNm。 W截面模量， W=5.08cm3 。 得：=M/W= 0.546106/(5.08103)=107.5N/mm2f=205N/mm2 (可)2.1.1橫向水平桿的撓度應符合下式要求： VV 式中：V橫向水平桿的撓度。 V容許撓度 。 V=L/150與10mm V=FL3/48EI 式中：F腳手板作用于橫向水平桿的集中力 F=(1.2GK2+1.4GK4)LOLa2 =(1.20.35+1.42.0)1.051.52 =2.536KN L橫向水平桿的跨度L=LO=1050mm E鋼材彈性模量，查表得E=2.0

42、6105N/mm2 I橫向水平桿的截面慣性矩， I=12.19cm4得：V= FL3/48EI=2536(10.53)3/482.0610512.19104 =3.264mmW=1050/150=7mm與10mm (可)2.1.2橫向水平桿與立桿連接，其扣件的抗滑的抗滑承載力應符合下式規(guī)定： RRC 式中：R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。F=2.536KN 則R=F =2.536KN。RC扣件抗滑承載力設計值， RC=8.0KN。 得2.536KN8.0KN (可)2.2縱向水平桿(大橫桿)復核計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的

43、腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1）.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.35001.050/(2+1)=0.123kN/m ； 活荷載標準值: Q=2.0001.050/(2+1)=0.700 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.40.700=0.980 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2）.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩

44、跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1931.5002+0.100.9801.5002 =0.255 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1931.5002-0.1170.9801.5002 =-0.301 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.255106,0.301106)/5080.0=59.25 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 59.25 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。 (可)2.2.2縱向水平桿的撓度驗算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度

45、 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.700 kN/m； 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.700 1500.04/(1002.06105121900.0) = 1.593 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規(guī)范表。 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm, (可) 2.2.3縱向水平桿與立桿連接，其扣件的抗滑承載力就符合下式規(guī)定：

46、RRC 式中：R縱向水平傳給立桿的豎向作用力設計值，R=qL=（0.193+.98）1.500=1.663KN（應包含鋼管自重）。RC扣件抗滑承載力設計值，RC=8.0KN得：1.663KN8.0 KN (可) 2.3立桿穩(wěn)定性的驗算2.3.1鋼管腳手架立桿穩(wěn)定性計算簡圖：2.3.2腳手架立桿的整體穩(wěn)定，按圖所示軸心受力格構式壓桿計算，其格構式壓桿由內(nèi)外桿及橫向水平桿組成。作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12522.500 = 2.808 kN； (2)腳手板的自重標準

47、值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹串片，標準值為0.11 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.500 = 0.169 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.814 kN； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2 取值。

48、 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001.0501.5002/2 = 3.150 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：Us =1.200 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.6000.8401.200 = 0.423 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2

49、NG+1.4NQ = 1.24.814+ 1.43.150 = 10.187 kN； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4231.500 1.8002/10 = 0.245 kN.m；不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.187 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數(shù) ：K = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 19

50、7.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10187.000/(0.186489.000)=112.003 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 112.003 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ (可)組合風荷載時，立桿按下式核算N/A +M/Wf 式中：M風荷載作用對格構式壓桿產(chǎn)生的彎矩，可按下式計算： M=0.85*1.4 Mwk=0.245 kN.m

51、N/A + M/W =109.331+245000/5.08*103 =109.331+48.22=157.551205N/mm2 (可)2.4連墻件的軸向力設計值計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.423 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 9.602 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + N

52、o= 14.602 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),l為內(nèi)排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=14.602Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl=14.602小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 2.5懸挑鋼梁【16槽鋼的核算：2.5.1槽鋼抗彎強度計算按下式：fm=M/W 其中：M為槽鋼所

53、受彎矩。計算彎矩簡圖如下，每根立桿為8.569KN。圖中：F為樓板錨環(huán)承受力(錨環(huán)兩個)。M=10.1870.3+10.1871.35=16.809KNm，W【16槽鋼的截面矩為141cm3則fm=M/W=16.809103/141=119.210N/mm21.15(抗彎強度安全系數(shù)) (可)2.5.2槽鋼抗剪強度計算：=QS/IZ dfVQ剪力=10.187*2=20.374KN，S半截面的面積矩81.88cm3，IZ慣性矩1130cm4d 腰厚6mm則：=20.37481.88/11300.6=2.461KN/cm2=24.61N/mm2fV=125N/mm2 (可)2.5.3錨環(huán)鋼筋抗拉

54、強度驗算：Ft=F/AO式中：Ft為錨環(huán)鋼筋所承受拉力。F=10.187（1.35+0.3）/(1.4+0.9)=7.308KNAO 16鋼筋錨環(huán)計算截面積 AO=201mm2則：Ft=F/AO=7.308103/201=36.359N/mm21.15(安全系數(shù)) (可)2.5.4槽鋼懸挑梁的撓度計算：Wmax=F1a12(L+a1)/3EI+F2a22(L+a2)/3EI=10.18710313502(1500+1350)/32.061051130104+10.1871033002(1500+300)/32.061051130104=0.758+0.236=0.994mmW=L/400=1500/400=3.75mm (可)