1、目 錄1、工程概況 12、編制依據(jù) 13、施工部署 24、模板體系及所承受的荷載 25、模板工程施工方法、配板設(shè)計圖、支撐設(shè)計布置圖 46 、模板及其支撐系統(tǒng)的驗算87 、模板的安裝368 、模板拆除的程序和方法389 、模板及配件的規(guī)格、數(shù)量匯總表和周轉(zhuǎn)使用計劃3910、模板工程中的安全要求4011、模板的防火技術(shù)措施411、工程概況福建華電儲運有限公司羅源灣港區(qū)可門作業(yè)區(qū)碼頭擴能工程生產(chǎn)生活管理區(qū)1#、2#、3#、4#候工樓、1幢綜合樓、位于福州市連江縣坑園鎮(zhèn)福建華電儲運有限公司，福建省連江縣坑園鎮(zhèn)內(nèi)。由樁基、土方、主體建筑及附屬設(shè)施的土建、給排水、強電、等工程組成。總建筑面積為19176

2、m2。本工程為六度抗震設(shè)防，場地類別為類，結(jié)構(gòu)抗震等級為四級。工程規(guī)模及概況：名稱占地面積（m2）建筑面積（m2）層高（m）高度（m）主要功能1#、4#樓5562355122.42.816.55住宅2#、3#樓5562355122.42.816.55住宅綜合樓97255123.64.523.9綜合 本工程柱斷面尺寸一般為300*400、350*400、400*500、400*600、400*1000等，最大柱斷面尺寸則為400*1000。 梁截面尺寸為200*350、200*400、200*500、200*600、300*800等，最大梁截面尺寸則為300*800。板截面尺寸一般為100。綜合

3、樓開間一般為3.6m，進深為7.1m候工樓開間一般為3.3m，進深為4.5m。2、編制依據(jù)1、本工程14候工樓及綜合樓施工圖紙2、建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準(GB50300-2001)3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范(GB50204-2002)4、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)5、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范(JGJ46-2005)6、建筑施工手冊第四版7、工程建設(shè)強制性條文3、施工部署3.1、本工程模板主要采取現(xiàn)場拼裝法施工。模板采用18mm厚膠合板，橫楞和縱楞均采用方木，對拉螺栓采用10和12鋼筋，梁板模板支撐均采用扣件式鋼管腳手架支撐。3.2材料:支模面板采用優(yōu)質(zhì)膠合板，規(guī)格

4、尺寸為9.5183018mm，1200244018mm兩種，其表面平整光滑，耐磨性強。支撐采用扣件式鋼管腳手架，可調(diào)式、底座，對拉螺栓及專用柱箍等。骨料及擱柵選用50100mm，80100mm，100100mm，75100mm，四種規(guī)格的方木，并經(jīng)刨光處理，保證斷面一致，且腐爛扭裂的木材不得使用。脫模劑：采用水性脫模劑。麻袋：堆放及安裝鋼筋時，采用普通麻袋保護模板搭設(shè)模板支架用的鋼管、扣件、使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數(shù)量按有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。未經(jīng)檢測或檢測不合格的一律不得使用。4、模板體系及所承受的荷載4.1、模板及支架的設(shè)計荷載、模板及支架的自重：樓板模板0.3kNm2，梁板模板0.5kNm2；

5、、新灌混凝土自重，普通混凝土采用24kNm3；、鋼筋自重，板為1.1kNm3混凝土，梁為1.5kNm3；、施工人員、施工設(shè)備和混凝土堆集的自重：計算模板及直接支撐模板的小楞時，均布荷載為2.5kNm2，另以集中荷載2.5kN，再行驗算；比較兩者所產(chǎn)生的彎矩，取其大值。計算直接支撐小楞結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布荷載為1.5kNm2。支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算時，均布活荷載為1.0kNm2。、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：對水平面模板為2.0kNm2；對垂直面模板為4.0kNm2；、新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力。參照混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范中的規(guī)定。、傾倒混凝土?xí)r所產(chǎn)生的荷載：溜槽、串筒或?qū)Ч埽?kNm2

6、；容量小于0.2 m3 的運輸器具：2kNm2；容量為0.2 m3 至0.8 m3 的運輸器具：4kNm2；容量0.8 m3 以上的運輸器具：6kNm2；(8)東北落葉松，彈性模量E（N/mm2）10000，木材抗彎強度設(shè)計值fm（N/mm2）17.0, 木材抗剪強度設(shè)計值fv（N/mm2）1.6;(9)膠合板彈性模量E（N/mm2）9500.0，膠合板抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）13.04.2、荷載組合序號 模板類別 組合荷載 計算承載能力 驗算剛度梁模板的模板及支架 1.2+1.4 1.2+4.3、強度計算內(nèi)容、計算梁、樓板模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件最大彎矩、剪力和撓度。計算模板及其支架的撓度，使其最大

7、變形不得超過規(guī)定值。、模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載能力驗算和穩(wěn)定性驗算，確定支撐材料、支撐方式和立柱間距。、在計算過程中繪制細部構(gòu)造大樣圖，注明材料尺寸、規(guī)格、接頭方式、問距、縱橫支撐及剪刀撐。、鋼模板及其支架的設(shè)計應(yīng)符合鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的規(guī)定，其設(shè)計荷載值乘以0.85 的折減系數(shù)。采用冷彎簿壁型鋼應(yīng)符合冷彎簿型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范，其荷載值不予折減。、驗算模板及其支架的剛度時，其變型值不得超過下列數(shù)值：)結(jié)構(gòu)使用時表面外露者，模板的變形值不得超過其跨度的1400；結(jié)構(gòu)使用時天棚隱蔽者，模板的變形值不得超過其跨度的l250；支架的壓縮變形值或彈性撓度；為相應(yīng)結(jié)構(gòu)計算跨度的11000。、木模板受壓桿件的長細比不得超

8、過150，鋼模板受壓柱和衍架的長細比不得超過150，受拉時不得超過250。按構(gòu)造要求設(shè)置縱橫向支撐和剪刀撐。、模板應(yīng)支撐在堅實的地基上，并應(yīng)有足夠的支撐面積，嚴禁受力后地基產(chǎn)生下沉，支撐柱下用有一定強度和剛度的材料作為墊板。5、模板工程施工方法、配板設(shè)計圖、支撐設(shè)計布置圖5.1模板工藝流程，模板工程施工工程工藝流程框圖。熟悉圖紙和模板施工組施工方案技術(shù)交底模板配料、制作、編碼上道工序質(zhì)量互檢施工現(xiàn)場軸線放樣軸線技術(shù)復(fù)核模板定位放樣模板規(guī)范安裝班組自查施工質(zhì)量施工員質(zhì)量檢查質(zhì)檢員質(zhì)量復(fù)查、核定監(jiān)理人員核驗認可合格按照監(jiān)理人員要求進行整改不合格進入下道工序施工通過同等條件養(yǎng)護砼試塊砼達到該構(gòu)件模板

9、拆除經(jīng)施工員下令拆除模板5.2柱模板安裝柱模板的設(shè)計柱模面板選用915183018膠合板,豎楞及柱箍選用50100、100100松中方,對拉螺栓選用10、12鋼筋,其間距、數(shù)量分別見下表。柱模板用料參考表面板材料柱子斷面柱箍斷面柱箍間距豎楞18膠合板400400及以下250100mm600mm2根100100mm 松中方450500400600250100mm500mm3根50100mm松中方40010002100100mm配2根12螺栓400mm35根50100mm松中方 柱模板安裝示意圖柱模的施工順序 安裝柱模時，應(yīng)先在樓面上彈出柱軸線及邊線測定標高找平柱腳立柱模加柱箍支設(shè)側(cè)面穩(wěn)定斜撐澆搗

10、砼拆柱模（修整，翻至上一層使用）。 柱模施工的要點及細部要求 為保證斷面尺寸，在柱斷面用四個腳用25253mm角鋼焊接在柱筋上作限位，用水準儀將相鄰的水準點轉(zhuǎn)移到柱鋼筋上（一般為樓層結(jié)構(gòu)標高上500mm），以此標高來控制柱模頂?shù)臉烁摺?柱與梁板的接頭尺寸準確與否是影響結(jié)構(gòu)外觀的主要因素，在施工中也是難點之一。首先在安裝柱模時，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結(jié)束時，在梁板模上做二次放樣，核對柱頭是否偏位，對柱施工縫留設(shè)較低的柱頭應(yīng)加設(shè)一道柱箍，防止?jié)q模。 在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個孔洞，排除柱頭積水，以保證砼質(zhì)量。 清理孔留設(shè)：為了清理干凈柱內(nèi)垃圾、鋸末、木屑等，在柱一側(cè)模底下留出

11、100200的清掃洞口，從而保證砼澆搗質(zhì)量。拉結(jié)筋埋設(shè)：當(dāng)砌體與框架柱相連接時，應(yīng)在柱模上彈出砌體厚度控制線，然后沿高度方向每隔400mm鉆兩個孔，最后在澆搗砼之前插入26拉結(jié)筋，長度一般不小于700mm，確保砌體拉結(jié)筋位置正確。5.3梁、板模板安裝梁、板模板及支撐的設(shè)計面板選用915183018膠合板,次楞、主楞分別選用50100、100100松中方,對拉螺栓選用10鋼筋,其間距、數(shù)量分別見下表。梁模板用料參考表梁高h立檔斷面立檔間距次楞木斷面次楞木間距主楞木斷面主楞木間距立桿間距(沿跨度方向備注h5005010040010010012001400500h70050100mm45050100

12、3501001001200140080050100mm4205010030010010012001200梁中一道10螺栓梁板模板安裝操作流程如下： 先沿主梁梁位走向安放梁底立桿（后安放板底立桿）上頂托、主龍骨、次楞木梁模安裝樓板面模板安裝梁板鋼筋安裝梁板混凝土澆筑養(yǎng)護混凝土達到拆模強度， 拆除模板、支撐模板翻轉(zhuǎn)上一層繼續(xù)以上工序梁模板梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復(fù)核各梁模中心位置是否對齊，待平板模板安裝后，檢查并調(diào)整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設(shè)水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。當(dāng)梁高超過700mm時，為了深梁綁扎鋼筋的方便，在梁底模與一側(cè)模板撐好后，就先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側(cè)

13、模板。次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進行。平板模板板模板用料參考表板厚h（mm）擱柵斷面擱柵間距牽桿斷面牽桿間距120501006001001001100mm平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側(cè)板外先彈水平線。水平線的標高應(yīng)為板底標高減去平模板厚度及擱柵高度，然后按水平線上牽桿托木，托模上口與水平線相齊，再把靠梁模旁的擱柵先擺上，按設(shè)計間距，擺放擱柵，最后在擱柵上鋪釘平模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。為了節(jié)約模板，不造成浪費現(xiàn)象，大面積配板位置先用標準尺寸的整塊膠合板對稱排列，不足部分留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補。所有板縫力爭拼密縫，確保砼表

14、面光滑平整。6、 模板及其支撐系統(tǒng)的驗算6.1柱以最大4001000mm2預(yù)算:一、柱模板基本參數(shù) 柱模板的截面寬度 B=1000mm，B方向?qū)菟?道， 柱模板的截面高度 H=400mm， 柱模板支撐計算簡圖 柱模板的計算高度 L = 2800mm， 柱箍間距計算跨度 d = 400mm。 柱箍采用250100mm木方。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。 B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混

15、凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=54.860kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=54.860kN/m2 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受

16、模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40m。 荷載計算值 q = 1.254.8600.400+1.44.0000.400=28.573kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板

17、的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.221.944+1.41.600)0.237 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.16110001000/21600=7.462N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.221.944+1.41.600)0.237=4.072kN 截面抗剪強度計算值 T=34072.0/(2400.00018.000)=0.848N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1

18、.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67721.9442384/(1006000194400)=0.405mm 面板的最大撓度小于237.5/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.237m。 荷載計算值 q = 1.254.8600.237+1.44.0000.237=16.965kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為

19、靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.786/0.400=16.965kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116.9650.40 最大剪力 Q=0.60.40016.965=4.072kN 最大支座力 N=1.10.40016.965=7.465kN 截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.271106/83333.3=3.26N/mm

20、2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34072/(250100)=1.221N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.67714.138400.04/(1009500.004166666.8)=0.062mm 最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.254.86+1.44.00)0.2

21、37 0.400 = 6.79kN B 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍變形圖(mm) B 柱箍剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 11.226kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.1mm B 柱箍的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)B柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.439106/166666.7=2.63N/mm2

22、 B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)B柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=37833/(2100100)=1.175N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 B柱箍的抗剪強度計算滿足要求! (3)B柱箍撓度計算 最大變形 v =0.1mm B柱箍的最大撓度小于463.3/250,滿足要求! 六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm):

23、12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.226 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.254.86+1.44.00)0.087 0.400 = 2.50kN H 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍變形圖(mm) H 柱箍剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 5.000kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V

24、= 0.7mm H 柱箍的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)H柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.212106/166666.7=7.27N/mm2 H柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)H柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35000/(2100100)=0.750N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2

25、 H柱箍的抗剪強度計算滿足要求! (3)H柱箍撓度計算 最大變形 v =0.7mm H柱箍的最大撓度小于660.0/250,滿足要求!6.2梁模板扣件鋼管腳手架支撐驗算以350mm1400mm梁驗算一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.40；混凝土板厚度(mm):100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.00；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁

26、截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N

27、/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350 ，主楞豎向根數(shù)：4；主楞間距為：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓

28、力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)

29、模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2=

30、1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l

31、= 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面

32、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(Nmm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 177mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=1

33、.121.960.177=8.455 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 6.92104/1.28105 = 0.541 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 0.541 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.67721.

34、965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.181mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)

35、 M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=2.69 kNm；其中，F(xiàn)=1/4qh=7.686，h為梁高為1.4m，a為次楞間距為350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 2.69106/2.67105 = 10.088 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =10.088N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力

36、標準值：F=7.686kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=13333333.333mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6157686.000500.003/(10010000.00013333333.333)=0.116mm；根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.116 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.116mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170

37、 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.775 =9.455 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.455kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、

38、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 12001818/6 = 6.48104mm3； I = 1200181818/12 = 5.83105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.201.

39、400.90=46.27kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.351.200.90=0.45kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.001.200.90=3.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=46.27+0.45+3.02=49.74kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1049.7450.1172=0.068kNm； =0.068106/6.48104=1.045N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =1.045 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時

40、不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）1.20= 43.26KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =116.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67743.26116.74/(10095005.83105)=0.01mm；面板的最大撓度計算值: =0.01mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，滿足要求！七、梁底支撐的

41、計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.40.117=4.165 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.117(21.4+0.35)/ 0.35=0.367 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計

42、值 q = 1.24.165+1.20.367=5.439 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 5.439+0.735=6.174 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.16.1741.21.2= 0.889 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.889

43、106/83333.3 = 10.669 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 10.669 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.66.1741.2 = 4.445 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 34445.28/(250100) = 1.334 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.334 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的

44、撓度和，計算公式如下: q = 4.165 + 0.367 = 4.532 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6774.53212004 /(10010000416.667104)=1.527mm；方木的最大允許撓度 =1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.527 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.8 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.400= 35.700 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.35

45、0 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(35.700 + 0.350 )+ 1.44.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側(cè)模板傳給托梁的集中力為N 。當(dāng)n=2時： 當(dāng)n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.561 kN，中間支座最大反力Rmax=9.585；最大彎矩 Mmax=0.195 kN.m；最大

46、撓度計算值 Vmax=0.037 mm；最大應(yīng)力 =0.195106/4490=43.451 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計算值 43.451 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =1.561 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1295=0.775 kN； N =1.561+0.775=2.335 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i

47、查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.73；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；L

48、o/i = 2997.225 / 15.9 = 189 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.201 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=2335.358/(0.201424) = 27.403 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 27.403 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =9.585 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(5-1.4)=0.775 kN； N =9.585+0.775=

49、10.143 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.73；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L

50、o = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.9 = 189 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.201 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=10142.669/(0.201424) = 119.012 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 119.012 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！6.3板模板扣件鋼管腳手架支撐驗算以100mm板驗算：1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度

51、(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.10；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):

52、13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：木方 : 6080mm；4.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001

53、.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大彎矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大應(yīng)力計算值 = 43250/54000 = 0.

54、801 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0.801 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 2.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6772.852504/(100950048.6104)=0.016 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.016 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5

55、101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.088)+1.40.625 = 1.73 k

56、N/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.730.82 = 0.138 kNm；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.138106/83333.33 = 1.661 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 1.661 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.730.8 = 0.865 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 0.865103/(2 50100) = 0.26 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 =

57、 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.26 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5210.7128004 /(10095004166666.667)= 0.038 mm；最大允許撓度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.038 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算；托梁采用：木方 :

58、 6080mm；W=64 cm3；I=256 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.73 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.811 kNm ；最大變形 Vmax = 1.482 mm ；最大支座力 Qmax = 8.542 kN ；最大應(yīng)力 = 811067.237/64000 = 12.673 N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 12.673 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.482mm 小于

59、 800/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.1 = 0.706 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3510.8 = 0.28 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.110.8 = 2 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.986 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 10.

60、8 = 3.6 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.623 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 8.623 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/m

61、m2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=8623.008/（0.537424） = 37.872 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力

62、計算值 = 37.872 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.004(1.5+0.12) = 2.122 m；Lo/i = 2121.552 / 15.9 = 133 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.381 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；

63、=8623.008/（0.381424） = 53.379 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 53.379 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。7、模板的安裝1. 支模前應(yīng)熟悉圖紙設(shè)計，確定承臺、基礎(chǔ)梁的幾何尺寸、形狀；2. 做標高測量工作，用水準儀將建筑物樓層相對標高引測到模板支撐架或其他相對固定物件上作為參照標高，一般取樓層結(jié)構(gòu)標高1.000m為宜。3. 立模要按現(xiàn)有的控制線組裝，如有不相符，應(yīng)及時檢查模板拼裝

64、是否符合圖紙要求；4. 模板的組裝應(yīng)注意拼縫，因樓板梁比較多；故要求接縫處的模板進行倒角，不得在拼縫處塞木條來代替空隙，拼縫處的加固應(yīng)多加支撐，且拼縫處上口釘加幫條，確保梁板砼在接縫處不漏漿。5. 模板組裝前要涂刷脫劑，嚴禁后刷，避免污染鋼筋。6. 模板拼裝要嚴格安施工方案進行施工，模板支撐體系的立桿和水平橫桿間距不得隨意更改，以保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定。7. 電梯井筒體模采用現(xiàn)場加工，制作準確，立模后應(yīng)緊靠定位基準線，兩側(cè)模板均應(yīng)利用斜撐調(diào)整和固定其垂直度。8. 柱箍采用鋼管加螺栓，每600mm一道，每1800mm高時與支撐架進行有效連接穩(wěn)固。上下兩道柱箍離樓板間距為250mm。梁、板跨度大于

65、4m的模板按規(guī)范要求起拱，起拱高度為跨度的2。梁高超過700mm的，梁模板增設(shè)對拉螺桿，間距為1000mm。9. 梁板底模應(yīng)擱于柱側(cè)模之上，梁底模拼接時，小塊模板接在梁中，不得在梁與梁相交處拼接，梁側(cè)模亦同。梁柱節(jié)點模板鑲接應(yīng)牢固，確保梁柱節(jié)點斷面尺寸準確，在支梁模時，應(yīng)考慮方便拆模，以減少模板的損傷。樓板支撐時，枋木應(yīng)擱置平整，使混凝土樓板成形后平整挺刮。10. 本工程樓梯支模時，結(jié)合設(shè)計圖中各樓梯裝修的踏步面層做法及其工藝要求，支模時踏步應(yīng)留出面層裝修余地，并對休息平臺和踏步標高進行嚴格控制。電梯井道模板的垂直度控制要嚴格，垂直累計偏差不得大于20mm，井道內(nèi)的第一節(jié)模板支撐必須牢固，不得

66、產(chǎn)生水平位移和扭曲，為下次施工創(chuàng)造有利條件。11. 本工程采用木膠合板，施工時，梁板內(nèi)的木渣等難以清理，各工段施工時，一定加強這方面的管理。另外現(xiàn)場配備大功率的吸塵器清理梁柱節(jié)點內(nèi)的雜物，確保混凝土出現(xiàn)夾渣現(xiàn)象，保證混凝土質(zhì)量。12. 后澆帶處采用雙層鋼板網(wǎng)，彩條編織布及鋼筋對口撐。在后澆帶處先支兩層鋼板網(wǎng)，在鋼板網(wǎng)外用彩條編織布封面，再用模板和鋼筋撐牢，確何后澆帶斷面尺寸準確。后澆帶處的模板和支撐要和其它模板、支撐分開，單獨成一體系，以便拆模時，保留此處的原支撐。如右圖所示：13. 基礎(chǔ)支模順序由深至淺，由承臺至梁安裝，模板組裝完畢后，應(yīng)檢查模板的支撐是否牢固。檢查符合要求后，再進行下一道工

67、序施工。8、模板拆除的程序和方法1. 拆模順序和方法，應(yīng)按照模板施工方案進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用錘子和撬棍硬砸硬撬。 2.拆模時混凝土的強度，應(yīng)符合設(shè)計要求；當(dāng)設(shè)計無要求時，應(yīng)符合下列規(guī)定：不承重的側(cè)模板，包括梁、柱、墻的側(cè)模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1N/mm2即可拆除。梁底板模待混凝土強度大于設(shè)計強度的75%時，才能進行拆模，如果跨度大于8m或懸臂梁時，混凝土強度必須達到100%時，才能進行拆除。拆模強度的確定由同條件養(yǎng)護試塊強度試驗報告為依據(jù)。承重模板，

68、包括梁、板等水平結(jié)構(gòu)構(gòu)件的底模，應(yīng)根據(jù)與結(jié)構(gòu)同條件養(yǎng)護的試塊強度達到規(guī)定，方可拆除。在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)實際結(jié)構(gòu)混凝土強度并未達到要求，有影響結(jié)構(gòu)安全的質(zhì)量問題，應(yīng)暫停拆模，經(jīng)妥當(dāng)處理，實際強度達到要求后，方可繼續(xù)拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)在混凝土強度達到設(shè)計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設(shè)計的使用荷載。3.拆模之前必須有拆模申請，并根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊強度記錄達到規(guī)定時，技術(shù)負責(zé)人方可批準拆模。4.各類模板拆除的順序和方法，應(yīng)根據(jù)模板設(shè)計的規(guī)定進行。如果模板設(shè)計無規(guī)定時，可按先支的后拆，后支的先拆順序進行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。5.拆摸時下方

69、不能有人，拆模區(qū)應(yīng)設(shè)警戒線，以防有人誤人被砸傷。6.現(xiàn)澆樓板及框架結(jié)構(gòu)拆模。一般現(xiàn)澆樓板及框架結(jié)構(gòu)的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍拆柱側(cè)模拆樓板底模拆梁側(cè)模拆梁底模。多層樓板模板支柱的拆除，下面應(yīng)保留幾層樓板的支柱，應(yīng)根據(jù)施工速度、混凝土強度增長的情況、結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載與支模施工荷載的差距通過計算確定。7.現(xiàn)澆柱模板拆除。柱模板拆除順序如下：先拆除斜撐或拉桿(或鋼拉條)自上而下拆除柱箍或橫楞拆除豎楞并由上向下拆除模板連接件、模板面。8.后澆帶部位拆模時，應(yīng)保留后澆帶處的梁板模和支撐，并且不得更換支撐，要保留原支撐，上下層支撐對齊。待后澆帶施工完畢后，才能拆除。9、模板及配件的規(guī)格、數(shù)量匯總表和周轉(zhuǎn)

70、使用計劃1. 模板及配件的規(guī)格、數(shù)量匯總表材料規(guī)格數(shù)量單位模板10500M2木方2m、2.5m、3m長12000條柱箍1m長16000條頂托5600個步步箍12000個絲桿5600條鋼管483.5、6m長2400條鋼管483.5、4.2m長400條鋼管483.5、2.6m長6400條鋼管483.5、2.8m長2000條鋼管483.5、1.5m2m長4000條十字扣件24000個活動扣件3200個直接扣件1600個2. 周轉(zhuǎn)使用計劃由于本工程施工進度較緊，主體結(jié)構(gòu)施工時，1#、2#樓六層框架結(jié)構(gòu)各配備柱模二套，梁板模兩套，梁底撐三套；3#、4#樓框架結(jié)構(gòu)則配備柱模二套，梁板模兩套；綜合樓配備柱模

71、一套，梁板以候工樓的梁板模周轉(zhuǎn)，以滿足流水翻轉(zhuǎn)施工需要。10、模板工程中的安全要求1. 在柱子上繼續(xù)安裝模板時，模板應(yīng)有可靠的支承點，柱及梁的對拉螺桿應(yīng)平直相對，對拉螺桿不得斜拉硬頂，以防螺桿因受力不均局部拉斷造成炸模現(xiàn)象。2. 施工機具應(yīng)由現(xiàn)場機電工進行檢修后才可運轉(zhuǎn)，必要的防護罩等齊全，電動機具的接電規(guī)范，符合現(xiàn)場有關(guān)機具與用電安全制度的要求。3. 作業(yè)時，各種配件應(yīng)放在工具箱或工具袋中，嚴禁直接放在模板或腳手架上，防止掉落。操作人員進行施工操作，均應(yīng)戴好安全帽并系好帽扣，高空作業(yè)應(yīng)系好安全帶，掛好掛鉤。4. 安裝柱模板時，應(yīng)隨時支撐固定，防止傾覆，對模板工程中的扣件連接必須擰緊，并抽查扣

72、件的扭力矩。5. 安裝中及安裝完成的梁板模上，不得集中堆載或堆放過重的機具、材料。6. 模板支設(shè)完畢，澆筑混凝土?xí)r，必須有專人看護模板，對柱及梁板的支撐和對拉嚴密監(jiān)控，發(fā)現(xiàn)情況立即中止混凝土澆筑并及時進行加固。7. 對采用泵送商口混凝土澆筑面梁板的，首先在泵管支撐架下加焊200300mm水平光滑鋼管，使其可在模板上進行滑動，以利于抵消泵送時的水平振動力，減小泵送混凝土對支撐體系的影響；其次，在泵送管道的搭設(shè)路線下的支撐架，在原有構(gòu)造斜撐基礎(chǔ)上，適當(dāng)增加斜撐桿以加強支撐架的整體穩(wěn)定性。泵送管道及泵管支撐架，均不得與外腳手架、模板支撐架或墻柱側(cè)模相連接，避免泵送縱向振動對外架及支撐體系的破壞。8.

73、 拆模操作前，由技術(shù)負責(zé)人及木工翻樣對施工班組進行詳盡的安全技術(shù)交底。9. 拆模操作時，上下應(yīng)有人接應(yīng)，隨拆隨運轉(zhuǎn)，并應(yīng)把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。應(yīng)采用可靠的登高工具，除操作人員外下面不得站人，高處作業(yè)應(yīng)掛好安全帶。10.拆模的施工順序基本與安裝順序基本相反，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原則。支撐體系應(yīng)在梁板逐步拆除完成才可拆除。11、模板的防火技術(shù)措施1.木料堆場嚴禁吸煙。2.木料堆場嚴禁動用明火。3.木料堆場、制作場不準堆放易燃、易爆品及危險品。4.夜間作業(yè)不得使用碘鎢燈照明。5.下班前必須將木屑、零星木塊等清除干凈。6.下班時必須切斷電源。7.木料堆場、制作場必須配板消防滅火器材。