1、隆興鎮客運站工程模板專項施工方案編制人： 職務 審核人： 職務 審批人： 職務 編制日期： 年 月 日目錄第一節 編制依據 2第二節 工程概況 2第三節 模板方案選擇 3第四節 材料選擇 3第五節 模板安裝4第六節 模板拆除 8第七節 模板技術措施10第八節 安全、環保文明施工措施11第九節 模板設計方案12模板專項施工方案第一節 編制依據建筑結構荷載規范GB50009-2012中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2010中國建筑工業出版社；建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；木結構設計規范GB50005-2003中國建筑工業

2、出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2012中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2011中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011中國建筑工業出版社；建筑結構靜力計算手冊(第二版) 中國建筑工業出版社；本工程施工圖紙、本省有關文件。 第二節 工程概況 習水縣隆興鎮客運站工程，位于習水縣隆興鎮，建設區域地勢平坦交通較為便利。本工程建筑面積約為1621.5，為-1+2F層，建筑高度11.85m；結構形式采用鋼筋混凝土框架結構，樁基基礎。本工程合理使用年限為50年，耐火等級為二級

3、。總工期：168日歷天。本工程由習水縣康路交通投資有限責任公司投資建設，重慶銀橋建筑設計有限公司設計，四川省興旺建設工程項目管理有限公司貴州分公司。第三節模板方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-2011檢查

4、標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案：木方、模板、鋼管滿堂腳手架支撐。第四節 材料選擇 按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。1、梁模板: 面板采用18mm 木膠合面板，4060木方（內楞）現場拼制，6080木方（外楞）支撐，采用可回收M12對拉螺栓進行加固。梁底采用6080木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用4.83.6鋼管。2、板模板：面板采用15mm 木

5、膠合面板，板底采用60mm80mm方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.6鋼管。3、柱模板：采用18mm 厚木膠合板，在木工車間制作施工現場組拼，背內楞采用6080 木方，柱箍采用圓鋼管482.8圍檁加固，采用可回收M12對拉螺栓進行加固。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用483.6鋼管斜向加固（盡量取45）4、墻模板：采用18mm厚木膠合板，木方作楞，配套穿墻螺栓M14使用。豎向內楞采用6080 木方，水平外楞采用雙肢483.6鋼管。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓。斜撐采用鋼管+U型托。外墻和臨空墻螺栓采用止水螺栓，內墻采用

6、普通可回收螺栓。第五節模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、0000以下模板安裝要求（1）底板模板安裝順序及技術要點墊層施工完畢后進行地梁模板安裝，側模全部采木模板，首先將定位線放好，帶鋼筋制作安裝完成后，地梁的兩側用12鋼筋按間距1m在定位線上打孔作定位樁，然后根據梁的大小制作模板進行安裝加固。（2）墻體模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，做好測量放線工作。為防

7、止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝好后，在底板上用1:3水泥砂漿將底口封死，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。3、0.000以上模板安裝要求（1）梁、板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝好后，在底板上用1:3水泥砂漿將底口封死，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。（2）梁模板安裝順序及技術要點模板安裝順序搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板技術

8、要點按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包仆側模。（3）樓板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序技術要點樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（4）柱模板安裝順序及技術要點模板安裝順序搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安沒支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍

9、、支撐體系將柱固定。4、模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下： 1）、兩塊模板之間拼縫 1 2）、相鄰模板之間高低差 1 3）、模板平整度 24）、模板平面尺寸偏差 35、模板翻樣、放樣、技術交底（1）翻樣：以結構圖為主，對照建筑及設備安裝等圖紙，經會審后，翻成詳圖并注意各部位編號、軸線位置、幾何尺寸、剖面形狀、預留孔洞、預埋件等，經復核后作為模板制作、安裝的依據。（2）放樣；對形狀較為復雜的結構以及構件有立體交叉的結構應放

10、出較大比例（1/20-1/10）或按實際尺寸直接現場放出大樣，以解決復雜部位尺寸構造處理等問題。（3）技術交底：模板工程安裝或拆除前，由施工技術人員組織生產班組及操作工人進行技術交底，根據翻樣圖，交清以下幾個問題：設計圖紙（包括設計變更、修改核定）中的尺寸、軸線、標高、位置以及預留孔洞、預埋件位置等；所用模板材料及支撐材料的品種規格和質量要求；模板制作、安裝拆除的方法、施工順序及工序搭接等操作要求；質量標準、安全措施、成品保護措施等施工注意事項。（4）預留孔：預留孔按設計圖紙要求事先翻樣，注明位置、軸線、標高、尺寸、形狀，預留洞、預留孔。（5）預埋件：所有預埋件均按設計圖紙要求事先翻樣制作，并

11、注意安放部位、標高、數量和安裝要求，應固定可靠，查找方便或明顯外露。6、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于梁模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到上。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。7、模板的支設模板支設前用

12、空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。8、模板支撐1）、梁側模板，采用木方作為內楞間距約330mm，木方作為外楞間距500mm，采用可回收的M12普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距為中間一道。梁模板采用15mm膠合面板作為面板，梁底采6080mm 方木橫向布置，間距300mm。縱向支承為483.6鋼管。扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向橫距1.2m，梁兩側立桿間距1m，其它縱距1.5m，步距1.5m。2）、樓板模板，采用60mm80mm木方做板底支撐，中心間距300mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架排距1

13、.0m，跨距1.0m，步距1.5m。支承木方的橫桿與立桿的連接，要求采用雙扣件。 3）、墻模板，豎向內背楞采用6080 木方間距300 mm（起步200mm，以上400mm 間距，其余間距600mm），水平外楞80100 木方間距500 mm。加固通過背楞上打孔拉結穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距500mm，斜向支撐用鋼管中下三道進行間距600 mm加固以保證其穩定。4）、柱模板，采用18mm 木膠合板模板在木工車間制作施工現場組拼，豎向內楞采用6080 木方240左右，柱箍采用圓鋼管483.6，柱截面B方向或柱截面H方向間距200350，用可回收的M12普通穿墻螺栓加固，四周加鋼管拋撐。

14、柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。8、模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45）；（5）板模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間

15、拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；（6）板模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（7）從墻根起步200mm 立第一根立桿以后按1200mm（900） 和1500mm （1200）的間距立支撐，這樣可保證立柱支

16、撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 第六節 模板拆除1、拆模之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊指導強度，達到規定時，技術負責人方可批準拆模，發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002表4.3.1的規定后方可拆除。表4.3.1 現澆結構拆模時

17、所需砼強度項次構造類型結構跨度（M）按達到設計砼強度標準值的百分率計（%）1板2502，8752梁、拱、殼87581003懸臂構件27521003、模板拆除應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部分，后承重部分以及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤

18、其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2） 樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。4、拆模時，操作者應站在安全處，以免發生安全事故，待該段模板全部拆除后，方準將模板、支梁等運出堆放。5、拆模時下方不能有人，拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷

19、。6、拆下的模板、支撐等嚴禁亂扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修，以備使用。第七節 模板技術措施1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測

20、量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的

21、書面形式的技術交底。第八節安全、環保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （

22、5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板

23、（7）模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清

24、理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第九節 模板設計方案 模板計算書12.1 剪力墻模板驗算內豎向木方背肋縱向間距為240；橫向鋼管外楞豎向間距最底下三排為400，第四排及以上為600mm；墻體厚度為400mm（由于墻身模板所受側壓力只與墻身高度有關，與墻厚無關，故仍以400取值）。假設T=200c，摻緩凝型外加劑，則1=1.1，坍落度16-18cm，則2=1.15，砼澆筑速度保守取值V=10m3/h，則側壓力F1=0.22cT012V1/2 F2=cH F1=0.2224200/(26+15)1.11.

25、15101/2 =102.9KN/m2F2=244=96KN/m2 取兩者較小值 即F1=96KN/m2則砼側壓力設計值F= F1分項系數折減系數F=961.20.9 =103.68KN/m2（計算撓度）傾倒砼時產生的水平荷載，查施工手冊為2KN/m2故傾倒砼時產生的水平荷載設計值F1=2分項系數折減系數=2*1.4*0.9=2.52 KN/m2故荷載組合值為F=103.68+2.52=106.2KN/m2（計算強度）墻體模板九夾板驗算九夾板為915183018mm，豎向拼接，則：截面特征Ixj=bh3/12=1830*183/12=88.94*104mm4，Wxj=bh2/6=1830*18

26、2/6=9.88*104mm3 計算簡圖：（超過三跨按三跨計算）化為均布線荷載，則：q= F*1.83*1000/1000=106.2*1.83=195.444N/mm (計算強度)q= F*1.83*1000/1000=103.68*1.83=189.734N/mm2(計算撓度)抗彎強度驗算Mmax=0.1ql2=0.1*195.444*2402=112.5757*104N.mm= Mmax /W=112.5757*104/（9.88*104）fm=13N/mm2所以滿足要求。撓度驗算w=0.677ql4/（100EI）=0.677*189.734*2404/(100*9000*88.94*

27、104) =0.53mmw=L/250=240/250=0.96mm所以滿足要求。F1=0.2224200/(30+15)1.21.15101/2 =102.3KN/m2F2=244=96KN/m2 取兩者較小值 即F1=96KN/m2則砼側壓力設計值F= F1分項系數折減系數F=961.20.9 =103.68KN/m2（計算撓度）傾倒砼時產生的水平荷載，查施工手冊為2KN/m2故傾倒砼時產生的水平荷載設計值F1=2分項系數折減系數=2*1.4*0.9=2.52 KN/m2故荷載組合值為F=103.68+2.52=106.2KN/m2（計算強度）墻體模板九夾板驗算九夾板為915183015m

28、m，豎向拼接，則：截面特征Ixj=bh3/12=1830*153/12=51.47*104mm4，Wxj=bh2/6=1830*152/6=6.86*104mm3 計算簡圖：（超過三跨按三跨計算）化為均布線荷載，則：q= F*1.83*1000/1000=106.2*1.83=195.444N/mm (計算強度)q= F*1.83*1000/1000=103.68*1.83=189.734N/mm2(計算撓度)抗彎強度驗算Mmax=0.1ql2=0.1*195.444*2402=112.5757*104N.mm= Mmax /W=112.5757*104/（9.88*104）fm=13N/mm

29、2所以滿足要求。撓度驗算w=0.677ql4/（100EI）=0.677*189.734*2404/(100*9000*88.94*104) =0.53mmw=L/250=240/250=0.96mm所以滿足要求。內豎向方楞驗算50*100木方，截面特征為I=bh3/12=50*1003/12=416.67*104mm4W=bh2/6=50*1002/6=8.33*104mm3計算簡圖（超過三跨按三跨計算）化為線均布荷載： q= F*0.24*1000/1000=106.2*0.24=25.488N/mm (計算強度)q= F*0.24*1000/1000=103.68*0.24=24.88N

30、/mm (計算撓度)抗彎強度驗算Mmax=0.1ql2=0.1*25.488*6002=91.756*104N.mm=Mmax /W=91.756*104/（8.33*104）=11.01N/mm2fm=13N/mm2所以滿足要求。撓度驗算 w=0.677ql4/（100EI）=0.677*24.88*6004/(100*9000*416.67*104)=0.58mmw=L/250=600/250=2.4 mm所以滿足要求。12.2 柱模板驗算內豎向木方背肋間距為240mm；外橫向加固支撐鋼管豎向間距最底下三排為400，第四排及以上為600mm；對拉螺桿水平方向間距不超過350mm，豎向間距與

31、外橫向加固支撐鋼管間距相同。選取較大截面柱進行驗算，其截面為900800，根據對拉螺桿布置原則，柱截面對邊各布置螺桿一道。模板面板驗算荷載計算計算簡圖為：假設T=300c，摻緩凝型外加劑，則1=1.2，坍落度16-18cm，則2=1.15，砼澆筑速度保守取值V=10m/h，則側壓力F1=0.22cT012V1/2 F2=cH F1=0.2224200/(30+15)1.21.15101/2 =102.3KN/m2F2=244=96KN/m2 取兩者較小值 即F= F1=96KN/m2傾倒砼時產生的水平荷載：2KN/m2模板豎向拼接，則線荷載為q=(F1.2+21.4) 0.91.83=(961

32、.2+21.4) 0.91.83=193.346KN/m(計算強度)q=F1.20.91.83=961.20.91.83=189.734KN/m（計算撓度）抗彎強度計算Mmax=0.1qL2=0.1*193.3462402=111.367104N.mmW=bh2/6=1830182/6=9.88104mm則= Mmax/W=111.367104/（9.88104）=11.27N/mm2fm=13 N/mm2.所以滿足要求。撓度驗算w=0.677ql4/(100EI) =0.677189.734240412/(10090001830183) =0.53mmW=240/250=0.96mm所以滿足

33、要求內豎向木楞驗算內容同剪力墻部分。抗彎強度計算查施工手冊，Mmax=0.267*F*L=0.267*13.6*1000*500 =1.82*106N.mm截面特征 I=2*12.19*104=24.38*104mm4w=2*5*103=10*103mm3，I=2*15.8=31.6mm則= Mmax/W=1.82*106/（10*103）=182N/mm2fm=205 N/mm2.所以滿足要求。撓度驗算w=1.833*FL3/(100EI) =1.833*13.3*5003/(100*2.06*100*24.38*104) =0.61mmW=500/250=2mm所以滿足要求。12.3 梁模

34、板及支撐驗算梁底橫向和梁側豎向木方背肋沿梁縱向間距均為400；梁支撐架橫桿豎向間距為1500，；梁下兩側立桿沿梁縱向間距為1000，立桿距梁邊250設置，梁下立桿橫向間距為500，當梁寬400時梁底加設一排立桿；梁側豎向木方背肋外側對拉螺桿布置間距為350*600（沿梁高豎向*沿梁長縱向）。現選取較大截面梁4001200進行驗算。根據上述模板體系布置原則，梁下立桿間距為9001000（橫向縱向），梁底加設一根立桿，梁側對拉螺桿沿梁高方向設二排，沿梁縱向間距為600。模板的重力密度為5KN/m3，fv=1.4N/mm2，木材fm=13N/mm2 ，E=9000N/mm2梁底模驗算荷載計算底模自重

35、 50.0180.41.2=0.05 KN/m砼自重240.41.21.2=13.02 KN/m鋼筋自重1.50.41.21.2=0.87KN/m振搗砼荷載2*0.4*1.4=1.12 KN/m化為均布線荷載，則：Q =(0.05+13.02+0.87+1.12)*0.9 =15.6KN/m(計算強度)q =（0.05+13.02+0.87）*0.9=12.55KN/m（計算撓度）抗彎承載力計算（大于三跨按三跨計算）計算簡圖如下：查施工手冊得Mmax=0.1qL2=0.115.60.42106=0.25106N.mm則W=bh2/6=4001818/6=2.16104mm4故=Mmax/W=0

36、.25106/（2.16104）=11.57N/mm2fm=13 N/mm2所以滿足要求。抗剪強度計算查施工手冊V=0.6qL=0.615.60.40=3.744KN=3744N剪應力=3V/（2bh）=33744(240018)=0.78N/mm2fv=1.4 N/mm2所以滿足要求。撓度計算W=0.677qL4/(100*EI)=0.67712.55400412/(1009000400183) =1.24mmW=400/250=1.6mm所以滿足要求。梁側模驗算模板橫放，根據木方布置原則，其縱向間距為400，板厚按250取值，計算簡圖如下：荷載計算假設T=300c，摻緩凝型外加劑，則1=1

37、.2，坍落度16-18cm，則2=1.15，砼澆筑速度V=10m/h，則側壓力F1=0.22cT012V1/2 F2=cH F1=0.2224200/(30+15)1.21.15101/2 =102.41KN/m2F2=241.2=28.8KN/m2 取兩者較小值 即F= F2=28.8KN/m2振搗砼時產生的荷載：4KN/m2則線荷載為q=(F*1.2+41.4) 0.90.95=(28.81.2+41.4) 0.90.95=34.3KN/mq=F*1.20.9*0.915=28.81.20.90.95=29.5KN/m抗彎強度計算Mmax=0.1qL2=0.134.34002=0.5491

38、06N.mmW=bh2/6=950*182/6=5.13*104mm則= Mmax/W=0.549106/（5.13104）=10.70N/mm2fm=13 N/mm2.所以滿足要求。抗剪計算V=0.6qL=0.629.50.40=7.1KN剪應力=3V/（2bh）=3*7.1*1000/(2*950*18) =0.63N/mm2fv=1.4N/mm2所以滿足要求。撓度驗算w=0.677ql4/(100EI) =0.67734.3400412/(1009000950183) =0.13mmW=400/250=1.6mm所以滿足要求。梁底木方驗算荷載計算（木方自重忽略不計）底模自重 50.018

39、0.401.2=0.04 KN/m砼自重240.401.21.2=13.82KN/m鋼筋自重1.50.401.21.2=0.87KN/m振搗砼荷載20.401.4=1.12 KN/m化為均布線荷載，則：q =(0.04+13.82+0.87+1.12)*0.9 =15.85KN/m(計算強度)q =（0.04+13.82+0.87）*0.9 =14.73KN/m(計算剛度)抗彎承載力計算Mmax=0.2733 qL2=0.273315.850.40.4=0.69KN.m=0.69*106N.mm則W=bh2/6=50*100*100/6=8.33*104mm4故=Mmax/W=0.69*106

40、/（8.33*104）=8.28N/mm2fm=13 N/mm2所以滿足要求。支撐架立桿驗算立桿相關參數：（采用483.6扣件式鋼管）A=4.89102mm2； g=3.84kg/m； i=15.8mm； f=205 N/mm2荷載計算梁底立桿受力最大，其間距為1000，水平橫桿豎向間距為1500，由梁底木方背肋受力計算可求出，由梁底木方傳遞給立桿的力:N1=(0.2q-0.0176q)24=(0.215.85 -0.017614.73)24=23.28KN查施工手冊，得gk1=0.12KN/m,則腳手架自重標準值NGk=Hi* gk1=6.500.12=0.78KN立桿長細比和剛度驗算=L/

41、I=1.27*1.5*1000/15.8=121 =150所以滿足要求。立桿整體穩定性驗算N=N1+1.2NGk=23.28+1.20.78=24.2 KN由=121查表得=0.446，則=N/（a）=24.2103/（0.4464.89102） =110.96N/mm2f=205N/mm2所以滿足要求。梁底立桿扣件個數計算n=N/f抗滑=24.2/8=3.01，取四個。所以滿足要求。12.4 轉換層最大梁模板及支撐驗算梁段:L1。（1）、參數信息模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)

42、：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：4.00；梁兩側立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.6；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；

43、振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；梁側模板參數主楞間距(mm)：450；

44、次楞根數：6；主楞豎向支撐點數量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，600mm，1050mm，1400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(2) 、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的

45、入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、38.400 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。(3) 、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)強度

46、計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 451.21.2/6=10.8cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.4517.85=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.454=2.52kN/m；計算跨度: l = (1600-120)/(6-1)= 296mm；面板的最大

47、彎矩 M= 0.19.638(1600-120)/(6-1)2 + 0.1172.52(1600-120)/(6-1)2= 1.10105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1600-120)/(6-1)/1000+1.22.520(1600-120)/(6-1)/1000=4.033 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.10105 / 1.08104=10.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =10.2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算 =

48、0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.638N/mm； l-計算跨度: l = (1600-120)/(6-1)=296mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.21.21.2/12=6.48cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(1600-120)/(6-1)4/(10095006.48104) = 0.814 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1600-120)/(6-1)/250 = 1.184mm；面板的最大撓度

49、計算值 =0.814mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.184mm，滿足要求！(4) 、梁側模板支撐的計算次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.033/0.450= 8.963kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到

50、最大彎矩 M = 0.182 kNm，最大支座反力 R= 4.437 kN，最大變形 = 0.061 mma.次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.82105/8.33104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！b.次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大撓度計算值 =0.061mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！主楞計算主楞承受

51、次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.437kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.333 kNm，最大支座反力 R= 6.852 kN，最大變形 = 0.065 mma.主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.33105/1.02104 = 32.8 N/mm

52、2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =32.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！b.主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.065 mm主楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計算值 =0.065mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！(5)穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得：

53、穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.852 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.852kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！(6)梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。

54、本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001212/6 = 1.44104mm3； I = 600121212/12 = 8.64104mm4； 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.300.60=29.592kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；q=29.592+3.360=32.952kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

55、= 0.129.592166.6672+0.1173.36166.6672=9.31104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.429.5920.167+0.453.360.167=2.225kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.129.5920.167+1.23.360.167=6.097kN =Mmax/W=9.31104/1.44104=6.5N/mm2；梁底模面板計算應力 =6.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.

56、677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=24.660kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67729.592166.74/(10095008.64104)=0.188mm；面板的最大撓度計算值: =0.188mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.667mm，滿足要求！(7)梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆

57、混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.097/0.6=10.162kN/m方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.110.1620.62 = 0.366 kNm；最大應力 = M / W = 0.366106/83333.3

58、 = 4.4 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 4.4 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.1620.6 = 3.658 kN；方木受剪應力計算值 = 33.6581000/(250100) = 1.097 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.097 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/2

59、50方木最大撓度計算值 = 0.67710.1626004 /(10010000416.667104)=0.214mm；方木的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.214 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.225kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.097kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.500)/40.600(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.600(1.600-0.

60、120)0.300=1.015kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.516 kN；N2=15.642 kN；最大彎矩 Mmax=0.635 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.167 mm；最大應力 =0.635106/5080=125.1 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 125.1 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!(8)梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算(9)扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼

61、管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=15.642 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! (10)立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N -

62、 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.516kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294=0.62kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.50)/4)0.600.30+(1.00/2+(0.90-0.50)/4)0.600.120(1.50+24.00)=1.452kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.900-0.500)/40.600=2.016kN；N =N1+N2+N3+N4=1.516+0.62+1.452+2.016=5.603k

63、N； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155；

64、 - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=5603.125/(0.207489) = 55.4N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 55.4N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =15.

65、642kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4-1.6)=0.62kN；N =N1+N2 =15.642+0.372=16.014kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2

66、a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=16013.958/(0.207489) = 158.2N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 158.2N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓

67、強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！五、 板模及支撐驗算模板木方背肋間距為250；鋼管滿堂支撐架立桿間距為10001000，水平橫桿沿豎向間距為1500。取最大板厚180進行驗算。板底模驗算荷載計算模板自重標準值 0.3 KN/m2砼自重標準值240.18=4.32KN/m2鋼筋自重標準值1.10.18=0.198KN/m2施工人員及設備荷載2.5KN/m2混凝土沖擊荷載2.KN/m2化為均布線荷載，則：q=1.2（0.3+4.32+0.198）+1.4(2.5+2）0.90.915 =9.949KN/m(計算強度)q =1.2（0.3+4.32+0.198）0.90.915 =

68、4.761KN/m（計算撓度）抗彎承載力計算（大于三跨按三跨計算）計算簡圖如下： 查施工手冊得Mmax=0.1qL2=0.19.9490.51000250=12.43104N.mm則W=bh2/6=9151818/6=4.94104mm4故=Mmax/W=12.43*104/（4.94*104）=2.51N/mm2fm=13 N/mm2所以滿足要求。抗剪強度計算查施工手冊V=0.6qL=0.69.9490.25=1.49KN=1490N剪應力=3V/（2bh）=31490/(291518)=0.135N/mm2fv=1.4 N/mm2所以滿足要求。撓度計算W=0.677qL4/(100*EI)

69、=0.6774.761250412/(1009000915183) =0.03mmW=250/400=0.625mm所以滿足要求。板底木方背肋驗算荷載計算（考慮木方長度有限，按單跨考慮）化為均布線荷載，則：q=1.2（0.3+4.32+0.198）+1.4（2.5+2）0.90.25 =2.71KN/m(計算強度)q =1.2（0.3+4.32+0.198）0.90.25 =1.3KN/m(計算撓度)抗彎承載力計算Mmax=qL2/8=2.7110002/8=0.338106N.mm則W=bh2/6=50100100/6=8.33104mm4故=Mmax/W=0.338106/（8.33*10

70、4）=4.05N/mm2fm=13 N/mm2所以滿足要求。撓度計算W=5qL4/(384*E*I)=51.31000412/(3849000501003)=0.451mmW=1000/250=4mm所以滿足要求。六、滿堂支撐架立桿驗算荷載計算由板底木方背肋驗算可知，上部系統傳遞給立桿軸向力：N1=23.191/2=3.19KN查施工手冊，得gk1=0.12KN/m,則腳手架自重標準值NGk=Hi* gk1=6.50.12=0.78KN，考慮荷載分項系數則立桿軸向力： N=N1+1.2NGk=3.19+1.20.78=4.14KN立桿長細比和剛度驗算=L/I=1.271.51000/15.8=121 =150所以滿足要求。立桿整體穩定性驗算由=121查表得=0.446，則=N/（a）=4.63103/（0.4464.89102） =21.8N/mm2f=205N/mm2所以滿足要求。