1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、模板系統設計方案3（一）門式架支架體系 3（1）3001000梁模板支撐計算書3（2）300700梁模板支撐計算書12（3）120厚樓板模板支撐計算書22（二）鋼管支架體系30（4）3001000梁模板支撐計算書2（5）120厚樓板模板支撐計算書22四、施工方案30（一）模板施工要點：30（二）模板安裝要注意以下事項：31（三）監測措施：31（四）模板拆除：32（五）質量控制：33（六）勞動計劃：33（七）搭設工藝流程：34（八）施工進度計劃：34五、應急預案34（一）機構設置34（二）報警救援及其他聯絡電話34（三）人員分工與職責35（四）應急救援工作程

2、序35（五）應急救援方法35六、支模區域平面布置圖37一、編制依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式鋼管腳手架支撐體系）建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（門式鋼管腳手架支撐體系）建筑結構荷載規范（GB5009-2001）；混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-92）；鋼結構設計規范（GB50017-2003）；建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；本工程施工圖紙、施工組織設計方案等；參考資料：如建筑

3、施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社、建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社等。二、工程概況XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程施工總承包無地下樓層，地上有4層(部分5層)，首層樓層標高為5.5（支模高度5.5米）米及7.5米（支模高度6.7米）部位均屬于高支模，該部位面積分別約為360及200，主梁梁截面最大為3001000，其次是300700，板厚為120。混凝土強度等級均為C30。根據國家有關法規和規范要求，需要對該部位的模板支撐進行計算，滿足施工安全要求。（

4、1）對支模高度6m的范圍，采用門式架支架。（2）對支模高度6m的范圍，采用鋼管支架。（3）根據實際情況項目部選擇高支模施工的使用材料如下：1、樓面模板、梁側模和底模模板采用18mm厚夾板；2、梁底、梁側模板的豎直枋木以及樓面模板底均采用80100mm木楞，托梁采用3.0厚48鋼管；3、對支模高度6m的范圍，采用3.0厚48鋼管、可調式U型上托盤和可調式或固定底座；鋼管鋼材采用Q235。4、對支模高度6m的范圍，采用門式鋼管腳手架，可調式U型上托盤和可調式或固定底座；鋼管鋼材采用Q235；5、剪刀撐、縱橫水平拉桿采用3.0厚48鋼管。鋼材采用Q235；6、鋼管門式架型號采用MF1219、MF12

5、09；三、模板系統設計方案（一）門式架支架體系（1）3001000梁模板支撐計算書梁模板支撐計算書1.計算參數結構樓板厚120mm,梁寬b=300mm,梁高h=1000mm,層高5.50m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離0.60m；門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度約200mm，不能超過300mm。2.梁底模驗算

6、（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值 側模自重 0.2 kN/m2 (0.30 + 1.00) 1.2 = 0.31 kN/m砼自重 23.0 kN/m3 0.30 1.00 1.2 = 8.28 kN/m鋼筋荷載 1.0 kN/m3 0.30 1.00 1.2 = 0.36 kN/m振搗砼荷載 1.5 kN/m2 0.30 1.4 = 0.63 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 9.58 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 7.46 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=250mm,計算跨數5跨；底模

7、厚度h=18mm,板模寬度b=300mm；W=bh2/6=300182/6=16200mm3； I=bh3/12=300183/12=145800mm4；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.1059.582502=-62869N.mm=-0.06kN.m=Mmax/W=62869/16200=3.88N/mm2梁底模抗彎強度=3.88N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6069.58250=1451N=1.45kN=3Vmax/(2bh)=31451/(230018)=0.40N/

8、mm2梁底模抗剪強度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=7.46kN/m；撓度系數K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.6447.462504/(1006000145800)=0.21mm=250/250=1.00mm梁底模撓度max=0.21mm=1.00mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門式鋼管腳手架寬度L=1200mm,梁寬C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一層龍骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=801002/6=133333mm3，I=bh3/12=801003/

9、12=6666667mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=9.58250/300=7.98kN/mMq=qcL(2-)/8=7.98300/10001200/1000(2-0.25)/8=0.63kN.mb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.15)+1.41.50=5.88kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=300/1000250/10005.88=0.44kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-300)=450mm，Mp=Pa=0.440.45=0.20kN.mMmax=MqMp=(0.63+0.

10、20)106=830000N.mm=0.83kN.m=Mmax/W=830000/133333=6.23N/mm2第一層龍骨抗彎強度=6.23N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.57.98300/1000+0.44=1.64kN=3Vmax/(2bh)=31.641000/(280100)=0.31N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.31N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=7.46250/300=6.22N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=6.2230012003(8 -

11、 4 0.252+0.253)/(38490006666667)=1.09mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.44100045012002(3 - 40.382)/(2490006666667)=0.49mmmax=qp=1.09+0.49=1.58mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨撓度max=1.58mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門式鋼管腳手架縱向間距900mm,計算跨數5跨；第二層龍骨采用483.0雙鋼管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=

12、0.57.98300/1000+0.44=1.64N，彎矩系數KM=0.279Mmax=KMPL=0.2791.641000900=411804N.mm=0.41kN.m =Mmax/W=411804/8980=45.86N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=45.86N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.648Vmax=KVP=1.6481.641000=2703N =3Vmax/(2bh)=32703 /(22424.00)=4.78N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=4.78N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2q梁

13、寬P板傳=0.56.22300/1000+0.44=1.37kN，撓度系數K=1.784max=KPL3/(100EI)=1.7841.3710009003/(100206000215600)=0.40mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨撓度max=0.40mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數=2.836傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =2.8361.64=4.65kN 每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.90.601=0.76kN每個門

14、式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =4.65+0.76=5.41kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0376kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(5.50-1.0-1.9)0.08+21.800.0376=0.34kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK =1.20.34+5.41=5.82kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN 門式鋼管腳手架軸向力設計值N=5.82

15、kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。 4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座100100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=5.56+0.081.90+(1.2+0.60)0.03761.2=6.08kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=1.00N/mm2,Um=4(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.151)1.00820105/1000=107.54kN 門

16、架支承面受沖切承載力107.54kN上部荷載F=6.08kN,滿足要求。 （2）支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950.01=319.39kN 支承面局部受壓承載力F=319.39kN上部荷載F=6.08kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2223.005.001.201.152.000.5=49.38kN/m

17、2 (=23.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=25.0)F2=H=23梁高=231.0=23kN/m2比較F1、F2取小值F=23kN/m2，有效壓頭高度為F/=1.0m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位 澆混凝土的側壓力F 23 kN/m2 G=1.2 27.6 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 33.2 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 23 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=300mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=

18、1420182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420183/12=690120mm4。1）抗彎強度驗算q=33.2(1000-120)/1000=29.23kN/m=29.22N/mm；彎矩系數KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10529.223002=-276129N.mm=-0.28kN.m=Mmax/W=276129/76680=3.60N/mm2 側模抗彎強度=3.60N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60629.22300/1000=5.31kN =3Vmax/(2bh)=35.31

19、1000/(2181420)=0.31N/mm2 側模抗剪強度=0.31N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=23(1000-120)/1000=20.24kN/m=20.24N/mm，撓度系數K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64420.243004/(1006000690120)=0.25mm=300/250=1.20mm側模撓度max=0.25mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9533.2=31.54kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向

20、間距b=(1000-120)/2=440mm=0.44m，N=abFs=0.600.4431.54=8.33kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力8.33kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度440mm；跨數4跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗彎強度驗算q=33.2300/1000=9.96kN/m=9.96N/mm；彎矩系數KM=-0.107；Mmax=KMqL2=-0.1079.964402=206323N.mm

21、=-0.21kN.m=Mmax/W=206323/85333=2.42N/mm2側肋抗彎強度=2.42N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.607Vmax=KVqL =0.6079.96440/1000=2.66kN =3Vmax/(2bh)=32.661000/(28080)=0.62N/mm2側肋抗剪強度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=23300/1000=6.9kN/m=6.9N/mm；撓度系數K=0.632max=Kq，L4/100EI=0.6326.94404/(10090003413333)=0.05

22、mm=440/250=1.76mm側肋撓度max=0.05mm=1.76mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：6.計算結果第一層龍骨80100mm單木枋250mm,第二層龍骨483.0雙鋼管1200mm；門式鋼管腳手架縱向900mm,配架：2個1930門架下托260上托280；底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm,對拉螺栓1排12,橫向間距600mm , 采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結；拉桿水平距離以門架高度或支托節點為準。（2）300700梁模板支撐計算書梁模板支撐計算書1.計算參數結構樓板厚120mm,梁寬b=300mm,梁高h=700mm,層高

23、5.50m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距900mm,梁邊至板支撐的距離0.60m；門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度約200mm，不能超過300mm。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值 側模自重 0.2 kN/m2 (0.30 + 0.7) 1.2 = 0.24 kN/m砼自

24、重 23.0 kN/m3 0.30 0.7 1.2 = 5.8 kN/m鋼筋荷載 1.0 kN/m3 0.30 0.7 1.2 = 0.25 kN/m振搗砼荷載 1.5 kN/m2 0.30 1.4 = 0.44 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 6.73 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 5.24 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=250mm,計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=300mm；W=bh2/6=300182/6=16200mm3； I=bh3/12=300183/12=145800mm4；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-

25、0.105Mmax=KMq1L2=-0.1056.732502=-44166N.mm=-0.04kN.m=Mmax/W=44166/16200=2.73N/mm2梁底模抗彎強度=2.73N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6066.73250=1020N=1.02kN=3Vmax/(2bh)=31020/(230018)=0.28N/mm2梁底模抗剪強度=0.28N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=5.24kN/m；撓度系數K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.6445

26、.242504/(1006000145800)=0.15mm=250/250=1.00mm梁底模撓度max=0.15mm=1.00mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門式鋼管腳手架寬度L=1200mm,梁寬C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一層龍骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=801002/6=133333mm3，I=bh3/12=801003/12=6666667mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=6.73250/300=5.61kN/mMq=qcL(2-)/8=5.61300/100012

27、00/1000(2-0.25)/8=0.44kN.mb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.15)+1.41.50=5.88kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=300/1000250/10005.88=0.44kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-300)=450mm，Mp=Pa=0.440.45=0.20kN.mMmax=MqMp=(0.44+0.20)106=640000N.mm=0.64kN.m=Mmax/W=640000/133333=4.8N/mm2第一層龍骨抗彎強度=4.8N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。

28、2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.55.61300/1000+0.44=1.28kN=3Vmax/(2bh)=31.281000/(280100)=0.24N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.24N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=5.24250/300=4.37N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=4.3730012003(8 - 4 0.252+0.253)/(38490006666667)=0.77mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.44100045012002(3 - 40.382)/(2

29、490006666667)=0.49mmmax=qp=0.77+0.49=1.26mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨撓度max=1.26mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門式鋼管腳手架縱向間距900mm,計算跨數5跨；第二層龍骨采用483.0雙鋼管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.55.61300/1000+0.44=1.28N，彎矩系數KM=0.279Mmax=KMPL=0.2791.281000900=321408N.mm=0.32kN.m =Mmax/W=3

30、21408/8980=35.79N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=35.79N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.648Vmax=KVP=1.6481.281000=2099N =3Vmax/(2bh)=32099 /(22424.00)=3.71N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=3.71N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2q梁寬P板傳=0.54.37300/1000+0.44=1.10kN，撓度系數K=1.784max=KPL3/(100EI)=1.7841.1010009003/(100206000215600

31、)=0.32mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨撓度max=0.32mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數=2.836傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =2.8361.28=3.63kN 每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.90.601=0.76kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =3.63+0.76=4.39kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼

32、管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0376kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(5.50-0.7-1.9)0.08+21.800.0376=0.37kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK =1.20.37+4.39=4.83kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN 門式鋼管腳手架軸向力設計值N=4.83kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。 4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座100100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=4.83

33、+0.081.90+(1.2+0.60)0.03761.2=5.09kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=1.00N/mm2,Um=4(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.151)1.00820105/1000=107.54kN 門架支承面受沖切承載力107.54kN上部荷載F=5.09kN,滿足要求。 （2）支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m

34、2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950.01=319.39kN 支承面局部受壓承載力F=319.39kN上部荷載F=5.09kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2223.005.001.201.152.000.5=49.38kN/m2 (=23.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=25.0)F2=H=23梁高=230.7=16.1kN/m2比較F1、F2取小值F=16.1kN/m2，有效壓頭高度為F/=0.

35、7m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位 澆混凝土的側壓力F 16.1 kN/m2 G=1.2 19.32 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 24.92 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 16.1 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=300mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1420182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420183/12=690120mm4。1）抗彎強度驗算q=24.92(700-120)/1000=14.45k

36、N/m=14.45N/mm；彎矩系數KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10514.453002=-136553N.mm=-0.14kN.m=Mmax/W=136553/76680=1.78N/mm2 側模抗彎強度=1.78N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60614.45300/1000=2.63kN =3Vmax/(2bh)=32.631000/(2181420)=0.15N/mm2 側模抗剪強度=0.15N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=16.1(700-120)/100

37、0=9.34kN/m=9.34N/mm，撓度系數K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.6449.343004/(1006000690120)=0.12mm=300/250=1.20mm側模撓度max=0.12mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：6.計算結果第一層龍骨80100mm單木枋250mm,第二層龍骨483.0雙鋼管1200mm；門式鋼管腳手架縱向900mm,配架：2個1930門架下托500（鋼管支托）上托340；底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm, 采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結；拉桿水平距離以門架高度或支托節點

38、為準。（3）120厚樓板模板支撐計算書樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚120mm，層高5.50m, 結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2.門式鋼管腳手架間橫向間距600900mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距900mm，門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度約200mm，不能超過300mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值 模自重 0.30 kN/m2 1.

39、0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 23.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.31 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 1.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 5.33 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() /1.2 q2 = 3.19 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=350mm,計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a

40、.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1055.333502=-68557N.mm剪力系數KV=0.606V1=KVq1L=0.6065.33350=1130Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.193502=-41031N.mm跨中彎矩系數KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.193502=30480N.mm剪力系數KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.19350=677N撓度系數K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.6443.193504/(1006000486000)=0.11mmc.施

41、工人員及施工設備荷載按1.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.41.50=2.10kN ，計算簡圖如下：跨中彎矩系數KM=0.200M4=KMPL=0.2002.101000350=147000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100M5=KMPL=-0.1002.101000350=-73500N.mm剪力系數KV=0.600V3=KVP=0.6002.10=1.26kN撓度系數K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(2.10/1.4)10003503/(1006000486000)=0.32mm2）抗彎強度驗算M1=68557N.mmM2M5=114531N.mm

42、M3M4=177480N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=177480N.mm=0.18kN.m=Mmax/W=177480/54000=3.29N/mm2 樓板底模抗彎強度=3.29N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1130NV2+ V3=677+1260=1937N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=1937N=1.94kN=3Vmax/（2bh）=31937/(260018)=0.27N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.27N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)

43、撓度驗算max=2+3=0.11+0.32=0.43mm=350/250=1.40mm 樓板底模撓度max=0.43mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門架寬度1200mm，門架間橫向間距取900mm，計算跨數2跨；第一層龍骨間距350mm,第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算第一層龍骨受均布荷載：q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=5.33350/1000=1.87kN/m彎矩系數KM=0.102Mmax=KMqL2=0.1021.8

44、712002=274666N.mm=0.27kN.m=Mmax/W =274666/85333=3.22N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=3.22N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數Kv=0.602Vmax=KVqL=0.6021.871200=1351N=1.35kN=3Vmax/（2bh）=31351/(28080)=0.32N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。 3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=3.19/1.2350/1000=1.12kN/m=1.12N/mm撓度系數K=1.104 max=

45、KqL4/(100EI)=1.1041.1212004/(10090003413333)=0.83mm=1200/250=4.80mm 第一層龍骨撓度max=0.83mm=4.80mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門架縱向間距900mm,計算跨數3跨,第二層龍骨采用單枋b=80mm,h=80mm；W180802/6=85333mm3；I180803/12=3413333mm4；1)抗彎強度驗算P=5.330.35(0.9+0.90/2)1000=2518kN彎矩系數KM=0.195Mmax=KMPL=0.1952518900=441909N.mm=0.44kN.m=

46、Mmax/W=441909/85333=5.18N/mm2第二層龍骨抗彎強度=5.18N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.155Vmax=KVP=1.1552.521000=2911N=2.91kN=3Vmax/(2bh)=32911/(128080)=0.68N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數K=1.184P，=3.190.35(0.9+0.90/2)1000=1507kNmax=KP，L3/(100EI)=1.18415079003/(10090003413333)=0.

47、42mm=900/250=3.60mm第二層龍骨撓度max=0.42mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數1.895傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =1.8952518/1000=4.77kN每個門式鋼管腳手架立柱的活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=(0.9+0.45)0.601=0.81kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =4.77+1.40.81=5.90kN 單MF1219榀門式鋼管腳手架與交叉支撐重量0.1600kN每個門式鋼管腳手架立桿沿高度重量NGK=(5.5

48、0-0.12-1.90)0.08+(1.2+0.60)0.0376=0.35kN門式鋼管腳手架總承載力為1.2NGK+NQK=1.20.35+5.90=6.32kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=6.32kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座100100mm,支承面為混凝土樓板（按C30考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=6.32+1.900.08+(1.2+0.60)0.03761.2=6.55kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.0

49、0,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=1.00N/mm2,Um=4(100+100)=800mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.151)1.00800100/1000=92.08kN 受沖切承載力92.08kNF=6.55kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121

50、550.01=273.49kN 支承面局部受壓承載力273.49kNF=6.55kN,滿足要求。4.計算結果底模樓模板18mm，第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm，間距350mm；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距600900mm，門架縱向間距900mm。配架為2個19301個900門架下托280上托240，門架頂可調頂托調節螺桿伸出長度約200mm，不能超過300mm；拉桿水平距離以門架高度或支托節點為準。（二）鋼管支架體系（4）3001000梁模板支撐計算書梁模板支撐計算書1.計算參數結構樓板厚100mm，梁寬b=250mm，梁高h=1000mm，層高10

51、.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.80m；板材彈性模量E=6000N/mm2，枋材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用兩根扣件式鋼管支撐，橫向間距800mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁

52、底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.80 ) 1.2 = 0.74 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 1.00 1.2 = 7.20 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.25 1.00 1.2 = 0.45 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 9.09 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 6.99 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數5跨；底模

53、厚度h=18mm，板模寬度b=250mm。W=bh2/6=250182/6=13500mm3， I=bh3/12=250183/12=121500mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1059.093502=-116920Nmm=-0.12kNm=Mmax/W=116920/13500=8.66N/mm2 梁底模抗彎強度=8.66N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6069.09350=1928N=3Vmax/(2bh)=31928/(225018)=0.64N/mm2

54、梁底模抗剪強度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=6.99kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6446.993504/(1006000121500)=0.93mm=L/250=350/250=1.40mm 梁底模撓度max=0.93mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距L=800mm ，C=250mm、=250/800=0.31。第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=34133

55、33mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=9.09350/250=12.73kN/mMq=qcL(2-)/8=12.73250/1000800/1000(2-0.31)/8=0.54kNmb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000350/10006.86=0.96kNa =0.5(L-c)=0.5(800-250)=275mm，Mp=Pa=0.960.28=0.27kNmMmax=MqMp=(0.54+0.27)106

56、=810000Nmm=Mmax/W=810000/85333=9.49N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=9.49N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.512.73250/1000+0.96=2.55kN=3Vmax/(2bh)=32.551000/(28080)=0.60N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.60N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=6.99350/250=9.79N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =9.792508003(8 - 4 0

57、.312+0.313)/(38490003413333)=0.81mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.9610002758002(3 - 40.342)/(2490003413333)=0.58mmmax=qp=0.81+0.58=1.39mm=L/250=800/250=3.20mm第一層龍骨(次楞)撓度max=1.39mm=3.20mm,滿足要求。內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距600mm，計算跨數5跨；第二層龍骨(主楞)采用單鋼管，483.0W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ，A=4.24cm21）抗彎強度驗算P=V=1/

58、2q梁寬P=0.512.73250/1000+0.96=2551N=2.55kN彎矩系數KM=0.205,Mmax=KmPL=0.2052.551000600=314000Nmm =Mmax/W=314000/4490=69.93N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=69.93N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.167,Vmax=KVP=1.1672.55=2.98kN =3Vmax/(2bh)=32.981000 /(2424.00)=10.53N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=10.53N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）

59、撓度強度驗算撓度系數K=1.349，P=V=1/2q梁寬P板傳=0.59.79250/1000+0.96=2.18kNmax= KPL3/(100EI)=1.3492.1810006003/(100206000107800)=0.29mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.29mm=2.40mm,滿足要求。內力圖如下圖 3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力NQK1=4984N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.800.601000=672N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=4984+672=5656N鋼

60、管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032610.51000=342N水平拉桿8層,拉桿重量=81.400.0326=365N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.608=117N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=342+365+117=824N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2824+5656=6645N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=125.79鋼管立桿長細比125.79150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.417,P=N/(A)=6645/(0.417424.00)=

61、37.58N/mm2鋼管立桿穩定性計算37.58N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=6.64kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001020105/1000=68.22kN 鋼管支承面受沖

62、切承載力68.22kN6.64kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受壓承載力F=183.60kN6.64kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=

63、1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2F1、F2兩者取小值F=24.00kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.00m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 34.40 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 24.00 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=350mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=900

64、182/6=48600mm3，I=bh3/12=900183/12=437400mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=34.40(1000-100)/1000=30.96kN/m=30.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10530.963502=-398223Nmm=Mmax/W=398223/48600=8.19N/mm2 側模抗彎強度=8.19N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60630.96350/1000=6.57kN =3Vmax/(2bh)=36.571000/(218900)=

65、0.61N/mm2 側模抗剪強度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q，=24.00(1000-100)/1000=21.60kN/m=21.60N/mm撓度max=Kq，L4/100EI=0.64421.603504/(1006000437400)=0.80mm=L/250=350/250=1.40mm側模撓度max=0.80mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=700mm=0.70m，豎向間距b=(1000

66、-100)/2=450mm=0.45m，N=abFs=0.700.4532.68=10.29kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力10.29kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度450mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.125,q=34.40350/1000=12.04N/mmMmax=KMqL2=0.12512.044502=304763Nmm=Mmax/W=304763/85333

67、=3.57N/mm2側肋抗彎強度=3.57N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625，Vmax=KV qL =0.62512.04450/1000=3.39kN =3Vmax/(2A)=33.391000/(28080)=0.79N/mm2 側肋抗剪強度=0.79N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.521,q，=24.00350/1000=8.40N/mm max=Kq，L4/100EI=0.5218.404504/(10090003413333)=0.06mm=L/250=450/250=1.80mm側肋撓度

68、max=0.06mm=1.80mm,滿足要求。內力圖如下圖 6.梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距700mm，側肋間距350mm，計算跨數5跨；梁側檁梁采用483.0雙鋼管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.25qL=1.2512.040.45=6.77kN;Mmax=KmPL=0.1716.770.70106=810369Nmm=Mmax/W=810369/(24490)=90.24N/mm2檁梁抗彎強度=90.24N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KV

69、P=0.6586.77=4.46kN =3Vmax/(2A)=34456/(22424)=7.88N/mm2檁梁抗剪強度=7.88N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=1.25qL=1.258.400.45=4.73kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09747257003/(100206000215600)=0.40mm=L/250=700/250=2.80mm檁梁撓度max=0.40mm=2.80mm,滿足要求。7.計算結果 底模、側模厚度18mm；第一層龍骨(次楞)8080mm木枋350mm，第二層龍骨(主楞)單鋼管483.

70、0800mm；鋼管縱向間距600mm，鋼管橫向間距800mm；豎肋8080mm木枋350mm，對拉螺栓1排12,橫向間距700mm，采用483.0雙鋼管作為橫檁梁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。在最頂層步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60,除應符合上述

71、規定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。 （5）120厚樓板模板支撐計算書樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚100mm，層高13.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2,枋材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.0mm鋼管：橫向間距750mm,縱向間距750mm,支撐立桿的步距h=1.50m；立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a=150mm；鋼管直徑48mm,壁厚

72、3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 2.88 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 0.13 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支

73、架承載力計算組合 q1 = 6.87 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合 q2 = 3.37 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1056.873502=-88365Nmm剪力系數KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6066.87350=1457Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105，M2=KMq2L2=

74、-0.1053.373502=-43347Nmm跨中彎矩系數KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.373502=32200Nmm剪力系數KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.37350=715N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.37/1.2)3504/(1006000486000)=0.09mmc.施工人員及施工設備荷載按2.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.42.50=3.50kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座彎矩系數

75、KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系數KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN撓度系數K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗彎強度驗算M1=-88365Nmm，M2M5=-165847Nmm，M3M4=277200Nmm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=277200Nmm=0.28kNm，=Mmax/W=277200/54000=5.13N/mm2 樓板底模抗

76、彎強度=5.13N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1457N，V2+ V3=715+2100=2815N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2815N=2.81kN，=3Vmax/（2bh）=32815/(2100018)=0.23N/mm2樓板底模抗剪強度=0.23N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.09+0.54=0.63mm=350/250=1.40mm樓板底模撓度max=0.63mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖。(3)第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距750mm,第一層龍骨(次

77、楞)間距350mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125，q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=6.87350/1000=2.40kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.407502=-168750Nmm=-0.17kNm=Mmax/W=168750/85333=1.98N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=1.98N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625，

78、Vmax=KVqL=0.6252.40750=1125N=1.13kN=3Vmax/（2bh）=31125/(28080)=0.26N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521，q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.37/1.2350/1000=0.98kN/m=0.98N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.987504/(10090003413333)=0.05mm=750/250=3.00mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.05mm=3.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖

79、。(4)第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距750mm,計算跨數2跨。第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=0.224，P=1.2502.40750=2250N=2.25kNMmax=KMPL=0.2242250750=378000Nmm=0.38kNm=Mmax/W=378000/85333=4.43N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=4.43N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.176，Vmax=KVP=1.176

80、2.251000=2646N=2.65kN=3Vmax/(2bh)=32646/(128080)=0.62N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=2.061，P，=1.2500.98750=919N=0.92Nmax=KP，L3/(100EI)=2.0619197503/(10090003413333)=0.26mm=750/250=3.00mm第二層龍骨(主楞)撓度max=0.26mm=3.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。3.支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=5958N每根鋼管承載活荷載(1

81、.0kN/m2):NQK2=0.750.7511000=563N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=5958+563=6521N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=14.900.03261000=486N水平拉桿10層,拉桿重量=10(0.75+0.75)0.03261000=489N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=1014.60=146N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=486+489+146=1121N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.21121+6521=7866N(2)鋼管立桿長細比驗算L0=h=1.50m=150.00cm,鋼管的i=1.59c

82、m,=L0/i=150.00/1.59=94.34鋼管桿件長細比94.3150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.634,P=N/(A)=7866/(0.634424.00)=29.26N/mm2鋼管立桿穩定性29.26N/mm2205N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設配套底座200100mm,支承面為混凝土樓板（按C15考慮）,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=7866/1000=7.87kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+10

83、0)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000100/1000=63.70kN 受沖切承載力63.70kNF=7.87kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受壓承載力183.60kNFa=7.87kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18

84、mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距350mm；第二層龍骨(主楞)采用單枋b=80mm，h=80mm；鋼管橫向間距750mm,鋼管縱向間距750mm,立桿步距1.50m。在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。在最頂層步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與周圍建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。在外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60,除

85、應符合上述規定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。四、施工方案（一）模板施工要點：1. 如支撐系統下面是素墊層的應在所有立桿下均應設 80100mm 或 100200mm 的木墊枋； 2. 模板除應保證其支架有足夠的強度、剛度和穩定性外，模板接縫必須嚴密不漏漿；3. 根據標高控制點鋪梁板底模，并按規范規定：當 L4m 時，起拱 13 ，懸挑梁板 L2m 時，起拱 3 ；4. 零星模板在現場配制時，應避免鋸末散落、飛濺在柱墻梁模內；5. 模板完成后仔細檢查其是否牢固，避免脹模或架體變形過大導致樓板下沉；6. 柱墻

86、支模均應設清掃口。柱沿四周每邊不少于 1 個，墻沿長 1.5m 設置，并在砼澆筑前將墻柱腳沖洗干凈后封堵嚴實，清掃口尺寸為 300150mm ； 7. 當木背枋釘上后，應先根據設計位置將背枋固定在上部模上，下部用木枋順預埋定位短筋用木枋定位，再夾鋼管背杠；8. 在澆筑砼時，應設專人監視模板變形情況，有問題及時處理。（二）模板安裝要注意以下事項： 1. 柱、墻模與梁模連接，保證柱模長度要符合梁底標高要求，柱模專設要牢固。高度在 3m 以上時，一般應四面一道支撐，當柱、墻高度大于 5m 時，不宜單根柱支撐，宜用多根柱同時支撐連成構架。柱、墻模根部要用水泥砂堵嚴或用木墊堵嚴。柱、墻模清掃口，在配模時

87、應一并考慮留出。 2. 梁口與柱頭模板的連接特別重要，梁底起拱應側模內外楞連接進行，起拱后再連接側模內外楞，緊固對拉螺栓，調整梁模口平直，卡上梁口卡。模板與柱龍門架縱橫方向的水平拉桿、剪力撐等均應按計算及規范要求布置，縱橫方向的水平拉桿上下間距不宜大于 3m ，也不小于 2 道。 3. 樓板模組合，宜以每間從四周梁側模或墻側模通線固定，后向中央鋪設，不符模數可用舊夾板界板鋪滿。桁架支模時要注意桁架的連接。4模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。5施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。6高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。7模板

88、安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。8不準架設探頭板及未固定的桿。9模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。10安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。11支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象。要及時加固和修理，防止塌模傷人。12在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。13二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或

89、繩子綁扎牢固后升降，不得亂仍。14安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。（三）監測措施：1高支模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件是否有變形的現象。2支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。3監測項目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿的基礎沉降。4監測點布設：支架監測點布設應按監測項目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩定性薄

90、弱的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設監測點。監測點布置應根據支架平面大小設置各不少于2個立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿基礎沉降監測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。5監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過 2030分鐘一次。監測時間可控制在混凝土澆注前直至砼終凝。（四）模板拆除： 1. 柱墻模板應在 36 48h 后而不會因拆模造成缺棱掉角的前提下拆除。2. 跨度小于等于8 米的梁板，必須在砼試塊同條件養護達到設計砼強度標準值的 75 時 ( 約14 天以后 ) ，方可拆除；跨度大于 8m 的梁板或懸臂梁，必須在砼試塊同條件養護達到設計砼

91、強度標準值的 100 時 ( 即溫度累加 600 后或 28 天以后 ) ，方可拆除。 3. 已拆除模板及其支架的結構，應在砼達到設計強度以后，或在梁中部加設回頭頂，才允許承受全部計算荷載，施工中不得超載使用，嚴禁堆放過量的建筑材料。（五）質量控制：（六）勞動計劃序號人員數量/人高峰段施工數量1木工班組長232木工10203專職人員安全員11（七）、搭設工藝流程基底處理立桿放線搭設第一步立桿搭設掃地桿立桿搭設水平桿搭設搭設底部水平剪刀撐及豎向剪刀撐架體搭設至頂頂層水平剪刀撐設置頂層設置大眼網頂部U托設置鋪設梁下木梁主龍骨鋪設梁、板模板（含次梁）安裝梁側模板安裝對拉螺栓梁側模加固（八）、施工進度

92、計劃詳見施工總計劃進度圖。五、應急預案（一）機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。項目經理XXX為第一安全責任人，安全總負責人XXX為直接安全責任人，并相應成立高支模施工管理領導小組。組 長：項目經理：XXX副組長：現場技術負責人：XXX組 員：安全員XXX；施工員XXX、XXX；木工班組長XXX及各施工班組長。（二）報警救援及其他聯絡電話報警救援及其他聯絡電話單位或姓名電話單位或姓名電話火警119組長（項目經理）： 公安110副組長（現場技術負責人）： 醫療120組員： 交通122組員： 公司辦公電話組員： （三）人員分工與職責（1）項目經理（第一安全責任

93、人）：負責高支模應急救援全面工作。（2）現場技術負責人（直接安全責任人）：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。（3）現場安全員 ：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。（4）組員及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。（四）應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得

94、政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現場專職安全員李奮負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。（五）應急救援方法（1）高空墜落應急救援方法：1）當現場只有人時應大聲呼救；人以上時，就有人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如

95、果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。（2）模板、坍塌應急救援方法：1）工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待

96、）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。2）對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。5）預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3手電筒2個停電時照明求援4爬梯2樘人員疏散5對講機2臺聯系指揮求援六、支模區域平面布置圖：（說明：陰影部分為支模區域）