1、模板施工方案(碗扣式支撐)方案一、 工程概況本工程場地位于天津市津南區御惠道以北、高營路以西。本工程包括廠房一、廠房二及辦公樓兩棟樓以及附屬公廁，廠房一建筑層數為地上2層，局部3層；廠房二及實驗檢測中心建筑層數為地上6層，均無地下工程，總建筑面積為65543.5平方米。樁承臺基礎，結構形式均為鋼筋混凝土框架結構，建筑設計使用年限為50年，抗震設防烈度為七度，建筑物的結構抗震等級為框架三級。廠房一，建筑高度為17.4m，首層層高7.8m，二層除倉庫為3.9m外(倉庫三層3.9m)，其余二層層高為7.8米。廠房二及實驗檢測中心，建筑高度23.55m，地上一層為4.2m,二四層層高均為3.6米，五六

2、層層高圴為3.3m。本工程最大的特點是質量要求高、工期緊。原計劃模板支撐體系采用鋼管扣件腳手架和門式腳手架，為保證工程施工進度及模板支撐體系的安全可靠性，現改為碗扣式腳手架。二、施工準備工作1、 技術準備 組織現場管理人員熟悉、審查施工圖紙，編制施工圖預算，重點對框架模板結構施工等分項工序的技術、質量和工藝要求進行學習，并將其質量和工藝的要點向作業班組作詳細的交底，并做好文字記錄。2、 物資準備 按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。3、 勞動組織準備根據項目經理部架構，按照勞動需

3、要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班組、工人進行施工方案、計劃和技術交底。并建立、健全各項現場管理制度。三、綜合說明（一）模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇碗扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。（二）編制依據1、中華人民共和國行業標準，建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1662008）。2、建筑施工安全手冊3、建設部 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)。4、本工程相關圖紙，設計文件。5、國家有關模板支撐架設計、施工的其它規范、規程和文件，四、搭設方案（一）基本搭設參

4、數模板支架高H為5.25m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立桿縱距la取0.9m、1.2m，橫距lb取0.9m、1.2m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.6m。整個支架的簡圖如下所示。7680009900 模板底部的方木，截面寬50mm，高100mm，布設間距0.25m。（二）材料及荷載取值說明碗扣式鋼管腳手架是一種桿件軸心相交(接)的承插鎖固式鋼管腳手架，采用帶連接件的定型桿件，組裝簡便，具有比扣件式鋼管腳手架較強的穩定承載能力，不僅可以組裝各式腳手架，而且更適合構造各種支撐架，特別是重載支撐架。碗扣式鋼管腳手架是在吸取國外先進技術的基礎上，結合我

5、國實際情況研制的一種多功能腳手架。WDJ碗扣式鋼管腳手架的最大特點，是獨創了帶齒的碗扣式接頭。這種接頭結構合理，力學性能明顯優于扣件和其他類型的接頭。它不僅基本上解決了偏心距的問題，而且具有裝卸方便、安全可靠、勞動效率高、功能多、不易丟失零散扣件等優點，因而受到施工單位的歡迎，是一種有廣泛發展前景的新型腳手架。碗扣式腳手架的特點細節一 性能特點 碗扣式腳手架具有以下性能特點：(1)多功能 碗扣式腳手架可根據施工要求，組成模數為06m的多種組架尺寸和荷載的單排、雙排腳手架，支撐架，支撐柱，物料提升架，爬升腳手架等多功能的施工設備、并能作曲線布置。布架場地不需做大面積的整平。(2)接頭拼拆速度快

6、由于采用了碗扣接頭避免了扣件螺栓人工操作。只用一把鐵錘即可進行安裝和拆卸作業，安裝和拆卸速度比扣件式鋼管腳手架快5倍以上。 (3)減輕了勞動強度 由于碗扣式鋼管腳手架完全取消了螺栓作業，工人攜帶一把鐵錘即能完成全部作業，減輕了一半的勞動強度。(4)接頭強度高，安全可靠 接頭采用獨特的碗扣式，經試驗和使用證明，它具有極佳的抗剪、抗彎、抗扭能力，比其他類型的鋼管腳手架的結構強度提高50以上。由于接頭具有可靠的自鎖能力整架配備有較完善的安全保障設施，所以使用安全可靠。(5)維護簡單 構件為不易丟失的扣件構配件輕便、牢固。不怕一般的銹蝕，所以日常的維護簡單，運輸緊湊有便，細節二 構造特點碗扣式鋼管腳手

7、架的核心部件是碗扣接頭，它由上碗扣、下碗扣、橫桿接頭和上碗扣限位銷組成如下圖所示。碗扣式鋼管腳手架采用，48X 3.5(mm)焊接鋼管作主構件。立桿和頂桿是在一定長度的鋼管上每隔06m安裝一套碗扣接頭制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在鋼管上，上碗扣對應地套在鋼管上其銷槽對準焊在鋼管上的限位銷即能上、下滑動，橫桿是在鋼管兩端焊接橫桿接頭制成。連接時，只需將橫桿接頭插入下碗扣內，將上碗扣沿限位銷扣下，并順時針旋轉，靠上碗扣螺旋面使之與限位銷頂緊，從而將橫桿與立桿牢固地連在一起，形成框架結構。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生

8、的荷載等。五、模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算模板的截面抵抗矩為：W900182/6=4.86104mm3；模板自重標準值：x10.30.9 =0.27kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.11240.9 =2.376kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.111.10.9 =0.109kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x410.9 =0.9kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準

9、值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.27+2.376+0.109)1.2=3.306kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.3060.252+0.13.780.252=0.04kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：

10、M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.3060.252-0.1173.780.252= -0.048kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.048kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =M/Wf =0.048106 /(4.86104)=0.994N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =0.994N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.3060.25+0.617

11、3.780.25=1.079kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： = 3Q/(2bh)fv =31078.947/(290018)=0.1N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.1N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(1

12、00EI)min(lc/150,10)max=0.068mm；底模面板的撓度計算值max=0.068mm小于撓度設計值 =min(250/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.11240.25=0.66kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.111.10.25=0.03kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.25=0.25kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.2，4、5

13、項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.075+0.66+0.03)1.2=0.918kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.10.9180.92-0.1171.050.92=-0.174kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =M/Wf =0.174106/(6.4104)=2.717N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =2

14、.717N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.60.9180.9+0.6171.050.9=1.079kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： = 3Q/(2bh)fv =31078.947/(26080)=0.337N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.337N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根據JGJ1302001

15、，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.155 mm；底模方木的撓度計算值max=0.155mm 小于 撓度設計值 =min(900/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.033kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1

16、.2q2la=1.10.9180.9+1.21.050.9=2.043kN；按疊加原理簡化計算，托梁的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：鋼管(單鋼管) :483.25；W=4.49 103mm3；I=10.78 104mm4； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 8.14 kN ；托梁的最大應力計算值 = 0.672106/4.49103=149.644 N/mm2；托梁的最大撓度 max = 1.66 mm ；托梁的抗彎強度設計值 fm=2

17、05N/mm2；托梁的最大應力計算值 =149.644 N/mm2 小于鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度計算值 max=1.66小于最大允許撓度 =min(900/400,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)支架的自重(kN)：NG13.595.2518.848kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.0750.90.90.061kN；NG3240.110.90.92.138kN；靜荷載標準值NGNG1NG2NG3

18、21.047kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(1)活荷載標準值：NQ（0.250.5）0.90.90.608kN3.立桿的軸向壓力設計值計算公式N1.2NG1.4NQ25.2560.85126.107kN（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 =N/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.57102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.2+20.1=1.4m；l0=kh=1.1851.6641.2=2.366m；式中：h-支架立桿的步距

19、，取1.2m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.664； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.185；故l0取2.366m；=l0/i=2.366103 /15.9=149；查規程附錄C得 = 0.312；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.25-4)=0.994； =N/(AKH)=26.107103 /(0.3124.571020.994)=184.204N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =184.204N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205

20、N/mm2 ，滿足要求。六、柱模板（設置對拉螺栓）計算書（一）、工程屬性新澆混凝土柱名稱廠房一KZ新澆混凝土柱長邊邊長(mm)900新澆混凝土柱的計算高度(mm)7800新澆混凝土柱短邊邊長(mm)800（二）、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2

21、，242min38.4，4838.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2(三)、面板驗算面板類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm)200模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算

22、靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.238.49.33kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.220.35kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.1079.330.222-0.1210.350.222-0.05kNm Mmax/W0.05106/(1/6200152)7.03N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.238.47.68kN/m 0.632ql4/(100EI)0.637.682254/(10010000(1/12200153)0.22mml/400225/4000.56m

23、m 滿足要求！(四)、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)5070小梁截面慣性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)100 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.2248.4210.89 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.05kNm Mmax/W0.05106/40.831031.33N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.2238.48.64 kN/m 面板變形圖(mm) 0.01mm1.5m

24、m 滿足要求！(五)、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483.5柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.03kNm，N11.39kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.05kNm，N21.9kN M/Wn0.05106/(5.08103)10.2N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計

25、算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10mml/4000.67mm 20.01mml/4000.81mm 滿足要求！(六)、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N1.92=3.79kNNtb17.8kN 滿足要求！ N1.92=3.79kN26kN 滿足要求！七、梁模板（扣件式）計算書（一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL13新澆混凝土梁計算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸(mmmm)350900新澆混凝土結構層高(m)7.8梁側樓板厚度(mm)120（二）、荷載設計模板及其支架自重標準

26、值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8（三）、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)

27、1800新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)542,658梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖（四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=10

28、00151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN

29、/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10728.010.092+0.1211.760.0920.02kNm Mmax/W0.02106/375000.57N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63223.0587.54/(10010000281250)0.003mml/40087.5/4000.22mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39328.010.09+0.4461.760.091.03kN R2=

30、R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14328.010.09+1.2231.760.092.99kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92828.010.09+1.1421.760.092.45kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39323.050.090.79kN R2=R4=1.143 q2l=1.14323.050.092.31kN R3=0.928 q2l=0.92823.050.091.87kN（五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設

31、計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.03+0.91.35(0.3-0.1)0.35/4+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，2.99+0.91.35(0.3-0.1)0.35/4=3.01kN/m q2max0.79+(0.3-0.1)0.35/4+0.5

32、(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，2.31+(0.3-0.1)0.35/42.32kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.010.92，0.53.010.1520.26kNm Mmax/W0.26106/640004.08N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.010.9，3.010.151.645kN max3Vmax/(2bh0)=31.6451000/(2608

33、0)0.51N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.329004/(10093502560000)0.4mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.321504/(893502560000)0.01mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.010.9，0.3933.010.9+3.010.153.1kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座

34、反力依次為R1R52.7kN，R2R43.1kN，R32.54kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.320.9，0.3932.320.9+2.320.152.39kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.45kN，R2R42.39kN，R31.95kN（六）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.4

35、9 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.235106/449052.27N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.486kN max2Vmax/A=25.4861000/42425.88N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.11mml/400541.67/4001.35mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R40.31kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0.31kN8

36、kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！（七）、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.5 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.82/100.07kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.

37、2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16kN/m 2)小梁驗算 q1max0.94+(0.3-0.1)0.35/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，2.73+(0.3-0.1)0.35/4=2.75kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.3kN，R26.3kN，R36.3kN，R40.3kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.3+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.6-0.35

38、/2)/20.9，6.3，6.3，0.3+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.35/2)/20.9+0.07/1.26.42kN fN/(A)+Mw/W6423.98/(0.5424)+0.07106/449046.75N/mm2f205N/mm2 滿足要求！（八）、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R316.76kNN30kN 滿足要求！（九）、立柱地基基礎計算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2

39、)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)6.42/(10.15)42.83kPafak140kPa 滿足要求！八、主要項目施工技術措施1、梁模板安裝完畢，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。2、拆除支模架時應自上而下進行，部件拆除的順序與安裝的順序相反。不允許將拆下的部件直接從高空擲下。應將拆下的部件捆綁好，集中堆放管理。3、各處模板安裝允許偏差，如下表：序號項 目允許偏差（）1軸線位移52底模上表面標高53柱、墻、梁截面尺寸+4 -54層高垂直度5m65m85相鄰兩板表面高低差26表面平整度54、模板的拆除：1）、拆模的時間應按同條件養護的混凝土試塊強度來確定，其標

40、準為： （1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的強度須達到100%。 （2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的強度須達到75%。 （3）懸臂構件混凝土的強度須達到100%。 （4）、墻側模的拆除，其混凝土的強度應在其表面及棱角不致因拆模而受損傷時，方可拆除。2）、拆除側墻模板時，應先分塊或分段拆除其支撐、卡具及連接件，然后拆除模板。如模板與混凝土粘結較緊，可用木槌敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。3）、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有專人接應傳遞，按指定的地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。九、技術質量保證措施我公司將選派專業技術人員到現場參與技術管理工作，負責施工方案的

41、施工管理、施工監測、技術指導等多項工作，還對突發工程問題進行分析、處理，從而保證工程的施工技術質量。基層施工人員配備熟練的技術工人，選擇有豐富施工經驗及一定管理組織才能的人員擔任班組長。1、質量保證措施、細部處理方法1）、拉通線全過程監控，一般拉上中下三道通線，支模安裝后全面檢查糾正，澆筑砼時隨時校正，砼澆筑后一小時內再復查。2)、所有模板側向應平整以保證拼縫緊密，模板薄厚應一致，若相差大的應加墊片，施工中發現板縫過大應貼膠帶紙。3）、保護模板的拆模方法-安裝時最后在邊角處安裝小塊三角形或長方形模板。如一個開間鋪2塊大模板，中間可有意鋪1條小模，拆模用鐵撬先拆出這個小模，然后用木楔楔入，使模板

42、與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。拆墻模板時應先用木楔先楔入，使模板與砼表面脫離，再用鐵撬撬模。2、技術交底制度1）、技術交底的目的是使施工管理人員和作業人員了解掌握施工方案、工藝要求、工程內容、技術標準、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有數，施工有據。2）、工程開工前，項目部技術部門根據設計文件、圖紙編制“施工手冊”向施工管理人員進行工程內容交底，“施工手冊”內容包括工程分布、工程名稱、工程數量、施工范圍、技術標準、工期要求等內容。3）、現場施工管理人員向專業班長、組員進行工程結構、工藝標準、技術標準、安全生產全員交底。4）、交底制度以書面交底為主，交底資料必須詳細準確、直觀、符合施工規范

43、和工藝細則要求，并經第二人復核確認無誤后，方可交付使用，交底資料應妥善保存備查。3、質量、技術管理制度1）、由公司技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案，突出本工程的難點、特殊部位，制定專項技術措施。2）、對于特殊工種人員一定要持有特殊工種操作證書，并經定期審核合格，方可上崗作業。3）、在施工過程中，繼續進行施工方案優化工作，以求得施工方案的先進、科學和成熟。施工過程中，工序細節的優化隨時可能有，通過不斷優化施工方案，提高施工管理人員的技術管理水平和作業組員的操作水平，從而保證工程質量的提高。4）、工程現場技術文件和資料，由技術部門負責收集、整理、組卷和歸檔。5）、指定專人填寫工程日志

44、，要求內容詳細。施工過程中，按程序要求收集文件，記錄和整理各項施工資料，特別做好技術、質量安全工作情況的記錄，以便于日后的查閱、追朔。6）、實施全面質量管理，在工程質量管理中，制定責任到人的質量把關制度，實行獎罰制度，嚴格把好質量關。7）、以優質樣板工程為目標，積極開展質量管理小組活動，對影響工程質量的分部工程及主要工序，在施工前編制好專題施工方案，用以指導現場施工，攻克弱點和施工難關，提高工程質量。8）、質安員實行現場施工全過程的質量監督，施工過程中發現問題及時予以處理，對施工現場有不按設計要求、施工驗收規范、操作規程及施工方案的行為，質安員有權停止現場施工，并勒令其限期整改。9）、認真做好

45、計量工作，用數據說話，保證施工用料的定額用量。嚴格把好材料驗收、施工操作、質量檢查監督三道關，從而控制工程質量。10）、落實雨季施工措施，本工程施工期間正是春季，受風雨影響較大，因而必須做好防雨施工部署工作，應加強雨天施工信息的反饋，掌握天氣變化情況，以確保施工質量、安全及進度要求。11）、按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的整體穩定。預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。12）、模板體系安裝好后，必須滿足設計要求的幾何尺寸，且具有足夠的強度，剛度和穩定性。13）、與混凝土接觸的模板面涂隔離劑。14）、模板安裝好后表面要平整，接縫不至于漏漿，對于過大的接縫要用膠紙粘貼。15）、拆模時，側模在

46、混凝土強度能保證構件不變形、棱角完整時，方可拆除。拆模板后，在樓面堆荷較多的部位，應在適當位置板底加回頭頂。4、施工過程巡檢監督制度班組質安員要對自己的工作質量進行自檢。管理人員要堅持監督和每周專門巡檢的制度，監督檢查施工方案的執行情況，檢查施工質量是否符合規范的要求，檢查確保模板工程的幾何尺寸無誤，支模系統達到強度和穩定的要求，模板平整垂直，不發生因支模質量而導致的爆板漏漿通病，公司組織月控，巡檢過程發現不合格項應及時監督施工班組返工整改，直至消除不合格項。5、堅持工序中間檢收制分項工程完成之后，必須按標準對完成的分項或工序進行質量的檢測驗收工作，不符合要求不得進入下一工序。十、工程進度保證

47、措施1、 運用統籌原理和優化理論，利用電子計算機對施工進度計劃實行及時科學的優化、調整，從而合理安排施工程序，科學組織施工管理，縮短工期。2、 依據施工進度計劃，根據各階段施工進度的要求，及時調整勞動力需用量計劃，合理配置施工所需的勞動力，保證流水施工的要求。3、 工程施工實行周末檢查，通過例會制度天天落實進度，隨時調整計劃，及時確定對策，使進度計劃確實能指導生產并真正付諸實施。4、 制定模板、支架等周轉材料及機械設備進場計劃，落實貨源和設備來源，及時組織進貨和機械進場。5、 加強質量管理，接受有關部門的監督，縮短工序間交驗停歇時間，強化質量意識，確保工程創優良工程標準，不因質量問題影響施工進

48、度，同時提前收集積累技術資料，保證一次驗收合格。十一、安全生產保證措施1、 貫徹執行國家安全生產，勞動保護方面的方針、政策和法規。堅持“安全第一、預防為主”的方針。2、 通過多種形式對員工進行安全教育，對新方法、新工藝、新設備、新材料及技術難度復雜的作業和危險性較大的行為，要進行專門的安全教育，爭取可靠的保證措施。3、 明確安全職責，開展三級安全檢查制度（即作業班組每天自檢、現場管理人員每周周檢，本公司管理人員每月月檢），實行目標安全管理，把安全事故壓縮到最小可能。4、 施工過程中，如發現不安全隱患，要馬上指定專人限期整改，落實整改措施，在檢查制度監督下清除隱患，以保證安全生產的順利進行。5、

49、 嚴格執行安全操作規程：6、 所有施工人員在進入施工現場操作必須按規范要求帶好安全帽；7、 作業人員必須經過三交底教育才能上崗操作；8、 模板安裝必須按模板的施工設計方案進行，嚴禁任意變動；9、 模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆；10、 安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業，禁止利用拉桿、支撐攀登上落；11、 安裝頂板模板遇到有預留洞口的地方，應作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人；12、 大模板安裝時，應先內后外，單面模板就位后，應用支架固定并支撐牢固；13、 拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，且必須經施工負責

50、人同意，方可拆除。操作時應按順序分段進行，不允許讓模板枋料自由落下，嚴禁猛撬落和拉倒；14、 拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物周圍用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板枋料墜落傷人；15、 完工后，不得留下松動和懸掛的模板枋料等，拆下的模板枋料應及時運送到指定地點集中堆放穩妥。16、 嚴禁控制側墻混凝土澆筑速度，沿高度方向上升不超過1m/h，側墻混凝土澆筑必須分層進行，確保同時澆筑的內、外墻混凝土面同時上升，防止支撐框架發生整體偏移。十二、成本節約措施1、施工前，要根據圖紙設計標高，做好水平標記，并嚴格按其標高進行模板操作，杜絕超高現象。2、 查模板的幾何尺寸和支撐是否牢固可靠，嚴防爆板現

51、象出現。3、 科學、合理地組織施工，加強勞動力管理，減少窩工，運用激勵手段，獎優罰劣，提高積極性和工效。4、 班組按層按段任務包干，減少扯皮。5、 在施工中加強考核，健全施工任務和限額領料等措施，降低物料和人工的消耗。6、 注意零散材料回收，如排柵扣、螺母、介子等盡量回收。7、 材料管理把好收、發、核、管、用五關，充分挖潛降耗，提高企業效益。8、 每工序完工后，必須清場，防止多次清場而增加工資成本。9、 超包干范圍的變更工程要及時辦理簽證手續。10、明確工序交接和成品保護責任，下一道工序要保護上一道工序的產品。11、確保生產、用電、防火安全、杜絕不必要損失。十三、產品保護措施1、完工的模板工程

52、在轉入搗砼的時要對已完成的支模進行維護和檢查，對部份可能移動或變形的要進行返執，確保模板達到工藝的要求。2、 訂立科學合理的作業計劃，施工作業前，應熟悉圖紙內容制訂多工種交叉施工作業計劃，既要考慮保證工程進度順利進行，又要考慮保證交叉作業施工不相互干擾。防止盲目施工和不合理趕工期以及不采取防護措施，互相損壞、反復污染等現象的產生。3、 交接清楚、責任明確，管理到位，提高成品質量保護意識，將以合同、協議等形式明確各工種對上道工序質量的保護責任及本工序工程的保護，并辦好上下工序必要的交接手續，以提高產品保護的責任心。4、 貴重物品及半成品進場后入庫堆放，應分類、整齊地堆放，并墊離地面。5、教育工人

53、不要在施工完成面上亂涂亂畫，以免涂損，一經發現人為造成成品涂損及碰壞，屢教不改者，將作罰款和退場嚴肅處理。十四、文明施工措施1、 施工期間，現場內的材料應按施工平面布置要求按類歸堆放好，各工序完成后的剩余材料嚴禁亂堆亂放；確保周圍環境的清潔。 2、 工程的文明施工納入項目班子的統一管理，設專職文明施工監督管理員，建立文明施工責任制度，并設立文明施工的處罰制度，層層落實文明施工的責任，責任到位，責任到人。3、 加大文明施工硬件的投入，對臨設、施工場地的建設嚴格按有關規定興建，使施工人員有舒適的工作和生活環境。4、 用現代化的管理手段、施工機具，辦公室內配備電腦、復印機、電話等現代化的辦公用具。根

54、據施工需要科學地配置先進的施工機具，減輕工人的勞動強度，提高安全性。5、 新進場工人和調換工種的職業進行安全教育和技術培訓，經考核合格，發證后方給上崗，做到持證上崗。6、 建立安全技術措施交底制度。工程開工前，項目負責人要將工程概況、施工方法、安全技術措施等情況做詳細交底；分項、分部工程開工前，主施工要向班組長進行安全技術交底；班組長每天要向工人進行施工要求，作業環境的安全交底。7、 每月對操作人員進行一次防火教育，定期進行防火檢查，建立防火工作檔案。指定防火負責人，確保施工安全。8、 加強現場場容管理，建立崗位責任制，確保場容管理目標落實。對場容的檢查工作要從工程開工做起，直到竣工交驗為止。檢查結果要和施工任務書結算結合起來，凡責任區內場容不符合規定的，不予結算，責令限期整改。9、 加強施工垃圾清運及衛生防疫，及時清運垃圾。