1、 贛州市*項目 盤扣式腳手架工程施工方案 審 批： 審 核： 編 寫： 目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、使用材料1四、滿堂腳手架設計方案3五、腳手架搭設要求5六、模板支架檢查與驗收6七、安全管理與維護6八、計算書7盤扣式腳手架工程施工方案 一、工程概況*二、編制依據1、贛州市*工程施工圖紙。2、國家及行業現行建筑工程質量檢驗評定標準、施工及驗收規范、規程、圖集。（1）工程測量規范（GB50026-2007）（2）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015）（3）建筑工程質量驗收統一標準（GB50300-2013）（4）建筑施工手冊（中國建筑工業出版社第五版）（5）高層建筑施

2、工手冊（6）建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-2011（7）建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008（8）建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程（JGJ231-2010）（9）建筑施工高處作業安全技術規程JGJ80-91三、使用材料3.1主要構配件（1）盤扣節點由焊接與立桿上的連接盤、水平桿件端扣接頭和斜桿桿端扣接頭組成（下圖）。圖3.1 盤扣節點1-連接盤；2-插銷；3-水平桿桿端扣接頭；4-水平桿；5-斜桿；6-斜桿桿端扣接頭；7-立桿（2）插銷外表面應與水平桿和斜桿桿端扣接頭內表面吻合，插銷連接應保證錘擊自鎖后不拔脫，抗拔力不得小于3KN。（3）插銷應具有可靠防拔脫構造措施，且

3、應設置便于自視檢查楔入深度的刻痕或顏色標記。（4）立桿盤扣節點間距宜按0.5m模數設置；橫桿長度宜按0.3模數設置。3.2 材料要求（1）承插型盤扣式鋼管支架的構配件除有特殊要求外，其材質應符合現行國家標準低合金高強度結構鋼GB/T 1591、碳素結構鋼GB/T 700以及一般工程用鑄造碳鋼件GB/T11352的規定。（2）鋼管：483.0mm鋼管；（3）長度：立桿：1200mm、1800mm、2400mm、3000mm ，盤扣節點間距600mm；水平桿：600mm、900mm、1200mm、1800mm；斜桿：2160mm；剪刀撐：扣件鋼管剪刀撐483.0mm鋼管長度6000mm 。（4）連

4、接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的調節手柄采用碳素鑄鋼制造時，其材料機械性能不得低于現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中牌號為ZG 230-450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。3.3 制作質量要求：（1）桿件焊接制作應在專用工藝裝備上進行，各焊接部位應牢固可靠。焊絲宜采用符合現行國家標準氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB/T8110中氣體保護電弧焊用碳鋼、低碳合金鋼焊絲的要求，有效焊縫高度不應小于3.5mm。（2）立桿連接套管可采用鑄鋼套管或無縫鋼管套管。采用鑄鋼套管形成的立桿連接套長度不應小于90mm，可插入長度不應小于75mm；采用無縫鋼管套管形式的立桿連接套長度

5、不應小于160mm，可插入長度不應小于110mm。套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應大于2mm。（3）連接盤與立桿焊接固定時，連接盤盤心與立桿軸心的不同軸度不應大于0.3mm；以單側邊連接盤外邊緣處為測點，盤面與立桿縱軸線正交的垂直度偏差不應大于0.3mm。（4）可調底座及可調托座絲桿與螺母旋合長度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。（5）外觀質量要求：鋼管表面應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用對接焊接鋼管；鋼管應平直，直線度偏差應為管長的1/500，兩端應平整，不得有斜口、毛刺；鑄件表面應光滑，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈；焊縫

6、應飽滿，焊渣清除干凈，不得有未焊透、夾渣、咬肉、裂紋等缺陷；鋼管壁厚允許偏差應為0.1mm。四、滿堂腳手架設計方案本工程標準層層高為2.9m，擬采用承插型盤扣式鋼管支架作為梁、板結構的支撐。水平桿長度0.6m、0.9m、1.2m三種。根據層高立桿選用1.8m、2.4m，并配備一定數量0.3m長套管。梁底立桿排架尺寸為0.6m0.9m，板底立桿排架尺寸為0.9m1.2m。1、步距不超過1.5m，支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿，并應在架體內部區域每隔5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿(圖4.1)或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐(圖4.2)。當滿堂

7、模板支架的架體高度不超過4個步距時，可不設置頂層水平斜桿；當架體高度超過4個步距時，應設置頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪刀撐。 圖4.1滿堂架高度不大于8m 圖4.2滿堂架高度不大于8m 斜桿設置立面圖 剪刀撐設置立面圖1-立桿；2-水平桿；3-斜桿；4-扣件鋼管剪刀撐2、模板支架可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調托座插入立桿長度不得小于150mm。圖4.3帶可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度1-可調托座；2-螺桿；3-調節螺母；4-立桿；5-水平桿3、模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大

8、于550mm。當單肢立桿荷載設計值不大于40KN時，底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿；當單肢立桿荷載設計值大于40KN時，底層的水平桿應比標準步距縮小一個盤扣間距，且應設置豎向斜桿。 五、腳手架搭設要求1、施工準備（1）搭設操作人員必須經過專業技術培訓和專業考試合格后，持證上崗。模板支架及腳手架搭設前，施工管理人員應按專項施工方案的要求對操作人員進行技術和安全作業交底。（2）經驗收合格的構配件應按品種、規格分類碼放，并應標掛數量規格銘牌備用。構配件堆放場地應排水暢通、無積水。2、模板支架基礎（1）腳手架搭設在土層地基上時立桿底部應采用可調底座和墊板，墊板的長度不宜少于2 跨。

9、墊板應平整、無翹曲，不得采用已開裂木墊板。（2）當地基高差較大時，可利用立桿05m節點位差配合可調底座進行調整(圖5.1)。圖5.1 可調底座調整立桿連接盤示意3、模板支架搭設與拆除：（1）模板支架立桿搭設前，應根據各樓棟結構圖在支架基礎上放出梁位置線，隨后根據梁位置確定立桿布置位置。（2）模板支架搭設應根據立桿放置可調底座，應按先立桿后水平桿再斜桿的順序搭設，形成基本的架體單元，應以此擴展搭設成整體支架體系。（3）可調底座和土層基礎上墊板應準確放置在定位線上，保持水平。墊板應平整、無翹曲，不得采用已開裂墊板。（4）立桿應通過立桿連接套管連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接套管接頭的位置宜錯開，

10、且錯開高度不宜小于75mm。模板支架高度大于8m時，錯開高度不宜小于500mm。（5）水平桿扣接頭與連接盤的插銷應用鐵錘擊緊至規定插入深度的刻度線。（6）每搭完一步支模架后應及時校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差和水平桿的水平偏差。立桿的垂直偏差不應大于模板支架總高度的1500。且不得大于50mm。（7）在多層樓板上連續設置模板支架時，應保證上下層支撐立桿在同一軸線上。（8）混凝土澆筑前施工管理人員應組織對搭設的支架進行驗收，并應確認符合專項施工方案要求后澆筑混凝土。（9）拆除作業應按先搭后拆，后搭先拆的原則，從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。嚴禁拋擲。（10）分段、分

11、立面拆除時，應確定分界處的技術處理方案，并應保證分段后架體穩定。六、模板支架檢查與驗收1、基礎應符合設計要求，并應平整堅實，立桿與基礎間應無松動、懸空現象，底座、支墊應符合規定；2、搭設的架體三維尺寸應符合設計要求，搭設方法和斜桿、鋼管剪刀撐等設置應符合規程規定要求。3、可調托座和可調底座伸出水平桿的懸臂長度應符合設計限定要求；4、水平桿扣接頭與立桿連接盤的插銷應擊緊至所需插入深度的標志刻度。七、安全管理與維護1、模板支架和腳手架的搭設人員應持證上崗。2、支架搭設作業人員應正確佩戴安全帽、安全帶和防滑鞋。3、模板支架混凝土澆筑作業層上的施工荷載不應超過設計負荷。4、混凝土澆筑過程中，應派專人在

12、安全區域內觀測模板支架的工作狀態，發生異常時觀測人員應及時報告施工負責人，情況緊急時施工人員應迅速撤離，并應進行相應加固處理。5、模板支架及腳手架使用期間，不得擅自拆除架體結構桿件。如需拆除時，必須報請工程項目技術負責人以及總監理工程師同意，確定防控措施后方可實施。6、嚴禁在模板支架及腳手架基礎開挖深度影晌范圍內進行挖掘作業。7、拆除的支架構件應安全地傳遞至地面，嚴禁拋擲。8、在模板支架上進行電氣焊作業時必須有防火措施和專人監護。9、模板支架及腳手架應與架空輸電線路保持安全距離，工地臨時用電線路架設及腳手架接地防雷擊措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46的有關規定執行。八

13、、計算書8.1梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書 計算依據： 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 2、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL5（1）混凝土梁截面尺寸(mmmm)200500模板支架高度H(m)2.9模板支架橫向長度B(m)5.5模板支架縱向長度L(m)0.6梁側樓板厚度(mm)100、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值

14、G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.2非自定義:0.04地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)2.9風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s0.2、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱縱距是否相等是梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h(mm)500可調托座

15、伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、1200混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數2梁底支撐小梁間距200每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖 8.1.4 面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)24面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬

16、度b=1000mm，按簡支梁計算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.43119.62kN/m q21G1k+1(G2k+G3k)h+1Q1kb10.1+1(24+1.5)0.5+13115.85kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.12519.620.220.098kNm Mmax/W0.098106/240004.088N/mm2f24N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 m

17、ax5q2L4/(384EI)=515.852004/(38410000144000)0.229mmminL/150，10min200/150，101.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R2=0.5q1L=0.519.620.21.962kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R2=0.5q2L=0.515.850.21.585kN小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4070小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(c

18、m4)114.33小梁計算方式簡支梁 承載能力極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.962/11.962kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=1.962/11.962kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)0.2/2 =0.024kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左1.20.5(0.5-0.1)=0.24kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右1.20.5(0.5-0.1)=0.24kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.43(0.45-0.2/2)/21=1.367kN/m 梁右側

19、樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.43(0.9-0.45)-0.2/2)/21=1.367kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.962+0.024+0.24+1.367=3.593kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.962+0.024+0.24+1.367=3.593kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max3.593,3.593=3.593kN/m 正常使用極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=1.585/11.585kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R2/b=1

20、.585/11.585kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左10.5(0.5-0.1)=0.2kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.5(0.5-0.1)=0.2kN/m 梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)+13(0.45-0.2/2)/21=1.052kN/m 梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)+13(0.9-0.45)-0.2/2)/21=1.052kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.585+0.02+0.2+1

21、.052=2.857kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.585+0.02+0.2+1.052=2.857kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q右=Max2.857,2.857=2.857kN/m 為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.5930.92，0.53.5930.220.364kNm =Mmax/W=0.364106/32670=11.135N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.5930.9，3.

22、5930.21.617kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6171000/(24070)0.866N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 15ql14/(384EI)52.8579004/(3849350114.33104)2.283mmminl1/150，10=min900/150，106mm 2ql24/(8EI)2.8572004/(89350114.33104)0.053mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.5930.9,0.

23、53.5930.9+3.5930.2=3.234kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.234kN,R2=3.234kN 正常使用極限狀態 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.8570.9,0.52.8570.9+2.8570.2=2.571kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=2.571kN,R2=2.571kN主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.5主梁計算截面類型(mm)482.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)20

24、6000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28可調托座內主梁根數1 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.223106/3860=57.889N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.013kN max=2Vmax/A=23.0131000/35716.877N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.041mmminL/150，10=min450/150，103mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.221kN，R2=6.025kN，R3=0.221k

25、N 可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)25扣件抗滑移折減系數kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R3max0.221,0.2210.221kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR26.025kNN25kN 滿足要求！ 立柱驗算鋼管截面類型(mm)482.5鋼管計算截面類型(mm)482.5鋼材等級Q345立柱截面面積A(mm2)357回轉半徑i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算

26、長度折減系數k0.7抗壓強度設計值f(N/mm2)200支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7500)=1800mm =hmax/i=1800/16.1=111.801=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.398 2、風荷載計算 Mwc1.4klah2/100.91.40.040.91.52/100.01kNm 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.93119.2kN/m 2)小梁驗

27、算 q1max1.92+1.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.1)+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.93max0.45-0.2/2，(0.9-0.45)-0.2/2/21，1.92+1.2(0.3-0.1)0.2/2=3.478kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.214kN，R25.831kN，R30.214kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+1.20.15(2.9-0.5)+Mw/lbmax0.214+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.93(1.2+0.45-0.2/2)/20.9，5.831，0.21

28、4+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.93(1.2+0.9-0.45-0.2/2)/20.9+0.432+0.01/0.96.275kN fN/(A)+Mw/W6274.809/(0.398357)+0.01106/386046.753N/mm2f200N/mm2 滿足要求！高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=2.9/5.5=0.5273 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強度等級C25混凝土

29、的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)6.902混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.737立柱墊板長a(mm)150立柱墊板寬b(mm)150 F1=N=6.275kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N

30、/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為

31、板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)192080/1000=37.97kNF1=6.275kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混

32、凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90222500/1000=628.945kNF1=6.275kN8.2板模板（盤扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技術規范JG

33、J162-2008 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高96m新澆混凝土樓板板厚(mm)100模板支架高度H(m)2.9模板支架縱向長度L(m)31.6模板支架橫向長度B(m)15.9荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本

34、風壓0(kN/m2)0.2地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)96風壓高度變化系數z1.972風荷載體型系數s0.5模板體系設計模板支架高度(m)2.9主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)1200立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距h(mm)500支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)600小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/m

35、m2)24面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承載能力極限狀態 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.431=7.332kN/m q1靜=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.1)1=3.132kN/m q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用

36、極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)+13)15.61kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.13.1320.22+0.1174.20.220.032kNm Mmax/W0.032106/240001.341N/mm2f24N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6775.612004/(10010000144000)=0.042mm max=0.042mmmin200/150，10=1.333mm 滿足要求！小梁驗算小梁類型矩形木楞

37、小梁截面類型(mm)4070小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)114.33小梁計算方式簡支梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.1)+1.430.21.514kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M1q1l2/81.5140.92/80.153kNm M2q1L12/2=1.5140.12/20.008kNm MmaxmaxM1，M2max0.153，0.0080.153kNm =M

38、max/W=0.153106/32670=4.693N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.5q1L0.51.5140.90.681kN V2q1L11.5140.10.151kN VmaxmaxV1，V2max0.681，0.1510.681kN max=3Vmax/(2bh0)=30.6811000/(24070)0.365N/mm2=1.39N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)+13)0.21.162kN/m 撓度,跨中max5qL4/(384EI)=51.162

39、9004/(3848415114.33104)1.032mmmin(L/150,10)min(900/150,10)6mm;懸臂端maxql14/(8EI)=1.1621004/(88415114.33104)0.002mmmin(2l1/150,10)min(2100/150,10)1.333mm 滿足要求！主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.5主梁計算截面類型(mm)482.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.28主梁計算方式三等跨

40、連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.430.21.562kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)+13)0.21.202kN/m 承載能力極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q1L0.51.5620.90.703kN 按懸臂梁，R11.5620.10.156kN RmaxRmax，R10.703kN; 正常使用極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q2L0.51.2020.90.541kN 按懸臂梁，R1q2l

41、1=1.2020.10.12kN RmaxRmax，R10.541kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.506106/3860=131.009N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=22.6771000/35714.997N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=1.902mm=min1200/150，10=8mm 懸挑段max0.832mm

42、=min(2150/150,10)=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=2.674kN，R2=4.512kN，R3=4.63kN，R4=2.244kN 圖二 支座反力依次為R1=2.455kN，R2=4.575kN，R3=4.575kN，R4=2.455kN 可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.63kNN30kN 滿足要求！立柱驗算鋼管截面類型(mm)482.5鋼管計算截面類型(mm)482.5鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)357立柱截面回轉半徑i(mm)16.1立柱

43、截面抵抗矩W(cm3)3.86抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=500+20.7600=1340mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/16.1=111.801=150 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.930.2 = 1.478kN/m 同上四六步計算過程，可得： R

44、12.529kN，R24.328kN，R34.379kN，R42.322kN 頂部立柱段： 1=l01/i=1340.000/16.1=83.23 查表得，0.704 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max2.529，4.328，4.379，2.322=4.454kN f N1/(A)4454/(0.704357)17.722N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.1971.21.52/100.067kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max2.529,4.328,4.379,2.322+0.

45、067/0.9=4.454kN f N1w/(A)+ Mw/W4454/(0.704357)+0.067106/386035.08N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =l0/i=1800.000/16.1=111.801 查表得，1=0.509 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max2.529,4.328,4.379,2.322+1.20.152.9=4.901kN f=N/(1A)4.901103/(0.509357)=26.971N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.1971.21.

46、52/100.067kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=Max2.529,4.328,4.379,2.322+1.20.152.9+0.067/0.9=4.976kN f=Nw/(1A)+Mw/W4.976103/(0.509357)+0.067106/3860=44.742N/mm2=205N/mm2 滿足要求！高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=2.9/15.9=0.1823 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！立柱支承面承載力驗算支

47、撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強度等級C25混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)6.902混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.737立柱墊板長a(mm)150立柱墊板寬b(mm)150 F1=N=4.976kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效

48、預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡

49、化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)192080/1000=37.97kNF1=4.976kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90222500/1000=628.945kNF1=4.976kN 滿足要求！